单向板肋梁楼盖设计计算书
单向板肋形楼盖设计计算书
混凝土结构班级：工程XXXX 姓名：郑 X X 导师： X X 日期：2013年6月26日单向板肋形楼盖设计计算书一、设计资料.1、某单层工厂仓库，采用砖混结构，层高 3.6m ，楼盖为现浇钢筋砼肋形楼盖，其结构平面布置如下图所示。
楼板活荷载标准值（4.5KN/m ²）。
屋面活荷载组合值系数为0.7。
B=5700mm ，L=5700mm 。
2、图示范围内未考虑楼梯间。
3、钢筋砼柱截面尺寸自定，柱下釆用独立基础，基顶标高为－1.200m 。
4、四周承重墙墙厚自定。
5、屋面做法： 30厚细石砼保护层（324m KN）二毡三油防水层（235.0m KN）20厚水泥砂浆找平层（320m KN ）钢筋砼板（325m KN）10厚混合砂浆顶棚抹灰（317m KN）二、计算过程 1、结构方案选择柱网尺寸为5700mm ×5700mm主梁间距为：5700mm ，次梁间距为：1900mm 柱的截面尺寸：300mm ×300mm梁、板截面尺寸选择：板厚h=80；次梁为bxh=180mm ×360mm ，主梁为：bxh=220mm ×600mm板伸入墙内185mm ；次梁，主次梁伸入墙内250mm ，墙厚370mm 。
三、 板的计算2.1板的设计值30厚细石砼保护层（324mKN ） 0.03×24 KN/m 3=0.72KN/m ² 二毡三油防水层（235.0m KN） 0.35KN/m ²20厚水泥砂浆找平层（320mKN ） 0.02×20 KN/m 3 =0.4KN/m ² 100厚钢筋砼板（325m KN） 0.08×25 KN/m 3 =2.5KN/m ²10厚混合砂浆顶棚抹灰（317m KN） 0.01×17 KN/m 3=0.17KN/m ²恒荷载标准值： g k =3.64KN/m ² 活荷载标准值： q k =4.5KN/m ²对于由可变荷载效应控制的组合201 1.2 3.64 1.3 4.510.218/g gk q qk S S S KN m γγγ=+=⨯+⨯=对于由永久荷载效应控制的组合202 1.35 3.640.7 1.3 4.59.009/g gk C q qk S S S KN m γγϕγ=+=⨯+⨯⨯=因此，荷载实际值为10.218 KN/m ² 2.2内力计算板的两个边长比：215.7321.9l n l ===>，故按单向板计算计算跨度边跨 n l =1900-185-180/2=1625mm0n l =l +0.5h=1625+80/2=1665mm中间跨 0l =1900-180=1720mm跨度差172016653303%10%1665-=<.故可按等跨连续板计算内力，取1m 板带作为计算单元材料选择：混凝土C25（f c =11.9 N/mm 2；f t =1.27 N/mm 2）；钢筋HPB300（f y =270 N/mm 2）；b=1000mm ；h=80mm ；h 0=80-25=55mm ；a 1=1.0边区板带（①-②，⑤-⑥轴线间）1）边跨跨中：M=2.58KN ·m 1、求x：0(155(1x h ==⨯ 04.460.350.355519.25mm h mm =<=⨯= 2、求As ：21 1.011.91000 4.46196.6270c yf bxAs mm f α⨯⨯⨯==={}min max 0.2%,45/0.21%t y f f ρ==22min 0.21%100080168196.6bh mm mm ρ=⨯⨯=<3、选配钢筋：查附表11：选φ8@200,As=2512mm 2）B 支座：M=-2.16 KN ·m 1、求x ：0(155(1x h ==⨯03.430.350.355519.25mm h mm =<=⨯=2、求As ：21 1.011.91000 3.43151270c yf bxAs mm f α⨯⨯⨯==={}min max 0.2%,45/0.21%t y f f ρ== 22min 0.21%100080168151bh mm mm ρ=⨯⨯=＞取As =2min0.21%100080168bh mm ρ=⨯⨯=故按照构造配筋 3、选配钢筋：查附表11：选φ8@200,As=2512mm (d 不小于8mm ，间距不小于200) 3）离端第二跨跨中、中间跨跨中：M=1.89 KN ·m 1、求x ：0(155(1x h ==⨯02.820.350.355519.25mm h mm =<=⨯=2、求As ：21 1.011.91000 2.82124270c yf bxAs mm f α⨯⨯⨯==={}min max 0.2%,45/0.21%t y f f ρ==22min 0.21%100080168124bh mm mm ρ=⨯⨯=＞ 取As =2min 0.21%100080168bh mm ρ=⨯⨯=故按照构造配筋 3、选配钢筋查附表11：选φ8@200,As=2512mm (d 不小于8mm ，间距不小于200) 4）中间C 支座：M=-1.89 KN ·m 1、求x ：0(155(1x h ==⨯02.820.350.355519.25mm h mm =<=⨯=2、求As ：21 1.011.91000 2.82124270c yf bxAs mm f α⨯⨯⨯==={}min max 0.2%,45/0.21%t y f f ρ==22min 0.21%100080168124bh mm mm ρ=⨯⨯=＞取2min 0.21%100080168As bh mm ρ==⨯⨯= 故按照构造配筋 3.、选配钢筋查附表11：选φ8@200,As=2512mm (d 不小于8mm ，间距不小于200)中间板带（②-⑤轴线间）计算与边区板块相同 1）边跨跨中：M=2.58KN ·mAs=196.62mm选配：φ8@200，As=2512mm 。
单向板肋梁楼盖设计书(共11页)
单向(dān xiànɡ)板肋梁楼盖设计计算(jì suàn)书一、设计(shèjì)资料某三层工业(gōngyè)厂房（层高3.6m），拟采用整体式单向板肋梁楼盖，建筑平面如图1所示（楼梯在此平面以外。
楼面可变荷载标准值为6KN/㎡（荷载分项系数1.3）。
楼面面层为20㎜厚混合砂浆抹底，底面用20㎜厚水泥砂浆抹平。
混凝土采用C25（柱可采用C30），梁、柱内受力纵筋为HRB335级，其他均为HPB235级。
车间内无侵蚀性介质。
建筑物安全等级为二级。
进行楼盖设计。
二、结构布置选用单向板肋梁楼盖结构，梁、板的布置及构件尺寸如图所示。
三、板的计算确定板厚h=100mm。
按塑性内力重分布方法计算内力，取1m宽板带为计算单元，结构尺寸和计算简图如图所示。
1.荷载(hèzài)20mm 水泥砂浆面层(miàn cénɡ) 25KN/m³×0.02m×2=1 KN/m²100mm钢筋(gāngjīn)混凝土板 25 KN/m³×0.1m=2.5 KN/m²20mm混合(hùnhé)砂浆摸底 25 KN/m³×0.02m=0.5 KN/m²永久荷载标准值 g k=4 .0KN/m²可变荷载标准值 q k=6.0 KN/m²荷载设计值 1.2×4.0 KN/m²+1.3×6.0 KN/m²=12.6 KN/m²1m板宽设计值 p=12.6 KN/m²2.内力计算跨度板厚 h=100mm 次梁截面b×h=250㎜×450㎜边跨l01=(2500-120-125+100/2)㎜=2305㎜ l n1=(2500-120-250/2)=2255㎜距端第二跨l02=2500㎜-250㎜=2250㎜ l n2=2250㎜跨距差(2305-2250)/2250=2.4%<10% ,可按等跨连续梁查表计算。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书一、设计参数37号柱网尺寸：mm 66005400⨯ 活荷载：mKN6混过凝土柱：mm 350350⨯ 板底mm 20厚石灰砂浆粉刷 板面mm 20厚水泥砂浆楼面 混凝土强度C25二、板的设计（按塑性内力重分布计算）：板区格长边与短边之比345.222005400<=，宜按双向板设计，当按沿短边方向的单向板计算时，应沿长边方向布置足够的数量的构造钢筋。
板的厚度按构造要求取mm l mm h 5540220040801==≥=，故取mm 80，取1m 宽板带为计算单元，按考虑塑性内力重分布方法计算内力。
板的计算简图：板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。
（1）荷载楼面活荷载： 20.6m KN20mm 水泥砂浆面层： 24.02002.0m KN=⨯ 20mm 石灰砂浆粉刷板面： 234.01702.0m KN =⨯80mm 钢筋混凝土板： 222508.0m KN=⨯线恒载设计值： mKN g 29.374.22.1=⨯=线活载设计值： mKN q 8.763.1=⨯=合计： m KNq g 09.11=+（2）内力计算中跨 mm l l n 200020022000=-==边跨()m ma l m m h l l n n 20402120198022020280100120220020=+=+≤=+--=+=故边跨取 mm l 20200= 边跨与中间跨的跨度差0000101200020002020<=-故可按等跨连续板计算内力、板的计算。
可见，对板而言由可变荷载效应控制的组合所得荷载设计值较大，所以板内力计算时取11.KNg q m+=用塑性内力重分布理论计算，则有α系数如下：（3）、截面承载力计算板截面有效高度mm h 6020800=-=，位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面（2M 、3M ）和中间支座（c M ）计算弯矩可以减少20%，其他截面则不予以减少。
单向板楼盖设计计算书
单向板肋梁楼盖设计书1目录1 基本设计资料（1）（1）材料（1）（2）荷载标准值（1）2 板的设计（1）（1）确定板厚及次梁截面（1）①板厚（1）②次梁截面（1）（2）板荷载计（2）①计算简图（2）②弯矩及配筋计（3）3 次梁设计（4）（1）计算简图的确定（4）①荷载（4）②主梁截面尺寸选择（4）③计算简图（4）（2）内力及配筋计算（6）①正截面承载力计算（6）②斜截面受剪承载力计算（7）4 主梁设计（8）（1）计算简图的确定（8）①荷载（9）②计算简图（9）（2）内力计算（9）（3）截面配筋计算（10）（4）附加横向钢筋计算（12）参考文献（14）设计计算书1.基本设计资料⑴材料C30混凝土：f=14.3N/mm2，t f=1.43N/mm2，tk f=2.01N/mm2；c钢筋:HRB400级（f=360N/mm2，bξ=0.517)。
y⑵荷载标准值楼面活荷载标准值：q=1.4⨯16=5.6N/mm2；k水泥砂浆：20kN/m3；钢筋混凝土：25kN/mm2；混合砂浆：17kN/mm2。
2.板的设计（按塑性理论方法）⑴确定板厚级次梁截面①板厚：h≥l/40=1800/40=45mm，并应不小于工业建筑楼面最小厚度60mm，取h =80mm。
②次梁截面：次梁截面高h按（1/20—1/12)l初步估算，选h=300mm，截面宽b=（1/3—1/2)h，选b=150mm。
⑵板荷载计算楼面面层 0.02×20=0.4kN/m 2 板自重 0.08×25=2.0kN/m 2 板底抹灰 0.015×17=0.255kN/m 2 恒荷载g 1.2×（0.4+2.0+0.255）=3.186kN/m 2 活荷载q 1.3×5.6=7.28kN/m 2g+q=10.466kN/m 2 (3)计算简图取板宽b =1000mm 作为计算单元，由板和次梁尺寸可得板的计算简图（实际6跨，可按5跨计算），如图2所示。
单向板肋梁楼盖课程设计计算书
课程设计计算书E课程名称：现浇楼盖课程设计题目:现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖学院（直属系）年级/专业/班指导教开题时完成时号: 师：间:年月日间:年月日现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计 (2)1 •设计资料 (3)2 •楼盖的结构平面布置 (3)3 •板的设计 (3)3.1荷载 (3)3.2计算简图 (4)3.3弯矩计算值 (4)3.4正截面受弯承载力计算 (5)4. 次梁设计 (5)4.1 荷载设计值 (5)4.2计算简图 (6)4.3内力计算 (6)4.4承载力计算 (6)4.4.1正截面受弯承载力 (6)4.4.2斜截面受剪承载力 (7)5. 主梁设计 (7)5.1 荷载设计值 (7)5.2计算简图 (7)5.3内力设计值及包络图 (8)5.3.1弯矩设计值 (8)5.3.2剪力设计值 (8)5.3.3弯矩、剪力包络图 (8)5.4承载力计算 (10)5.4.1 正面受弯承载力 (10)5.4.2斜截面受剪承载力 (10)现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计■ «1 厂■ ■ ■ ■¥聲甘释科科f 揖鑽择就打算山舟聲辭盘释誓酉隊幷崔幷武甘松却朝强#科痒竇拝住*科戢晶料科拝醫痒亦释拝*註債&700D690C B7000、AX 25=2kN/m 2 X 18=0.36kN/ m 2 X 17=0.255kN/ m 21. 设计资料1.建筑物安全等级：二级；2•建筑物平面尺寸（L1 X L2）: 21.4X 48.5（24号）,墙厚370,钢筋混凝土柱300 X 300; 3•荷载：1）楼面活载：6kn /m 22）楼面面层：20厚水泥砂浆 w=18k n/m ‘3）钢筋混凝土容重：c =25k n/m 34）楼侧面、楼底粉刷层：15厚混合砂浆n=17k n/m 3;4.材料： 1） 混凝土 C30;2）钢筋：受力钢筋用HRB40C 级钢筋，其余采用HPB30C 级钢筋2. 楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
整体式单向板肋梁楼盖结构设计计算书
整体式单向板肋梁楼盖结构设计计算书整体式单向板肋梁楼盖结构设计计算书第⼀章设计资料1.结构形式采⽤砖混结构，内框架⽀撑体系，外墙厚度370㎜，混凝⼟柱的截⾯尺⼨为300mm×300mm.2.建筑平⾯尺⼨长宽尺⼨采⽤27000㎜×18000㎜。
3.楼⾯构造4.荷载永久荷载：包括梁、楼板及构造⾃重。
钢筋混凝⼟容重为25KN/m3，⽔泥砂浆容重为20KN/m3，⽯灰砂浆容重为17KN/m3。
可变荷载：楼⾯均布活荷载标准值为5.7K/㎡，分项系数为1.3。
5.材料选⽤钢材：主梁、次梁、受⼒主筋采⽤HRB335级，板及梁内其他钢筋采⽤HPB235级。
第⼆章设计计算书⼀.柱⽹的设计及主、次梁的截⾯尺⼨设计1. 27m×18m，柱⽹布置为矩形，柱截⾯尺⼨300mm×300mm，主梁跨度6m，次梁跨度4.5m，板跨2.0m。
2. 板的厚度：h=2000/40=50mm，取h=100mm。
3. 次梁的截⾯尺⼨：h=()×5400=(300—450)mm，取h=400mm，b=（）×400=（200—267）mm，取b=200mm.4. 主梁尺⼨:h=（）×6000=(428—750)mm，取h=600mm，b=（）×600=（300—400）mm,取b=300mm.⼆、板的设计1. 荷载计算：取1m宽板带为计算单元a. 恒荷载： 20mm ⽔泥砂浆垫层 20 X 0.02=0.4 KN/m100mm 钢筋混凝⼟楼板 25 X0.1=2.5 KN/m板底粉刷 0.25KN/m⼩计：3.2KN/m永久荷载分项系数则：b. 活荷载：活荷载分项系数则：板上总荷载：g+q=3.84+7.41=11.25KN/㎡2. 设计简图板跨简图取1m宽的板为单元体=1650mm =1800mm边跨：中跨：跨差==5.8%＜10% 故可按照等跨为⽆跨处理。
3. 板的计算计算简图和荷载分布4.内⼒计算M1== ×11.25× =2.96KN/mMB=—= -×11.25 ×=-2.96KN/mM2== ×11.25 ×=2.28 KN/mMC=—= -× 11.25×=-2.60KN/m5. 配筋计算板厚=100mm 保护层厚度=20mm =-20=100-20=80mm取混凝⼟标号为C30 =14.3N/mm 取HPB235级钢筋 =210 N/mm 轴线②—⑤,—之间的板带，其四周均和梁整体浇注，故这些板中间跨度及中间的弯矩可以折减20%,但边跨及第⼀跨内⼒⽀座处的弯矩不可折减。
单向板设计计算书
0.021 618.24
2φ20
0.277<0.35 765.1
3φ18
0.013 412.2
2φ18
0.173 509.3
2φ18
As bh 0α1fc/fy
选用钢筋 实际钢筋截面面积（mm2）
628
763
509
509
7
次梁斜截面承载力计算见下表：
连续次梁斜截面承载力计算
截面 边跨跨内 离端第二支座 离端第二跨 跨内 中间跨跨内 中间支座
252.96 80.96 221.97
10
① +⑤
-158.24 88.48 (-272.05) 114.56
① 对边跨取 l0 6.02m ，对中跨取 l0 5.931m ，对支座 B 取 l0 5.975m 。
主梁剪力计算 端支座 项 次 计算简图
K VAin
中间支座
2
g q = 1.2 g k 1.3qk =1.2×2.689+1.3×5=3.23+6.5=9.73kN/m
故取每米板宽
g q =9.73kN/m
（2）内力计算 次梁截面 200mm×500mm 板在墙上支撑长度 120mm 计算跨度：板按塑性计算取值 边跨
l n +h/2=2.0m-0.1m-0.12m+0.08∕2=1.82m l n +a∕2=2.0m-0.1m-0.12m+0.12/2=1.84m
取 l o =1.82m 中间跨 l o =2.0m-0.2m=1.8m 计算跨度差： （1.82-1.8）/1.8=1.1%<10% 板为多跨连
续板， 对于跨数超过五跨的等截面连续板， 其各跨受荷相同， 且跨差不超过 10%时，均可按五跨等跨度连续板计算，为使 计算简化统一取 l o =1.82m 计算简图：
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书一、设计资料1、楼面活荷载标准值为5.5kN/m²。
2、楼面面层水磨石地面自重0.65kN/m²，钢筋混凝土容重γ=25kN/m³，平顶粉刷重0.25kN/m²。
3、材料选用：混凝土采用C25级（ƒc=11.5N/mm²，ƒc=1.27N/mm²）；梁中受力主筋采用Ⅱ级钢筋（HRB335级钢筋ƒy=300N/mm²)，其余采用Ⅰ级钢筋（HPB300级钢筋ƒy=210N/mm²)。
二、结构平面布置1、确定主梁的跨度为6m，次梁的跨度为5m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2m。
楼盖结构平面布置图1所示。
2、按高跨比条件，对于两端连续的单向板，当h≥1∕40×l=1∕40×2000=50mm 时，满足刚度要求，一般不必作使用阶段的挠度和裂缝宽度验算。
对于工业建筑的楼板，要求h≥80mm,取板厚h=80mm。
3、次梁的截面高度应满足h=﹙1∕12~1∕18)L=﹙1∕12~1∕18)×5000=（278~4 17）mm，取h=400mm。
截面宽度b=(1∕2~1∕3）×h=（(1∕2~1∕3）×400mm=（133~200）mm，取b=200mm。
4、主梁的截面高度应满足h=（1∕8~1∕14)×L=(1∕8~1∕14）×6000mm=(429~ 750)mm，h=650mm。
截面宽度b=(1∕2~1∕3)×h=(1∕2~1∕3)×700=(233~350)m m。
取b=250mm。
图1楼盖结构平面布置图三、板的设计（按塑性内力重分布计算）3.1荷载计算板的恒荷载标准值（取1m宽板带技算）：水磨石地面 0.65×1=0.65kN∕m80mm钢筋混凝土板 0.08×25×1=2.0kN∕m平顶粉刷 0.25×1=0.25kN∕m小计恒荷载 gk=2.9kN∕m活荷载 qk=5.5×1=5.5kN∕m恒荷载分项系数取1.2；因为工业建筑楼板的楼面活荷载标准值大于4.0kN/m，所以活荷载分项系数取1.3。
单向板肋梁楼盖设计计算书
目录一、荷载情况及材料选用 (1)二、计算跨径及主梁截面设计 (1)三、荷载计算 (2)四、计算简图 (2)五、内力计算 (3)六、内力包络图 (5)七、正截面受弯承载力计算 (6)八、斜截面受剪承载力计算 (8)九、附加箍筋计算 (8)现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书一、荷载情况及材料选用1.荷载选用排名32，查表1、表2、表3得：恒载标准值8.2/k g kN m = 活载标准值16.6/k q kN m = 粉刷层厚20mm ，重度取17kN/m 3，混凝土重度取25 kN/m 3 恒载分项系数取1.2；活载分项系数取1.4 2.材料选用混凝土C30（2214.3; 1.43c t N Nf f mmmm ==）；梁中纵向受力钢筋采用HRB400（2360c t Nf f mm==），其他钢筋均采用HRB335（2300c t Nf f mm ==）二、计算跨径及主梁截面设计由于主梁线刚度较柱线大很多，故中间支座可安脚趾考虑。
主梁计算跨径按取为7.2m 。
截面高11()4807201510h L mm ==，取700h mm =；截面宽11()23035032b h mm ==，取300b mm =为简化计算，主梁自重按集中荷载考虑。
次梁传来的恒载 8.27.259.04kN ⨯= 主梁自重 250.3(0.70.08) 2.411.16kN ⨯⨯-⨯= 主梁粉刷 170.02(0.70.08) 2.42 1.01kN ⨯⨯-⨯⨯= 恒载标准值 71.15kN 活载标准值 16.67.2119.52kN ⨯= 恒载设计值 71.15 1.285.38G kN =⨯= 活载设计值 119.52 1.4167.33Q kN =⨯=四、计算简图弯矩：QL k GL k M 21+= 剪力：Q k G k V 43+=614.74GL kN m = 1204.78QL kN m =其中， 可由书中表查可知。
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书一、引言钢筋混凝土单向板肋梁楼盖是建筑结构中常见的一种楼盖形式。
本文将以某一具体工程为例，对该楼盖的课程设计进行计算和分析。
通过设计计算书的编写，旨在展示课程设计的全过程，并详细说明计算的基本原理和步骤。
二、工程参数1. 楼盖平面尺寸：长L = 10m，宽B = 8m；2. 楼盖厚度：h = 0.2m；3. 混凝土强度等级：C30；4. 钢筋等级：HRB400；5. 楼盖荷载：活荷载为3.0kN/m²，自重荷载为7.0kN/m²；6. 楼盖跨度：L = 10m，取较小值；7. 楼盖支座条件：四周边界固定，支承条件良好。
三、荷载计算1. 活荷载计算：根据设计规范，活荷载按照规定的荷载系数计算，具体计算过程略。
2. 自重荷载计算：楼盖自重荷载按照混凝土和钢筋的单位体积质量计算，具体计算过程略。
四、截面设计1. 验算截面高度：根据楼盖跨度和设计荷载，采用梁的截面验算方法，计算出截面高度h'；2. 钢筋设计：根据截面高度h'，计算出截面内钢筋面积As和纵向受力钢筋的配筋率ρ；3. 截面构造：根据设计要求，确定截面的具体构造形式，如矩形截面、T形截面等。
五、受力计算1. 弯矩计算：根据楼盖的受力分析，计算出各个截面的弯矩和剪力；2. 剪力设计：根据截面的承载能力和设计要求，计算出截面的抗剪承载力，并进行验算。
六、截面验算1. 弯矩验算：根据截面的受力情况，计算出截面的抗弯承载力，并进行验算；2. 剪力验算：根据截面的受力情况，计算出截面的抗剪承载力，并进行验算；3. 钢筋验算：根据钢筋的受力情况，计算出钢筋的抗拉承载力，并进行验算。
七、构造设计1. 确定楼盖板的厚度和钢筋的布置形式；2. 设计楼盖板的梁和板之间的连接方式，保证楼盖的整体稳定性；3. 设计楼盖板的边缘构造，如挡水条、防水层等。
八、总结通过本次课程设计的计算和分析，我们得到了钢筋混凝土单向板肋梁楼盖的设计参数、荷载计算、截面设计、受力计算、截面验算和构造设计等相关内容。
单向板肋形楼盖设计计算书
C 支座
-28.44
200
0.058
0.060
237
其中ξ 均小于 0.35，符合塑性内力重分布条件
226/ 200 450 0.25% min 0.2%
45 ft / f y 451.43/ 300 0.22% 斜截面受剪承载力计算 b=200mm ， h0 =415mm ， f c =14.3N/ mm 2 ,
gk =9.58 kN/m
qk =4×2.5=10kN/m
p=1.2×9.58+0.7×1.3×10= 20.6kN/m
2.内力
计算跨度 主梁 b×h=300mm×800mm 边跨净跨 ln1 =4950-120-150=4680mm 计算跨度 l01 =6730+170/2=4765mm 中间跨净跨 ln 2 =5000-300=4700mm 计算跨度 ln 2 = l02 =4700mm
0.067 37.76 -0.133 -45.39 0.200 68.25 0.096 32.76 0.170 58.01 -7.63
0.067 37.6 -0.133 -45.39 0.200 68.25 0.170 58.01 0.096 32.76 -7.63
0.733 50.08 0.866 39.40 -0.133 -6.05 0.689 31.35 -0.089 -4.05 89.48
-1.267 -95.2 -1.134 -51.6 -0.133 -6.05 -1.311 -59.65 -0.089 -4.05 -146.8
1.000 75.14 0 0 1.000 45.5 1.222 55.60 0.778 35.40 75.14
②
0.289 98.62
单向板肋梁楼盖设计计算书(模板)
4.0kN / m ， 所 以 活 荷 载 分 项 系 数 取 1.3 。 于 是 板 的 设 计 值 总 值 ： g q =1.2gk 1.3qk 15.186kN / m 2、板的计算简图：
80mm厚钢筋混凝土板
次梁
120
200
200
次梁截面为 200mm 400mm ，现浇板在墙上的支承长度不小于 100mm，取板在 墙上的支承长度为 120mm。按塑性内力重分布设计，板的计算边跨：
且跨差不超过 10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。
计算简图如下图：
q+g=15.186kN/m
2
3
B
C
C
2020
2000
2000
板的计算简图
B 2000
2020
3、内力计算及配筋：
用塑性内力重分布理论计算，则有α系数如下：
表 1.0
边跨支
支承情况 端支座
座
A
1
梁板搁支在
墙上
板 与梁 整浇
梁 连接
梁与柱整浇
40
对于工业建筑的楼盖板，要求 h 80mm ，取板厚 h 80mm
3、次梁的截面高度应满足 h ( 1 ～ 1 )L (278 ～ 417)mm ，取 h 400mm 则
12 18
b (1 ～ 1)h (133 ～ 200)mm ，取 b 200mm 。
23
-4-
设计人：
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计
目录
1、设计任务书-------------------------------------------------（1） 2、设计计算书-------------------------------------------------（2） 3、结构平面布置----------------------------------------------（2） 4、板的设计----------------------------------------------------（3） 5、次梁的设计-------------------------------------------------（6） 6、主梁的设计-------------------------------------------------（10） 7、关于计算书及图纸的几点说明-------------------------（16） 附图 1、结构平面布置图------------------------------------（18） 附图 2、板的配筋图------------------------------------------（19） 附图 3、次梁的配筋图---------------------------------------（20） 附图 4、主梁配筋图------------------------------------------（21）
单向板肋梁楼盖设计计算书
单层厂房单向板肋梁楼盖设计计算书1、设计资料1.1相关数据某多层厂房采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖，其中三层楼面荷载，材料及构造设计资料如下：（1）楼面活荷载标准值q k=6.5kN/m2，厂房平面尺寸L1×L2=33.6×20.7（2）楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面（γ=20kN/m3），板底及梁用15mm厚石灰砂浆抹底（γ=17kN/m3）（3）混凝土强度等级采用C30（f c=14.3N/mm2，f t=1.43N/mm2）钢筋：板采用HPB235级（f y=210N/mm2，f y`=210N/mm2，ζb=0.614）梁的受力筋采用HRB400级（f y=360N/mm2，f y`=360N/mm2，ζb=0.550）箍筋、架立筋采用HRB335级（f y=300N/mm2，f y`=300N/mm2，ζb=0.550）（4）板伸入墙内120mm，次梁伸入墙内240mm，主梁伸入墙内370mm，柱的截面尺寸400mm×400mm1.2参考资料（1）混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）.2010（2）建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）2012（3）东南大学、同济大学、天津大学合编.混凝土结构(中册)混凝土结构与砌体结构设计(第五版).20121.3板、次梁及主梁相关尺寸确定根据任务书要求，楼盖采用单向板形式，次梁沿纵向布置为使主梁受力均匀，主梁每跨内设两道次梁，间距为2.3m，板的长边与短边之比为6720/2300=2.92>2.0，满足《混凝土规范》的相关规定。
1.3.1板的厚度根据《混凝土规范》第9.1.2条的规定确定，按第9.1.2条第1款单向板的跨厚比应满足l/h≤30，即取h≥l/30=2300/30=77mm按第9.1.2条第2款工业建筑楼板采用单向板时，其最小厚度h min=70mm，综合二者，取板厚h=80mm1.3.2横向主梁高度h=(1/12~1/8)l=(1/12~1/8)×6900=575~863mm 取h=750mm厚度b=(1/3~1/2)h 取b=300mm1.3.3纵向主梁高度h=(1/12~1/8)l=(1/12~1/8)×6720=560~840mm 取h=650mm厚度b=(1/3~1/2)h 取b=300mm1.3.4次梁高度h=(1/18~1/12)l=(1/18~1/12)×6720=373~560mm 取h=500mm厚度b=(1/3~1/2)h 取b=200mm2、板的设计根据任务书要求，板按考虑塑性内力重分布方法计算，板为9跨连续板（大于5跨），取板宽b=1000mm为计算单元，按5跨连续板计算。
单向板肋梁楼盖设计计算书a
单向板肋梁楼盖设计书班级：建工1001学号：单向板肋梁楼盖设计计算书一．设计资料1、楼面做法：楼面面层用20mm 厚水泥砂浆抹面，板底及梁用15mm 厚的石灰砂浆抹底。
2、材料：梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm ，采用HRB335，直径＜12mm 时，采用HPB235。
3、楼面可变荷载标准值：q k =6kN/m 2，其分项系数1.3。
二、楼盖梁格布置及截面尺寸确定确定主梁的跨度为6.9m ，次梁的跨度为6.72m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为 2.3m 。
板厚取80mm h =。
次梁截面高度取，截面宽取。
主梁截面高度取，截面宽度取为300mm b =，柱的截面尺寸b ×h=400×400 mm2。
楼盖结构的平面布置图如下图所示。
图1楼盖结构平面布置三、 板的设计 1、荷载计算20mm 水泥砂浆： 20KN/M 3⨯0.02M=0.4KN/m 280mm 钢筋混凝土：25KN/m 3⨯0.08m=2KN/m 2450mm h = mm b 200 = 800mm h =15mm 石灰砂浆： 15KN/m 3⨯0.15=2.25KN/m 2合计 ：g k =4.65KN/m 2 （荷载分项系数取1.2）活荷载标准值：q k =6KN/m 2 （荷载分项系数取1.3） 恒荷载设计值：g=4.65KN/m 2 ⨯1.2=5.58KN/m 2 活荷载设计值：q=6KN/m 2 ⨯ 1.3= 7.8KN/m 2 荷载设计总值：g+q=13.38KN/m 2 每米板宽 p=13.38KN/m2、计算简图取1m 板宽作为计算单元，板的实际结构如图2所示，由图可知：次梁截面为b=200mm ，现浇板在墙上的支承长度为a=120mm ，则按塑性内力重分布设计，板的计算跨度为：2300mm板的计算简图2、3所示。
图2 板的实际结构图q+g=11.26kN/m图板的计算简图3、 弯矩设计值表 1 板的弯矩设计值的计算4 、配筋计算——正截面受弯承载力计算板配筋计算过程见表2表2 板的配筋计算.f t =1.27N/mm 2 210N/mm HPB235 ; N/mm 9 . 11 , 0 . 1 25 , 1000 60 20 80 80 2 2 10 = = = = = - = y cf f a C mm b mm h mm 钢筋， 混凝土， ， ， 板厚①～②轴线 ④～⑤轴线实际配筋（mm 2）8/10@120 8@120 6/8@110 6/8@110 As=537As=419 As=357 As=357 ②~④轴线计算配筋（mm 2） A S =ξbh 0α1f c /f y554 435 360 360 实际配筋（mm 2）8/10@120 8@120 8@140 8@140 As=537As=419As=359As=359配筋率验算其中ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件，p=0.45%＞p min =0.27%，满足要求板中除配置计算钢筋外，还应配置构造钢筋如分布钢筋和嵌入墙内的板的附加钢筋(见图纸)。
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单向板肋梁楼盖设计计算书姓名：学号：班级：宁波大学建筑工程与环境学院2013年12 月12日目录一．某多层工业建筑楼盖设计任务书 1 （1）设计要求 1 （2）设计资料 1 二．某多层工业建筑楼盖设计计算书 1 （1）楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 1 （2）板的设计 1 （3）次梁的设计 3 （4）主梁的设计 6 附图1.厂房楼盖结构平面布置图附图2.板的配筋示意图附图3.次梁配筋示意图附图4.主梁配筋示意图附图5.板平法施工图示例附图6.梁平法施工图示例单向板肋梁楼盖设计任务书（1）设计要求①板、次梁内力按塑性内力重力分布计算。
②主梁内力按弹性理论计算。
③绘出结构平面布置图、板、次梁和主梁的施工图。
本设计主要解决的问题有：荷载计算、计算简图、内力分析、截面配筋计算。
构造要求、施工图绘制。
（2）设计资料①楼面均布活荷载标准值 q k =5.2KN/m 2②楼面做法 楼面面层用15mm 厚水磨石（3/25m KN =γ），找平层用20mm 厚水泥砂浆（3/20m KN =γ），板底、梁底及其两侧用15mm 厚混合砂浆顶棚 抹灰（3/17m KN =γ）。
③材料 混凝土强度等级采用30C ，主梁和次梁的纵向受力钢筋采用HRB400， 箍筋采用HPB400级。
单向板肋梁楼盖设计计算书1.楼盖结构平面布置及截面尺寸确定确定主梁（L 1）的跨度为6.0m ，次梁（L 2）的跨度为6.0m 主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.0m 。
楼盖结构的平面布置图见附图1。
按高跨比条件，要求板厚h ≥l/40=2000/30=67mm ，对于工业建筑的楼板，按要求h ≥80mm ，所以板厚取h=80mm 。
次梁截面高度应满足h=l/18~l/12=333~500mm ，取h=500mm ，截面宽b=（1/2~1/3）h ，取b=200。
主梁截面高度应满足h=l/15~l/10=400~600mm ，取h=600mm ，截面宽b=（1/2~1/3）h ，取b=300mm 。
柱的截面尺寸b×h=400mm×400mm 。
2.板的设计——按考虑塑性内力重分布设计①．荷载计算 恒荷载标准值（自上而下） 15mm 水磨石面层 0.015×25=0.375KN/㎡ 20mm 水泥砂浆找平层 0.020×20=0.40KN/㎡ 80mm 钢筋混凝土板 0.080×25=2.00KN/㎡ 15mm 板底混合砂浆 0.015×17=0.255KN/㎡小计： 3.03KN/㎡ 活荷载标准值： 5.2KN/㎡因为是工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值等5.2KN/㎡，所以活荷载分项系数取1.3，恒荷载设计值： g=3.03×1.2=3.636KN/㎡活荷载设计值： q=5.2×1.3=6.67KN/㎡荷载总设计值： g+q=3.636+6.67=10.396KN/㎡；近似值取10.4KN/㎡.②．计算简图取1m板宽作为计算单元，板的实际结构如下图（a）所示，A20002000200012012017802001800200（a）板的实际结构图5有图可知，次梁截面宽度为200mm，现浇板在墙上的支撑长度为a=120mm>h=80mm，按塑性内力重分布设计，则板的计算跨度为：mmhl18202/80)2/2001202000(2/l n01=+--=+=取边跨板的计算跨度01l=1820mm。
取中跨02l=2000-200=1800mm。
板的计算简图如图（b）所示。
g+q=10.4KN/m③．计算弯矩设计值因为跨与中跨的计算跨度相差（1820-1800）/1800=1.11%,小于10%，可按等跨度连续板计算，查得板的弯矩系数α，板的弯矩设计值计算过程见下表。
板的弯矩设计值的计算表b=1000mm，C30混凝土，α1=1.0，f c=14.3N/2mm；HPB300箍筋，f y=270N/2mm。
对轴线②~⑤间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C截面的弯矩设计值可折减20%。
为了方便，折减后弯矩值标于括号内。
板配筋计算过程见下表。
截面位置 1 B 2 C边跨跨中第一内支座中间跨跨中中间支座弯矩系数α1/11 -1/14 1/16 -1/14计算跨度0l（m）1.820 1.820 1.800 1.8002)(lqgM+=α/KN·m3.13 -2.46 2.11 -2.41⑤．板的配筋图绘制。
板中除配置计算的钢筋外，还应该配置构造钢筋如分布钢筋和嵌入墙内的板的附加钢筋。
板的配筋示意图见附图2。
3.次梁设计——按考虑塑性内力重分布设计①．荷载设计值恒荷载设计值次梁自重： 0.2×（0.5-0.08）×25×1.2=2.52KN/m次梁粉刷： 2×0.020×（0.5-0.08）×17×1.2=0.343KN/m小计： 2.86KN/m板传来恒载： 3.636×2.0=7.272KN/m恒载设计值：g=10.132KN/m活荷载设计值：q=6.67×2.0=13.44KN/m荷载设计总值：q+g=10.132+13.44=23.572KN/m，取荷载p=23.6KN/m②．计算简图(a)次梁的实际结构图由次梁实际结构图可知，次梁在墙上的支撑长度为240mm ，主梁宽度为b=300mm 。
次梁边跨的计算跨度按以下两项的较小值确定：边跨 mm a l 58502/240)2/3001206000(2/l n 01=+--=+= mm 585058735730025.1l 025.1n>=⨯=取次梁边跨的实际计算跨度mm l 585001= 取中间跨02l =5700mm 计算简图如下图所示：g+q=20.4KN/m(b)次梁的计算简图③．弯矩设计值和剪力设计值的计算 因为边跨和中跨的计算跨度相差（5850-5700）/5700=2.63%,小于10%，可按等跨连续梁计算。
查得弯矩系数α和剪力系数β。
次梁的弯矩设计值和剪力设计值见下表。
④．配筋计算a.正截面抗弯承载力计算 次梁跨中弯矩按照T 形截面进行承载力计算，其翼缘宽度去下面二项的较小值： mmS b b mml b n f f 2000200200020019003/57003/,0,=-+=+====故取mm b f1900,=,已知条件：C30混凝土，α1=1.0，f c =14.3N/2mm ，f t =1.43N/2mm ；纵向钢筋采用HRB400，f y =360N/2mm ，箍筋采用HPB300，f yv =270N/2mm ，预计纵筋布置为单排，则h 0=500-35=465mm 。
判别跨中截面属于哪一类T 形截面：21,,,1)(78.923)40465(8019003.140.1)2/(MM m KN h h h b f fffc>>⋅=-⨯⨯⨯⨯=-α跨中截面均属于第一类T 形截面。
支座截面按矩形截面计算，正截面承载力计算过程如下表。
次梁正截面配筋计算复核截面尺寸：38580465'0=-=-=f wh h h ；493.1200/385/<==b h w ，截面尺寸按下式验算：KN V KN bh f c c 1.705.3324652003.140.125.025.0max 0=>=⨯⨯⨯⨯=β；故截面尺寸满足要求。
又：KN bh f t 09.934652003.147.07.00=⨯⨯⨯=>KN V 1.70max =采用φ6双肢箍筋，计算B 支座左侧截面1B V 的配筋。
mm V bh f h A f s B t sv yv 311101.7046520043.17.0465572707.03100=⨯-⨯⨯⨯⨯⨯=-=调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围的箍筋面积应增加20%，现调整箍筋间距，,8.2483118.0mm s =⨯=取箍筋间距mm s 140=。
配箍筋率验算：弯矩调幅时要求配筋率下限为31059.127043.13.03.0-⨯=⨯=yv t f f 。
实际配筋率,1059.11004.21402005733--⨯>⨯=⨯==bs A sv sv ρ满足要求。
因各个支座处的剪力相差不大，沿梁长均匀配置双肢箍φ6@140的箍筋。
⑤。
施工图的绘制 次梁配筋图见附图3，其中次梁纵筋锚固长度确定。
伸入墙支座时。
梁顶面纵筋的锚固长度按下式计算：mm mm d f f l l t y a ab 2404931443.136014.0>=⨯⨯==，mm mm l ab 2202024017349335.035.0=-<=⨯=，满足要求梁底面纵筋的锚固长度应满足：,701455mm d l=⨯=≥取100mm 。
梁底面纵筋伸入中间支座的长度应满足,701455mm d l=⨯=≥取100mm构造配筋要求:沿全长配置封闭式箍筋，第一根箍筋距支座边50mm 处开始布置，在剪支端的支座范围内各布置一根箍筋。
4.主梁设计——按弹性理论设计①．荷载设计（为简化计算，将主梁的自重等效为集中荷载） 次梁传来的荷载：10.036×6.0=60.216KN 主梁自重（含粉刷）：[(0.6－0.08)×0.3×2.0×25＋2×(0.6－0.08)×0.02×2.0×17]×1.2=10.209KN 恒荷载：G=60.216+10.209=70.425KN 取G=70.4KN 活荷载：Q=10.4×6.0=62.4KN②．计算简图 主梁的实际结构图如下图所示，主梁的实际结构图有图可知，主梁端部支承在墙上的支承长度a=240mm ，中间支承在400mm ×400mm 的混凝土柱上，其计算跨度按以下方式确定： 边跨 mm 56801202006000l 1n =--=，又mm mm ab 5964l 05.16000200120568022l 1n n =>=++=++所以近似取mm l 60001=，中跨mm l 60002=。
计算简图如下图所示。
主梁计算简图③．内力设计值计算及包络图绘制 因跨度相差不超过10%，可按等跨连续梁计算a .弯矩值计算： 弯矩：,21Ql k Gl k M+=式中1k 和2k ，查表可得，弯矩计算过程详见下表。
注：*号处弯矩可通过脱离体确定，参见下图。
B CM Q a.M B23M BM BC(a)(b)主梁脱离体的弯矩图b .剪力设计值： 剪力：,43Q k G k V+=式中系数3k ，4k ，可由表查得，不同截面的剪力值的计算过程详见下表。