水平地震力6
水平地震影响系数最大值计算方法
6度区水平地震影响方数最大值a鼻十算方法根据《建筑抗震设计规范GB50011-2010〉表，查得6度地震下，多遇地震和罕遇地震对应的a max分别为和。
根据《建筑抗震设计规范》条可知，6度地震下，设防地震对应的a max为。
3.103建筑斛构的抗磴性能化设i|■应務合卜列姿求：1选定地豐动水准*对览计愷用年限血年的结构，町就用本规范的曲遇期L设阴地恋和罕遇地爲的地廉作用.JV札设防地说的加速度购按木规范表3工2的设计苹本地醴加速墮采用*设励地讥的地芒莎响杀放最大值」6度「度(0M驭、一度t015a). &度(0 20g)s 8度(030?). 9度可分别采用|w]03、0.34、0.45.0.6& 0.90.对设计使用年限趙过30年的结构.比碍虑富际需襲和町能,经9门研究甘对地谍作用做适吗调忆对赴于发苗U毅旳恻10km以内的蟻构, 地徙动夢数应汁入近场殄响，伽n以内大系ft 1.5, 以外辽乘以不小于1_2苗的增大方法二2M 阎A」中地宾动師值加菇度按Sfl厄ft斤牺的规菇化魄毎动捕j®厦股应谱禾弋信的|】/心倍估走. 并按0.0勺rgi乐4.1帝川加,亿3咋«射恥分区.各分気地靈动*加速度总Ifl如丧FJ.6.2 箔遇地震动、孚遇地農动■极罕遥地震动嶂值加速度G2I多遇地圧动峰値抑連度宜按八低十基本地废渤峰值加速度丄々借拥定.622 罕删地爲动歧值加連更宜按基木地復动烽值加速度1W72曲倍确定占623极罕迥地磁动峰值加速度宜按基布地役动雎值加速度2,7-3.2倍确定。
根据《建筑抗震设计规范GB50011-2010〉表可知，抗震设防烈度为6度时，其对应的设计基本地震加速度值为，根据《中国地震动参数区划图GB18306-2015>附录条，推导中震作用下o max=X =。
根据《中国地震动参数区划图GB18306-2015〉第条多遇地震动峰值加速度宜按不低于基本地震动峰值加速度1/3倍确定”可知，多遇地震下o max> 3=o根据《中国地震动参数区划图GB18306-2015〉第条罕遇地震动峰值加速度宜按基本地震动峰值加速度~倍确定”罕遇地震下a max= ( ~)X =~o方法三根据《建筑抗震设计规范GB50011-2010〉表可知，抗震设防烈度为6度时，其对应的设计基本地震加速度值为，其中g= m/s2=980 cm/s2,计算可知设防地震加速度时程最大值=X 980=49 cm/s2。
水平地震作用计算
⽔平地震作⽤计算⽔平地震作⽤计算5.2 ⽔平地震作⽤计算5.2.1 采⽤底部剪⼒法时，各楼层可仅取⼀个⾃由度，结构的⽔平地震作⽤标准值，应按下列公式确定(图5.2.1)：式中F Ek——结构总⽔平地震作⽤标准值；α1——相应于结构基本⾃振周期的⽔平地震影响系数值，应按本规范第5.1.4、5.1.5 条确定，多层砌体房屋、底部框架砌体房屋，宜取⽔平地震影响系数最⼤值；G eq——结构等效总重⼒荷载，单质点应取总重⼒荷载代表值，多质点可取总重⼒荷载代表值的85％；F i——质点i的⽔平地震作⽤标准值；G i,G j——分别为集中于质点i、j的重⼒荷载代表值，应按本规范第5.1.3 条确定；H i,H j——分别为质点i、j的计算⾼度；δn——顶部附加地震作⽤系数，多层钢筋混凝⼟和钢结构房屋可按表5.2.1采⽤，其他房屋可采⽤0.0；△F n——顶部附加⽔平地震作⽤。
5.2.2 采⽤振型分解反应谱法时，不进⾏扭转耦联计算的结构，应按下列规定计算其地震作⽤和作⽤效应：1 结构j振型i 质点的⽔平地震作⽤标准值，应按下列公式确定：2 ⽔平地震作⽤效应(弯矩、剪⼒、轴向⼒和变形)，当相邻振型的周期⽐⼩于0.85 时，可按下式确定：5.2.3 ⽔平地震作⽤下，建筑结构的扭转耦联地震效应应符合下列要求：1 规则结构不进⾏扭转耦联计算时，平⾏于地震作⽤⽅向的两个边榀各构件，其地震作⽤效应应乘以增⼤系数。
⼀般情况下，短边可按1.15 采⽤，长边可按1.05采⽤；当扭转刚度较⼩时，周边各构件宜按不⼩于1.3采⽤。
⾓部构件宜同时乘以两个⽅向各⾃的增⼤系数。
2 按扭转耦联振型分解法计算时，各楼层可取两个正交的⽔平位移和⼀个转⾓共三个⾃由度，并应按下列公式计算结构的地震作⽤和作⽤效应。
确有依据时，尚可采⽤简化计算⽅法确定地震作⽤效应。
2)单向⽔平地震作⽤下的扭转耦联效应，可按下列公式确定：3)双向⽔平地震作⽤下的扭转耦联效应，可按下列公式中的较⼤值确定：5.2.4 采⽤底部剪⼒法时，突出屋⾯的屋顶间、⼥⼉墙、烟囱等的地震作⽤效应，宜乘以增⼤系数3，此增⼤部分不应往下传递，但与该突出部分相连的构件应予计⼊；采⽤振型分解法时，突出屋⾯部分可作为⼀个质点；单层⼚房突出屋⾯天窗架的地震作⽤效应的增⼤系数，应按本规范第9章的有关规定采⽤。
水平地震影响系数
根据《抗规》GB50011-2001第5、1、2条得条文说明,多遇地震(小震)与罕遇地震(大震)得最大水平地震影响系数可将《抗规》表格5、1、2-2中所列有效峰值加速度数值乘以放大系数2、25得到。
同理,中震设计可按《抗规》表3、2、2中得设计基本加速度值乘以放大系数2、25得到。
下表就是小震、中震、大震得最大水平地震影响系数。
抗震设防烈度6(0、05g) 7(0、10g)7(0、15g)8(0、20g)8(0、30g)9(0、40g)小震0、04 0、08 0、12 0、16 0、24 0、32 中震0、12 0、23 0、34 0、45 0、68 0、90 大震- 0、50 0、72 0、90 1、20 1、40midas中如何结合建筑抗震规范进行桥梁得地震时程分析？由于目前建筑抗震规范对于时程分析采用得最大加速度有了硬性得规定,因此首先就就是要将时程得地震波比如简单得elcentro波进行系数调整,根据抗震规范5、1、2、2表中得规定,将、Elcentro得最大峰值与5、1、2、2规定得最大值进行比较得到修正系数,(需要注意得就是midas时程函数定义里面得Elcentro给出得相对得值即多少倍得g,比如0、3559g,则系数为35/(0、3559*9、806*100)＝0、1,注意选择得就是无量刚加速度),填写到放大系数里面,点击生成地震反映谱,函数值就就是所需要得一条曲线得a谱,不需要再除以g了(规范P232“其平均地震影响曲线与振型分解反应谱法所用得地震影响系数曲线相比,在各个周期点上相差不大于20％”这里得地震影响曲线就就是将加速度谱转化得到得规范谱)。
按照规范需要两条实际一条人工模拟曲线,将得到得地震反映谱曲线(三条)进行数据拟与分析(可采用平均或者SRSS)与实际场地采用得规范规定得a谱进行比较,保证在各个周期点上相差不大于20％,人工波得选择一般就是对于特大桥梁或者重要桥梁进行现场得试验后得到一定得模拟曲线,一般桥梁搞几条波就够了不要人工模拟。
水平地震影响系数
根据《抗规》GB50011-2001第5.1.2条的条文说明，多遇地震（小震）和罕遇地震（大震）的最大水平地震影响系数可将《抗规》表格5.1.2-2中所列有效峰值加速度数值乘以放大系数2.25得到。
同理，中震设计可按《抗规》表3.2.2中的设计基本加速度值乘以放大系数2.25得到。
下表是小震、中震、大震的最大水平地震影响系数。
midas中如何结合建筑抗震规范进行桥梁的地震时程分析？由于目前建筑抗震规范对于时程分析采用的最大加速度有了硬性的规定，因此首先就是要将时程的地震波比如简单的elcentro波进行系数调整，根据抗震规范5.1.2.2表中的规定，将. Elcentro的最大峰值与5.1.2.2规定的最大值进行比较得到修正系数，（需要注意的是midas时程函数定义里面的Elcentro给出的相对的值即多少倍的g，比如0.3559g，则系数为35/（0.3559*9.806*100）＝0.1，注意选择的是无量刚加速度），填写到放大系数里面，点击生成地震反映谱，函数值就是所需要的一条曲线的a谱，不需要再除以g了（规范P232“其平均地震影响曲线与振型分解反应谱法所用的地震影响系数曲线相比，在各个周期点上相差不大于20％”这里的地震影响曲线就是将加速度谱转化得到的规范谱）。
按照规范需要两条实际一条人工模拟曲线，将得到的地震反映谱曲线（三条）进行数据拟和分析（可采用平均或者SRSS）与实际场地采用的规范规定的a谱进行比较，保证在各个周期点上相差不大于20％，人工波的选择一般是对于特大桥梁或者重要桥梁进行现场的试验后得到一定的模拟曲线，一般桥梁搞几条波就够了不要人工模拟。
开始错误的以为直接将地震波简单处理与a普比较，实际这里的地面运动的加速度波只是一个自由度体系的反应，而a谱则是多个自由度体系经过一系列的分析处理而得到的，因此必须将地震波进行转换，幸好有了midas的转换工具可以直接生成，不然要自己编写傅立叶转换程序了。
水平地震作用计算
第四节水平地震作用计算重力荷载代表值计算本设计建筑高度为23.95m，以剪切表形为主，且质量和高度均匀分布，故可采用底部剪力法计算水平地震作用。
首先需要计算重力荷载代表值。
屋面处重力荷载代表值=结构和构件自重标准值楼面处重力荷载代表值=结构和构件自重标准值+0.5楼面活荷载标准值其中结构和构件自重取楼面上、下各半层高度范围内（屋面处取顶层1/2）的结构和构件自重。
计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构件自重和各可变荷载组合值之和。
设计时顶层重力荷载代表值包括：屋面恒载，纵、横梁自重，半层柱自重，女儿墙自重，半层墙体自重。
其他层重力荷载代表值包括：楼面恒载，50%楼面均布活荷载，纵、横梁自重，楼面上、下各半层的柱及纵、横墙体自重。
一、楼层总量取6轴框架左侧3000mm宽度和右侧3000mm宽度的楼层的重量进行近似计算第9标准层：1.梁重量⑴截面尺寸：b×h=300mm×600mm线荷载：25×0.3×（0.6-0.12）+0.04×（0.6-0.12）×17=3.93KN/m=3.93×（4＋3）＝27.51 KNG1⑵截面尺寸：b×h=250mm×500mm线荷载：25×0.25×（0.5-0.12）+0.04×（0.5-0.12）×17=2.63KN/m=2.63×3×4 ＝31.56 KNG2(3)截面尺寸：b×h=200mm×450mm线荷载：25×0.2 ×（0.45-0.12）+0.04×（0.45-0.12）×17=1.87KN/m =1.87×6 ＝11.22 KNG3(4)截面尺寸：b×h=300mm×650mm线荷载：25×0.3 ×（0.65-0.12）+0.04×（0.65-0.12）×17=4.34KN/m =4.34×8 ＝34.72 KNG42.柱重量= (6.01×3)×（1.8/2－0.12）=27.18KNG53.板重量G=5.0×14×3 =210KN64.墙重量=6.3×(2×3＋6)+3×2+5.1×1.15/2×8+5.1×0.6×4+5.1×G71.3/2×3=120.95KN5.活载：根据《建筑抗震设计规范》5.1.3要求屋面板的活载组合值系数为0，故：=0G8则第9层楼面的重力荷载代表值为：G=27.51＋31.56＋11.22＋34.72＋27.18＋210+120.95=508.14 KN 7第8标准层：1.梁重量⑴截面尺寸：b×h=300mm×600mm线荷载：25×0.3×（0.6-0.12）+0.04×（0.6-0.12）×17=3.93KN/m=3.93×8＝31.44 KNG1⑵截面尺寸：b×h=250mm×500mm线荷载：25×0.25×（0.5-0.12）+0.04×（0.5-0.12）×17=2.63KN/m=2.63×(3×5+6+4)＝65.75 KNG2(3)截面尺寸：b×h=200mm×450mm线荷载：25×0.2 ×（0.45-0.12）+0.04×（0.45-0.12）×17=1.87KN/m G=1.87×(3×5) ＝28.05 KN32.柱重量G= (6.01×3)×（2.0/2+1.8/2－0.12）+6.01×(1-0.12)=69.38KN43.板重量=5.0×3×（6＋1.5+14）=322.5KNG54.墙重量G＝ (3+12)×5.1/2+(3+14)×6.1/2+3×10.5/2+3×1.1/2＝107.5KN65. 活载：根据《建筑抗震设计规范》5.1.3要求屋面板的活载组合值系数为0 ，故：= 0G7则第8层楼面的重力荷载代表值为：G=31.44＋65.75＋28.05＋151.2＋322.5＋107.5 =624.62KN8第7标准层：1.梁重量⑴截面尺寸：b×h=300mm×600mmG=4.2×8＝33.6KN1⑵截面尺寸：b×h=250mm×500mmG=2.86×(3×4+6+4)＝62.92KN2(3)截面尺寸：b×h=200mm×450mm=2.06×(3×2+6) ＝24.72KNG32.柱重量G= 6.01×1×4+(8.35×2+13.25×2)×（3.6/2－0.1）=116.64KN43.板重量=3.4×(3×14)+3.6×（3×4）=220KNG54.墙重量＝(3+18)×6.1/2+3×3/2+3×10.5/2+3×1.1×0.5+3×G6(4.5+9.7+10.5+10.5+6.1) ×0.5+10×12.2/2+6.5×10.3×0.5+5×12.4×0.5+6×9.7×0.5+2.5×10.4×0.5=315.48KN5. 活载：根据《建筑抗震设计规范》5.1.3要求楼面板的活载组合值系数为0.5，故：G=〔2.0×（3.0×14）＋ 2.5×（3×4）〕×0.5=32KN7则第7层楼面的重力荷载代表值为：G=33.6＋62.92＋24.72＋116.64＋220＋315.48＋32=805.36 KN7第6标准层：1.梁重量⑴截面尺寸：b×h=300mm×600mm=4.2×8＝33.6KNG1⑵截面尺寸：b×h=250mm×500mmG=2.86×(3×7+6+4)＝88.66KN2(3)截面尺寸：b×h=200mm×450mm=2.06×(3×6+6+2.5×3) ＝64.89KNG3(4)截面尺寸：b×h=200mm×300mm=1.21×1 ＝1.21KNG42.柱重量= (8.35×2+13.25×2)×（3.6/2+3.6/2－0.1）=151.2KNG53.板重量G=3.6×(3×14+3×8+0.5×6)+3×（3×4）+3.4×2.5×3.5=314.15KN64.墙重量＝3×(10.5+10.5+6.1)+12.2×10+9.7×6+12.4×2.5×2+9.7×3G7×0.5+10.4×2.5×0.5+3×(2+6.3) ×0.5+10.3×6.5×0.5+8.1×1+11.8×6×0.5+3×4.5×0.5+3×8.5×0.5+5.5×6×0.5+10.5×6×0.5+10.8×3×0.5=524.18KN5. 活载：根据《建筑抗震设计规范》5.1.3要求楼面板的活载组合值系数为0.5，故：=〔2.0×（3×4＋2.5×3.5+3×14）＋2.5×（3×11.5＋0.5×6）〕×0.5=109.63KN G8则第6层楼面的重力荷载代表值为：G=33.6＋88.66＋64.89＋1.21＋151.2＋314.15＋524.18+109.63=1287.5KN 6第5标准层：1.梁重量⑴截面尺寸：b×h=300mm×600mm=4.2×8＝33.6KNG1⑵截面尺寸：b×h=250mm×500mmG=2.86×(3×7+6+4)＝88.66KN2(3)截面尺寸：b×h=200mm×450mm=2.06×(3×6+6+2.5×2) ＝59.74KNG3(4)截面尺寸：b×h=200mm×300mmG=1.21×1 ＝1.21KN42.柱重量G= (8.35×2+13.25×2)×（3.6/2+3.6/2－0.1）=151.2KN53.板重量G=3.6×(3×8+ 0.5×6)+ 3.4×(3×19.5+2.5×3.5)=325.85K64.墙重量G＝5.5×6+10.5×12+10.8×3+4.6×3+6.1×3+12.4×2.5×2+8.17×1+12.2×10+11.8×6+9.7×6=544.6KN5. 活载：根据《建筑抗震设计规范》5.1.3要求楼面板的活载组合值系数为0.5，故：G=〔2.0×（3×19.5＋2.5×3.5 ）＋2.5×（3×8＋0.5×6）〕×0.5=101KN10则第5层楼面的重力荷载代表值为：G=33.6＋88.66＋59.74＋1.21＋151.2＋325.85＋544.6+101=1305.86KN 5第4标准层：1.梁重量⑴截面尺寸：b×h=300mm×600mm=4.2×8＝33.6KNG1⑵截面尺寸：b×h=250mm×500mm=2.86×(3×7+6+4)＝88.66KNG2(3)截面尺寸：b×h=200mm×450mmG=2.06×(3×6+6+2.5×2) ＝59.74KN3(4)截面尺寸：b×h=200mm×300mm=1.21×1 ＝1.21KNG42.柱重量= (8.35×2+13.25×2)×（3.6/2+3.6/2－0.1）=151.2KNG53.板重量G=3.6×(3×8+ 0.5×6)+ 3.4×(3×19.5+2.5×3.5)=325.85K64.墙重量＝(5.5×6+10.5×12+10.8×3+4.6×3+6.1×3+12.4×2.5×2+8.1×1+12.2 G7×10+11.8×6+9.7×6) ×0.5+(5.5×6+10.5×12+4.6×3+6.1×3+12.4×2.5×2+8.1×1+12.2×4+11.8×6+9.7×6+12.4×6) ×0.5=491.8KN5. 活载：根据《建筑抗震设计规范》5.1.3要求楼面板的活载组合值系数为0.5，故：G=〔2.0×（3×19.5＋2.5×3.5 ）＋2.5×（3×8＋0.5×6）〕×0.5=101KN 10则第4层楼面的重力荷载代表值为：G=33.6＋88.66＋59.74＋1.21＋151.2＋325.85＋491.8+101=1253.06KN 4第3标准层：1.梁重量⑴截面尺寸：b×h=300mm×600mm=4.2×8＝33.6KNG1⑵截面尺寸：b×h=250mm×500mm=2.86×(3×6+6+4)＝80.08KNG2(3)截面尺寸：b×h=200mm×450mm=2.06×(3×6+6+2.5×2) ＝59.74KNG3(4)截面尺寸：b×h=200mm×300mmG=1.21×1 ＝1.21KN4(5)截面尺寸：b×h=250mm×550mm=3.44×3 ＝10.32KNG52.柱重量G= (8.35×2+13.25×2)×（3.6/2+3.6/2－0.1）=151.2KN63.板重量=3.6×(3×8+ 0.5×6)+ 3.4×(3×19.5+2.5×3.5)=325.85KNG74.墙重量＝(5.5×6+10.5×12+10.8×3+4.6×3+6.1×3+12.4×2.5×2+8.1×1+12.2 G8×10+11.8×6+9.7×6) ×0.5+(5.5×6+10.5×12+4.6×3+6.1×3+12.4×2.5×2+8.1×1+12.2×4+11.8×6+9.7×6+12.4×6) ×0.5=491.8KN5. 活载：根据《建筑抗震设计规范》5.1.3要求楼面板的活载组合值系数为0.5，故：=〔2.0×（3×19.5＋2.5×3.5 ）＋2.5×（3×8＋0.5×6）〕×0.5=101KN G9则第1层楼面的重力荷载代表值为：G=33.6＋80.08＋59.74＋1.21＋10.32+151.2＋325.85＋491.8+101=1254.8KN 3第2标准层：1.梁重量⑴截面尺寸：b×h=300mm×600mmG=4.2×8＝33.6KN1⑵截面尺寸：b×h=250mm×500mm=2.86×(3×7+6+4)＝88.66KNG2(3)截面尺寸：b×h=200mm×450mm=2.06×(3×6+6+2.5×2) ＝59.74KNG3(4)截面尺寸：b×h=200mm×300mmG=1.21×1 ＝1.21KN42.柱重量= (8.35×2+13.25×2)×（3.6/2+3.6/2－0.1）=151.2KNG53.板重量G=3.6×(3×8+ 0.5×6)+ 3.4×(3×19.5+2.5×3.5)=325.85K64.墙重量＝5.5×6+10.5×12+10.8×3+4.6×3+6.1×3+12.4×2.5×2+8.1G7×1+12.2×10+11.8×6+9.7×6=544.6KN5. 活载：根据《建筑抗震设计规范》5.1.3要求楼面板的活载组合值系数为0.5，故：=〔2.0×（3×19.5＋2.5×3.5 ）＋2.5×（3×8＋0.5×6）〕×0.5=101KNG8则第2层楼面的重力荷载代表值为：G=33.6＋88.66＋59.74＋1.21＋151.2＋325.85＋544.6+101=1305.86KN 2第1标准层：1.梁重量⑴截面尺寸：b×h=300mm×600mm=4.2×8＝33.6KNG1⑵截面尺寸：b×h=250mm×500mm=2.86×(3×7+6+4)＝88.66KNG2(3)截面尺寸：b×h=200mm×450mm=2.06×(3×6+6+2.5×2) ＝59.74KNG3(4)截面尺寸：b×h=200mm×300mm=1.21×1 ＝1.21KNG42.柱重量G= (8.35×2+13.25×2)×（3.6/2+5.2 －0.1）=298.08KN53.板重量=3.6×(3×8+ 0.5×6)+ 3.4×(3×19.5+2.5×3.5)=325.85KG64.墙重量＝（5.5×6+10.5×12+10.8×3+4.6×3+6.1×3+12.4×2.5×2+8.1G7×1+12.2×13+11.8×6+9.7×6）×0.5+（7.9×6+14.5×10+12.9×6+6.8×3+14.7×2.5×2+12.8×2.5+8.6×3+12.1×6+14.1×6+10×1）×0.5=584.95KN5. 活载：根据《建筑抗震设计规范》5.1.3要求楼面板的活载组合值系数为0.5，故：=〔2.0×（3×19.5＋2.5×3.5 ）＋2.5×（3×8＋0.5×6）〕×0.5=101KNG8则第1层楼面的重力荷载代表值为：G=33.6＋88.66＋59.74＋1.21＋185.76＋325.85＋584.95+101=1493.09KN 1二、荷载分层总汇顶层重力荷载代表值包括：屋面恒载，纵、横梁自重，半层柱自重，半层墙体自重。
球罐的6级设防烈度地震计算问题.
２ ６ 级设防水平地震力取０ 时的拉杆计算
由于 ＧＢ１ ２ ３ ３ ７ 仅 给 出７ 级 及 以上 地 震 设 防烈 度 的 地 震 力 计 算 数 据 ，６ 级 设 防 烈 度 的计 算 并 未 提及 ，按 常 规 做 法 ，取 水 平 地 震力 为 ０ 。 根 据 ＧＢＩ ２ ３ ３ ７ 第６ ． ６ 条 的规 定 ，最 大 水 平 力 为 水 平 风
根 据 ＧＢ ５ ０ ０ １ １ — ２ ０ １ ０《 建筑 抗震 设 计 规 范 》 附 录Ａ，中 国约有三分之 一 的城镇抗震 设防烈度 为
６ 级 ，处于这些地区的球罐在设计时应按 照６ 级设 防烈度进行 防震设计 。而 国家标准Ｇ Ｂ １ ２ ３ ３ ７ － １ ９ ９ ８ 《 钢制 球 形 储 罐 》 中， 只有 地 震 设 防烈度 为７ 级及 以上 的抗 震 设计 数 据 ，６ 级 设 防烈 度 的抗 震 设计 并 未提 及 ，与ＧＢ１ ２ ３ ３ ７ 相 应 的计 算 软件 Ｓ Ｗ６ 在 进行 ６ 级 设 防 的 球 罐 计 算 时 ， 由地 震 引 起 的 水 平 力 取 为 ０ ，即 不考 虑 地 震影 响 ，仅 由风 力进 行 拉杆 及 相 关 部件计算。然而，我们通过计算发现 ，６ 级设 防的 地震产生的水平力远大于风力 ，６ 级设防地震对球 罐 的影 响 不容 忽视 。
力。按Ｇ Ｂ １ ２ ３ ３ ７ 第６ 章计算的结果数值见表２ 。
１ 计算数据
１ ． １ 基本 输入 数据
球 罐地 震 设 防烈度 为 ６ 级 （ ０ ． ０ ５ ｇ） ， 场 地
MJ-1——精选推荐
工程名: mj-1************ PK11.EXE *****************日期:10/15/2011时间:15:44:17设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002);结果输出---- 总信息 ----结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 10柱数: 5梁数: 4支座约束数: 5标准截面总数: 3活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 计算风荷载钢材: Q235梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85门式刚架梁平面内的整体稳定性: 不验算钢结构受拉柱容许长细比: 400钢结构受压柱容许长细比: 180钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180柱顶容许水平位移/柱高: l / 60地震作用计算: 计算水平地震作用计算震型数： 3地震烈度： 8.00场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数： 5设计地震分组：第二组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.02按GB50011-2001 地震效应增大系数 1.000窄行输出全部内容---- 节点坐标 ----节点号 X Y 节点号 X Y 节点号 X Y ( 1) 0.00 12.00 ( 2) 14.40 12.00 ( 3) 28.80 12.00 ( 4) 7.20 12.72 ( 5) 21.60 12.72 ( 6) 0.00 0.00 ( 7) 7.20 0.00 ( 8) 14.40 0.00 ( 9) 21.60 0.00 ( 10) 28.80 0.00---- 柱关联号 --------柱号节点Ⅰ 节点Ⅱ 柱号节点Ⅰ 节点Ⅱ 柱号节点Ⅰ 节点Ⅱ ( 1) 6 1 ( 2) 7 4 ( 3) 8 2( 4) 9 5 ( 5) 10 3---- 梁关联号 ----梁号节点Ⅰ 节点Ⅱ 梁号节点Ⅰ 节点Ⅱ 梁号节点Ⅰ 节点Ⅱ( 1) 1 4 ( 2) 2 5 ( 3) 4 2( 4) 5 3---- 柱上下节点偏心 ----节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值 ( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00 ( 4) 0.00( 5) 0.00 ( 6) 0.00 ( 7) 0.00 ( 8) 0.00( 9) 0.00 ( 10) 0.00---- 标准截面信息 ----1、标准截面类型( 1) 27, 300, 300, 300, 700, 10.0, 14.0, 14.0, 5( 2) 16, 350, 350, 350, 10.0, 14.0, 14.0, 5( 3) 39, HM294X200 , 国标 H 型钢---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 1 1 0 ( 2) 2 3 90( 3) 1 1 0 ( 4) 2 3 90( 5) 1 1 0---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 3 0 0 ( 2) 3 0 0( 3) 3 0 0 ( 4) 3 0 02、标准截面特性截面号 Xc Yc Ix Iy A1 0.15000 0.25000 0.58378E-03 0.63039E-04 0.13120E-012 0.17500 0.17500 0.30458E-03 0.10007E-03 0.13020E-013 0.10000 0.14700 0.10858E-03 0.16020E-04 0.71050E-02截面号 ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.21094E+00 0.69317E-01 0.23351E-02 0.23351E-02 0.42026E-03 0.42026E-032 0.15295E+00 0.87668E-01 0.17404E-02 0.17404E-02 0.57182E-03 0.57182E-033 0.12360E+00 0.47500E-01 0.73860E-03 0.73860E-03 0.16020E-03 0.16020E-03恒荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力0 柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数20 梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2 1 1 1 0.86 0.00 1 1 1 0.86 0.00 1 1 1 0.86 0.00 1 1 1 0.86 0.00 ---- 恒荷载标准值作用计算结果 ------- 柱内力 ---柱号 M N V M N V1 0.00 25.60 -1.93 -23.22 -10.76 1.932 0.00 15.60 0.00 0.00 0.00 0.003 0.00 37.42 0.00 0.00 -22.59 0.004 0.00 15.60 0.00 0.00 0.00 0.005 0.00 25.60 1.93 23.22 -10.76 -1.93--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 23.22 3.00 10.52 13.19 -1.90 0.462 27.04 3.05 11.05 13.19 -1.95 -0.073 -13.19 1.95 -0.07 -27.04 -3.05 11.054 -13.19 1.90 0.46 -23.22 -3.00 10.52--- 恒荷载作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移 Y向位移1 -1.6 0.12 0.0 0.13 1.6 0.14 -0.8 8.35 0.8 8.311 0.0 0.012 0.0 0.0活荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力0 柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数20 梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2 1 1 1 1.71 0.00 1 1 1 1.71 0.00 1 1 1 1.71 0.00 1 1 1 1.71 0.00 --- 活荷载标准值作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移 Y向位移1 -1.8 0.12 0.0 0.13 1.8 0.14 -0.9 10.35 0.9 10.311 0.0 0.012 0.0 0.0风荷载计算...---- 左风荷载标准值作用 ----节点荷载: 节点号水平力垂直力0 柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数21 1 1.77 0.002 1 4.91 0.004 1 4.91 0.005 1 0.89 0.00 0 梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2 1 1 1 -1.33 0.00 1 1 1 -0.89 0.00 1 1 1 -1.11 0.00 1 1 1 -0.89 0.00 --- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 86.4 ( 2) 84.9 ( 3) 83.9 ( 4) 85.7( 5) 84.4 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0 ( 8) 0.0( 9) 0.0 ( 10) 0.0 ( 11) 0.0 ( 12) 0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V1 0.00 -15.48 16.27 67.53 15.48 5.022 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.003 0.00 -15.33 7.18 86.15 15.33 -7.184 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.005 0.00 0.48 8.32 35.96 -0.48 2.33--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 -67.53 3.45 -15.91 -12.73 -3.45 6.282 -62.86 -3.63 -12.95 -7.64 3.63 6.533 12.73 4.63 -5.47 -23.29 -4.63 -2.554 7.64 -2.27 -7.12 -35.96 2.27 0.71---- 右风荷载标准值作用 ----节点荷载: 节点号水平力垂直力0 柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数21 1 -0.89 0.002 1 -4.91 0.004 1 -4.91 0.005 1 -1.77 0.00 0 梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2 1 1 1 -0.89 0.00 1 1 1 -1.11 0.00 1 1 1 -0.89 0.00 1 1 1 -1.33 0.00 --- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -83.9 ( 2) -84.9 ( 3) -86.4 ( 4) -84.4( 5) -85.7 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0 ( 8) 0.0( 9) 0.0 ( 10) 0.0 ( 11) 0.0 ( 12) 0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V1 0.00 0.48 -8.32 -35.96 -0.48 -2.332 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.003 0.00 -15.33 -7.18 -86.15 15.33 7.184 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.005 0.00 -15.48 -16.27 -67.53 15.48 -5.02--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 35.96 -2.27 0.71 -7.64 2.27 -7.122 23.29 4.62 -2.55 -12.73 -4.62 -5.473 7.64 -3.63 6.53 62.86 3.63 -12.954 12.73 3.45 6.28 67.53 -3.45 -15.91地震计算...节点附加重量信息：节点号附加重量6 30.007 30.008 30.009 30.0010 30.00----- 左震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:1质点重量:91.112水平地震标准值作用底层剪力： 6.003底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 2.916各质点地震力调整系数: 1.000地震力调整后剪重比： 0.066*** 第 1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 1.100特征向量：1.000各质点的水平地震力(kN)：6.003--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx ( 1) 30.9 ( 2) 31.0 ( 3) 30.9 ( 4) 31.0 ( 5) 31.0 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0 ( 8) 0.0 ( 9) 0.0 ( 10) 0.0 ( 11) 0.0 ( 12) 0.0 *** 左地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx ( 1) 30.9 ( 2) 31.0 ( 3) 30.9 ( 4) 31.0 ( 5) 31.0 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0 ( 8) 0.0 ( 9) 0.0 ( 10) 0.0 ( 11) 0.0 ( 12) 0.0 --- 柱内力 ---柱号 M N V M N V1 0.00 -2.56 1.56 18.67 2.56 -1.562 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.003 0.00 0.00 2.89 34.69 0.00 -2.894 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.005 0.00 2.56 1.56 18.67 -2.56 -1.56--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V2 -17.34 -1.10 -2.46 -0.49 1.10 2.463 -0.49 1.10 -2.46 -17.34 -1.10 2.464 0.49 0.61 -2.51 -18.67 -0.61 2.51振型参与质量系数:100.00%----- 右震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:3质点重量:91.112水平地震标准值作用底层剪力： 6.003底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 2.916各质点地震力调整系数: 1.000地震力调整后剪重比： 0.066*** 第 1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 1.100特征向量：1.000各质点的水平地震力(kN)：6.003--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx ( 1) -30.9 ( 2) -31.0 ( 3) -30.9 ( 4) -31.0 ( 5) -31.0 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0 ( 8) 0.0 ( 9) 0.0 ( 10) 0.0 ( 11) 0.0 ( 12) 0.0 *** 右地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx ( 1) -30.9 ( 2) -31.0 ( 3) -30.9 ( 4) -31.0 ( 5) -31.0 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0 ( 8) 0.0 ( 9) 0.0 ( 10) 0.0 ( 11) 0.0 ( 12) 0.0 --- 柱内力 ---柱号 M N V M N V1 0.00 2.56 -1.56 -18.67 -2.56 1.562 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.003 0.00 0.00 -2.89 -34.69 0.00 2.894 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.005 0.00 -2.56 -1.56 -18.67 2.56 1.56--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 18.67 0.61 2.51 -0.49 -0.61 -2.512 17.34 1.10 2.46 0.49 -1.10 -2.463 0.49 -1.10 2.46 17.34 1.10 -2.46振型参与质量系数:100.00%荷载效应组合计算...----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算 -------------------------------------------------------------------------------------钢柱 1截面类型= 27; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 22.86, Ly= 12.00; 长细比：λx=175.5,λy= 159.4构件长度= 12.00; 计算长度系数: Ux= 1.90 Uy= 1.00抗震等级: 三级变截面 H 形截面 H: B1= 300, B2= 300, H1= 300, H2= 700 T1= 10 T2= 14 T3= 14轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 9.04 20.46 66.68 8.76 9.342 0.00 3.92 20.84 71.32 10.91 8.963 0.00 31.38 -13.97 -78.20 -13.58 -0.934 0.00 26.26 -13.58 -73.56 -11.43 -1.325 0.00 30.12 -2.04 -24.48 -12.32 2.046 0.00 25.00 -1.65 -19.83 -10.17 1.657 0.00 34.14 -2.41 -28.97 -14.12 2.418 0.00 48.21 -5.64 -67.71 -30.42 5.649 0.00 43.09 -5.26 -63.06 -28.26 5.2610 0.00 46.80 -4.94 -59.24 -26.78 4.9411 0.00 48.21 -5.64 -67.71 -30.42 5.6412 0.00 43.09 -5.26 -63.06 -28.26 5.2613 0.00 46.80 -4.94 -59.24 -26.78 4.9414 0.00 30.12 -2.04 -24.48 -12.32 2.0415 0.00 25.00 -1.65 -19.83 -10.17 1.6516 0.00 34.14 -2.41 -28.97 -14.12 2.4117 0.00 17.12 11.63 32.25 0.68 6.2518 0.00 12.00 12.01 36.89 2.83 5.8719 0.00 30.52 -9.03 -54.68 -12.72 0.0920 0.00 25.40 -8.64 -50.04 -10.57 -0.3021 0.00 35.21 8.03 -10.98 -17.41 9.8622 0.00 30.09 8.41 -6.34 -15.26 9.4723 0.00 48.61 -12.63 -97.91 -30.82 3.6924 0.00 43.49 -12.24 -93.27 -28.66 3.3025 0.00 35.21 8.03 -10.98 -17.41 9.8626 0.00 30.09 8.41 -6.34 -15.26 9.4727 0.00 48.61 -12.63 -97.91 -30.82 3.6928 0.00 43.49 -12.24 -93.27 -28.66 3.3029 0.00 17.12 11.63 32.25 0.68 6.2530 0.00 12.00 12.01 36.89 2.83 5.8731 0.00 30.52 -9.03 -54.68 -12.72 0.0932 0.00 25.40 -8.64 -50.04 -10.57 -0.3033 0.00 8.62 20.66 69.05 9.17 9.1534 0.00 3.50 21.04 73.69 11.33 8.7635 0.00 30.97 -13.77 -75.84 -13.17 -1.1336 0.00 25.85 -13.38 -71.19 -11.02 -1.5237 0.00 21.29 18.13 38.79 -3.49 11.6738 0.00 16.17 18.52 43.43 -1.34 11.2839 0.00 43.63 -16.29 -106.10 -25.83 1.3940 0.00 38.51 -15.91 -101.45 -23.68 1.0041 0.00 21.29 18.13 38.79 -3.49 11.6742 0.00 16.17 18.52 43.43 -1.34 11.2843 0.00 43.63 -16.29 -106.10 -25.83 1.3944 0.00 38.51 -15.91 -101.45 -23.68 1.0045 0.00 8.62 20.66 69.05 9.17 9.1546 0.00 3.50 21.04 73.69 11.33 8.7647 0.00 30.97 -13.77 -75.84 -13.17 -1.1348 0.00 25.85 -13.38 -71.19 -11.02 -1.5249 0.00 27.13 -0.18 -2.14 -9.33 0.1850 0.00 22.05 0.19 2.26 -7.22 -0.1951 0.00 41.54 -5.77 -69.21 -23.75 5.7752 0.00 35.17 -5.14 -61.72 -20.34 5.1453 0.00 41.54 -5.77 -69.21 -23.75 5.7754 0.00 35.17 -5.14 -61.72 -20.34 5.1455 0.00 27.13 -0.18 -2.14 -9.33 0.1856 0.00 22.05 0.19 2.26 -7.22 -0.19 考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 39, M= 0.00, N= 43.63, M= -106.10, N= -25.83考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.165抗剪强度计算控制组合号: 34, V= 21.04抗剪强度计算应力比 = 0.062平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 47.07平面内稳定计算最大应力比 = 0.219平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 61.94平面外稳定计算最大应力比 = 0.288门规CECS102:2002腹板容许高厚比 [H0/TW] = 250.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 15.00考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.165 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.062 < 1.0平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00腹板高厚比 H0/TW= 47.20 < [H0/TW]= 250.00翼缘宽厚比 B/T = 10.36 < [B/T]= 15.00压杆,平面内长细比λ= 175. ≤ [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 159. ≤ [λ]= 180构件重量 (Kg)= 1235.90--------------------------------------------------------------------------------钢柱 2截面类型= 16; 布置角度= 90; 计算长度：Lx= 12.72, Ly= 12.72; 长细比：λx=145.1,λy= 83.2构件长度= 12.72; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00抗震等级: 三级截面参数: B1= 350, B2= 350, H= 350, Tw= 10, T1= 14, T2= 14轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002 抗风柱类型1: 仅承担山墙风荷载山墙风压力作用，柱中最大弯矩 My1 = -99.38山墙风吸力作用，柱中最大弯矩 My2 = 99.38组合号 My N V(柱底)1 0.00 21.06 0.002 -139.14 18.72 43.753 -83.48 18.72 26.254 139.14 18.72 -43.755 83.48 18.72 -26.25强度计算控制组合号: 2, M= -139.14, N= 18.72强度计算应力比 = 0.440平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 108.57平面内稳定计算最大应力比 = 0.505平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 82.39平面外稳定计算最大应力比 = 0.383门规CECS102:2002腹板容许高厚比 [H0/TW] = 250.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 15.00抗风柱挠度风吸力控制，挠度值 v (mm) -26.5强度计算最大应力 < f= 215.00平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00腹板高厚比 H0/TW= 32.20 < [H0/TW]= 250.00翼缘宽厚比 B/T = 12.14 < [B/T]= 15.00压杆,平面内长细比λ= 145. ≤ [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 83. ≤ [λ]= 180抗风柱的挠度 v/H= 1/ 479. < [v/H]= 1/400抗风柱柱顶梁的最大竖向位移: 向下: 19mm; 向上: 0mm构件重量 (Kg)= 1300.07--------------------------------------------------------------------------------钢柱 3截面类型= 27; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 17.77, Ly= 12.00; 长细比：λx=136.5,λy= 159.4构件长度= 12.00; 计算长度系数: Ux= 1.48 Uy= 1.00抗震等级: 三级变截面 H 形截面 H: B1= 300, B2= 300, H1= 300, H2= 700 T1= 10 T2= 14 T3= 14轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 23.45 10.05 120.61 -5.65 -10.052 0.00 15.96 10.05 120.61 -1.13 -10.053 0.00 23.45 -10.05 -120.61 -5.65 10.054 0.00 15.96 -10.05 -120.61 -1.13 10.055 0.00 62.64 3.07 36.81 -44.85 -3.076 0.00 55.16 3.07 36.81 -40.33 -3.077 0.00 62.94 2.15 25.76 -42.91 -2.158 0.00 62.64 -3.07 -36.81 -44.85 3.079 0.00 55.16 -3.07 -36.81 -40.33 3.0710 0.00 62.94 -2.15 -25.76 -42.91 2.1511 0.00 80.38 0.00 0.00 -62.59 0.0012 0.00 72.90 0.00 0.00 -58.07 0.0013 0.00 75.35 0.00 0.00 -55.33 0.0014 0.00 44.90 0.00 0.00 -27.11 0.0015 0.00 37.42 0.00 0.00 -22.59 0.0016 0.00 50.52 0.00 0.00 -30.50 0.0017 0.00 49.77 9.10 109.17 -31.97 -9.1018 0.00 42.28 9.10 109.17 -27.45 -9.1019 0.00 49.77 -2.96 -35.56 -31.97 2.9620 0.00 42.28 -2.96 -35.56 -27.45 2.9621 0.00 49.77 2.96 35.56 -31.97 -2.9622 0.00 42.28 2.96 35.56 -27.45 -2.9623 0.00 49.77 -9.10 -109.17 -31.97 9.1024 0.00 42.28 -9.10 -109.17 -27.45 9.1025 0.00 67.51 6.03 72.37 -49.71 -6.0326 0.00 60.02 6.03 72.37 -45.19 -6.0327 0.00 67.51 -6.03 -72.37 -49.71 6.0328 0.00 60.02 -6.03 -72.37 -45.19 6.0329 0.00 32.03 6.03 72.37 -14.23 -6.0330 0.00 24.55 6.03 72.37 -9.71 -6.0331 0.00 32.03 -6.03 -72.37 -14.23 6.0332 0.00 24.55 -6.03 -72.37 -9.71 6.0333 0.00 35.86 12.20 146.37 -18.07 -12.2034 0.00 28.38 12.20 146.37 -13.55 -12.2035 0.00 35.86 -7.90 -94.85 -18.07 7.9036 0.00 28.38 -7.90 -94.85 -13.55 7.9037 0.00 35.86 7.90 94.85 -18.07 -7.9038 0.00 28.38 7.90 94.85 -13.55 -7.9039 0.00 35.86 -12.20 -146.37 -18.07 12.2040 0.00 28.38 -12.20 -146.37 -13.55 12.2041 0.00 48.28 10.05 120.61 -30.48 -10.0542 0.00 40.80 10.05 120.61 -25.97 -10.0543 0.00 48.28 -10.05 -120.61 -30.48 10.0544 0.00 40.80 -10.05 -120.61 -25.97 10.0545 0.00 23.45 10.05 120.61 -5.65 -10.0546 0.00 15.96 10.05 120.61 -1.13 -10.0547 0.00 23.45 -10.05 -120.61 -5.65 10.0548 0.00 15.96 -10.05 -120.61 -1.13 10.0549 0.00 52.51 5.07 60.87 -34.71 -5.0750 0.00 43.76 4.85 58.24 -28.93 -4.8551 0.00 52.51 -5.07 -60.87 -34.71 5.0752 0.00 43.76 -4.85 -58.24 -28.93 4.8553 0.00 60.11 3.76 45.10 -42.31 -3.7654 0.00 50.09 3.76 45.10 -35.26 -3.7655 0.00 44.90 -3.76 -45.10 -27.11 3.7656 0.00 37.42 -3.76 -45.10 -22.59 3.76考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 33, M= 0.00, N= 35.86, M= 146.37, N= -18.07考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.227抗剪强度计算控制组合号: 33, V= 12.20抗剪强度计算应力比 = 0.036平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 50.74平面内稳定计算最大应力比 = 0.236平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 78.96平面外稳定计算最大应力比 = 0.367门规CECS102:2002腹板容许高厚比 [H0/TW] = 250.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 15.00考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.227 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.036 < 1.0平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00腹板高厚比 H0/TW= 47.20 < [H0/TW]= 250.00翼缘宽厚比 B/T = 10.36 < [B/T]= 15.00压杆,平面内长细比λ= 136. ≤ [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 159. ≤ [λ]= 180构件重量 (Kg)= 1235.90--------------------------------------------------------------------------------钢柱 4截面类型= 16; 布置角度= 90; 计算长度：Lx= 12.72, Ly= 12.72; 长细比：λx=145.1,λy= 83.2构件长度= 12.72; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00抗震等级: 三级截面参数: B1= 350, B2= 350, H= 350, Tw= 10, T1= 14, T2= 14轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002 抗风柱类型1: 仅承担山墙风荷载山墙风压力作用，柱中最大弯矩 My1 = -99.38山墙风吸力作用，柱中最大弯矩 My2 = 99.38组合号 My N V(柱底)1 0.00 21.06 0.002 -139.14 18.72 43.753 -83.48 18.72 26.254 139.14 18.72 -43.755 83.48 18.72 -26.25强度计算控制组合号: 2, M= -139.14, N= 18.72强度计算应力比 = 0.440平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 108.57平面内稳定计算最大应力比 = 0.505平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 82.39平面外稳定计算最大应力比 = 0.383门规CECS102:2002腹板容许高厚比 [H0/TW] = 250.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 15.00抗风柱挠度风吸力控制，挠度值 v (mm) -26.5强度计算最大应力 < f= 215.00平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00腹板高厚比 H0/TW= 32.20 < [H0/TW]= 250.00翼缘宽厚比 B/T = 12.14 < [B/T]= 15.00压杆,平面内长细比λ= 145. ≤ [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 83. ≤ [λ]= 180抗风柱的挠度 v/H= 1/ 479. < [v/H]= 1/400抗风柱柱顶梁的最大竖向位移: 向下: 19mm; 向上: 0mm构件重量 (Kg)= 1300.07--------------------------------------------------------------------------------钢柱 5截面类型= 27; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 22.86, Ly= 12.00; 长细比：λx=175.5,λy= 159.4构件长度= 12.00; 计算长度系数: Ux= 1.90 Uy= 1.00抗震等级: 三级变截面 H 形截面 H: B1= 300, B2= 300, H1= 300, H2= 700 T1= 10 T2= 14 T3= 14轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002柱下端柱上端组合号 M N V M N V1 0.00 31.38 13.97 78.20 -13.58 0.932 0.00 26.26 13.58 73.56 -11.43 1.323 0.00 9.04 -20.46 -66.68 8.76 -9.344 0.00 3.92 -20.84 -71.32 10.91 -8.965 0.00 48.21 5.64 67.71 -30.42 -5.646 0.00 43.09 5.26 63.06 -28.26 -5.267 0.00 46.80 4.94 59.24 -26.78 -4.948 0.00 30.12 2.04 24.48 -12.32 -2.049 0.00 25.00 1.65 19.83 -10.17 -1.6510 0.00 34.14 2.41 28.97 -14.12 -2.4111 0.00 48.21 5.64 67.71 -30.42 -5.6412 0.00 43.09 5.26 63.06 -28.26 -5.2613 0.00 46.80 4.94 59.24 -26.78 -4.9414 0.00 30.12 2.04 24.48 -12.32 -2.0415 0.00 25.00 1.65 19.83 -10.17 -1.6516 0.00 34.14 2.41 28.97 -14.12 -2.4117 0.00 48.61 12.63 97.91 -30.82 -3.6918 0.00 43.49 12.24 93.27 -28.66 -3.3019 0.00 35.21 -8.03 10.98 -17.41 -9.8620 0.00 30.09 -8.41 6.34 -15.26 -9.4721 0.00 30.52 9.03 54.68 -12.72 -0.0922 0.00 25.40 8.64 50.04 -10.57 0.3023 0.00 17.12 -11.63 -32.25 0.68 -6.2524 0.00 12.00 -12.01 -36.89 2.83 -5.8725 0.00 48.61 12.63 97.91 -30.82 -3.6926 0.00 43.49 12.24 93.27 -28.66 -3.3027 0.00 35.21 -8.03 10.98 -17.41 -9.8628 0.00 30.09 -8.41 6.34 -15.26 -9.4729 0.00 30.52 9.03 54.68 -12.72 -0.0930 0.00 25.40 8.64 50.04 -10.57 0.3031 0.00 17.12 -11.63 -32.25 0.68 -6.2532 0.00 12.00 -12.01 -36.89 2.83 -5.8733 0.00 43.63 16.29 106.10 -25.83 -1.3934 0.00 38.51 15.91 101.45 -23.68 -1.0035 0.00 21.29 -18.13 -38.79 -3.49 -11.6736 0.00 16.17 -18.52 -43.43 -1.34 -11.2837 0.00 30.97 13.77 75.84 -13.17 1.1338 0.00 25.85 13.38 71.19 -11.02 1.5239 0.00 8.62 -20.66 -69.05 9.17 -9.1540 0.00 3.50 -21.04 -73.69 11.33 -8.7641 0.00 43.63 16.29 106.10 -25.83 -1.3942 0.00 38.51 15.91 101.45 -23.68 -1.0043 0.00 21.29 -18.13 -38.79 -3.49 -11.6744 0.00 16.17 -18.52 -43.43 -1.34 -11.2845 0.00 30.97 13.77 75.84 -13.17 1.1346 0.00 25.85 13.38 71.19 -11.02 1.5247 0.00 8.62 -20.66 -69.05 9.17 -9.1548 0.00 3.50 -21.04 -73.69 11.33 -8.7649 0.00 41.54 5.77 69.21 -23.75 -5.7750 0.00 35.17 5.14 61.72 -20.34 -5.1451 0.00 27.13 0.18 2.14 -9.33 -0.1852 0.00 22.05 -0.19 -2.26 -7.22 0.1953 0.00 41.54 5.77 69.21 -23.75 -5.7754 0.00 35.17 5.14 61.72 -20.34 -5.1455 0.00 27.13 0.18 2.14 -9.33 -0.1856 0.00 22.05 -0.19 -2.26 -7.22 0.19考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 33, M= 0.00, N= 43.63, M= 106.10, N= -25.83考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.165抗剪强度计算控制组合号: 40, V= -21.04抗剪强度计算应力比 = 0.062平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 47.07平面内稳定计算最大应力比 = 0.219平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 61.94平面外稳定计算最大应力比 = 0.288门规CECS102:2002腹板容许高厚比 [H0/TW] = 250.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 15.00考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.165 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.062 < 1.0平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00腹板高厚比 H0/TW= 47.20 < [H0/TW]= 250.00翼缘宽厚比 B/T = 10.36 < [B/T]= 15.00压杆,平面内长细比λ= 175. ≤ [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 159. ≤ [λ]= 180构件重量 (Kg)= 1235.90--------------------------------------------------------------------------------钢梁 1截面类型= 39; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 14.47, Ly= 3.00构件长度= 7.24; 计算长度系数: Ux= 2.00 Uy= 0.41抗震等级: 三级截面参数:HM294X200 国标 H 型钢轴压截面分类:X轴:a类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002 组合号 M N V M N V1 -66.68 8.42 -9.65 -2.00 -7.10 9.342 -71.32 7.82 -11.75 -4.63 -6.73 9.253 78.20 0.42 13.61 5.13 0.89 -9.424 73.56 -0.18 11.51 2.49 1.27 -9.525 67.71 8.64 29.70 37.85 -5.30 1.066 63.06 8.04 27.60 35.22 -4.92 0.977 59.24 7.58 26.16 33.22 -4.68 0.978 24.48 3.26 12.06 14.51 -2.24 0.759 19.83 2.66 9.96 11.87 -1.86 0.6610 28.97 3.81 13.81 16.88 -2.54 0.7611 10.98 11.54 16.34 27.16 -8.19 6.3312 6.34 10.94 14.24 24.52 -7.81 6.2413 97.91 6.74 30.30 31.44 -3.39 -4.9214 93.27 6.14 28.19 28.80 -3.01 -5.0215 -32.25 6.15 -1.30 3.81 -5.14 6.0316 -36.89 5.55 -3.40 1.18 -4.76 5.9417 54.68 1.35 12.65 8.09 -0.34 -5.2318 50.04 0.75 10.55 5.45 0.04 -5.3219 -38.79 11.95 2.31 13.42 -9.22 9.6920 -43.43 11.35 0.21 10.79 -8.84 9.6021 106.10 3.95 25.57 20.55 -1.22 -9.0722 101.45 3.35 23.46 17.92 -0.84 -9.1623 -69.05 8.18 -10.04 -2.92 -7.08 9.4824 -73.69 7.58 -12.14 -5.56 -6.70 9.3925 75.84 0.18 13.22 4.21 0.92 -9.2826 71.19 -0.41 11.11 1.57 1.30 -9.3727 69.21 6.55 23.21 25.90 -2.78 4.0328 61.72 5.59 19.89 21.69 -2.19 3.9129 50.68 4.24 15.65 14.63 -3.05 -2.6330 46.28 3.66 13.58 12.08 -2.68 -2.7431 46.09 6.38 25.19 26.18 -3.34 5.2232 41.45 5.78 23.09 23.54 -2.96 5.1233 44.11 5.99 23.00 25.05 -3.31 3.8834 46.09 5.52 16.57 26.18 -4.20 -3.4035 41.45 4.92 14.47 23.54 -3.82 -3.4936 44.10 5.39 16.97 25.05 -3.91 -2.1537 -10.63 9.28 11.83 15.49 -6.23 10.4938 -15.27 8.68 9.73 12.85 -5.85 10.4039 76.30 4.48 25.78 19.76 -1.43 -0.7740 71.66 3.88 23.68 17.13 -1.06 -0.8641 -10.63 8.41 3.21 15.49 -7.10 1.8742 -15.28 7.81 1.11 12.85 -6.72 1.7843 76.30 3.61 17.17 19.76 -2.30 -9.3944 71.65 3.01 15.06 17.13 -1.92 -9.4845 -53.92 10.37 -0.85 5.25 -7.85 12.6046 -58.56 9.77 -2.95 2.61 -7.47 12.5147 90.97 2.37 22.41 12.38 0.15 -6.1648 86.32 1.77 20.30 9.74 0.53 -6.2549 -53.92 9.77 -6.88 5.25 -8.45 6.5750 -58.56 9.17 -8.98 2.61 -8.07 6.4851 90.97 1.77 16.37 12.38 -0.45 -12.1952 86.32 1.17 14.27 9.74 -0.07 -12.2853 59.95 5.58 21.28 19.63 -3.52 -0.7254 54.00 4.78 18.27 16.25 -3.07 -1.1455 59.94 5.21 17.58 19.63 -3.89 -4.4156 54.00 4.47 15.20 16.25 -3.38 -4.22--- 梁的弯矩包络 ---梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7 弯矩 -73.69 -54.04 -47.60 -40.22 -31.81 -29.41 -37.85 梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7 弯矩 106.10 71.64 53.15 36.49 20.68 5.27 5.56 考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.792抗剪强度计算应力比 = 0.112平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 146.13平面外稳定计算最大应力比 = 0.680考虑屈曲后强度计算应力比 = 0.792 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.112 < 1.0平面外稳定最大应力 < f= 215.00腹板高厚比 H0/TW= 30.50 < [H0/TW]= 250.00 (CECS102:2002)翼缘宽厚比 B/T = 6.92 < [B/T] = 15.00--- (恒+活)梁的相对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7 挠度值 0.00 0.28 1.58 2.82 3.22 2.34 0.00最大挠度值 = 3.22 最大挠度/梁跨度 = 1/ 2245.斜梁坡度初始值: 1/ 10.00变形后斜梁坡度最小值: 1/ 10.39变形后斜梁坡度改变率 = 0.038 < 1/3构件重量 (Kg)= 403.58--------------------------------------------------------------------------------钢梁 2截面类型= 39; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 14.47, Ly= 3.00构件长度= 7.24; 计算长度系数: Ux= 2.00 Uy= 0.41抗震等级: 三级截面参数:HM294X200 国标 H 型钢轴压截面分类:X轴:a类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002 组合号 M N V M N V1 -55.56 -1.43 -4.88 5.13 2.74 9.062 -60.97 -2.04 -7.09 2.49 3.13 9.083 65.05 10.13 9.68 -2.00 -8.81 -7.744 59.64 9.52 7.47 -4.63 -8.42 -7.735 77.23 8.22 31.01 37.85 -5.40 0.016 71.82 7.61 28.80 35.22 -5.01 0.037 67.85 7.31 27.34 33.22 -4.78 -0.038 30.12 3.89 12.85 14.51 -2.35 -0.299 24.72 3.28 10.64 11.87 -1.96 -0.2810 34.87 4.28 14.63 16.88 -2.64 -0.2411 24.42 5.17 20.13 31.44 -2.35 5.5012 19.02 4.56 17.92 28.80 -1.96 5.5113 96.79 12.10 28.87 27.16 -9.28 -4.5814 91.38 11.49 26.66 24.52 -8.89 -4.5715 -22.68 0.84 1.97 8.09 0.70 5.1916 -28.09 0.23 -0.24 5.45 1.09 5.2117 49.69 7.77 10.70 3.81 -6.23 -4.8918 44.28 7.16 8.49 1.18 -5.84 -4.8819 -24.21 1.77 7.55 20.55 0.60 9.1320 -29.62 1.16 5.34 17.92 0.99 9.1421 96.40 13.32 22.11 13.42 -10.96 -7.6822 90.99 12.71 19.90 10.79 -10.57 -7.6623 -57.18 -1.27 -5.16 4.21 2.74 8.9224 -62.59 -1.88 -7.37 1.57 3.13 8.9325 63.43 10.29 9.40 -2.92 -8.82 -7.8926 58.02 9.68 7.19 -5.56 -8.43 -7.8827 74.18 7.04 24.07 25.90 -5.08 -3.2528 65.58 6.10 20.59 21.69 -4.47 -3.2429 54.00 5.18 16.28 15.89 -3.77 -3.3830 48.76 4.55 14.10 13.35 -3.38 -3.3531 53.68 6.48 26.24 26.18 -3.44 4.1732 48.27 5.87 24.03 23.54 -3.05 4.1833 51.36 6.09 24.00 25.05 -3.41 2.8834 53.67 5.62 17.62 26.18 -4.31 -4.4535 48.27 5.01 15.41 23.54 -3.91 -4.4436 51.36 5.49 17.97 25.05 -4.01 -3.1537 0.87 3.43 15.36 19.76 -0.39 9.6638 -4.53 2.82 13.15 17.13 0.00 9.6739 73.24 10.37 24.10 15.49 -7.33 -0.4340 67.83 9.76 21.89 12.85 -6.94 -0.4141 0.87 2.57 6.74 19.76 -1.25 1.0442 -4.54 1.96 4.53 17.13 -0.86 1.0543 73.24 9.51 15.48 15.49 -8.19 -9.0544 67.83 8.90 13.27 12.85 -7.80 -9.0345 -40.70 0.55 4.21 12.38 1.97 12.0446 -46.10 -0.06 2.00 9.74 2.36 12.0547 79.91 12.11 18.77 5.25 -9.59 -4.7748 74.50 11.50 16.56 2.61 -9.20 -4.7549 -40.70 -0.05 -1.82 12.38 1.37 6.0150 -46.11 -0.66 -4.03 9.74 1.76 6.0251 79.91 11.51 12.74 5.25 -10.19 -10.8052 74.50 10.90 10.53 2.61 -9.80 -10.7953 64.09 6.29 22.02 20.89 -4.24 -1.4754 57.17 5.48 18.89 17.52 -3.77 -1.7655 64.09 5.92 18.33 20.89 -4.61 -5.1656 57.17 5.17 15.81 17.52 -4.08 -4.83--- 梁的弯矩包络 ---梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7 弯矩 -62.59 -47.11 -45.28 -41.24 -34.88 -28.89 -37.85 梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7弯矩 96.79 64.74 49.97 36.18 23.30 10.37 5.56考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.723抗剪强度计算应力比 = 0.115平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 133.75平面外稳定计算最大应力比 = 0.622考虑屈曲后强度计算应力比 = 0.723 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.115 < 1.0平面外稳定最大应力 < f= 215.00腹板高厚比 H0/TW= 30.50 < [H0/TW]= 250.00 (CECS102:2002)翼缘宽厚比 B/T = 6.92 < [B/T] = 15.00--- (恒+活)梁的相对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7 挠度值 0.00 -0.31 0.72 1.94 2.53 1.96 0.00最大挠度值 = 2.53 最大挠度/梁跨度 = 1/ 2855.斜梁坡度初始值: 1/ 10.00变形后斜梁坡度最小值: 1/ 10.38变形后斜梁坡度改变率 = 0.037 < 1/3构件重量 (Kg)= 403.58--------------------------------------------------------------------------------钢梁 3截面类型= 39; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 14.47, Ly= 3.00构件长度= 7.24; 计算长度系数: Ux= 2.00 Uy= 0.41抗震等级: 三级截面参数:HM294X200 国标 H 型钢轴压截面分类:X轴:a类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002 组合号 M N V M N V1 2.00 8.82 -7.74 -65.05 -10.14 9.682 4.63 8.43 -7.73 -59.64 -9.53 7.473 -5.13 -2.74 9.06 55.56 1.43 -4.884 -2.49 -3.13 9.08 60.97 2.04 -7.095 -14.51 2.35 -0.29 -30.12 -3.89 12.856 -11.87 1.96 -0.28 -24.72 -3.28 10.647 -16.88 2.64 -0.24 -34.88 -4.28 14.638 -37.85 5.40 0.01 -77.23 -8.22 31.019 -35.22 5.01 0.03 -71.82 -7.61 28.8010 -33.22 4.78 -0.03 -67.85 -7.31 27.3411 -3.81 6.24 -4.89 -49.69 -7.77 10.7012 -1.18 5.85 -4.88 -44.28 -7.16 8.4913 -8.09 -0.70 5.19 22.68 -0.84 1.9714 -5.45 -1.09 5.21 28.09 -0.23 -0.2415 -27.16 9.29 -4.58 -96.79 -12.11 28.8716 -24.52 8.90 -4.57 -91.38 -11.50 26.6617 -31.44 2.35 5.50 -24.42 -5.17 20.1318 -28.80 1.96 5.51 -19.02 -4.56 17.9219 2.92 8.82 -7.89 -63.43 -10.30 9.4020 5.56 8.43 -7.88 -58.02 -9.69 7.1921 -4.21 -2.74 8.92 57.18 1.27 -5.1622 -1.57 -3.13 8.93 62.59 1.88 -7.3723 -13.42 10.96 -7.68 -96.40 -13.33 22.1124 -10.79 10.57 -7.66 -90.99 -12.72 19.9025 -20.55 -0.60 9.13 24.21 -1.77 7.5526 -17.92 -0.99 9.14 29.62 -1.16 5.3427 -14.63 0.92 3.03 -54.00 -5.18 16.2828 -12.08 0.53 3.06 -48.76 -4.55 14.1029 -24.63 2.23 3.16 -29.09 -4.19 17.6630 -20.42 1.62 3.17 -20.48 -3.25 14.1831 -26.18 3.44 4.17 -53.68 -6.48 26.2432 -23.54 3.05 4.18 -48.27 -5.87 24.0333 -25.05 3.41 2.88 -51.36 -6.09 24.0034 -26.18 4.31 -4.45 -53.67 -5.62 17.6235 -23.54 3.91 -4.44 -48.27 -5.01 15.4136 -25.05 4.01 -3.15 -51.36 -5.49 17.9737 -15.49 7.33 -0.43 -73.24 -10.37 24.1038 -12.85 6.94 -0.41 -67.83 -9.76 21.8939 -19.76 0.39 9.66 -0.87 -3.43 15.3640 -17.13 0.00 9.67 4.53 -2.82 13.1541 -15.49 8.19 -9.05 -73.24 -9.51 15.4842 -12.85 7.80 -9.03 -67.83 -8.90 13.2743 -19.76 1.25 1.04 -0.87 -2.57 6.7444 -17.13 0.86 1.05 4.54 -1.96 4.5345 -5.25 9.59 -4.77 -79.91 -12.11 18.7746 -2.61 9.20 -4.75 -74.50 -11.51 16.5647 -12.38 -1.97 12.04 40.70 -0.55 4.2148 -9.74 -2.36 12.05 46.10 0.06 2.0049 -5.25 10.19 -10.80 -79.91 -11.51 12.7450 -2.61 9.80 -10.79 -74.50 -10.90 10.5351 -12.38 -1.37 6.01 40.70 0.05 -1.8252 -9.74 -1.76 6.02 46.11 0.66 -4.0353 -19.63 1.39 4.94 -18.99 -3.45 15.6254 -16.25 0.92 4.65 -12.07 -2.63 12.4855 -19.63 1.76 1.25 -18.99 -3.08 11.9256 -16.25 1.23 1.57 -12.07 -2.33 9.40 --- 梁的弯矩包络 ---。
计算水平地震作用的底部剪力法【免费文档】
21328.82
306269.72
例3:四层钢筋混凝土框架结构,建造于基本 烈度为8度区,场地为Ⅱ类,设计地震分组为 第一组,层高和层重力代表值如图所示。结 构的基本周期为0.56s,试用底部剪力法计 算各层地震剪力标准值。 解: 结构总水平地震作用标准值 地震影响系数最大值（阻尼比为0.05）
Tg 0.35s max 0.16
1.相邻层质量的变化不宜过大。
2.避免采用层高特别高或特别矮的楼层,相邻层和 连续三层的刚度变化平缓。
职业技术学院
3.出屋面小建筑的尺寸不宜过大 （宽度b大于高度h且出屋面高度与总 高度之比满足h/H<1/5），局部缩进的 尺寸也不宜大（缩进后的宽度 B1与总宽 B1 / B 5 / 6 ~ 3 / 4 度B之比满足； 4.楼层内抗侧力构件的布置和 质量的分布要基本对称; 5.抗侧力构件在平面内呈正交 (夹角大于75度)分布,以便在两个主 轴方向分别进行抗震分析; B
G6 G5 G4 G3 G2 G1
2.70 2.70 2.70 2.70 2.70 2.95
由于多层砌体房屋中纵向或横向承重墙体的数量较多， 房屋的侧移刚度很大，因而其纵向和横向基本周期较短，一 般均不超过0.25s。所以规范规定，对于多层砌体房屋，确 定水平地震作用时采用 1 max 。并且不考虑顶部附加 水平地震作用。
五、底部剪力法应用举例 例1:试用底部剪力法计算图示框 架多遇地震时的层间剪力。已知 结构的基本周期T1=0.467s ,抗震 设防烈度为8度,Ⅱ类场地,设计地 震分组为第二组。
m3 180t
m2 270t
K3 98MN/m
K 2 195MN/m
m1 270t K1 245MN/m
水平地震力计算方法excel
水平地震力计算方法excel英文回答：To calculate horizontal seismic forces, there are several methods commonly used in engineering practice. Two widely used methods are the Equivalent Lateral Force Method (ELF) and the Response Spectrum Method (RSM).The Equivalent Lateral Force Method is a simplified approach that calculates the total horizontal force acting on a structure by considering the mass of the building and applying a lateral force distribution pattern. This method is based on the assumption that the structure behaves as a single-degree-of-freedom system, where the lateral forces are applied at a single point. The lateral force is determined by multiplying the total seismic weight of the structure by the seismic coefficient.For example, let's say we have a building with a total seismic weight of 1000 tons and a seismic coefficient of0.2. The lateral force acting on the structure would be1000 tons x 0.2 = 200 tons.The Response Spectrum Method is a more sophisticated approach that takes into account the dynamiccharacteristics of the structure and the ground motion. It involves calculating the response of the structure to a range of ground motion intensities at different frequencies. The response spectrum is a graph that shows the maximum response of the structure at each frequency.To use this method, we need to determine the design spectrum for the site, which is based on the seismic hazard of the area. The design spectrum is a graph that shows the maximum response of a structure at different frequenciesfor a specific level of ground motion intensity.Once we have the design spectrum, we can calculate the response of the structure by multiplying the spectral acceleration values at each frequency by the corresponding modal mass and mode shape factors. The total horizontalforce acting on the structure is then obtained by summingup the forces from all modes.For example, let's say we have a building with three modes of vibration. The spectral acceleration values at each frequency are 0.1g, 0.2g, and 0.3g. The modal masses are 10 tons, 15 tons, and 20 tons, and the mode shape factors are 0.8, 0.9, and 1.0 respectively. The total horizontal force acting on the structure would be (0.1g x 10 tons x 0.8) + (0.2g x 15 tons x 0.9) + (0.3g x 20 tons x 1.0) = 5 tons + 27 tons + 18 tons = 50 tons.中文回答：水平地震力计算有几种常用的方法，其中两种较为常见的方法是等效侧向力法（Equivalent Lateral Force Method，简称ELF）和反应谱法（Response Spectrum Method，简称RSM）。
结构计算书(6度抗震)
办 公 楼 结 构 设 计 说 明工程名称: 南昌市某机关办公大楼建筑地点: 南昌市沿江路 位置见总平面图建筑规模: 建筑总面积: 2200㎡建筑总层数: 四层结构形式: 钢筋混凝土框架结构设计资料:<一>地质水文条件地震烈度: 7度 土方开挖按三类考虑 抗震等级为四级地质: 1)±0.00 ~ -0.60回填土含腐植质r=16 KN/m 3 k f =80 KN/m 2 E=300N/ mm 22)-0.60 ~ -1.70粘性素填土r=18 KN/m 3 k f =130 KN/m 2 E=500N/ mm 23)-1.70 ~ -2.50残积亚粘土r=20 KN/m 3 k f =200 KN/m 2 E=500N/ mm 24)-2.50 ~ -4.00一般亚粘土r=20 KN/m 3 k f =230 KN/m 2 E=500N/ mm 25)-4.00以下 风化混合岩k f =300 KN/m 2 E=600～1000N/ mm 2地下水位-5ｍ<二>基本风压: 0.45 KN/m 2 C 类粗糙度 50年一遇 <三>基本雪压: 0.35 KN/m 2 50年一遇<四>设计使用年限：50年，本建筑为一般民用建筑，安全等级为二级。
在抗震设计时，属于丙类建筑。
<五>基础顶面设计标高的确定：因建筑标高+0.000。
建筑设计室外地坪为-0.60m ，而根据地质勘察报告的建议，地基持力层可设在残积亚粘土上，该层顶距室外设计地面可算得为-2.3m ，根据基础顶面与室外地坪的关系和持力层的位子，若选择独立基础（上有基础梁），基础顶面标高可选为-1.60m 处。
<六>活荷载标准值及相应系数按房屋使用要求，可查得办公楼一栏楼面活荷载标准值22.0/k q KN m =，组合值系数0.7c ψ=，频遇值系数0.5fψ=，准永久值系数0.4q ψ= 材料选择<一>混凝土除基础垫层混凝土选C10，基础混凝土选择C20外，各层混凝土强度等级均选C30。
剪力墙结构设计要点(新规范6、7度)
抗震设防烈度6、7度地区A级高度剪力墙结构设计要点一、整体规定◆A级高度乙类、丙类高层建筑的剪力墙结构最大适用高度：◇全部落地剪力墙——6度、7度抗震时，分别为140、120m◇部分框支剪力墙——6度、7度抗震时，分别为120、100m◇A级高度甲类高层建筑的剪力墙结构最大适用高度：6度、7度抗震时，将本地区设防烈度提高一级后，应符合上述要求（说明：房屋高度指室外地面至主要屋面高度，不包括局部突出屋面的电梯机房、水箱、构架等高度）◆结构的最大高宽比；◇6和7度抗震时，分别为6、5◆质量与刚度分布明显不对称、不均匀的结构，应计算双向水平地震作用下的扭转影响；◇其他情况，应计算单向水平地震作用的扭转影响◆考虑非承重墙的刚度影响，结构自振周期折减系数取值0.9～1.0◆平面规则检查，需满足：◇形状：平面长度不宜过长（图1），L/B宜符合表3.4.3的要求；平面突出部分的长度l、l/b宜符合表1的要求；建筑平面不宜采不宜过大、宽度b不宜过小(图1)，l/Bmax用角部重叠或细腰形平面布置。
（图2）图1 建筑平面示意图2 角部重叠和细腰形平面示意◇扭转：1、在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下，楼层竖向构件最大的水平位移和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍；《高规》第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍。
注：当楼层的最大层间位移角不大于0.4/1000时，该楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移与该楼层平均值的比值可适当放松，但不应大于1.6。
2、结构扭转为主的第一自振周期Tt 与平动为主的第一自振周期T1之比，A级高度高层建筑不应大于0.9，《高规》第10章所指的复杂高层建筑不应大于0.85。
◇楼板：1、当楼板平面比较狭长、有较大的凹入或开洞而使楼板有较大削弱时，应在设计中考虑楼板削弱产生的不利影响；2、有效楼板宽度不宜小于该层楼面宽度的50%；楼板开洞总面积不宜超过楼面面积的30%；3、在扣除凹入或开洞后，楼板在任一方向的最小净宽度不宜小于5m，且开洞后每一边的楼板净宽度不应小于2m。
机电工程抗震设计要求
机电工程抗震设计要求抗震设防烈度达到6度及以上的地区，建筑机电工程设施必须进行抗震设计。
以下是主要的抗震设计标准：1.电气配管内径不小于60mm，电缆梯架、电缆槽盒、母线槽的重力不小于150N/m，均应进行抗震设防。
2.地震发生时，应保证正常人流疏散所需的应急照明和相关设备的供电。
3.工作场所的照明设备应该设置应急电源装置，以保证地震时的正常工作。
同时，火灾自动报警及联动控制系统也需要正常工作。
通信设备电源的供给和通信设备的正常工作也需要保证。
4.相关机械和控制器的连接和支承需要满足水平地震作用和地震相对位移的要求。
5.配电间和电缆井不应该设置在易受震动破坏的场所。
6.配电柜和通信设备的安装设计应符合以下要求：配电柜的安装螺栓或焊接强度需要满足抗震要求。
靠墙安装的配电柜和通信设备机柜底部需要安装牢固。
当底部安装螺栓或焊接强度不够时，需要将顶部与墙壁进行连接。
落地安装的配电柜和通信设备机柜根部需要采用金属膨胀螺栓或焊接的固定方式。
壁式安装的配电箱与墙壁之间需要采用金属膨胀螺栓连接。
配电柜和通信设备机柜内的元器件需要考虑与支承结构间的相互作用，元器件之间需要采用软连接，接线处需要做防震处理。
配电柜面上的仪表与柜体需要组装牢固。
7.设在建筑物屋顶上的共用天线需要采取防护措施，以防止地震导致设备或其部件损坏后坠落伤人。
8.吊顶安装的灯具需要考虑地震时吊顶与楼板的相对位移。
9.电缆桥架和电缆槽盒内敷设的缆线在引进、引出和转弯处需要在长度上留有余量。
10.缆线穿管敷设时需要采用弹性和延性较好的管材。
11.引入建筑物的电气管路需要在进口处采用挠性线管或采取其他抗震措施。
进户井贴临建筑物设置时，缆线在井中需要留有余量。
进户套管与引入管之间的缝隙需要采用柔性防腐、防水材料密封。
12.电气管路穿越抗震缝时，采用金属导管、刚性塑料导管敷设时靠近建筑物下部穿越，且在抗震缝两侧各设置一个柔性导管接头。
电缆桥架、电缆槽盒、母线槽在抗震缝两侧需要设置伸缩节。
地震等级及破坏力对照表
地震等级及破坏力对照表：
第一级，人们并未感觉到震动。
第二级，人在高楼才能感觉晃动。
第三级，在地面的室内能感觉到，悬挂对象也晃动。
第四级，连汽车也晃动，严重的话木墙或窗架会出现裂缝。
第五级，容器中的液体溅出，睡觉的人会被震醒，小物体会移位。
第六级，墙上挂的图画会掉下，家具移动，人们会因为害怕纷纷逃到屋外。
第七级，人会站立不稳，池塘出现水波。
第八级，砖石墙部分破裂倒塌，树枝断落。
第九级，是很严重的，地下水管破裂，地面出现裂缝，小建筑物倒塌等等。
第十级，水库出现裂缝、桥梁被破坏，铁路扭曲等。
第十一级，地下水管及阴沟系统全被破坏。
第十二级，全面破坏，连巨石也震动移位。
水平地震作用计算
上海市工程建设规范《建筑抗震设计规程》(DGJ08-9-2013)强制性条文3 抗震设计的基本要求3.1.1 抗震设防的所有建筑应按现行国家标准《建筑工程抗震设防分类标准》GB 50223 确定其抗震设防类别及其抗震设防标准。
3.3.1选择建筑场地时，应根据工程需要和地震活动情况、工程地质和地震地质的有关资料，对抗震有利、一般、不利和危险地段做出综合评价。
对不利地段，应提出避开要求，当无法避开时应采取有效的措施。
对危险地段，严禁建造甲、乙类的建筑，不应建造丙类的建筑。
3.4.1建筑设计应根据抗震概念设计的要求明确建筑形体的规则性。
不规则的建筑应按规定采取加强措施；特别不规则的建筑应进行专门研究和论证，采取特别的加强措施；严重不规则的建筑不应采用。
注：形体指建筑平面形状和立面、竖向剖面的变化。
3.5.2结构体系应符合下列各项要求：1应具有明确的计算简图和合理的地震作用传递途径。
2应避免因部分结构或构件破坏而导致整个结构丧失抗震能力或对重力荷载的承载能力。
3应具备必要的抗震承载力，良好的变形能力和消耗地震能量的能力。
4对可能出现的薄弱部位，应采取措施提高其抗震能力。
3.7.1 非结构构件，包括建筑非结构构件和建筑附属机电设备，自身及其与结构主体的连接，应进行抗震设计。
3.7.4框架结构的围护墙和隔墙，应估计其设置对结构抗震的不利影响，避免不合理设置而导致主体结构的破坏。
3.9.1抗震结构对材料和施工质量的特别要求，应在设计文件上注明。
3.9.2 结构材料性能指标，应符合下列要求：1 砌体结构材料应符合下列规定：1)普通砖和多孔砖的强度等级不应低于MU10，其砌筑砂浆强度等级不应低于M5；2)混凝土小型空心砌块的强度等级不应低于MU7.5，其砌筑砂浆强度等级不应低于Mb7.5。
2混凝土结构的材料应符合下列规定：1) 混凝土的强度等级，框支梁、框支柱及抗震等级为一级的框架梁、柱、节点核芯区，不应低于C30；构造柱、芯柱、圈梁及其它各类构件不应低于C20；2) 抗震等级为一级、二级、三级的框架和斜撑构件(含梯段)，其纵向受力钢筋采用普通钢筋时，钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25；钢筋的屈服强度实测值与屈服强度标准值的比值不应大于1.3，且钢筋在最大拉力下的总伸长率实测值不应小于9%。
第三章水平地震作用下的框架内力分析
第三章 水平地震作用下的框架内力分析3.1 基本资料设计概况：柱截面： b c ×h c =500mm ×500mm框架梁：横向框架梁为2跨，均为300mm ×700mm 重力荷载代表值计算如下： G5=4348 kN G4=5983 kNG3=G2=6647 kNG1=67707 kN3.2 水平地震作用下的框架内力3.2.1梁线刚度在计算梁线刚度时，考虑楼板对梁刚度的有利影响，即板作为翼缘工作。
在工程上，为简化计算，通常梁均先按矩形截面计算某惯性矩I 0，然后乘以增大系数。
中框架梁I=2.0I 0 边框架梁I=1.5I 0 梁采用C30混凝土，E C =3.0×104N/2mm 横向框架： 中框架梁： K b1=2EI L=631220100.30.7126.9⨯⨯⨯⨯⨯=74.565×310KN ·m 边框架梁： K b1=1.5EI L=6311.520100.30.7126.9⨯⨯⨯⨯⨯=55.924×310KN ·m 3.2.2柱线刚度柱采用C40混凝土 E c =3.25×104N/2mm ，首层高度4.2m,2～5层3.6m 。
柱截面： 500 mm ×500mm1c K 层=hEI =7413.25100.5124.2⨯⨯⨯=2.89×104 KN ·m(25)c K -层=hEI =7413.25100.5123.6⨯⨯⨯=3.72×104 KN ·m 3.2.3柱的侧移刚度D一般层： K =c b K K 2∑ KK+=2α D=212h K c α （3-2） 首层： K =c b K K ∑ KK++=25.0α D=212h K c α （3-3） 表3-1 柱的侧移刚度∑D 首/∑D 2 =31.308/37.22=0.843﹥0.7 满足要求3.2.4水平地震作用分析（采用底部剪力法）（1）框架水平地震作用及水平地震剪力计算：本框架结构符合底部剪力法的适用范围，故采用底部剪力法计算水平地震作用，用顶部位移法计算结构的基本自振周期T 1。
剪力墙结构设计要点(新规范6、7度)
抗震设防烈度6、7度地区A级高度剪力墙结构设计要点一、整体规定◆A级高度乙类、丙类高层建筑的剪力墙结构最大适用高度：◇全部落地剪力墙-—6度、7度抗震时,分别为140、120m◇部分框支剪力墙--6度、7度抗震时，分别为120、100m◇A级高度甲类高层建筑的剪力墙结构最大适用高度：6度、7度抗震时，将本地区设防烈度提高一级后，应符合上述要求(说明：房屋高度指室外地面至主要屋面高度,不包括局部突出屋面的电梯机房、水箱、构架等高度）◆结构的最大高宽比；◇6和7度抗震时，分别为6、5◆质量与刚度分布明显不对称、不均匀的结构，应计算双向水平地震作用下的扭转影响；◇其他情况，应计算单向水平地震作用的扭转影响◆考虑非承重墙的刚度影响，结构自振周期折减系数取值0。
9~1.0◆平面规则检查，需满足：◇形状：平面长度不宜过长(图1),L/B宜符合表3。
4。
3的要求；平面突出部分的长度l 不宜过大、宽度b不宜过小(图1），l/Bmax、l/b宜符合表1的要求；建筑平面不宜采用角部重叠或细腰形平面布置。
（图2）图1 建筑平面示意设防烈度L/B l/B max l/b6、7度8、9度≤6。
O≤5.O≤0。
35≤0。
30≤2.O≤1。
5图2 角部重叠和细腰形平面示意◇扭转：1、在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下,楼层竖向构件最大的水平位移和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1。
2倍，不应大于该楼层平均值的1。
5倍；《高规》第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍,不应大于该楼层平均值的1。
4倍。
注：当楼层的最大层间位移角不大于0。
4/1000时,该楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移与该楼层平均值的比值可适当放松，但不应大于1。
6。
2、结构扭转为主的第一自振周期Tt 与平动为主的第一自振周期T1之比,A级高度高层建筑不应大于0.9，《高规》第10章所指的复杂高层建筑不应大于0。
85。
PKPM参数设置要点
PKPM参数1．水平力与整体坐标夹角：一般情况下取0度，平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按0、45度各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。
根据抗震规范5.1.1-2规定，当结构存在相交角大于15度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。
当计算出来的角度大于15度时，应返填入此项。
2．砼容重：25结构类型框架结构框剪结构剪力墙结构重度 25 26 27 3．钢材容重：一般取78，如果考虑饰面设计者可以适量增加。
4．裙房层数：高规第3.9.6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施，因此该层数必须给定。
层数是计算层数，等同于裙房屋面层层号。
5．转换层所在层号：该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。
（层号为计算层号）6．地下室层数：程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。
当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。
地下室一般与上部共同作用分析；地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析；地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3，模拟约束作用。
当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。
当相对刚度为负值，地下室完全嵌固。
7．墙元细分最大控制长度：可取1~5之间的数值，一般取2就可满足计算要求，框支剪力墙可取1或1.5。
8．墙元侧向节点信息：内部节点：一般选择内部节点，当有转换层时，需提高计算精度是时，可以选取外部节点。
对于多层结构，应选此项。
外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。
对于高层结构，可选此项。
9．恒活荷载计算信息：一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。
六个比值
剪重比剪重比为地震作用与重力荷载代表值的比值。
主要为限制各楼层的最小水平地震剪力，确保周期较长的结构的安全。
剪重比是抗震设计中非常重要的参数。
规范规定剪重比计算，主要是因为在长周期作用下，地震影响系数下降较快，对于基本周期大于3.5s的结构，由此计算出来的水平地震作用下的结构效应有可能太小。
而对于长周期结构，地震动态作用下的地面运动速度可能对结构有更大的破坏作用，而振型分解反应谱法尚无法对此作出较准确的计算。
出于安全考虑，规范规定了各楼层水平地震剪力的最小值，该值如不满足要求，说明结构有可能出现比较明显的薄弱部位，需进行调整。
1名词解释剪重比是规范考虑长周期结构用振型分解反应谱法和底部剪力法计算时,因地震影响系数取值可能偏低,相应计算的地震作用也偏低,因此出于安全考虑,规范规定了楼层水平地震剪力的最小值.若楼层水平地震剪力小于规范对剪重比的要求,水平地震剪力的取值应进行调整, 抗震规范第5.2.5，高规4.3.12条明确要求了楼层剪重比。
剪重比不满足规范要求，说明结构的刚度相对于水平地震剪力过小，宜适当增大墙、柱等竖向构件的截面面积；但剪重比过分大，则说明结构的经济技术指标较差。
2调整方法1、程序调整：当剪重比偏小但与规范限值相差不大（如剪重比达到规范限值的80%以上）时，可按下列方法之一进行调整：1）在SATWE的“调整信息”中勾选“按抗震规范5.2.5调整各楼层地震内力”，SATWE 按抗规5.2.5自动将楼层最小地震剪力系数直接乘以该层及以上重力荷载代表值之和，用以调整该楼层地震剪力，以满足剪重比要求。
2）在SATWE的“调整信息”中的“全楼地震作用放大系数”中输入大于1的系数，增大地震作用，以满足剪重比要求。
3）在SATWE的“地震信息”中的“周期折减系数”中适当减小系数，增大地震作用，以满足剪重比要求。
结构调整：当剪重比偏小且与规范限值相差较大时，宜调整增强竖向构件，加强墙、柱等竖向构件的刚度。
地震加速度表6度
地震加速度表6度
地震加速度表是用来描述地震震级与地震加速度之间的关系的一种工具。
对于地震震级6级的地震，其对应的地震加速度通常在0.1g左右，其中"g"代表重力加速度。
具体的地震加速度
数值可以根据不同的地震监测数据和参考地震加速度表进行确定。
需要注意的是，地震加速度表中的数值仅供参考，实际的地震加速度受到多种因素的影响，包括地震的深度、震源距离、土壤条件等等。
因此，在实际工程设计和抗震设防中，需要根据具体情况进行详细的地震工程分析和设计。
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设计者:唐华雄 指导老师:林晓东648水平地震作用下的框架计算 8.1地震作用计算1横向框架侧移刚度计算 ⑴梁的线刚度计算混凝土强度等级(1~4层)35C ; (5~8层)30C ; (9~12层)25C⑵柱的线刚度计算混凝土强度等级(1~4层)40C ; (5~8层)35C ; (9~12层)30C设计者:唐华雄指导老师:林晓东65设计者:唐华雄 指导老师:林晓东66各层的fi C 值按高度加权平均值:00.3830.3355.710]00.3)59388.21303303.2486236.26321027.30(30.377580.27355.783953.11[6⨯+⨯+⨯⨯⨯++⨯++⨯⨯+⨯=f C =23.2377510⨯KN⑶横向剪力墙截面等效刚度 一~二层:mm h c 300= 三~四层: mm h c 250= 五~十二: mm h c 200=一~二层墙厚300mm,端柱截面mm mm 550550⨯简化为平面结构计算时，可以把与它正交的另一方向墙作为翼缘，这样可使计算更加符合实际。
例如图结构，y 向、x 向分别按图(b)和图(c)划分剪力墙。
剪力墙有效翼缘宽度i b 取下表中所列各项较小值:考虑方式截面形式T 形或I 形L 形或［形按剪力墙间距计算 按翼缘厚度计算 按门窗洞口计算 按剪力墙总高度计算01b 02b ih b 12+ih b 6+220201S S b ++203S b +H15.0H15.0综上得各剪力墙截面尺寸及计算参数如下图: 剪力墙1W13)3001250(300)21001200(300300)200500(A w +⨯-⨯++⨯+⨯-=y =+4121026.8m m I ⨯=+⨯剪力墙2W2621078.030020002300300mm A w ⨯=⨯+⨯⨯=4123264210534.012200030028001009.0212300mm I w ⨯=⨯⨯+⨯⨯⨯+=剪力墙3W2631069.03002000300300mm A w ⨯=⨯+⨯=mm y 9111069.0800106.016501009.06663=⨯⨯⨯+⨯⨯=41226326431026.0111106.01220003007391009.012300mm I w ⨯=⨯⨯+⨯+⨯⨯+=剪力墙4W26241084.03001800550mm A w ⨯=⨯+=mm y 12141084.07501054.02050103.06664=⨯⨯⨯+⨯⨯=41226326441049.04641054.0121800300836103.012550mm I w ⨯=⨯⨯+⨯+⨯⨯+=剪力墙5W2651071.15700300mm A w ⨯=⨯=412321063.4125700300m m I w ⨯=⨯=剪力墙6W6A wy 6==41226326326461069.09421018.0123006005.2291058.01219253001008103.012550m m I w ⨯=⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯+⨯⨯+=剪力墙7W267103.01000300mm A w ⨯=⨯=4123710025.0121000300m m I w ⨯=⨯=三~四层墙厚250端柱截面mm mm 550550⨯ (计算方法同一~二层)得: 剪力墙1W2611036.2mm A w ⨯=mm y 25851=41211094.6mm I w ⨯=剪力墙2W2621067.0mm A w ⨯= 41221044.0mm I w ⨯=剪力墙3W2631059.0mm A w ⨯=mm y 9413=41231024.0mm I w ⨯=剪力墙4W2641074.0mm A w ⨯=mm y 1234=41241037.0mm I w ⨯=剪力墙5W2651043.1mm A w ⨯= 41251086.3mm I w ⨯=剪力墙6W2661094.0mm A w ⨯=mm y 10776=41261062.0mm I w ⨯=剪力墙7W2671025.0mm A w ⨯= 412710021.0mm I w ⨯=五~八层墙厚20端柱截面mm mm 500500⨯ (计算方法同一~二层)得: 剪力墙1W2611098.1mm A w ⨯=mm y 25671=41211066.5mm I w ⨯=剪力墙2W2621054.0mm A w ⨯= 41221024.0mm I w ⨯=剪力墙3W2631048.0mm A w ⨯=mm y 9503=41231019.0mm I w ⨯=剪力墙4W2641061.0mm A w ⨯=mm y 13234= 41241034.0mm I w ⨯=剪力墙5W2651014.1mm A w ⨯= 41251009.3mm I w ⨯=剪力墙6W2661076.0mm A w ⨯=mm y 10606=41261036.0mm I w ⨯=剪力墙7W2671020.0mm A w ⨯= 412710017.0mm I w ⨯=九~十二层墙厚20端柱截面mm mm 500500⨯ (计算方法同一~二层)得: 剪力墙1W2611098.1mm A w ⨯=mm y 25671=41211066.5mm I w ⨯=剪力墙2W2621054.0mm A w ⨯=41221024.0mm I w ⨯=剪力墙3W2631048.0mm A w ⨯=mm y 9503=41231019.0mm I w ⨯=剪力墙4W2641056.0mm A w ⨯=mm y 12554= 412410317.0mm I w ⨯=剪力墙5W2651014.1mm A w ⨯= 41251009.3mm I w ⨯=剪力墙6W2661071.0mm A w ⨯=mm y 9936=412610324.0mm I w ⨯=剪力墙7W2671020.0mm A w ⨯= 412710017.0mm I w ⨯=莆田学院毕业设计《珀丽酒店》剪力墙的等效抗弯刚度Eq EI291H A I EI EI w w wEq μ+=H —剪力墙总高度μ--剪应力沿截面分布不均匀系数,矩形截面取2.1=μ,其他截面的μ以下计算一~二层μ值剪力墙1W 简化为I 形截面:08.2300175030018503008501078.26=⨯+⨯+⨯⨯==腹板面积截面全面积μ剪力墙2W 简化为I 形截面:86.130014001078.06=⨯⨯==腹板面积截面全面积μ剪力墙3W 简化为T 截面:2300600==t b f ,7.63002000==t h w 查表⇒345.1=μ剪力墙6W 简化为T 截面:3300900==t b f,25.83002475==t h w 查表⇒442.1=μ其他层剪应力沿截面分布不均匀系数μ值同上计算,列于下表”剪力墙等效抗弯刚度”设计者:唐华雄指导老师:林晓东75设计者:唐华雄指导老师:林晓东76设计者:唐华雄 指导老师:林晓东77各层等效抗弯刚度的加权平均值,即为总剪力墙的抗弯刚度:w EI =HhEIieqi ∑=50.289351610⨯( N. mm 2)结构刚度特征值λ不考虑连梁约束时:w f EI C H /=λ=414501681050.28935102377.23⨯⨯=2.828.2水平地震作用下的框架内力计算 1结构自振周期计算该结构的质量和刚度沿高度分布比较均匀,基本自振周期1T (s)可按下式计算T T u ψ7.11=T式中,T u 为计算结构基本自振周期用的结构顶点假想位移(m);T ψ为结构基本自振周期考虑非承重墙影响的折减系数,本结构可取T ψ=0.8.对带屋面局部突出间的房屋,上式中的T u 应取主体结构顶点位移.突出间对主体结构顶点位移的影响,可按顶点位移相等原则,将其重力荷载折算到主体结构的顶层,如图所示.其折算重力荷载可按下式计算KN H h G G n e 1897)45.4120.331(844.1710)231(11=⨯⨯+⨯=+=+ 均布荷载q 为m KN HGq i/225245.4101.93357===∑计算简图结构顶点位移T u =q u +Ge u式中, q u ____均布荷载作用下结构的顶点位移,1=ξ代入下式得]2)1)(1[(1.244λλλλλλλλ+--+=sh ch ch sh EI qH u w qGe u ____顶点集中荷载作用下结构的顶点位移, 1=ξ代入下式得)(1.33λλλth I E H G u eq c e Ge-= 结构自振周期1T 的计算结果2水平地震作用内力计算该酒店主体结构高度41.45m 略大于40m,且质量和刚度沿高分布比较均匀,故可用底部剪力法计算水平地震作用.⑴结构等效总重力荷载代表值eq Geq G =0.85E G =0.85*93357.01=79354KN⑵计算水平地震影响系数α建筑场地位于抗震设防烈度7度区(0.15g),场地类别Ⅱ类,设计地震分组第二组,查表得:g T =0.4s, max 0.08α=水平地震影响系数最大值10.9145 2.0g g T T s T s <=<=max 21g T T γααη⎛⎫= ⎪⎝⎭地震影响系数除专门规定外,建筑结构的阻尼比ζ取0.05,由地震影响系数曲线得:,9.0,0.12==γη则有:0.9max 210.400.08 1.00.0380.914g T T γααη⎛⎫⎛⎫==⨯⨯= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⑶主休结构总的水平地震作用标准值0.038793543015.5EK eq F G KN α==⨯= ⑷计算各层的水平地震作用标准值《抗震规范》规定:对结构的基本自振周期大于1.4g T 的建筑,取顶部附加水平地震作用n F ∆作为集中的水平力加在结构的顶部来加以修正.因10.914 1.40.56g T s T s =〉=,查顶部附加地震作用系则:10.080.010.08*0.9140.010.083n T δ=+=+=1(0.080.01)250.29n n EK EK F F T F kN δ∆==+=11(1)2765.21i ii ii n EK nnkkkkk k G H G H F F G HG Hδ===-=∑∑i F 和i i H F 的具体计算过程见表按基底等弯矩将楼层集中力折算成倒三角形分布荷载 F qH V o +=2/FH qH M +=3/20mKN H M H V q o o /744.11445.41)586.9213945.415.3015(6)(622=-⨯⨯=-=KN V H M F o o 728.6375.3015245.41586.92139323=⨯-⨯=-=莆田学院毕业设计《珀丽酒店》设计者:唐华雄 指导老师:林晓东838.3水平位移验算由上表可知层间位移皆小于《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2001）第5.5.1条规定的位移极限[θe]=1/800,故满足要求.结构的顶点位移与结构的总高度之比为:80016.1795141450084.23<==H U ,顶点位移满足要求.8.4水平地震作用下总剪力墙、总框架的内力计算框架剪力墙计算简图(铰接体系)侧移法计算框架-剪力墙结构内力集力荷载作用下剪力墙的剪力系数H x =ξ; λξλξλξξsh th ch p V w -=)(; pV p V f )(1)(ξξ-= 集力荷载作用下剪力墙的弯矩系数)(1)(λξλξλλξsh ch th M M o w -=; pH M o = 集力荷载作用下剪力墙的位移系数])1([3)(233λξλλξλξλλλξ+--=sh ch ch sh uH u ; wEI pH uH 33= 倒三角形荷载作用下剪力墙的剪力系数]1)12()2[(2)(222---+--=ξλλλξλλλλλξch ch sh sh sh V V o w qH V o 21=;o w o f V V V V )()1()(2ξξξ--=倒三角形荷载作用下剪力墙的弯矩系数])12()2[(3)(223λξλξλλλξλλλλλξ---+-=sh ch ch sh sh M M o w ;231qH M o =倒三角形荷载作用下剪力墙的位移系数]6)121)(()1)(12[(111120)(32232ξλλλξξλλξλλλλλλξ---+-+-=sh ch ch sh sh uH uw EI qH uH 412011=内力计算如下表:注:1Wj ki eqieqiwij M EIEI M ∑==2)(.)1(715j j i eqijc eq c ij Vw Vw I E I E Vw +=-=∑框架梁、柱内力计算 ⑴总框架内力调整框架-剪力墙结构底部剪力为:KNF qH V p 80.3015728.63745.41744.1142121=+⨯⨯=+=,0.2p V =603.16KN因计算出的总框架的总层剪力o f V V 2.0≥,则f V 可按计算采用!注:柱的反弯点高度比:321y y y y y n +++=.本结构倒三角形荷载产生的剪力占总剪力的大部分,为方便计算,反弯点高度近似取倒三角形荷载的反弯点高度比.根据梁柱线刚度比K 、总层数n ，计算层j 及柱上、下端梁线刚度比1a 、上、下层与本层高度比2a 、3a ,由高层建筑结构设计教材相应表格依次查出n y 、1y 、2y 、3y ,即得y .莆田学院毕业设计《珀丽酒店》设计者:唐华雄 指导老师:林晓东89经调整后的总框架在各楼层处的总剪力)(ξf V ,按各柱的D 值进行分配,便可以得到各柱在各楼层处的剪力.严格说,应当取各柱反弯点位置的坐标计算各层柱的剪力,,但计算太烦琐,在近似法中也无必要,通常是近似取该柱上下端两层楼板标高处剪力平均: 2)(.)1(1fj j f mi iicij V V DD V +=-=∑;该剪力乘以反弯点高度i yh 或i h y )1(-可得柱端弯矩.梁端弯矩由汇交于结点的杆端弯矩平衡条件求出.各梁的剪力由梁端弯矩根据平衡条件lM M V V BAAB rb lb +-==求出, 柱的轴力由该层以上各层与柱相连的梁端剪力的和求得,计算结果 见下表:) 地震载作用下框架弯矩图M(kN m地震载作用下框架剪力图V(KN)地震载作用下框架轴力图N(KN)。