落地脚手架计算书(适用于24米以下)
外脚手架方案计算书
脚手架计算书1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2006）（3）工程设计图纸及地质资料等2、脚手架的计算参数搭设高度H=24米，密目网规格：2300目/100cm2 ，每目空隙面积为1.3mm2。
脚手架立于基槽回填土上，下设50×100×4000木垫板。
步距1.8m，立杆纵距l a=1.5米，立杆横距l b=1.05米，连墙件为2步3跨设置，脚手板按同时铺设4排计算，同时作业层数n1=2。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2,E=2.06×105N*mm23、荷载标准值（1）结构自重标准值：g k1的取值参照脚手架安全技术规程的附表选用（双排脚手架）g k1=0.13 kN/m2。
（2）脚手板自重标准值：g k2=0.35kN/m2（可按实际取值）（3）栏杆、挡脚板自重标准值：0.14 kN/m（4）施工均布活荷载：q k=3 kN/m2（5）风荷载标准值：ωk=μz·μs·ω0=1.25*1.3*0.7=1.14 kN/m2式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》取值，地面粗糙类别选B,取μz=1.25。
μs——脚手架风荷载体型系数，取1.3.ω0——基本风压值，根据澳大利亚荷载规范取值为0.7 kN/m24、纵向水平杆、横向水平杆强度及变形计算（1）横向水平杆计算脚手架搭设剖面图如下：按简支梁计算每纵距脚手板自重Q G2k =g k2×1.5=0.35×1.5 =0.525 kN/m每纵距施工荷载Q Qk =q k ×l a =3×1.5=4.5 Kn/mM Gk = 0.525*1.05*1.05/8=0.067kN ·mM Qk = 4.5*1.05/1.05/8=0.62 kN ·mM=1.2M Gk +1.4M Qk =1.2×0.067+1.4×0.62= 0.95kN ·mσ=M max /W=0.95*103*103/5.08*103=187<f =205 kN/mm 2横向水平杆强度满足要求。
脚手架计算书 (3)精选全文
可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。
脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。
内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。
连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。
脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。
二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。
则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。
因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。
（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。
（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。
（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。
A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。
Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。
钢管落地脚手架计算书(南方)
钢管落地脚手架计算书(南方地区)编者：吉工2009-03-22扣件式钢管落地脚手架的计算依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)(2002版)《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)（2006年版）《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
吉工注：计算书作为单独的章节并入专项方案内；这里的依据亦并入专项方案的编制依据一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为24 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb 为1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.5 m，底步高度1.7m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；连墙件采用一层三跨，竖向间距（层高）3.0 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；吉工注：1、《扣规》6.4.4 ，对高度24m 以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件和建筑物可靠连接；2、浙江省关于“《建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）实施意见（试行）”（以下简称《浙见》）四（一）3条：搭设高度超过25m 且不足50m的外架，应采用双钢管立杆或缩小间距等加强措施……；3、根据以上两点，建议24米以下采用落地式钢管脚手架，24米以上采用双立杆脚手架或悬挑脚手架或其它；4、《扣规》第6.3.6条：立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m；以此来确定搭设高度；5、连墙件间距，要和结构形式和施工情况相符，竖向间距以层高较符合现在的实际情况；几步一连墙，适合以前的砖混结构；软件至2009版本只有几步几跨连墙的选择，要人工修改；6、《扣规》6.4.2，连墙件的布置宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；因连墙位置常在楼层处，所以步距的整数倍等于层高较为合适；底层因人员进出，其步距可取1.8～2m，当然也可仅在入口处采取专门措施；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.150；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施和安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:15；吉工注：1、挡脚板，工地好象很难看到，但计算还是考虑；2、竹笆片和竹串片脚手板是不一样的，竹笆片脚手板要求大横杆在小横杆上，荷载是通过大横杆传给小横杆，再传给立杆，南方地区常采用；竹串片脚手板要求小横杆在大横杆上，是通过小横杆将荷载传给大横杆，大横杆再将力传给立杆的，这种方法北方地区常采用；竹笆片自重标准值按PKPM取值0.15kN/m2，有的软件按0.3kN/m2，接近竹串片的标准值，偏大；3、《浙见》四（五）1条：25m以下建筑物的外脚手架除操作层以及操作层的上下层、底层、顶层必须满铺外，还应在中间至少满铺一层。
落地脚手架施工方案(适用于24米以下)
落地脚手架专项施工方案工程名称：山东农大肥业科技有限公司年产5万吨黄腐酸钾生产车间编制人：楚庭江编制日期： 2016年11月28日目录第一章、编制依据 (3)第二章、工程概况 (3)第三章、施工布署 (4)第四章、施工工艺 (7)第五章、构造要求及技术措施 (8)第六章、质量标准及验收 (12)第七章、安全施工技术与管理措施 (18)第八章、文明施工措施 (21)第九章、环保措施 (21)第十章、设计计算书 (22)第一章、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20114、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20155、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑施工现场管理标准》DBJ14-033-20057、《建筑结构荷载规范》GB50009-20128、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20119、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-201610、《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）11、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文第二章、工程概况第三章、施工布署第一节、方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JGJ59-2011检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。
6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用落地式双排扣件钢管脚手架。
Φ48.3×3.6钢管落地脚手架计算书
Φ48.3×3.6钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.04+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.85/(2+1))+1.4×3×0.85/(2+1 )=1.36kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.04+0.35×0.85/(2+1))+3×0.85/(2+1)=0.99kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.36×1.32=0.23kN·mσ=M max/W=0.23×106/5260=43.59N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.99×13004/(100×206000×127100)=0.73mm νmax＝0.73mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1300/150，10]＝8.67mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.36×1.3=1.94kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.99×1.3=1.41kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.94kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.41kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.55×106/5260=104.31N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.177mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.96kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=1.94/2=0.97kN≤R c=0.8×12=9.6kN横向水平杆：R max=1.96kN≤R c=0.8×12=9.6kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.04/h)×H=(0.1248+1.3×2/2×0.04/1.65)×25=3.9kN单内立杆：N G1k=3.9kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=(25/1.65+1)×1.3×0.85×0.35×1/1/2=3.12kN 单内立杆：N G2k1=3.12kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(25/1.65+1)×1.3×0.14×1/2=1.47kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.3×25=0.32kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=3.12+1.47+0.32=4.92kN单内立杆：N G2k=N G2k1=3.12kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.3×0.85×(2×3)/2=3.32kN内立杆：N Q1k=3.32kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.9+4.92)+ 0.9×1.4×3.32=14.76kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.9+3.12)+ 0.9×1.4×3.32=12.61kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法（分开设置）第1次卸荷验算α1=arctan(l s/H s)=arctan(3300/450)=82.23°α2=arctan(l s/H s)=arctan(3300/1300)=68.5°钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X取1.5P1=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×12.61×10/25×3.9/1.3=18.15kNP2=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×14.76×10/25×3.9/1.3=21.26kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sinα1=18.15/sin82.23°=18.32kNT2=P2/sinα2=21.26/sin68.5°=22.85kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=22.85kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×22.85/(2×15.19)=2个≤[n]=3个满足要求！P g=k×[F g]/α=9×22.85/0.85=241.9kN钢丝绳最小直径d min=(P g/0.5)1/2=(241.9/0.5)1/2=22mm吊环最小直径d min=(2A/π)1/2=(2×[F g]/([f]π))1/2=(2×22.85×103/(50π))1/2=18mm注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径22mm，必须拉紧至22.85kN，吊环最小直径为18mm。
落地脚手架计算书
落地脚手架计算书一、计算模型计算简图二、荷载计算1、计算脚手架的恒荷载且式中 H i——立杆计算截面以上的架高；g k1——以每米架高计的构架基本结构杆部件的自重基数（KN/m）；g k2——以每米立杆纵距（l a）计的作业层面材料的自重计算基数（KN/m）；g k3——以每米架高计的外立面整体拉结杆件和防护材料的自重计算基数（KN/m）；n1——同时存在的作业层设置数。
取步距1.8m，横距1m，纵距1.5m，最大高度23.2m根据《建筑施工手册》第二版查得：g k1=0.1074 （KN/m）（以边立杆计）g k2=0.3666（KN/m）g k3=0.0819 (KN/m)同时，操作层取3步 n1=3 l a=1.5 (m)2、施工活荷载取式中 q k——按每米立杆纵距计的作业层施工荷载标准值（KN/m）查表得：q k=1.35根据JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》永久荷载分项系数取1.2可变荷载分项系数取1.4荷载效应组合=永久荷载+施工均布荷载故冲天荷载：三、拉结钢丝绳校核轴向拉力为查《机械设计手册（第二版）》得：Ф15钢丝绳（6×19）的破断拉力系数K=6故：T破断 = 15.88×6 = 95.28（KN）而Ф15钢丝绳（6×19）的公称破断拉力为132 KN95.28KN << 132 KN故采用Ф15钢丝绳（6×19）进行拉结符合安全要求四、顶墙横杆水平力校核水平力为计算钢管细长比：λ=μl÷rμ=1.0 l=1250（mm） r=15.8（mm）λ=1250÷15.8=79.1查表《建筑施工手册》(第二版)得φ=0.728而截面积为489 mm2所以合格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，扣件抗滑承载力系数0.8。
扣件的抗滑承载力按照下式计算每个扣件抗滑承载力为8KN，采用每根钢管两个扣件。
落地脚手架施工方案(适用于24米以下)
落地脚手架专项施工方案工程名称：山东农大肥业科技有限公司年产5万吨黄腐酸钾生产车间编制人：楚庭江编制日期： 2016年11月28日目录第一章、编制依据 (3)第二章、工程概况 (3)第三章、施工布署 (4)第四章、施工工艺 (7)第五章、构造要求及技术措施 (8)第六章、质量标准及验收 (12)第七章、安全施工技术与管理措施 (18)第八章、文明施工措施 (21)第九章、环保措施 (21)第十章、设计计算书 (22)第一章、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20114、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20155、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑施工现场管理标准》DBJ14-033-20057、《建筑结构荷载规范》GB50009-20128、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20119、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-201610、《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）11、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文第二章、工程概况第三章、施工布署第一节、方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JGJ59-2011检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。
6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用落地式双排扣件钢管脚手架。
Φ48.3×3.6钢管落地脚手架计算书
Φ48.3×3.6钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.04+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.85/(2+1))+1.4×3×0.85/(2+1 )=1.36kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.04+0.35×0.85/(2+1))+3×0.85/(2+1)=0.99kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.36×1.32=0.23kN·mσ=M max/W=0.23×106/5260=43.59N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.99×13004/(100×206000×127100)=0.73mm νmax＝0.73mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1300/150，10]＝8.67mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.36×1.3=1.94kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.99×1.3=1.41kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.94kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.41kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.55×106/5260=104.31N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.177mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.96kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=1.94/2=0.97kN≤R c=0.8×12=9.6kN横向水平杆：R max=1.96kN≤R c=0.8×12=9.6kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.04/h)×H=(0.1248+1.3×2/2×0.04/1.65)×25=3.9kN单内立杆：N G1k=3.9kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=(25/1.65+1)×1.3×0.85×0.35×1/1/2=3.12kN 单内立杆：N G2k1=3.12kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(25/1.65+1)×1.3×0.14×1/2=1.47kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.3×25=0.32kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=3.12+1.47+0.32=4.92kN单内立杆：N G2k=N G2k1=3.12kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.3×0.85×(2×3)/2=3.32kN内立杆：N Q1k=3.32kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.9+4.92)+ 0.9×1.4×3.32=14.76kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.9+3.12)+ 0.9×1.4×3.32=12.61kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法（分开设置）第1次卸荷验算α1=arctan(l s/H s)=arctan(3300/450)=82.23°α2=arctan(l s/H s)=arctan(3300/1300)=68.5°钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X取1.5P1=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×12.61×10/25×3.9/1.3=18.15kNP2=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×14.76×10/25×3.9/1.3=21.26kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sinα1=18.15/sin82.23°=18.32kNT2=P2/sinα2=21.26/sin68.5°=22.85kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=22.85kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×22.85/(2×15.19)=2个≤[n]=3个满足要求！P g=k×[F g]/α=9×22.85/0.85=241.9kN钢丝绳最小直径d min=(P g/0.5)1/2=(241.9/0.5)1/2=22mm吊环最小直径d min=(2A/π)1/2=(2×[F g]/([f]π))1/2=(2×22.85×103/(50π))1/2=18mm注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径22mm，必须拉紧至22.85kN，吊环最小直径为18mm。
落地脚手架计算书(适用于24米以下)
2、计算风荷载产生的弯曲压应力σw
风荷载体型系数µs=1.3=1.3×0.8=1.04
σw=
0.9×1.4×µz×1.04×0.3×1.5×1.82×106 10×4.49×103
=42.6µz
地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。
3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力σg 首先计算长细比λ：
λ=
l0
Mwk=
0.7×0.65×1.04×0.3×1.5×1.82
=0.069kN·m
10
6、确定按稳定计算的搭设高度Hs: 组合风荷载时
Hs=
Af-[1.2NG2K+0.85×1.4(∑NQk+
Mwk w
A)]
=
1.2gk
0.188×424×205×10-3- 0.069 ×0.188×424)]
[1.2×1.500+0.85×1.4(2.70+ 4.49
连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附
加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距
离，即lH=0.3m，因此长细比
λ= lH = i
目录
一、 编制依据 1 二、 工程参数 1 三、 横向水平杆（小横杆）验算 2 四、 纵向水平杆(大横杆)验算 4 五、 扣件抗滑承载力验算 4 六、 立杆的稳定性计算 5 七、 脚手架搭设高度计算 8 八、 连墙件计算 9 九、 立杆地基承载力计算 10
落地式外脚手架施工计算书
目录第一章编制依据 (1)其次章工程概况 (1)第三章脚手架搭设方案 (2)第四章施工打算 (2)第五章落地双排外脚手架设计与搭设 (2)第六章脚手架拆除 (18)第七章防电 (19)第八章避雷 (20)第九章脚手架的验收及维护 (21)第十章平安留意事项 (22)第一章编制依据一、北京中建建筑设计院有限公司珠海分公司设计的“海悦云天花园”建筑、结构施工图及相应标准图集。
二、国家、地方现行相关规范、规程、标准，主要包括：建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范 JGJ130—2001建筑结构荷载规范 GB50009-2001混凝土结构工程施工及验收规范 GB50204—2002建筑施工高处作业平安技术规范 JGJ80-91三、本工程施工组织设计四、计算软件：PKPM施工版其次章工程概况拟建海悦云天花园位于珠海市香洲区，地形总体较为平坦，交通便利。
该工程占地面积为18862.39㎡，总建筑面积91983.55㎡，住宅面积63598.67㎡，商业面积3400.35㎡。
本工程±0.000标高相当于黄海高程19.300。
建筑群为2幢18层和2幢 28层高层及二层地下车库组成(地下室建筑面积21621.60㎡)，其中1#楼裙房2层；2#楼1层架空层；3#楼裙房3层；4#楼裙房3层。
本方案只涉及地下室及裙房落地双排外脚手架，上部塔楼悬挑架另详专项方案。
本工程所处珠海地区，有强风频繁、风速较大的特点。
年平均风速为3.3米/秒，累年最大风速超过12级，有40米/秒以上的记录；最大风速出现在8～10月，均是台风影响的结果。
珠海位于珠江口段的中心，属台风多登陆地段，平均每年受影响4.1次，其中从本区登陆的台风，年平均1.4次，每年7～10月是台风的盛季。
常年盛行风向为东南风和东北风，频率均在10%,较多风向集中在N-E-SE，最少风向为NW-WSW。
基本风压为0.85kN/m2。
第三章脚手架搭设方案一、依据本工程地下室及裙房楼层高度、结构特点、施工进度支配，本工程地下室及裙房拟全部采纳落地双排钢管扣件式外脚手架。
落地式脚手架计算书
落地式脚手架计算1、荷载计算：取钢管38.4N,扣件15N/个,脚手板350N/㎡,按20搭设高度计算(搭设12步),按装修施工时两步架同时作业,施工荷载2KN/㎡,恒载分项系数1.2,活载取1.4,取纵向1.5M 为一个计算单元。
（1）一步架（1.8M）脚手架荷载标准值:立杆:1.8*38.4=69.12N水平杆:1.5*38.4*2=115.2N扣件:15*4=60N木脚手板:1.5*1*350=525N安全网:1.8*1.5*3=8.1N剪刀撑等:100N合计:877.42N(2)一步施工荷载标准值:5*1*2000*2=6000N(3)每根立杆所承受的荷载(搭设12步架)P=1/2(877.42*12*1.2)+6000*1.4=14.72KN2、水平杆计算（按三步边梁）：脚手板：350N施工荷载：2000N挠度计算： q1=350+2000=2350N/m弯距计算：q=0.5*(350*1.2+2000*1.4)*1.5=2415N/m（1）抗弯强度计算：M=0.175qL2=0.175*2.415*1.52=0.85KN/mΣ=M/W=0.85*106/5080=167N/㎜2∠f=205N/㎜2 满足要求。
（2）挠度验算γ=1.146q1L3/100EI=1.146*2.35*103*1500*103/100*206*103*1.219*105=4.04*109/2.51*1012=1.61*10-3㎜∠[γ]=1500/150=10㎜满足要求。
（3）扣件抗滑移计算:R=2.15q=5.19KN∠[R]=8.5KN(4)立杆计算：按不组合风载形式计算：风载由附墙边件承受。
N/ØA≤fcN=14.72KNL1=1.85*1.8=3.33Mλ= L1/I=3330/15.8=211查表：Ø=0.163 A=48.9㎜2得:14.72*103/0.163*48.9=184N/㎜2∠fc=205 N/㎜2 满足要求。
落地式双排脚手架计算书
落地式双排脚手架计算书计算依据：1、J GJ130—20012、施工手册3、J GJ80—91二、条件：双排脚手架采用密目网全封闭，搭设高度H=23米，立杆横距b（架宽）=1.2米，立杆纵距L=1.5米，大横杆步距h=0.9米，铺下脚手板2层，施工荷载Qk=2KN/㎡（装修架）连墙杆布置为两步三跨，计算脚手架整体稳定性，及扣件承载力，连墙杆计算；本工程采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊钢管其力学特征如下：1、A —立杆截面面积为4.89cm2I —惯性矩为12.19cm4W —截面模量为5.08cm3i —回转半径i为1.58cm钢管—3.84kg/mf —钢材抗压强度为205N/ mm2三、计算立杆的整体稳定：1、按组合风荷载时验算公式N/ΦA +Mw/W≤f（1）N —组合风荷载的轴向力公式N=1.2（N G1k+N G2K）+0.85×1.4∑N QK（2）Mw —风荷载产生的弯矩公式Mw=0.85×1.4MwkW=截面模量5.08 cm3（3）计算N①N G1k（一步一纵距自重×全高）双排脚手架步距 1.8米，立杆纵距 1.5米，查表3得每米立杆承受的结构g k=0.1248KN/m，但在每步中间均增加一道护身栏杆，脚手架全高23米折合H/h=23/1.8=13步求N G1k=0.1248×13+0.0015×8+0.0384×1.5×8=2.0952KN（为外侧立杆的承重）②N G2k=机配件自重产生的轴向力脚手板自重0.35KN/㎡密目网自重0.003 KN/㎡扣件自重0.132KN/个挡脚板自重0.08KN/m栏杆+挡脚板自重0.14KN/m钢管自重0.0384KN/ma、手板长度为立杆纵距，宽度为b架宽满铺，铺设2层，计算式:b×1.5×0.35×2=1.2×1.5×0.35×2=1.26KNb、小横杆及扣件：由于铺脚手板所以还要在原有小横杆中间再加1根计算式：小横杆×小横杆自重+扣件数×单个重=0.6×0.0384×2+2×0.132=0.073KNc、挡脚板：2层作业层设置挡脚板，计算时用2层×立杆纵距L×挡脚板自重计算式：2×1.5×0.08=0.24KNd、密目网计算式：23×0.003×1.5=1.035KN求N G2K=1.26+0.73+0.24+1.035=2.61KN③N QK（施工荷载）N QK=2KN/㎡×1.5×1.2/2=1.8KN③各值代入公式求NN=1.2（N G1k+N G2K）+1.4∑N QK=1.2（2.0952+2.61）+1.4×1.8=8.2KN（4）求A=单根立根截面=4.89cm2=489mm2（5）求Φ①先计算入=kuh/ii=1.58㎝k=1.155u=计算长度系数为1.55h=1.8米=180cm代入公式：入=1.155×1.55×180/1.58=204查附表4，求Φ当入=204时，Φ=0.174（6）计算轴力N产生的应力N/ΦA已求N=8.2KN=8200N则N/ΦA=8200/0.174×489=96.3N/mm2（7）计算风荷载产生的应力Mw/WMw=0.85×1.4Wk·L·h2/10Wk=0.7us ×uz×W① us （体型系数），本工程为框架us=1.3Φ，Φ为密目网挡风系数Φ=0.4，则us=1.3Φ=1.3×0.4=0.52② uz （风压高度变化系数）按郊区（B类）20m高取值，查表2得uz=1.25W（基本风压）取0.35KN/㎡求Wk=0.7×0.52×1.25×0.35=0.15925L（脚手架立杆纵距）=1.5米h（步距）=1.8米求Mw=0.85×1.4×Wk·L·h/10=0.85×1.4×0.15925×1.5×1.82/10=0.92KN·m=92000N·㎜即Mw/W=92000/5080=18.11N㎜2立杆轴力与风荷载叠加N/ΦA+Mw/W=96.3+18.11=115N/㎜2＜f=205N/㎜2结论：立杆安全。
落地式脚手架受力计算书
落地式脚手架受力计算书一、工程概况本工程为_____，建筑高度为_____m，结构形式为_____。
为满足施工要求，需在建筑物周边搭设落地式脚手架。
二、脚手架设计参数1、脚手架搭设高度：＿____m。
2、立杆横距：＿____m。
3、立杆纵距：＿____m。
4、步距：＿____m。
5、内立杆距建筑物距离：＿____m。
三、荷载计算1、恒载标准值（G1k）每米立杆承受的结构自重标准值：＿____kN/m。
脚手板自重标准值：＿____kN/m²。
栏杆与挡脚板自重标准值：＿____kN/m。
安全网自重标准值：＿____kN/m²。
2、活载标准值（Q1k）作业层施工均布荷载标准值：＿____kN/m²。
3、风荷载标准值（ωk）基本风压：＿____kN/m²。
风压高度变化系数：＿____。
风荷载体型系数：＿____。
四、纵向水平杆计算1、荷载计算恒载：＿____kN/m。
活载：＿____kN/m。
2、强度验算最大弯矩：＿____kN·m。
弯曲应力：＿____N/mm²＜ f ＝ 205 N/mm²，满足要求。
3、挠度验算最大挠度：＿____mm ＜ v ＝ l/150 与 10 mm，满足要求。
五、横向水平杆计算1、荷载计算集中荷载（恒载+活载）：＿____kN。
2、强度验算最大弯矩：＿____kN·m。
弯曲应力：＿____N/mm²＜ f ＝ 205 N/mm²，满足要求。
3、挠度验算最大挠度：＿____mm ＜ v ＝ l/150 与 10 mm，满足要求。
六、扣件抗滑力计算1、纵向水平杆单扣件抗滑承载力：＿____kN ＞纵向水平杆传递的最大支座反力，满足要求。
2、横向水平杆单扣件抗滑承载力：＿____kN ＞横向水平杆传递的最大支座反力，满足要求。
七、立杆稳定性计算1、不组合风荷载时轴向压力：＿____kN。
施工升降机操作平台计算书(落地式)
落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》ＪＧJ130—2011《建筑结构荷载规范》GB50０09—２012《钢结构设计规范》GB５0017—２００3《建筑地基基础设计规范》ＧB5000７-２0１1计算参数：钢管强度为2０５。
0 N／ｍｍ2，钢管强度折减系数取1。
00．双排脚手架，搭设高度21．6米，立杆采用单立管。
立杆的纵距１.５0米,立杆的横距0.80米，内排架距离结构0。
2５米,立杆的步距１。
８0米。
钢管类型为φ４8×3.0，连墙件采用３步3跨，竖向间距5.４0米,水平间距4。
50米。
施工活荷载为3。
6kN／m2,同时考虑2层施工。
脚手板采用木板,荷载为0．3５ｋN/ｍ2,按照铺设４层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.1７kN/m，安全网荷载取0。
0100ｋＮ／m２。
脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加两根大横杆。
基本风压0。
30kN/m2，高度变化系数１。
3300，体型系数０.1150。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.２50m2,地基承载力调整系数1。
０0。
钢管惯性矩计算采用Ｉ=π（D４－d４）／６４,抵抗距计算采用Ｗ=π（D4-d４）/32Ｄ。
一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
１.均布荷载值计算大横杆的自重标准值Ｐ１=0.038ｋN/m脚手板的荷载标准值 P2=０.3５０×０.8０0/3＝０.105kＮ/m活荷载标准值 Q=3。
600×0。
800/3=1.０80ｋN／m静荷载的计算值ｑ1=1.２×0。
0３8+1．2×0.105=0.1７2ｋＮ/ｍ活荷载的计算值 q2＝1。
4×1．０80＝１.512kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为Ｍ1=(0。
51、外架工程专项施工方案(24米以下落地架)
外架工程专项施工方案（24米以下）编制要点2、立杆底部为回填土地基，确保回填土平整度及强度满足要求，并采取地基处理措施。
（铺设跳板、混凝土硬化等）3、需要明确脚手架立杆基础不在同一高度上时结合现场基础情况的具体搭设要求，必要时绘制节点图。
4、明确当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖。
当必须开挖时，采取加固的具体措施。
5、明确高度在24m以下的单、双排脚手架，剪刀撑的搭设要求。
（建议按照规范，无需满布）6、明确双排脚手架横向斜撑的设置要求。
（24米以上需要设置）7、明确开口型双排脚手架的搭设要求。
8、明确脚手架门洞部位架体搭设要求。
9、方案中详细说明观测架体稳定的措施。
10、方案中明确说明架体的防雷接地措施。
第六章脚手架检查与验收1、落地式脚手架搭设过程中，每搭设完成6~9 米后应按要求组织相关部门进行阶段性联合验收，合格后方可使用。
明确遇有六级大风与大雨后，寒冷地区开冻后，架体停用后的重新检查验收要求。
2、外架体系验收流程及具体要求。
3、方案中应明确材料选型，对钢管、扣件等材料的进场验收及复试相关要求提出明确的说明。
根据要求进行验收。
第七章脚手架拆除作业明确脚手架拆除前后、过程中的具体要求。
第八章安全注意事项明确施工过程中可能存在的安全隐患及注意事项。
第九章应急救援预案1、明确项目部应急救援领导小组。
2、明确救援路线。
第十章绿色施工保证措施细化绿色施工各项保证措施。
第十一章疫情防控措施做好物资储备、人员管理以及消杀措施。
第十二章搭设和使用期间的监测措施1、明确沉降观测监测措施，记录监测结果并处理。
2、确定监测频率。
第十二章计算书及相关施工图纸1、钢管按照现场实际尺寸进行计算，严禁现场使用壁厚2.8mm钢管而方案按照壁厚3.0mm钢管计算等问题，计算书钢管壁厚取值须小于现场实际壁厚。
2、阳台、挑檐、挑板位置如需要搭设架体，需要进行结构安全性进行验算，采取对应的支撑保护措施。
落地脚手架理论计算
落地脚手架理论计算（一）计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（二）脚手架的计算参数1、本工程落地脚手架计划搭设至地上七层，搭设高度H=20.3米，步距h=1.6米，立杆纵距la =1.50米，立杆横距lb=0.9米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为50厚200～300mm宽条板，按同时铺设2排计算，作业层数n1=1。
2、脚手架选用Q235钢φ48×3.25mm钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω=0.5KN/m2。
3、荷载标准值（1）结构自重标准值：gk1=0.124KN/m（按双排脚手架取值）（2）竹脚手片自重标准值：gk2=0.35KN/㎡（3）施工均匀布活荷载：qk=2KN/㎡（主要为装饰用途脚手架）（4）风荷载标准值：ωk =0.7μz·μs·ω式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》为1.4。
μs——脚手架荷载体型系数，全封闭式为1.2。
ω——基本风压值，为0.5KN/㎡则ωk=0.7×1.40×1.2×0.5=0.588KN/㎡4、纵向水平杆、横向水平杆计算（1）横向水平杆计算脚手架搭设剖面图如下：立杆脚手板纵向水平杆横向水平杆按简支梁计算，计算简图如下：每纵距脚手片自重N G2K =g k2×la ×lb=0.25×1.50×0.9=0.338KN 每纵距施工荷载N GK =q k2×la ×lb=2×1.50×0.9=2.7KN M GK =N GK /3×lb/3=0.338/3×0.9/3=0.034KN ·m M qK =N GK /3×lb/3=2.7/3×0.9/3=0.27KN ·mM=1.2 M GK +1.4 M qK =1.2×0.034+1.4×0.27=0.419KN ·m =M/W=0.419×106/5.08×103=82.4＜f=205 KN/mm 2 横向水平杆抗弯强度满足要求。
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一、编制依据 (1)二、工程参数 (1)三、横向水平杆（小横杆）验算 (2)四、纵向水平杆（大横杆）验算 (4)五、扣件抗滑承载力验算 (4)六、立杆的稳定性计算 (5)七、脚手架搭设高度计算 (8)八、连墙件计算 (9)九、立杆地基承载力计算 (10)编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20114、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20155、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20118、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20169、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87 号文工程参数1800300 1050三、横向水平杆（小横杆）验算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。
”施工荷载的传递路线是：脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆，如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
（一）抗弯强度计算1、作用横向水平杆线荷载标准值：q k=（Q K+Q P1）× S=（3+0.35）× 1.5=5.03 kN/m2、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4×Q K×S+1.2×Q P1×S=1.4×3×1.5+1.2 ×0.35 ×1.5=6.93 kN/m3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：ql b2 6.93 ×1.05 2M max= = = 0.955kN · m8 84、钢管载面模量W=4.49cm35、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm26、计算抗弯强度M max 0.955 ×10622σ = = = 212.69N/mm2〉205N/mm2W 4.49 ×1037、结论：不满足要求! 建议减少脚手架纵距或横距或小横杆间距，或控制施工荷载（二）变形计算1、钢材弹性模量E＝2.06 ×105N/mm22、钢管惯性矩I ＝10.78cm43、容许挠度[ ν ]=l/150 与10mm4、验算挠度445q k l b45×5.03 ×105041050 ν= = 5 4 = 3.6mm 〈＝7与10mm 384EI 384× 2.06 ×105×10.78 ×1041505、结论：满足要求四、纵向水平杆（大横杆）验算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图：不需要计算抗弯强度和挠度。
由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：a1 = 0 . 5 × 6 . 9 3 0.15F= 0.5ql b(1+ )2)2 =4.75kNl b × 1 . 0 5 ( 1 + 1.05由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值2a1 ) 2 = 0 . 5 × 5 . 0 3 0.15Fk=0.5q k l b(1+ ) 2 =3.45kNl b × 1 . 05 ( 1+ 1.05五、扣件抗滑承载力验算水平杆与立杆连接方式采用单扣件，抗滑承载力R c= 8kN。
纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值=4.75kN〈R c=8kN 结论：扣件抗滑承载力满足要求六、 立杆的稳定性计算1、分析立杆稳定性计算部位组合风荷载时，由下式计算立杆稳定性N ——计算立杆段的轴向力设计值； A ——立杆的截面面积；——轴心受压构件的稳定系数， W ——截面模量； f ——钢管的抗压强度设计值；Mw ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；20.9 ×1.4 ωk l a h 2Mw=0.9×1.4Mwk=10其中，风荷载标准值ω k =μz ·μs ·ω 0，将 N=1.2（N G1k +N G2k ）+0.9 ×1.4 ∑N Qk 代入上式化简为：21.2Hg k0.9 ×1.4 ×μz ·μs ·ω 0l a h1.2N G2k0.9 × 1.4 ∑N Qk+ + +A 10W A AH ——脚手架高度； g k ——每米立杆承受的结构自重标准值； l a ——立杆纵距； h — 步距；μz ——风压高度变化系数；μ s ——风荷载体型系数； ω0——基本风压，取山东泰安 10 年一遇值，ω=0.3kN/m 2N G1k ——脚手架立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力； N G2k ——构配件自重标准值产生的轴向力；∑N Qk ——施工荷载标准值产生的轴向力总和；脚手架结构自重产生的轴压应力1.2H s g kσ g =A风荷载产生的弯曲压应力：20.9 ×1.4 ×μz μs ω0l a h 2σ w =10W构配件 （安全网除外，但其自重不大 ） 自重荷载、施工荷载作用位置相对不变，其值不 随高度变化而变化。
风荷载随脚手架高度增大而增大，脚手架结构自重随脚手架高度降低 而增加 （ 计算中应考虑的架高范围增大 ） ，因此，取σ =σg +σW 最大时作用部位验算立杆稳 定性。
2、计算风荷载产生的弯曲压应力 风荷载体型系数 μs =1.3 =1.3 × 0.8=1.04Mw W ≤f≤f0.9 ×1.4 ×μz×1.04 ×0.3 ×1.5 ×1.8 2×106σ w= =42.6 μz10×4.49 ×103地面粗糙度C 类有密集建筑群的城市市区。
3 、计算脚手架结构自重产生的轴压应力σ g 首先计算长细比λ：l0λ=il 0——计算长度，l 0=kμh；i ——截面回转半径；k——计算长度附加系数，其值取1.155 ；μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5.2.8 采用；h —步距；立杆横距l b=1.05m，连墙件布置二步三跨，查规范表5.2.8 得μ=1.5 ，h=1.8m kμh1.155 ×1.5 ×180.0λ = = =196i 1.59 根据λ的值，查规范得轴心受压构件的稳定系数=0.188 。
立杆纵距l a=1.5m，查规范附录A表A-1 得g k=0.1086kN/m1.2H s g k 1.2H s×0.1086 ×103σ g = = =1.63H s N/mm2A 0.188 × 424.004、求σ =σw + σ g 列表如下：分析说明：脚手架顶端风荷载产生弯曲压应力相对底部较大，但此处脚手架结构自重产生的轴压应力很小，σ w +σg 相对较小，脚手架底部风荷载产生的弯曲压应力虽较小，但脚手架自重产生的轴压应力接近最大σ =σ w +σ g 最大，因此脚手架立杆稳定性验算部位取底部。
5、验算长细比由规范5.2.8 式，且K=1，得l 0 k μ h 1.5 ×180λ= = = =170 <210i i 1.59结论:满足要求! 。
6、计算立杆段轴向力设计值N 脚手架结构自重标准值产生的轴向力N G1K=H s g k=24×0.1086=2.61kN构配件自重标准值产生的轴向力N G2K=0.5(l b+a1)l a∑Q p1+Q p2l a+l a HQ p3=0.5 × (1.05+0.15) × 1.5 × 2×0.35+0.17 ×1.5× 2+1.5 ×24×0.01=1.500kNl b ——立杆横距；a1 ——小横杆外伸长度；l a——立杆纵距；Q p1——脚手板自重标准值；Q p2——脚手板挡板自重标准值；Q p3——密目式安全立网自重标准值；H——脚手架高度；施工荷载标准值产生的轴向力总和∑N Qk=0.5(l b+a1)l a Q k=0.5 ×(1.05+0.15) ×1.5 ×3×1=2.70kNQ k——施工均布荷载标准值；组合风荷载时N=1.2(N G1K+N G2K)+0.9 ×1.4 ∑N Qk=1.2×(2.61+1.500)+0.9 ×1.4 ×2.70=8.33kN7、组合风荷载时，验算立杆稳定性按规范公式5.2.6-2 验算立杆稳定性，即：N M w 8.33 × 10322 + = +42.6×0.65=104.50+27.69=132.19N/mm2 <f=205N/mm2A W 0.188 × 424结论:满足要求! 。
8、不组合风荷载时，验算立杆稳定性N=1.2(N G1K+N G2K)+1.4 ∑N Qk=1.2 ×(2.61+1.500)+1.4 ×2.70=8.71kN按规范公式5.2.6-1 验算立杆稳定性：3 2 2 N = 8.71 × 103=109.27N/mm2<f=205N/mm2100.188 × 424结论:满足要求 !七、 脚手架搭设高度计算1、验算长细比：l 0k μ h 1.5 ×180 1.59=170 < 210λ == i i(k=1 ，μ =1.5) 结论：满足要2、确定轴心受压构件稳定系数：k μh1.155 ×1.5 ×180.0k=1.155, λ===196i 1.59查规范得 =0.188， g k =0.1086kN/m 23、确定构配件自重标准值产生的轴心力 N G2KN G2K =0.5(l b +a 1)l a ∑Q p1+l a ∑Q p2+ l a [H]Q p3=0.5 ×(1.05+0.15) ×1.5×2×0.35+1.5 ×2× 0.17+24 ×1.5 ×0.01=1.500kN（[H] 脚手架搭设高度限值，取最大，即[ H ]=24m ） 4、求施工荷载标准值产生的轴向力总和∑ N Qk ：∑N Qk =0.5(l b +a 1)l a ∑Q k =0.5(1.05+0.15) ×1.5 ×1×3=2.70kN5、求风荷载标准值产生的弯矩： 10建筑物为框架结构，风荷载体型系数 μs =1.3 =1.3 ×0.8=1.04地面粗糙度 C 类 有密集建筑群的城市市区。