钢筋混凝土整体现浇双向板楼盖结构设计(DOC)

钢筋混凝土整体现浇双向板楼盖结构设计
1.设计资料
本设计为单层工业厂房。

设计时，只考虑竖向荷载作用，要求完成钢筋混凝土整体现浇双向板楼盖的结构设计。

根据初步设计成果，提出设计资料及数据如下：
1、墙体厚度370mm，结构横向长L1＝24m，结构纵向长L2＝30m。

楼梯位于该层平面的外部，本设计不予考虑。

楼盖采用整体式单向（板道桥方向），双向板（房建方向）肋形结构；
2、该建筑位于非地震区；
3、建筑物安全级别为二级；
4、结构环境类别二类；
5、建筑材料等级：混凝土强度等级：见表中所给；钢筋：板中钢筋、梁中箍筋、构造钢筋HPB300级，梁中受力筋HRB335级；
6、荷载：钢筋混凝土重力密度为25kN／m3，楼面面层为水磨石(25mm厚水泥砂浆，自重为20kN／m2)；梁板天花为混合砂浆抹灰(15mm，重力密度为17kN／m3)，楼面活荷载标准值见表1所示；
7、结构平面布置及初估尺寸：板的支承长度为120mm，梁的支承长度为240mm。

柱：b ×h＝400mm×400mm，柱子的高度为4m；
8、使用要求：梁、板允许挠度、最大裂缝宽度允许值见混凝土结构学课本附录；
9、地基承载力为250KN/m2；
10、采用的规范：混凝土结构设计规范(GB50010-2010)，建筑结构荷载规范(GB5009—2001)。

1.1 楼面做法
水泥砂浆面层（mm 25厚，容重202
kN m ）
钢筋混凝土现浇板（容重253
kN m ）
板底混合砂浆抹灰（15mm 厚，容重173
kN m ）
1.2 楼面荷载
永久荷载分项系数
G γ=1.35，可变荷载标准值为Q γ=1.25KN/m2，分项系数1.4。

1.3 材料选用
混凝土C30（22
14.3/, 1.43/c t f N mm f N mm ==）钢筋采用HPB335
（2300/y f N mm =）级钢筋。

1.4 结构平面布置
图1 梁格平面布置示意图
由上图可知，支承梁纵向布置，跨度为7500mm ，支承梁横向布置，跨度为6000mm 。

板按塑性理论方法计算，板的长边与短边之比小于2故为双向板梁楼盖。

2.双向板计算
2.1 确定板厚h 和梁截面
板的厚度h=（
40
1
301-
）0x l ,且h>80mm （0x l 为双向板的短向计算跨度）得h=200mm 。

拟设梁截面b ⨯h=250mm ⨯900mm 。

2.2 荷载计算
楼面活荷载： k q =1.25 2
kN m 水泥砂浆容重： γ=203
kN m 钢筋混凝土容重：γ=253
kN m 混合砂浆容重： γ=172
kN m
恒载分项系数： G γ=1.35 活载分项系数： Q γ=1.4
板自重：32
0.2m 25KN /m 5KN /m ⨯=
25mm 厚水泥砂浆：2
3KN/m 5.0KN/m 20m 025.0=⨯ 板天花为混合砂浆抹灰：2
3KN/m 255.0KN/m 17m 015.0=⨯ 恒载标准值：2
0.550.255 5.755KN/m ++= 恒载设计值：2
g 5.755 1.357.77KN /m =⨯= 活荷载设计值：2
q 1.40.7 1.25 1.225KN/m =⨯⨯= 合计：2
P g q 7.77 1.2258.99KN/m =+=+=
2.3中间区格板A
计算跨度： 6.00.4 5.6ox l m m m =-= 7.50.47.1oy l m m m =-=
7.1
1.35.6
oy ox
l n l =
=
= 取216.0n ≈
=α，
2=β
采用分离式配筋，故得跨内及支座塑性绞线上的总弯矩分别为:
=x M oy l x m 7.1x
m =
y M =
x ox m l α0.6x m =⨯5.6 3.36x
m =
27.114.2x
x oy x x x M M l m m m β'''===⨯= 20.6 5.6 6.72y y ox x x x M M l m m m βα'''===⨯⨯=
由于区格板A 四周与梁连接，内力折减系数为0.8，代入到下式，即
)3(12222
ox oy ox
y
y x x y x l l pl M M M M M M -=''+'+''+'++
2×7.1
x
m +2×3.36
x
m +2×14.2
x
m +2×6.72
x
m
=
2
0.88.99 5.6(37.1 5.6)12⨯⨯⨯-=295.08 x
m =4.70/kN m m ⋅
0.6 4.70 2.82/y x m m kN m m α==⨯=⋅
9.4/x x x m m m kN m m β'''===⋅ 5.64/y y y m m m KN m m β'''===⋅
2.4边区格板B
计算跨度：
6.0ox l m =-
0.250.122m m -+0.2
5.8152
m m = 7.50.47.1oy l m m m =-= 7.1
1.225.815
oy ox
l n l ==
= 取2
10.6n α=≈
，2=β 由于B 区格板为三边连续一边简支，无边梁，内力不作折减。

又由于长边支座弯距为已
知，9.4/x m KN m m '=⋅ 0x m ''=
x M =
oy
l 7.1x m =x m
y M =0.6ox x l m α=⨯5.815
x
m 3.49x m =
7.19.466.74m x oy x M l m ''==⨯=KN ⋅ 0=''x
M 20.6 5.85 6.98y y ox x x x M M l m m m βα'''===⨯⨯=
代入)3(12222
ox oy ox
y
y x x y x l l pl M M M M M M -=''+'+''+'++
2×7.1
x
m +2×3.49+
x
m +66.74+2×6.98
x
m
=
2
8.99 5.815(37.1 5.815)12
⨯⨯-
3.85x m =m m kN /⋅
0.6 3.85 2.31/y x m m kN m m α==⨯=⋅ 4.62/y y y m m m kN m m β'''===⋅
2.5边区格板C
计算跨度： 6.00.4 5.6ox l m m =-=
0.
0.40.2
7.00.127.31522
oy l m m m m m =-
-+= 7.315
1.35.6
oy ox
l n l =
=
= 取
21
6.0n ≈
=α，2=β
由于短边支座弯距为已知， 5.64/y m kN m m '=⋅
=''y m
=x M oy l x m 7.315x m =
=
y M 0.6 5.6 3.36ox x x x l m m m α=⨯=
27.31514.63x
x oy x x x M M l m m m β'''===⨯= 5.6 5.6431.85y ox y M l m ''==⨯=
=''y M
代入)3(12222
ox oy ox
y
y x x y x l l pl M M M M M M -=''+'+''+'++
2×7.315
x
m +2×3.36
x
m +2×14.63
x
m +31.58
=
2
8.99 5.6(37.315 5.6)12⨯⨯- 4.67./x m KN m m =
0.6 4.67 2.8/y x m m kN m m α==⨯=⋅
9.34/x x x m m m kN m m β'''===⋅
2.6角区格板D
计算跨度： 5.815ox l m = 7.315oy l m = 7.315
1.265.815
oy ox
l n l ==
= 取2
10.63n α=≈
，2=β 9.34/x m kN m m '=⋅
0=''x m 4.62/y m kN m m '=⋅
=''y m
=x M oy l 7.315x m =x m
=
y M 0.63 5.815ox x l m α=⨯ 3.66x m =x m
7.3159.3468.3x oy x M l m ''==⨯= 0=''x
M
5.815 4.6227.0y ox y M l m ''==⨯=
=''y M 代入)3(12222
ox oy ox
y
y x x y x l l pl M M M M M M -=''+'+''+'++
2×7.315
x
m +2×3.66
x
m +68.3+27.0
=
2
8.99 5.815(37.315 5.815)12⨯⨯- 3.48x m =m m kN /⋅
0.6 3.18 2.19/y x m m kN m m α==⨯=⋅
配筋计算
各区格板跨内及支座弯距已求得，取截面有效高度
ox
h =200mm-20mm=180mm,
20030170oy h =-=mm,即可以近似按0
0.95s y m
A f h =
计算钢筋截面面积，计算结果如表
2.1，表2.2。

表2.1 双向板跨中弯矩配筋
3.支承梁计算（按弹性理论）
梁的尺寸取为250mm×900mm，柱的尺寸为400mm×400mm。

双向板传给支承梁的荷载分布为:双向板长边支承梁上荷载承梯形分布，短边支承梁上荷载呈三角形分布。

支承梁结构自重及抹灰荷载为均匀分布。

如下图所示。

3.1 横向支承梁
荷载计算
梁自重 25×0.25×（0.9-0.2）=4.375kN/m 梁侧抹灰 2×17×0.015×(0.9-0.2)=0.357kN/m 梁传来的均布荷载 g1=4.375+0.357=4.732kN/m
板传来的恒载（三角形荷载） g2=5.755kN/m2×5.815×5/8m=20.9kN/m 板传来的活荷载 q=1.25kN/m2×5.85×5/8m=4.54kN/m 计算跨度
主梁端部搁置在壁柱上，其支撑长度为240mm ，柱的截面尺寸为400mm ×400mmm 。

计算跨度计算如下。

边跨
n
l =0.4
60.12 5.682
m -
-= 00.4
1.025 5.68 1.025 6.02222
n b l l m =+=⨯+=
中间跨
n
l =6-0.4=5.6m
0 1.025 5.88n l l ==
跨度差 （6.022-5.88）/5.88=2.04%<10% 则可以按等跨连续梁计算
计算简图如下
3.2弯矩及剪力计算
将支承梁上的三角形形荷载根据支座截面弯矩相等的原则换算为等效均布荷载，如图
跨中弯矩由结构力学求解器求得：
边跨：
边跨弯矩图
中间跨：
中间跨弯矩图
在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系表进行，支座截面最大弯矩计算，通过查表知其中求M时。

其结果如下：
序号计算简图中间支座
M B M C M D
○1-131.07 -86.91 -131.07 ○2-8.47 -5.65 -8.47 ○3-18098 -2.82 -9.1
○4-5.65 16.78 -5.65 ○5-10.51 2.82 -0.63
○6
-7.68
-8.47
2.04
最不利荷载组合
○1+○2 -139.54 -92.62 -139.54 ○1+○3 -150.05 -89.79 -140.17 ○1+○4 -136.72 -70.19 -136.72 ○1+○5 -141.58 -84015 -131.7
○1+○6
-138.75
95.44
-129.03
主梁跨内截面按T 形截面计算，其翼缘计算宽度为
边跨 011
6022200733f b l mm '=
=⨯=<b+s 0=250+5600=5858mm 中间跨 0
11
5858196033
f b l mm '==⨯=< b+s 0=250+5600=5858mm 取 090035865h mm mm mm =-= 判别T 形截面类型
边跨10max 200
() 1.014.32007200(865)43912
2
f c f f h f b h h kN m M α'''-
=⨯⨯⨯⨯-
=⋅> 中 跨
10max 200
() 1.014.31960200(865)42882
2
f c f f h f b h h kN m M α'''-
=⨯⨯⨯⨯-
=⋅> 均属于第一类T 形截面
支座截面按矩形截面计算，支座与跨中均按一排钢筋考虑，取0
h =900-45=855mm
截面 边跨跨内 中间支座 中间支座 中间支座 中间跨内 M 1
M B
Mc M D
M 2正弯矩 M 2负弯矩 M(kN/m)
106.15 141.58 95.44
140.17 65.71 )
/(/2
012
01bh f M h b f M c s f c s αααα='=
0.005
0.056
0.038
0.055
0.003
ξ
0.005 0.057 0.039 0.056 0.003
斜截面承载力计算
3.4纵向支承梁
荷载计算
梁自重 25×0.25×（0.9-0.2）=4.375kN/m 梁侧抹灰 2×17×0.015×(0.9-0.2)=0.357kN/m 梁传来的均布荷载 g1=4.375+0.357=4.732kN/m
板传来的恒载（T 形荷载） g2=5.755kN/m2×6.022m ×（1-2×0.42+0.43
）=24.9kN/m
板传来的活荷载 q=1.25kN/m2×5.815m ×（1-2×0.42+0.43）
=5.41kN/m 恒荷载设计值 g=1.35×(24.9+4.37+0.357)=40 kN/m 活荷载设计值 q=1.4×0.7×5.41=5.30 kN/m 计算跨度
主梁端部搁置在壁柱上，其支撑长度为240mm ，柱的截面尺寸为400mm ×400mmm 。

计算跨度计算如下。

边跨
n
l =0.240.4
7.57.1822m -
-= 00.4
1.025 1.0257.187.5622
n b l l =+=⨯+
=m
中间跨 7.50.47.1n l m =-= 0 1.057.4n l l m ==
跨度差 （7.56-7.4）/7.4=2.2%<10% 则可以按等跨连续梁计算 计算简图如下
弯矩及剪力计算
将支承梁上的梯形形荷载根据支座截面弯矩相等的原则换算为等效均布荷载，如图
由结构力学求解器求得跨中弯矩： 边跨：
边跨弯矩图
中间跨：
中间跨弯矩图
通过等效转换计算得板传来的T形恒荷载转换为均布荷载为24.9kN/m,板传来的T形活荷载转换为均布荷载为5.41kN/m. 按等效均布荷载确定支座截面弯矩值，然后再按单跨梁在梯形荷载作用下按结构力学的方法求得梁跨内截面弯矩和支座剪力。

正截面承载力计算
序号计算简图中间支座
M B M C M D
○1-239.47 -158.9 -239.47 ○2-16.01 -10.68 -16.01 ○3-35.88 -5.34 -17.2 ○4-10.68 31.73 -10.68 ○5-19.87 5.34 -1.19 ○6-14.53 -16.01 3.85
○1+○2-255.48 -169.58 -255.48
最不利荷载组合○1+○3-275.35 -164.24 -256.67 ○1+○4-250.15 -127.17 -250.15 ○1+○5-259.34 -153.526 -250.15 ○1+○6-254 -174.19 -235.62
截面支承梁计算
主梁跨内截面按T 形截面计算，其翼缘计算宽度为
边跨 011
7560252033f b l mm '=
=⨯=<b+s 0=250+7180=7430mm 中间跨 0
11
7400252533
f b l mm '==⨯=<b+s 0=250+7180=7430mm 取 090035865h mm mm mm =-= 判别T 形截面类型
边跨
10max 200
() 1.014.32520200(865)5513.62
2
f c f f h f b h h kN m M α'''-
=⨯⨯⨯⨯-
=⋅> 中 跨
10max 200
() 1.014.32525200(865)5524.42
2
f c f f h f b h h kN m M α'''-
=⨯⨯⨯⨯-
=⋅> 均属于第一类T 形截面
支座截面按矩形截面计算，支座与跨中均按一排钢筋考虑，取
090065835h mm mm mm =-=
跨内负截面在负弯矩作用下按矩形截面计算0840h mm =
正截面承载力计算
斜截面承载力计算
4.板的裂缝验算
4.1区格梁的裂缝验算
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ，按下列公式计算： X 方向:
准永久荷载效应组合：
21
(0.0302 5.7550.0539 1.250.7) 5.815 6.8n
q GK qi Qik i M M S KN m
ψ==+=⨯+⨯⨯⨯=⋅∑
s te tk
f σρψ65
.01.1-=
s q
sq A h M 087.0=
σ
6
2
08.610147.6/0.870.87165387q
s s M N mm h A σ⨯===⨯⨯
T 形截面，
2
0.50.52001000100000te A bh mm mm mm ==⨯⨯=
3870.387%1%100000
s te te A A ρ=
==<
2.01
1.10.65
1.10.65
1.20.2
0.00387147.6tk
te s
f ψρσ=-=-=-<⨯,取0.2ψ=
max 5147.68
(1.90.08
) 1.90.2(1.9250.08)0.0570.2
2.1100.00387
eq
s
cr s s
te
d c E σωαψ
ρ=+=⨯⨯
⨯+=<⨯
满足要求，可以。

Oy 方向
准永久荷载效应组合：
1
(0.01290.0339 1.250.7) 4.6n
q GK qi Qik i M M S KN m
ψ==+=⨯5.755+⨯⨯=⋅∑
5
4
2.1107
3.010s E c E E α⨯===⨯
T 形截面，
2
0.50.52501000100000te A bh mm mm mm ==⨯⨯=
335
0.335%1%100000s te te A A ρ=
==<
2.01
1.10.65
1.10.65
2.080.2
0.00335122.7tk
te s
f ψρσ=-=-=-<⨯，取0.2ψ=
max 5122.78
(1.90.08
) 1.90.2(1.9250.08)0.0530.2
2.1100.00335
eq
s
cr s s
te
d c E σωαψ
ρ=+=⨯⨯
⨯+=<⨯
满足要求，可以。

5.板的挠度验算
5.1区格梁的挠度验算
钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E α：
5
4
2.1107
3.010s E c E E α⨯===⨯
受压翼缘面积与腹板有效面积的比值'
f γ：
矩形截面： Ox 方向 '0f γ= Oy 方向
'0
f γ=
纵向受拉钢筋配筋率
Ox 方向
0387
0.23%1000165s A bh ρ=
==⨯
Oy 方向
03350.2%1000165s A bh ρ=
==⨯
钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式计算:
2
061.150.21 3.5'
s s s E f E A h B αρ
ψγ=
++
+
Ox 方向52
122
2.110387165 4.210670.0023
1.150.20.21s B N mm ⨯⨯⨯==⨯⋅⨯⨯⨯++
Oy 方向52
122
2.110335165
3.710670.002
1.150.20.21s B N mm ⨯⨯⨯==⨯⋅⨯⨯⨯++
5)考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ 当'0ρ=时， 2.0θ=
受弯构件的长期刚度 B ，可按下列公式计算
θs
B B =
Ox 方向 12
122
4.210 2.1102s
B B N mm θ⨯===⨯⋅
Oy 方向 12
122
3.710 1.85102s
B B N mm θ⨯===⨯⋅
6)挠度
B l M q f 4850=
α
Ox 方向 20
12
5582000007600581513.7529.14848 2.110200q f M l mm mm B α⨯⨯===<=⨯⨯ 可以
满足规范要求
Oy 方向 20
12
5559000007100710016.723.64848 1.8510300q f M l mm mm B α⨯⨯===<=⨯⨯ 可以
满足规范要求
6.梁的挠度验算
6.1横梁的挠度验算
g=4.375+0.357+20.92
KN m ⋅ q=4.542
KN m ⋅
221
(0.1070.067)110.4n
q GK qi Qik i M M S KN m
ψ==+=⨯25.6⨯6022+⨯454⨯6022=⋅∑
取h 0=900-65mm=835mm
A S =534mm
2
受拉刚劲配筋率：05340.0026250835
s A bh ρ=
==⨯ 矩形截面：20.50.5250900112500te A bh mm ==⨯⨯=
5340.0047112500
s te A te A ρ=
== 1.10.65tk
te s
f ψρσ=-⨯
00.87k
s s
M h A σ=
6
110.410284.6/0.87835534
s N mm σ⨯==⨯⨯
2.01
1.10.65
1.10.65
0.120.2
0.0047274.6tk
te s
f ψρσ=-=-=<⨯
受压翼缘面积与腹板有效面积的比值'f γ： 矩形截面： '0f γ=
钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式计算:
2
061.150.21 3.5'
s s s E f E A h B αρ
ψγ=
++
+ 2
142210000534835 1.68106 6.70.0026
1.150.120.21
s B N mm ⨯⨯==⨯⋅⨯⨯⨯++
14
1321.68108.4102
S
B B N mm θ⨯===⨯⋅
0262
01355110.4106022 4.9630.1148488.410200
K f l M l a mm mm B ⨯⨯==⨯=<=⨯，满足规
定要求
6.2纵梁的挠度验算
g=24.9+4.375+0.0357=26.52
KN m ⋅ q=5.32
KN m ⋅
221
(0.1070.067)155.5n
q GK qi Qik i M M S KN m
ψ==+=⨯25.6⨯7.1+⨯5.3⨯7.1=⋅∑
取h 0=900-65mm=835mm A S =769mm
2
受拉刚劲配筋率：07690.0037250835
s A bh ρ=
==⨯ 矩形截面：20.50.5250900112500te A bh mm ==⨯⨯=
7690.0068112500
s te A te A ρ=
== 1.10.65tk
te s
f ψρσ=-⨯
00.87k
s s
M h A σ=
6
155.510278.4/0.87835769
s N mm σ⨯==⨯⨯
2.01
1.10.65
1.10.65
0.41
0.0068278.4tk
te s
f ψρσ=-=-=⨯
受压翼缘面积与腹板有效面积的比值'f γ： 矩形截面： '0f γ=
钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式计算:
2
061.150.21 3.5'
s s s E f E A h B αρ
ψγ=
++
+
2
142210000769835 1.3106 6.70.0037
1.150.410.21
s B N mm ⨯⨯==⨯⋅⨯⨯⨯++
14
1321.310 6.5102
S
B B N mm θ⨯===⨯⋅
0262
013
55160.81071006.512.9923.6648488.410300
K f l M l a mm mm B ⨯⨯==⨯=<=⨯，满足规定要求
6.3梁的裂缝宽度验算
对横梁：
矩形截面：20.50.5250900112500te A bh mm ==⨯⨯=
5340.0047112500
s te A te A ρ=
== 1.10.65tk
te s
f ψρσ=-⨯
00.87k
s s
M h A σ=
6
110.410284.6/0.87835534
s N mm σ⨯==⨯⨯
2.01
1.10.65
1.10.65
0.120.2
0.0047274.6tk
te s
f ψρσ=-=-=<⨯取0.2.
max (1.90.08
)eq
sk
cr s s
sk
d c E σωαψ
σ=+
max 284.614
1.90.2(1.9350.08)0.090.22000000.0047
mm mm ω=⨯⨯
⨯⨯+⨯=<,满足要求
对纵梁：
矩形截面：20.50.5250900112500te A bh mm ==⨯⨯=
769
0.0068112500
s te A te A ρ=
== 1.10.65tk
te s
f ψρσ=-⨯
00.87k
s s
M h A σ=
6
155.510278.4/0.87835769
s N mm σ⨯==⨯⨯
2.01
1.10.65
1.10.65
0.41
0.0068278.4tk
te s
f ψρσ=-=-=⨯
max (1.90.08
)eq
sk
cr s s
sk
d c E σωαψ
σ=+
max 287.818
1.90.2(1.9350.08)0.150.22000000.0068
mm mm ω=⨯⨯
⨯⨯+⨯=<，满足要求。

7.柱的配筋计算
柱的平面布置图
梁板的荷载传递：
板： 恒荷载设计值： 2
7.77/KN m 活荷载设计值： 21.225/KN m
横梁自重及其抹灰自重设计值: 4.732/KN m ；纵梁自重及其抹灰自重 4.732/KN m
如上图 所示： 板传柱荷载：
恒荷载设计值：7.7767.5349.65KN ⨯⨯= 活荷载设计值：1.22567.555.125KN ⨯⨯= 梁传柱荷载：4.7326 4.7327.563.882KN ⨯+⨯=
则柱共承担集中荷载为：1349.6551.12563.882468.657N KN =++=
柱的计算高度为4m 截面尺寸为mm mm 400400⨯，受力钢筋采用335HRB 级钢筋，柱中箍筋采用300HPB 级钢筋，m l 40= 混凝土强度等级为30C ，环境类别为二环境，查
表得：214.3/c f N mm =，2
/300mm N f y =⋅
，1040040000=÷=l 则98.0=ϕ。

1468.657N KN = ，由公式：)(9.0A f As f N c y +=⋅⋅ϕ可计算得：
3
2
(0.9)0.9100.90.9814.34000.90.983000
c y As N f A f φφ⋅⋅
=-÷=⨯-⨯⨯⨯÷⨯⨯<（468.657）（）=-5855.4
由计算可得：柱混凝土自身可抵抗其轴力，则可按最小配筋率配受力钢筋。

2960mm 4004000.006%bh 6.0=⨯⨯==⋅As
选配2
1017184mm As =Φ，。

柱中箍筋按构造配置为：250@6Φ。

8.楼梯的计算
楼梯使用活荷载标准值为1.5kN/m*m,踏步面采用30mm 厚水磨石，底面为20厚混合砂浆抹面，采用c30混凝土fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2；梁中纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋，fy=300N/mm2；其余钢筋采用HPB300级钢筋，fy=270N/mm2.
8.1踏步板计算
荷载计算
踏步尺寸为300*150，取斜板厚度t=40mm ，894.0335
300
300150300cos 2
2==
+=
ϕ，则截面平均高度120894
.040
2150=+=h 。

恒荷载；
踏板自重 m KN /08.1253.012.02.1=⨯⨯⨯
踏步面层重m KN /35.065.0)15.03.0(2.1=⨯+⨯ 踏步抹灰重 m KN /14.01703.0335.02.1=⨯⨯⨯ 总计 m KN g /62.2= 使用活荷载m KN q /05.13.05.24.1=⨯⨯= 总计 m KN q g /62.2=+ 内力计算
斜截面尺寸选用,300150⨯=⨯h b 则踏步板计算跨度为
m b l l n 68.115.053.10=+=+= 踏板跨中弯矩 m KN l g q M ⋅=⨯⨯=+⨯=942.068.162.28
1)(8122
0 截面承载力计算 踏步板计算截面尺寸；
mm mm h b 120300⨯=⨯ mm a h h s 100201200=-=-=
6
22100.924100.033130010014.3
s c M a bh f α⨯===⨯⨯⨯
10.033ξ==
2
min 210
72120300002.07.34270
6
.9100300033.0mm bh mm f f bh A y
c
s =⨯⨯=<=⨯⨯⨯=
=ραξ
故踏板应该按构造配筋，每踏板采用),101(822mm A s =φ取踏步内斜板分布钢筋
.250@8mm φ 8.2楼梯斜梁计算
踏步板传载
m KN /99.73
.01)15.0253.1(62.221=⨯⨯+⨯⨯ 斜梁自重 m KN /31.1894.01
252515.0)04.03.0(2.1=⨯⨯⨯⨯-⨯
斜梁抹灰 m
KN /24.0894
.01
1702.0)04.03.0(2.1=⨯⨯⨯-⨯
总计 m KN q g /54.9=+ 内力计算
取平台梁截面尺寸mm mm h b 400200⨯=⨯，斜梁水平方向的计算跨度为 m b l l n 80.32.060.30=+=+= 斜梁跨中截面弯矩及支座截面监利分别为
m KN l g q M /22.178.354.981)(8122
0=⨯⨯=+= 35
.15894.06.354.92
1
cos )(21=⨯⨯⨯=+=αn l q g V
承载力计算
斜梁按T 形截面进行配筋计算，取.265353000mm a h h s =-=-= 翼缘有效宽度mm s b b f 9152/15301502/0'
=+=+= 按翼缘宽度考虑mm s b b f 91515301502/0'
=+=+= 按翼缘高度考虑 10.0151.0265/40/0'
>==h h f 取 mm b f 633'
= 首先按第一类T 形截面进行试算；
04.06
.926563311022.172
6120=⨯⨯⨯⨯==c s f bh M
αα 15.0265
40
041.0211'
==
<=--=y
f
s f h αξ 结构确为第一类T 形截面，故
2
min 210
'90300150002.0220300
6
.9265633041.0mm bh mm f f h b A y
c
f s =⨯⨯=>=⨯
⨯⨯==ραξ
故选用)226(1222mm A s =φ。

KN N f bh t 35.151061.3010.12651507.07.030>⨯=⨯⨯⨯=
故可按构造配置箍筋，选用双肢mm s s mm 200.200@8max =<Φ 楼梯踏步板，斜梁配筋，如下图所示。