300MW汽轮机热力计算
毕业设计(论文)-某300mw凝汽式汽轮机机组热力系统设计[管理资料]
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目录第1章绪论 (1)热力系统简介 (1)本设计热力系统简介 (1)第2章基本热力系统确定 (3)锅炉选型 (3)汽轮机型号确定 (4)原则性热力系统计算原始资料以及数据选取 (6)全面性热力系统计算 (7)第3章主蒸汽系统确定 (15)主蒸汽系统的选择 (15)主蒸汽系统设计时应注意的问题 (17)本设计主蒸汽系统选择 (17)第4章给水系统确定 (19)给水系统概述 (19)给水泵的选型 (19)本设计选型 (22)第5章凝结系统确定 (23)凝结系统概述 (23)凝结水系统组成 (23)凝汽器结构与系统 (23)抽汽设备确定 (26)凝结水泵确定 (26) (28)回热加热器型式 (28)本设计回热加热系统确定 (33) (35)旁路系统的型式及作用 (35)本设计采用的旁路系统 (38) (39)工质损失简介 (39)补充水引入系统 (39)本设计补充水系统确定 (40) (41)轴封系统简介 (41)本设计轴封系统的确定 (41)致谢 (42)参考文献 (43)外文翻译原文 (44)外文翻译译文 (49)毕业设计任务书毕业设计进度表第1章绪论发电厂的原则性热力系统就是以规定的符号表明工质在完成某种热力循环时所必须流经的各种热力设备之间的系统图。
原则性热力系统具有以下特点：（1）只表示工质流过时状态参数发生变化的各种必须的热力设备，同类型同参数的设备再图上只表示1个;（2）仅表明设备之间的主要联系，备用设备、管路和附属机构都不画出；（3）除额定工况时所必须的附件（如定压运行除氧器进气管上的调节阀）外，一般附件均不表示。
原则性热力系统主要由下列各局部热力系统组成: 锅炉、汽轮机、主蒸汽及再热蒸汽管道和凝汽设备的链接系统，给水回热系统，除氧器系统，补充水系统，辅助设备系统及“废热”回收系统。
凝汽式发电厂内若有多种单元机组，其原则性热力系统即为多个单元的组合。
对于热电厂，无论是同种类型的供热机组还是不同类型的供热机组，全厂的对外供热的管道和设备是连在一起的，原则性热力系统较为复杂。
大功率汽轮机通流部分热力参数的简化计算方法
算方法 ， 具有操作简便 ， 计算快捷的特点。以某 ３０ ０ ＭＷ 汽轮机 为对象 ， 对简化计算 方案进行 了实施 ， 完成 了多个变 工况下的热力计算 ， 将计算结果与制造 厂提供 的数据进行 了对 比， 结果显示 ： 计算 结果能很好地 满足工程计算 精度
和实用性的要求 。
关 键 词 ： 功率 汽 轮 机 ； 流 部 分 ； 力 参数 ； 化 计 算 大 通 热 简 分 类 号 ：Ｋ ６ Ｔ ２２ 文献 标 识 码 ： Ａ 文 章 编 号 ：０ １ ８４ ２ １ ）２０ ９ －３ １０ － ８ （０ ０ －０ ５０ ５ １
ｔｅ ｍａ ａ ａ ｔｒ ｎ ｈ ｉ ｃ ｌ ｆｏ ｔ ｉ ｉｇ ｔ ｅ ｇ ｏ ｔ ｃｐ ｒｍｅｅ ｓｏ ｅ ｆ ｗ ａ ｓ ｇ ．Ｆ ｒｓ ｌｉ ｇ ｔ ｅｐ ｏ ｌｍｓ ａ ｈ ｒ ｌｐ ｍｅｅ ｓ ａ ｄ ｔ ｅ ｄ ｆ ｕ ｔ ｏ ｂ ａｎ ｎ ｅ ｍｅｒ ａ ａ ｔ ｒ ｆ ｈ ｌ ｐ ｓ ａ ｅ ｏ ｏｖ ｎ ｒｂ ｅ ， ｒ ｉ ｙ ｈ ｉ ｔ ｏ ｈ
汽轮机毕业设计
汽轮机毕业设计篇一：汽轮机毕业设计(论文)摘要汽轮机是发电厂三大主要设备，汽轮机的启动是指汽轮机转子从静止状态升速至额定转速，并将负荷加到额定负荷的过程。
在启动过程中，汽轮机各部件的金属温度将发生十分剧烈的变化，从冷态或温度较低的状态加热到对应负荷下运行的高温工作状态。
因而汽轮机启动中零部件的热应力和热疲劳、转子和汽缸的胀差、机组振动都变化很大，将严重威胁汽轮机的安全，并使整个电厂发电负荷降低，经济损失严重。
分析汽轮机启动中的特点，并及时采取相应对策和正确的运行方式对保证设备健康水平和安全、经济运行有深刻的意义。
本文以哈汽600MW汽轮机的启动过程为研究对象,分析与探讨了启动过程中蒸汽温升率的计算方法,并在此基础上研究了蒸汽初温与转子金属温度的匹配问题,使得汽轮机启动过程优化。
同时对启动过程中的换热系数进行了计算与比较。
关键词：启动；寿命分配；安全性；目录摘要 ................................................ ................................................... .. (I)1绪论 ................................................ ................................................... . (1)1.1 课题背景和意义 ................................................ (1)1.2 高压加热器的作用介绍及分类 ...................... 错误！未定义书签。
1.3本课程研究的主要内容和任务 ....................... 错误！未定义书签。
2 高压加热器停运的热经济性分析 ................................................ .. (3)2.1概述 ................................................ ................................................... . (3)2.2 回热系统常见故障分析 ................................................ (5)2.3 高压加热器停运的热经济性计算分析 (5)2.4与没有切除高压加热器是全厂热经济性指标对比 (15)3 高压加热器的运行对安全性的影响分析 (17)3.1高压加热器的启停及运行原理 ................................................ .. (17)3.2高压加热器的停运故障分析 ................................................ (18)3.3高加设计、运行及维护的注意要点 ................................................233.4 降低高压加热器停运率的途径 ................................................ . (25)3.5 用汽轮机变工况法分析汽轮机的安全性 (26)4. 结论与展望................................................. .. (29)4.1 结论 ................................................ ....................................................294.2 展望 ................................................ ....................................................291绪论1.1 课题背景和意义近年来，我国的电力工业发展十分迅速，供电能力大幅度提高，电网容量不断增大，用电结构也相应变化，电力供求之间矛盾也日益突出，电网峰谷差也日益加剧，迫使大型火电机组频繁的参与调峰运行。
汽轮机热力系统计算中轴封加热器的处理方法分析
垫墨 当旦 变墅 力垫 的人口 』 水温， 然后单独进行 整体算法时， 分别就是否考虑疏水在凝汽器热井中的闪蒸情
基金项 目 ： 省科技 发展计划项 目（０ ８ ５ ３ 。 吉林 ２ ０ ０ ２ ） 作者 简介 ： 李 勇（ ９４ ） 男 ， １６ 一 ， 博士 ， 教授 ， 主要从事汽轮机热经济性诊断与优化运行的教学与研究工作。
收稿 日期 ：０ １０ －９ ２ １－７０
热平衡计算 （ 以下简称整体算法 ） 如图 １ 示。 ， 所 考虑到 Ｈ ８低压加 热器和轴封加热器的疏水直接排人凝 汽器 热井 ， 其压 力高于凝 汽器压力 ， 产生 闪蒸 现象 ， 会 增大 了 凝汽器的热负荷 ， 引起凝 结水 温度升 高 。因此 ， 以下 讨论 在
Ａｂ ｔ ａ ｔ ３ ０ ｓｒ ｃ ： ０ ＭＷ ｎ ｔｉ ｔｋ ｎ ｆ ｒｅ ａ ｌ ｎ ｔ ｉ ａ ｅ ，ｗｏ ｃ ｌ ｕａ ｉｎ ｍｅｈ ｄ ｒ ｓ ｄ ｉ ｅ ｔｂ ａ ｃ ａｃ ｌｔ ｎ ｕ ｉ ｓ ａ ｅ ｏ ｘ ｍｐ ｅ ｉ ｈ ｓ ｐ ｐ ｒ ｔ ａ ｃ ｌｔ ｔｏ ｓ ａ ｅ ｕ ｅ ｎ ｈ ａ ． ａ ｎ ｅ ｃ ｕ ａｉ ． ｏ ｌ ｌ ｏ Ｏｎ ｓｔ ａ ｏ ｐ ｅ ｓ ｒ ｅ ｔｒ ｇ ａ ｄ ｈ ａ ｅ ｎ ｏ ｄ ｎ ｅ ｏ ｌ ａ ｅ ｒ ｇ ｒ ｅ ｓ ａ ｗｈ ｌ ｏ ｌ ｔ ｅ ｕ ｔ ｎ ｏ ｅ ｔ ｅ ｉ ｈ ｔＨ８ ｌｗ— ｒ ｓ ｕ ｅ ｈ ａｅ ． ｌｎ ｅ ｔｒ ａ ｄ ｃ ｎ ｅ ｓ ｒ ｈ ｔｗｅｌ ｒ ｅ ａ ｄ ｄ ａ ｏｅ ｔ ｉ ｑ ａ ｉ ｆ ｈ ａ ｓ ｏ ｂ ａ ｃ ， ｄ ｔ ｅ ｏｈ ｒ ｉ ｔ ａ ｎ ｙ Ｈ８ ｌ ｗ ｐ ｅ ｓ ｒ ｅ ｔｒｉ ｅ ａ ｄ ｄ ａ ｈ ｌ ｓ ｅ ｕ ｔ ｎ ｏ ｅ ｔ ａａ ｃ ．Ｔ ｅ ，ｔ ｅ ｌ ａ ｎ ｅ ａ ｈ ｔ ｅ ｈ ｔ ｌ ｏ － ｒ ｓ ｕ ｅ ｈ ａ ｅ ｒ ｇ ｒ ｅ ｓａ ｗ ｏｅ ｔ ｌ ｔ ｑ ａｉ ｆ ａ ｌ ｎ ｅ ｈ ｎ ｈ ｎ ｓ ｏ ｓ ｏ ｉ ｏ ｈ ｂ ｐ ｐ ｒａ ａｙ ｅ ｎ ｏ ａ ｅ ｉ ｅ ｅ ｃ ｅｗｅ ｎ ｔ ａｃ ｌｔ ｄ ｒ ｓ ｌ ｎ ｅ ｈ ｏ ｍａ ｄ ａ ｎ ｒ ａ ｏ ｄ ｔ ｎ ｆｓ ａｔ ａ ｅ ｎ ｓ ｓ ａ ｄ ｃ ｍｐ ｒ ｓｄ ｆ ｒ ｎ ｅ ｂ ｔ ｅ ｗｏ ｃ ｌ ｕ ａｅ ｅ ｕ ｔ ｕ ｄ ｒ ｔ ｅ ｎ ｒ ｌ ａ ｂ ｏ ｌ ｃ ｎ ｉ ｏ ｓ ｏ ｈ ｆ ｌ ｓ ｎ ｍ ｉ ｓ ａ ｄ ｇ ａ ｄ ｈ ａｅ ’ ｔｔ ． Ｍｅ ｎ ｉ ｉ ｉｗ ｏ ｒ ｉ ａ ｈ ｄｓｉ ａ ｉｎ ｉ ｏ ｄ ｎ ｅ ｏ ｌ，ｈ ａｃ ｌ ｔ ｎ ｍｅｈ ｄ ｅ ａ ｌ ｎ ｅ ｔｒ Ｓ ｓａ ｅ ｌｎ ａ ｗｈ ｌ ｎ ｖ ｅ ｆｄ ａｎ ｆ ｓ ｉｔ ｌｔ ｎ ｃ ｎ ｅ ｓ ｒｈ ｔｗｅｌ ｔｅ ｃ ｕ ａｉ ｔ ｏ ｅ， ｌ ｌ ｏ ｌ ｏ
300MW汽轮机热力计算
300MW汽轮机热力计算汽轮机是一种将燃料的热能转化为机械能的装置。
它通过燃烧燃料使热能转化为水蒸气，然后利用水蒸气的压力作用于汽轮机叶片，进而驱动转子旋转，最终将热能转化为机械能。
在进行300MW汽轮机的热力计算时，需要考虑以下几个方面：燃料热值、空气与燃料的配比、热效率、供氧比、蒸汽参数和流量等。
首先是燃料热值。
燃料热值是指燃料单位质量或单位体积所释放的热能。
对于不同燃料，其热值是不同的。
燃料热值通常以焦化煤为参照，称之为标准煤当量。
其次是空气与燃料的配比。
在燃料燃烧的过程中，需要适当的空气供给以维持燃烧。
空气与燃料的配比会影响燃烧反应的完全程度，从而影响燃料的热值转化效率。
接下来是热效率。
热效率是指汽轮机从燃料热值中转化为机械能的比例。
热效率与汽轮机的排烟温度有关。
一般来说，排烟温度越低，热效率越高。
然后是供氧比。
供氧比是指单位时间内供给给燃料所需的空气量与理论空气量的比值。
供氧比的选择会影响燃烧反应的完全程度和燃烧温度。
合理的供氧比可以提高热效率。
最后是蒸汽参数和流量。
蒸汽参数是指蒸汽的温度和压力等参数，蒸汽流量是指单位时间内通过汽轮机的蒸汽量。
蒸汽参数和流量会直接影响汽轮机的输出功率。
通常，在设计汽轮机时会根据要求的输出功率和蒸汽参数来确定。
在进行300MW汽轮机热力计算时，需要综合考虑以上各个因素，并进行相应的实际计算。
首先，根据燃料的热值确定燃料的能量输入。
然后，根据空气与燃料的配比计算氧含量。
接着，根据热效率计算可利用的汽轮机功率。
最后，结合蒸汽参数和流量计算蒸汽输出功率。
总之，进行300MW汽轮机的热力计算需要综合考虑燃料热值、空气与燃料的配比、热效率、供氧比、蒸汽参数和流量等多个因素。
只有在各个方面都进行合理的设计和计算，才能确保汽轮机的高效运行。
300mw机组原则性热力系统计算
300m w机组原则性热力系统计算-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1已知：1、汽轮发电机组型号：N300-16.8/550/550 实际功率：300MW初参数：16.18Mpa，550℃；再热汽参数：（3.46Mpa，328℃）/（3.12 Mpa 550℃）排汽参数：0.005 Mpa x=9%给水泵出口压力： 17.6 Mpa，给水泵效率：ηa=0.85凝结水泵出口压力：1.18 Mpa除氧器工作压力： 0.588 Mpa机组效率：ηmηg=0.98*0.99=0.9702不考虑回热系统的散热损失，忽略凝结水泵焓升。
2、锅炉型号：SG1000-16.77/555/555锅炉效率：ηb=0.925 管道效率：ηp=0.983、全厂汽水损失：D l=0.01D B （D B为锅炉蒸发量）轴封漏汽量：Dsg=1.01Do （Do为汽轮机新汽量）轴封漏汽焓：h sg=3049kJ/kg轴封加热器压力：Psg=0.095 Mpa汽轮机进汽节流损失为：4%中压联合汽门压损：2%各抽汽管道压损：6%小汽机机械效率：ηml=0.98设计：根据已知数据，及水蒸汽焓熵图，查出各抽汽点焓值后，作出水蒸汽的汽态膨胀线图如下：二、计算新汽流量及各处汽水流量1、给水泵焓升：（假设除氧器标高为35m）△hpu=1000（P入-P出）V/ηa=1000[17.6-（0.588+0.35）]*0.011/0.85=21.56（kJ/kg）给水泵出口焓值h=h入+△hpu=667.2+21.56=688.8（kJ/kg）2、大机及小机排汽焓：h c=xh¹+（1-x）h¹¹=0.09*137.72+（1-0.09）*2560.55=2342.295（kJ/kg）3、根据所知参数知道，#1、2、3GJ疏水为未饱和水除氧器内为饱和水，#1、2、3、4DJ疏水为饱和水轴加、凝结器内为饱和水。
计算汽轮机热耗公式
计算汽轮机热耗公式
汽轮机是一种将热能转化为机械能的热动力设备，其热耗公式是用来
计算汽轮机在工作过程中所消耗的热能。
这个公式可以通过对汽轮机的热
力学分析得到。
汽轮机的热耗公式可以分为两个部分：热效率和功输出。
首先，汽轮机的热效率是指汽轮机从燃料中所获得的能量与进入汽轮
机的热能之比，一般用η表示。
热效率是衡量汽轮机热能利用情况的重
要指标，可以描述汽轮机对燃料的利用效率。
汽轮机的热效率可以通过以下公式进行计算：
η=(Wt-Ws)/Qv
其中，η为热效率，Wt为输出的净功，Ws为汽轮机所消耗的功率，Qv为汽轮机进入的热量。
接下来，计算净功的公式可以通过以下公式得到：
Wt=h1-h2
其中，Wt为净功，h1为汽轮机进入的焓值，h2为汽轮机出口的焓值。
最后，计算汽轮机的进一步热耗
Qv=m*(h1-h3)
其中，Qv为汽轮机的热量，m为进入汽轮机的质量流量，h1为汽轮
机进口的焓值，h3为汽轮机出口的焓值。
综上所述，汽轮机的热耗公式可以表示为：
η=(h1-h2-Ws)/(m*(h1-h3))
通过上述公式，我们可以计算出汽轮机的热耗，进而评估汽轮机的性能和效率。
不过需要注意的是，热耗公式中的各个参数需要根据具体的汽轮机设计和工况进行具体的计算。
毕业设计：国产300MW机组热力系统的拟定计算及分析(终稿)-精品
**工程学院毕业设计说明书（论文）题目：国产300MW机组热力系统的拟定计算及分析指学生姓名：班级： **动*** 班指导老师： ***时间： 2007.11.4～2007.12.1论文摘要本设计的内容为国产N300MW机组发电厂原则性热力系统的拟定、计算、及火电厂热经济性分析。
本设计从原则性热力系统的拟定、计算、汽轮机耗量及各项汽水流量的计算；热经济性指标计算；全面性热力系统的拟定分板及计算，对电厂热力系统经济性分板方面进行阐述。
目录毕业设计任务第一章原则性热力系统的计算第二章汽轮机汽热量及各项汽水流量计算第三章热经济指标计算第四章全面热力系统的分板建议小结附图一、二、三毕业设计任务题目：国产N300MW机组发电厂原则性热力系统的拟定，计算与分析（额定工况）内容及要求：一、根据给定条件拟定发电厂的原则性热力系统。
二、用热平衡法理行额定工况的热力系统计算，求出系统各部分的汽水流量，发电功率及主要经济指标。
三、根据计算结果分析拟定系统的可靠性、经济性。
主要原始资料（一）、锅炉型式及有关数据1、型号：DG1000/170—Ⅰ型2、额定蒸发量：1000t/h3、一次汽压力：16.76Mpa，温度555℃4、二次汽压力（进/出）3.51/3.3 Mpa5、温度（进/出）335℃/555℃6、汽包压力：18.62 Mpa7、锅炉热效率：90.08%8、排污量：D pw=5t/h（二）汽轮机型式及额定工况下的有关数据：1、汽轮机型式：N300—16.18/550/550型中间再热凝汽式汽轮机、四缸四排汽、汽缸及轴封系统情况见附图。
2、额定功率：300MW3、主汽门前蒸汽压力：16.181Mpa，温度550℃4、中压联合汽门前蒸汽压力：3.225 Mpa，温度550℃5、额定工况给水温度：262.5℃6、额定工况汽机总进汽量：970T/H。
7、背压：0.0052 Mpa，排汽焓2394.4KJ/kg。
8、各级抽汽参数如下表9、加热器散热损失：高加1%，除氧器4%，低加0.5%，轴加4%。
某300MW机组供热改造轴向推力计算模型
某300MW机组供热改造轴向推力计算模型管伟诗1，梁志伟1，党丽丽2（1.哈尔滨电气集团电站服务事业部，哈尔滨150028；2.哈尔滨汽轮机厂有限责任公司，哈尔滨150046）摘要：300MW等级火电机组实施供热改造后，汽轮机部分通流级数承受压差改变，因此会对汽轮机转子的推力产生较大影响。
为保证机组的安全，在改造前建立正确的力学模型，进行分析核算。
文中以国内某300MW机组由纯凝机组改造为回转隔板供热抽汽为例，介绍了供热改造后汽轮机推力计算分析模型。
关键词：汽轮机；通流；供热；推力计算中图分类号:TK263.1文献标志码:A文章编号：1002-2333（2021）06-0155-03 Introduction of Axial Thrust Calculation Model for a300MW Unit Heating TransformationGUAN Weishi1,LIANG Zhiwei1,DANG Lili2(1.Power Station Services Division of Harbin Electric Corporation,Harbin150040,China;2.Harbin Turbine Works Co.,Ltd.,Harbin150040,China)Abstract:After the implementation of heat supply reform for300MW Thermal power units,the pressure difference of some flow passage stages of steam turbine changes,which will have a great impact on the thrust of steam turbine rotor.In order to ensure the safety of the unit,this paper establishes the correct mechanical model and carried out analysis and calculation before the transformation.Taking a300MW unit transformed from a pure condensing unit into a rotary diaphragm heating and extraction unit as an example,the calculation and analysis model of steam turbine thrust after heat supply transformation is introduced.Keywords:steam turbine;through flow;heating thrust;calculation0引言随着我国经济的迅速发展，工业及民用电负荷的不断增长。
N300MW汽轮机组热力系统分析- TMCR 毕业设计
N300MW汽轮机组热力系统分析- TMCR本科生毕业设计开题报告2010 年月日学生姓名学号专业热能和动力工程题目名称N300MW汽轮机组热力系统-TMCR课题目的及意义目的：汽轮机是高等院校热能和动力工程专业的一门专业课程，是现代化国家重要的动力机械设备。
通过本次设计，可以使我进一步深入学习汽轮机原理，基本结构等相关知识，同时也为我以后的工作打下了良好的理论基础。
通过这次设计，还可以培养我的实践技能，总结合巩固已学过的基础理论知识，培养查阅资料、使用国家有关设计标准规范，进行实际工程设计，合理选择和分析数据的能力，锻炼提高运算、识图计算机绘图等基本技能，增强工程概念，培养了我对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度，并在实践过程中吸取新的知识。
意义：基于300MW汽轮机热力系统分析提高了我对本专业知识的理解，设计中要用到许多本专业的课程，不仅是知识的巩固，更重要的是通过设计使我提高了对已有知识的使用能力，也提高了我对未知知识的求知欲望，同时也为我以后的工作打下了良好的理论基础。
所以本次毕业设计让我们理论使用于实际，使我们受益匪浅。
本系统N300MW汽轮机是亚临界中间再热两缸两排汽凝汽式机。
有八级抽汽供给三台高压加热器，一台除氧器和四台低压加热器。
主要参数：主蒸汽压力： 16.67MPa主蒸汽温度： 538 ℃再热蒸汽温度：538 ℃排气压力：0.00539Mpa主要内容根据华北水利水电学院《热能和动力工程毕业设计任务书》的规定，此次设计包括几个阶段，基本内容如下：第一部分 N300MW汽轮机概述1．了解汽轮机工作的基本原理2．掌握汽轮机各组成部分的工作原理及结构特点。
主要包括汽缸、隔板和隔板套、转子、动叶片等第二部分热力系统的设计设计并绘制以下各系统图1．主再热蒸汽系统2．主给水系统3．凝结水系统4．抽汽及加热器疏水系统5．轴封系统6．高压抗燃油系统，润滑油系统7．本体疏水系统8．发电机水冷系统9．绘制原则性热力系统图10．调节保安系统图第三部分热力系统的计算热力系统的计算有传统的常规计算方法、简捷计算、等效热降法等。
300MW汽轮机技术协议
附件一山东里能集团煤炭地下气化示范工程2×300M W机组汽轮机技术协议（编号：销技2003/040）供方:上海汽轮机有限公司需方：山东里能集团有限责任公司设计方：华北电力设计院二零零三年五月二十九日目录1．技术协议书依据及有关文件2．厂址条件及设备使用条件3．汽轮机主要技术规范及性能4．本体结构设计要求及参数5．汽封、本体疏水、排汽缸喷水和润滑油系统的设计要求和技术规范6．汽机调节及保安系统7．性能保证值8．性能试验及其他协议9．机组的启动及运行要求10．供货及设计分工11．规程、标准、工厂检查和试验见证及产品质量保证12．资料交换13. 售后服务14．设计联络会15. 附加说明附页供货范围山东里能集团有限责任公司2×300MW汽轮机技术协议书1．协议书依据及有关文件1.1 协议书依据本协议是订货合同的组成部分，与合同同时生效，具有同等效力。
2．厂址条件及设备使用条件2.1 厂址条件2.1.1 设备安装地点：山东省济宁市以西10km。
2.1.2 电厂海拔高度：39.8m(黄海基准)2.1.3 电厂气温：年平均13.9℃2.14年平均气压101310Pa(待定)2.15 多年平均风速 2.9m/s(待定)2.16 30年最大10分钟平均风速 24.4m/s(待定)2.1.7年平均相对湿度：69%2.1.8 历年极端最高气温：41.6℃2.1.9 历年极端最低气温：-19.4℃2.1.7 地震烈度：7度（按7度设防）2.2 设备使用条件2.2.1 机组运行方式：定压或变压运行。
变压运行负荷范围为18~85%额定功率。
2.2.2 机组布置方式；汽轮发电机组室内纵向布置，从机头向发电机方向看，润滑油管道布置待定。
2.2.3 负荷性质：带基本负荷并可调峰运行，调峰范围为40%~100%额定负荷，满足两班制运行的要求。
2.2.4 机组安装检修条件：机组运转层标高为12.6m；最大起吊高度要求主钩距运转层11m（包括横担高度3m）；最大起吊重量，低压外缸下部92.6t。
热力发电厂设计计算
目录第一章课程设计任务书........................................................ 错误！未定义书签。
1.1设计题目.................................................................... 错误！未定义书签。
1.2计算任务.................................................................... 错误！未定义书签。
1.3热力系统简介............................................................ 错误！未定义书签。
第二章计算原始资料............................................................ 错误！未定义书签。
2.1汽轮机型式及参数.................................................... 错误！未定义书签。
2.2回热加热器系统参数................................................ 错误！未定义书签。
2.3锅炉型式及参数：.................................................... 错误！未定义书签。
2.4其他数据.................................................................... 错误！未定义书签。
第三章全厂原则性热力系统的计算. (5)3.1各加热器进、出水参数计算 (5)3.2绘制汽轮机蒸汽膨胀过程线 (8)3.3锅炉连续排污利用系数及其有关流量的计算 (9)3.4回热抽汽系数计算.................................................... 错误！未定义书签。
300MW汽轮机组热力性能计算
300MW汽轮机组热力性能计算摘要：节能的核心是中国能源战略和政策。
火力发电厂是能源供应的中心和资源消耗和环境污染和温室汽体排放、的主要部门，提高经济效益的电厂设备运行的经济性和可靠性,减少污染物的排放,已成为全球关注的重大问题。
热效率代表了火力发电厂热能源利用、功能转换技术的进步和运作的经济性,是电厂的基础经济评价。
合理的计算和分析燃煤电厂的热效率是基于保证机组安全运行的基础上,是提高作业水平和科学管理有效手段。
火力发电厂的设计在国内和国外技术改造、运行优化和研究大型火力发电厂性能监视、运行偏差分析等都需要热力系统热平衡的计算,计算出热经济指标作为决策的依据。
所以发电厂热力系统计算是关键技术来实现上述任务,直接反映了经济效率的协调,针对发电厂节能是有重要意义的。
本文设计的300MW凝汽式汽轮机。
了解其工作原理及其它组件的工作原理。
设计这个汽轮机每个热力系统,并使用计算机绘制图纸。
最后,热力系统设计为经济指标的计算,分析温度、压力等参数如何影响效率。
本设计采用了三种计算方法——常规计算方法、简捷计算、等效热降法。
关键词：节能、热经济性分析、热力系统300MW Steam Turbine Thermal PerformanceCalculationAbstract：Energy conservation is the core of China's energy strategy and policy. Coal-fired power plant is the center of the energy supply, improve the economic benefit of power plant equipment operation and reliability, reduce pollutant emissions, has become the world focus on the major issue.Represents the thermal power plant economics of energy use, advanced thermal conversion technology functions and running economy is the thermal power plant based on economic evaluation. Rational calculation and analysis of the Thermal Power Plant is to increased operating and running an effective means of scientific management based on ensure the safe operation of generating units. Power plant design, technological innovation, optimization and operation of large thermal power plants at home and abroad Performance Monitoring, running deviation analysis require thermal power plant system on a detailed calculation of heat balance. Thus the plant system calculation is an important technique to achieve these tasks based on and it is a direct reflection of the economic benefits of the whole plant. It is important to energy power plant.This article aims to design a 300MW Condensing Steam Turbine. Firstly, I understand the components of the turbine and its working principle. Secondly, design the turbine of the thermal system and hand-drawn maps of each system. Finally, I design thermal system on the economic index calculation,and analyze how parameters such as temperature and pressure affect the efficiency. This design uses three methods conventional method, simple calculation, the equivalent enthalpy drop method.Keywords: energy saving；economic analysis of thermal thermal system目录中文摘要 (i)英文摘要..................................................................................................................... i i 1 绪论.. (1)1．1毕业设计的目的 (1)1．2国内外研究综述 (1)2 300MW汽轮机组结构与性能 (3)2.1汽轮机工作的基本原理 (3)2.2汽轮机各部分的工作原理及结构特点 (3)3 热力系统的设计 (7)3.1主、再热蒸汽系统 ........................................................... 错误！未定义书签。
300MW机组进行原则性热力系统计算资料
摘要针对某大型机组利用再热蒸汽喷水减温的不正常运行方式，本文对300MW机组进行原则性热力系统计算，定量分析了该调温方式使机组主要热经济指标的降低幅度，分析了再热蒸汽喷水减温对机组运行的重要性。
机组定负荷稳定运行工况下的再热蒸汽喷水，改变了系统中工质总量，使系统各计算点上工质焓降发生了变化(各级抽汽量发生变化)，汽轮机高、中压缸和低压缸发电功率进行了重新分配，系统热经济指标(热耗率、绝对电效率、系统热耗率、标准煤耗率等)都发生相应的变化。
本文选取了5个再热蒸汽喷水量(0、5、10、15、25)t／h 变化工况点进行了计算，获得了系统各项热经济指标及再热蒸汽喷水量变化时的变化量并验证了其线性变化规律，从而得出采用喷水减温对再热蒸汽进行调节将使机组的热经济性受到了影响。
关键词：再热机组；热力系统计算；再热蒸汽；喷水减温；效率；热经济性目录1.前言 (1)2. 汽轮机概况 (2)2.1机组概况 (2)2.2机组的主要技术参数 (3)2.3额定工况下机组各回热抽汽参数 (4)3.锅炉概况 (5)3.1锅炉设备的作用及构成 (5)3.2本锅炉设计有以下特点 (5)3.3锅炉型式和参数 (6)3.4其他数据整理 (6)4. 机组原则性热力系统求解 (7)4.1额定工况下的原则性热力系统计算 (8)4.1.1整理原始数据 (8)4.1.2 整理过、再热蒸汽及排污扩容器计算点参数 (8)4.1.3 全厂物质平衡 (8)4.1.4 计算汽轮机各段抽汽量Dj 和凝汽流量Dc (9)4.1.5 热经济指标计算 (16)4.2非额定工况下的原则性热力系统计算 (17)4.2.1再热蒸汽喷水流量为Dzp (17)4.2.2 工况二再热蒸汽喷水流量Dzp=5t/h (25)4.2.3 工况三再热蒸汽喷水流量Dzp=10t/h (27)4.2.4 工况四再热蒸汽喷水流量Dzp=15t/h (29)4.2.5 工况五再热蒸汽喷水流量Dzp=25t/h (31)5. 计算结果汇总与分析 (33)5.1各项汽水流量的计算结果 (33)5.2再热蒸汽喷水引起系统各项汽水的相对变化量 (34)5.3对系统热经济性的影响 (35)6.结论与建议 (36)致谢 (37)参考文献 (38)1.前言喷水减温是将水直接喷入过热蒸汽中，水被加热，汽化和过热，吸收蒸汽中的热量，达到调节汽温的目的。
汽机题库计算1
汽机题库—计算题1、设有一台汽轮机，以下列蒸汽参数运行，蒸汽初压p 1=13.8MPa ，初温t 1=540℃，排汽压力p=0.0038 Mpa ，再热压力p rh =2.6 MPa ，再热后温度t rh ，试求中间再热后的汽耗率d rh ？（已知：有表查得i 1=3427kJ/kg 、i 2=2955kJ/kg 、i 3=3544kJ/kg 、i 4=2228kJ/kg ）。
解：d rh =013.2)22283544()29553427(3600)()(36004321=-+-=-+-i i i ikJ/kg2、某台机组，在某一工况下，汽轮发电机输出功率N ＝5⨯104千瓦，进入汽轮 机的蒸汽量D ＝190⨯103千克／时，总抽汽率a ＝0.2，新蒸汽焓i 0=3400千焦／千克，给水焓i g ＝800千焦／千克。
求：汽耗率d 、热耗率q 、总抽汽量D 1、凝结量D 2、热效率η。
解：(1)汽耗率d ＝D/N ＝190⨯103/5⨯104＝3.8(千克/千瓦时)(2)热耗率q ＝d ·(i 0－i g )＝3.8⨯(3400－800)＝9880(千焦/千瓦时) (3)总抽汽量D 1＝a ·D ＝0.2⨯190⨯103＝38⨯103(千克／时) (4)凝结量D 2＝(1－a)·D ＝0.8⨯190⨯103＝152⨯103(千克／时) (5)热效率η＝3600÷q ＝3600÷9880＝0.36＝36%答：汽耗率为3.8千克/千瓦时；热耗率为9880千焦/千瓦时；总抽汽量为38⨯103千克／时；凝结量为152⨯103千克／时；热效率为36%。
3. 某汽轮机每小时排汽量为400t ，排汽压力为0.004MPa ，排汽干度x ＝0.88，冷却水比热容c p ＝4.1868kJ ／（kg ·℃），凝汽器每小时用循环冷却水24800t 。
求循环冷却水温升为多少度?答案：解：查饱和水与饱和水蒸汽热力性质表知，排汽压力为0.004MPa 时，饱和蒸汽焓为i ″co ＝2554.5kJ ／kg ，饱和水焓i ′co ＝121.41kJ ／kg 排汽焓为 i co ＝x ×i ″co ＋（1－x ）×i ′co＝0.88×2554.5＋（1－0.88）×121.41 ＝2247.96＋14.57＝2262.53kJ ／kg凝汽器循环倍率为m ＝D w ／D co ＝24800／400＝62循环冷却水温升 Δt ＝（i co －i ′co ）／（m ×c P ）＝（2262.53－121.41）／（62×4.1868） ＝8.25（℃）答：循环冷却水温升为8.25℃。
发电厂综合题库(计算题部分)
计算题：1. 有质量m为10t的水流经加热器，它的焓从h1为202kJ/kg增加到h2为352kJ/kg，求10t 水在加热器内吸收的热量Q？【参考答案】:解：Q=m(h2-h1)=10×103×(352-202)=1500000（kJ）=1.5× 109J答：10t水在加热器内吸收了1.5×109J热量。
2. 某循环热源温度为527℃，冷源温度为27℃，在此温度范围内，循环可能达到的最大热效率是多少？【参考答案】:解：已知T1=273+527=800（K），T2=273+27=300（K）又最大效率为卡诺循环效率答：循环可能达到的最大热效率是62.5%。
3. 一锅炉炉墙采用水泥珍珠岩制件，壁厚δ =120mm，已知内壁温度t1=450℃，外壁温度t2=45℃，水泥珍珠岩的导热系数λ=0.094W/（m·K）。
试求每平方米炉墙每小时的散热量。
【参考答案】:解：T1=273+450=723（K），Ｔ2=273+45=318（K）q=λ(T1-T2)/δ = 0.094×(723-318)/(120×10-3)=317.25（W/m2）每平方米每小时炉墙的散热量为q×3600=317.25×3600=1142100［J/（m2·h）］=1142.1kJ/（m2·h）答：每平方米炉墙每小时的散热量为1142.1kJ/（m2·h）。
4. 某纯电路中，电阻的有效功率为210W，加于电阻两端的电压u=311sin(628t+60°)V，求电阻是多少？【参考答案】:解：电压最大值U m=311V电压有效值U=U m/=311/=220V有效功率P=UI I =P/U =220/220=1（A）电阻R =U/I=220/1=220（Ω）答：电阻为220Ω。
5. 卡诺循环热机的热效率为40%，若它自高温热源吸热4000kJ，而向25℃的低温热源放热，试求高温热源的温度及循环的有用功。
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动叶出口比体积 动叶出口面积 动叶出汽角 动叶高度 轮周损失 轮周有效比焓降 轮周功率 轮周效率 动叶 轮周功率（校核） 轮周效率(校核) 误差 叶高损失 叶轮摩擦损失 部分进气损失 湿汽损失 级内有效比焓降 级相对内效率 级的内功率 下一级 下一级
v2 m3/kg 0.0258815 Ab cm3 273.3054018 β 2 (º) 20.03182585 lb mm 22 hu 12.21141002 ⊿hu kj/kg 72.78858998 pu kw 18240.82065 η u % 85.63363527 α 2 68.20101033 72.77370859 85.61612775 -0.020444678 ⊿hl kj/kg 4.367315399 v 0.025590525 ⊿pf 326.3765758 ⊿hf kj/kg 1.30238059 ⊿ kj/kg 2.75 ⊿hx kj/kg 0 ⊿hi kj/kg 64.36889399 η i % 0.757281106 pi kw 16130.84483 ht 3336.382726 st 6.46 t 493.87
300MW汽轮机热力
高压缸3 250.82 836 836 10.5848 474.5 3298.054128 131.260919 24.35 220.6807649 0.5948 48.3 1.3 12.58895 12.58895 158.6754549 0.97 153.9151913 0.744006945 3285.465178 6.476749 10.1468 468.172 0.030394621 495.310351 14.8 82.99516198 1 3286.209185 10.1468 6.47858 43.05523773 0.926876748 12.68792675 159.2980022 0.9355 1.583957603 149.023281 36.61253169 0.670238738 3274.448135 6.47858 9.7538 461.955 高压缸4 250.82 856 856 9.7538 462.5 3277.755057 134.3796407 25.24 224.6775467 0.5981 47.9 1.34 13.15004 13.15004 162.1729941 0.97 157.3078042 0.777167364 3264.605017 6.483727 9.3338973 455.962 0.032609475 519.9429658 14.78 85.19964234 1 3265.382184 9.3338973 6.485347 43.86994296 0.962285948 13.05224595 161.5688457 0.9365 1.605005317 151.309224 36.95064804 0.682675195 3253.292224 6.485347 8.9521 449.581 高压缸5 250.82 876 876 8.9521 450.2 3256.669399 137.5318931 26.14 228.6482014 0.6015 48.5 1.34 13.4621 13.4621 164.0859531 0.97 159.1633745 0.79561011 3243.207299 6.490931 8.556 443.454 0.035075206 552.7379202 14.92 87.69375904 1 3244.002909 8.556 6.492418 44.08980666 0.971955526 13.64985553 165.226242 0.9365 1.678492022 154.7343757 37.7851955 0.713860499 3231.325009 6.492418 8.1895 436.787 高压缸6 241.12 896 896 8.1895 437.46 3234.827047 140.670142 27.04 232.5510697 0.6049 48.9 1.34 13.81744 13.81744 166.2374206 0.97 161.250298 0.816610704 3221.009607 6.498026 7.8088 430.531 0.037798749 565.2103848 14.83 88.19095083 1 3221.826218 7.8088 6.499737 43.98537883 0.967356775 14.18991678 168.4631519 0.9375 1.718310235 157.9342049 38.20078508 0.72964999 3208.603658 6.499737 7.4658 423.642 高压缸7 241.12 917 917 7.4658 424.4 3212.191737 143.9757564 28.01 236.6854453 0.6083 48.7 1.42 14.36913 14.36913 169.5236267 0.97 164.4379179 0.849215583 3197.822607 6.504979 7.0963 417.142 0.040845242 598.9254071 14.78 91.61344832 1 3198.671823 7.0963 6.506982 44.55780725 0.992699094 14.63356909 171.0764104 0.9375 1.772033757 160.3841347 38.56825237 0.743755045 3185.030953 6.506982 6.7685 410.026 高压缸8 241.12 938 938 6.7685 410.8 3188.71877 147.2660604 28.98 240.7488318 0.6117 49.3 1.42 14.69286 14.69286 171.4226356 0.97 166.2799565 0.868348026 3174.02591 6.512524 6.4357 403.463 0.044434017 644.3308219 14.81 96.16143448 1 3174.894258 6.4357 6.513599 44.59293624 0.994264981 15.28140498 174.8222239 0.9385 1.821814719 164.0706571 39.12632326 0.765434586 3160.607118 6.513599 6.1132 396.025
动叶进口相对速度 相对于W1的比焓降 动叶滞止比焓降 动叶出口理想速度 动叶速度系数 动叶损失 动叶出口相对速度 动叶出口绝对速度 余速损失
动叶后压力 动叶后温度/干度
符号 G dn do po to/x ho u ⊿ht Ct Xt Ωm ⊿hco ⊿hn ⊿hn* C1t ψ c1 ⊿hnζ h1t st p1 t1/x v1t An α 1 Ln e h1 p1 s1 w1 ⊿hw1 ⊿h*b W2t Ψ ⊿hbζ w2 c2 ⊿hc2 h2t s1 p2 t2/x2
单位 kg/s mm mm Mpa C kj/kg m/s kj/kg m/s % kj/kg kj/kg kj/kg m/s m/s kj/kg
Mpa C/ m3/kg cm2 （º） mm -
m/s kj/kg kj/kg m/s kj/250.6 1155 1155 15.8365 533.62 3396.13 181.335 85 412.3105626 0.439801976 8 0 78.2 78.2 395.4743987 0.97 383.6101667 4.62162 3317.93 6.4338 12.4333 490.347 0.02529955 165.2737018 15.1 20 0.89 3322.55162 12.4333 6.44084 213.75 22.84453125 29.64453125 243.4934547 0.928 4.11513525 225.961926 83.36251881 3.474654771 3315.75162 6.44084 12.1674 489.52
0.029357857 504.6194119 14.35841387 79.41738171 2.822963802 20.6370362 5176.181419 87.96690621 77.67833498 20.6370362 87.96690621 3.23095E-13 0.319882214 0.028942774 50.78207288 0 0 0 20.31715398 0.866033844 5095.948562 3298.054128 6.476749 474.5
高压缸2 250.82 816 816 11.3291868 485.4 3317.579598 128.1033013 23.46 216.6102491 0.5914 42.9 1.21 13.39566 13.39566 163.6805425 0.97 158.7701262 0.791683506 3304.183938 6.47 10.9433714 479.201 0.028527691 450.6714015 14.79 77.41738171 1 3304.975622 10.9433714 6.471979 47.83511128 1.144098936 11.20843894 149.7226699 0.9355 1.399258715 140.0655577 35.5533847 0.632021582 3294.911282 6.471979 10.5848 473.951
项目 蒸汽流量 喷嘴平均直径 动叶平均直径 级前压力 级前温度/干度 级前比焓值 圆周速度 理想比焓降 理想速度 假想速比 反动度 利用上级余速动能 喷嘴理想比焓降 喷嘴滞止比焓降 喷嘴出口理想速度 喷嘴速度系数 喷嘴出口实际速度 喷嘴损失 喷嘴出口理想焓值 熵 喷嘴后压力 喷嘴后温度/干度 喷嘴出口理想比体积 喷嘴出口截面积 喷嘴出汽角 喷嘴高度 部分进汽度 喷嘴出口焓