水泥干缩性试验
混凝土的干燥收缩过程
混凝土的干燥收缩过程分析了混凝土干缩的机理及过程,为指导配制低干缩的混凝土提供依据。
关键字:混凝土;干缩;过程干缩是水泥混凝土中常见的一种变形,而干缩变形又是引起水泥混凝土开裂的最主要的原因之一。
混凝土收缩主要是由水泥浆体引起的。
混凝土结构由于处于不同的约束状态下因收缩引起拉应力,当混凝土的抗拉强度小于该拉应力时,就会引起混凝土产生裂缝,从而导致混凝土耐久性性能的下降.因而对水泥砂浆以及混凝土的干缩和干缩补偿问题的研究,具有十分重要的实际意义。
在准静态条件下,水泥石的干缩过程如图1所示:图1横坐标起点相当于在水中长期养护的水泥石(含水量为100%),曲线AB段为干缩初期阶段,水泥石中大孔及大毛细孔(孔半径大于100nm)失水,水泥石不收缩。
曲线BC段为孔半径小于100nm的毛细孔失水,水泥石发生收缩,这是由于毛细孔和凝胶孔中失水产生的毛细管压力引起的。
毛细管压力随水泥石含水量减少而变化,起初增加,达到最大值之后开始减少。
相对湿度进一步减少时,大部分毛细管完全脱水,毛细管压力减少,由于固体骨架的弹性恢复,可以使水泥石体积膨胀,这相当于曲线CD段。
在不同条件下养护的混凝土收缩试验结果表明,没有发现干缩过程中含水量在一定范围内变化时水泥石体积有所增加,只是在收缩—含水量试验曲线上发现一个拐点。
毛细管水失去后,吸附结合水开始蒸发,空气相对湿度越低、温度越高,则吸附水从晶体表面蒸发的越多,同时亚微观晶体相互靠近,C—S—H凝胶中的层间水也开始蒸发,这是曲线DE 段。
曲线最后一段EF,相当于水化硅酸钙层间水蒸发阶段。
就一般的湿度条件(相对湿度从100%到40%)下,水泥石的干缩主要是由毛细管张力控制,拆散应力的作用可能也是重要的。
就毛细管张力而言,它是毛细管内部的液体对毛细管壁的一种拉力,毛细管张力的作用使得在毛细管壁上产生压力,从而使毛细管壁产生压力变形而产生体积收缩。
形成弯月面的毛细管半径越小,数量越多,则毛细管张力越大,收缩越大。
水泥胶砂干缩试验方法
水泥胶砂干缩试验方法发布时间:2006-6-21 9:54:00 点击数:本标准适用于硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥、复合硅酸盐水泥、道路硅酸盐水泥及指定采用本标准的其他品种水泥。
2 引用标准下列标准所包含的条文,通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。
本标准出版时,所示版本均为有效。
所有标准都会被修订,使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。
GB 177-85水泥胶砂强度检验方法GB 178-77水泥强度试验用标准砂GB/T 2419-94水泥胶砂流动度测定方法GB3350.1-82水泥物理检验仪器胶砂搅拌机3 方法原理本方法是采用两端装有球形钉头的25mmX25mmX280mm的1∶2胶砂试体,在一定温度,一定湿度的空气中养护后,用比长仪测量不同龄期试体的长度变化来确定水泥胶砂的干缩性能。
4 仪器设备4.1胶砂搅拌机符合GB3350.l的规定4.2流动度试验用跳桌、截锥圆模、模套、圆拄捣捧、游标卡尺符合GB2419的规定。
4.3试模试模为三联模,由互相垂直的隔板、端板、底座以及定位用螺丝组成,结构如图1所示。
各组件可以拆卸,组装后每联内壁尺寸为25mmX25ntmX280mm。
端板有3个安置测量钉头的小孔,其位置应保证成型后试体的测量钉头在试体的轴线上。
4.3.1测量钉头用不锈钢或铜制成,规格如图2所示。
成型试体时测量钉头伸人试模端板的深度为10±1mm。
4.3.2隔板和端板用45号钢制成,表面粗糙度不大于6.3μm。
4.3.3底座用HT20-40灰口铸铁加工,底座上表面粗糙度不大于6.3μm,底座非加工面经涂漆无流痕。
4.4捣棒捣捧包括方捣捧和缺口捣捧两种,规格见图3,均由金属材料制成。
方捣棒受压面积为23mm×23mm。
缺口捣棒用于捣固测量钉头两侧的胶砂。
4.5刮砂板用不易锈蚀和不被水泥浆腐蚀的金属材料制成,规格见图4。
水泥胶砂干缩试验方法
试模为三联模, 由互相垂直的隔板、 端板、 底座以及定位用螺丝组成, 结构如图 1 所示。 各组件可以拆卸, 组装后每联内壁尺寸为2m x 20 m 5 m 5 x m o端板有 3 2m 8 个安置测量钉 头的小孔, 其位置应保证成型 后试体的测量钉头在试体的轴线上。 431 测量钉头用不锈钢或铜制成, .. 规格如图2 所示。 成型试体时测 量钉头伸人试模端板 的深度为(0 1m o 11 ) 432 隔板和端板用4 号钢制成, .. 5 表面粗糙度不大于63m. . p
上口内径〔0 . m; 05m 7 士 ) 下口内径(0 士 .) m; 05m 10 下口 m; 外径 10 2m 模套与截锥圆模配合使用。
34 捣棒: . 用金属材料制成, 直径为( 士 .) m, 2 05m 长度约20 m 0 0m . 捣棒底面与侧面成直角, 其下部光滑, 上部手柄滚花。 35 卡尺: . 量程为20 m, 0m 分度值大于05 m . o c n 36 小刀: 平直, . 刀口 长度大于8r o 0m n
1 主题内容与适用范围
本标准规定了水泥胶砂流动度测定的 仪器和操作步骤等。 本标准适用于火山灰质硅酸盐水泥、 复合硅酸盐水泥和掺有火山灰质混合材料的普通 硅酸盐水泥、 矿渣硅酸w水泥及指定采用本方法的 k 其他品种水泥的 胶砂流动度测定。
2 引用标准
G 17 水泥胶砂强度检验方法 B 7 G 1 水泥强度试验用标准砂 B 7 8 7w - 1 水泥胶砂流动度标准样 B 01 1-
中扣除。
92 试体在水中 . 养护2 后, 水中取出, d 由 用湿布擦去表面水分和钉头上的污垢, 长仪 用比 测 定初始读数。比长仪使用前应用校正杆进行校准, 确认其零点无误情况下才能用于试体 测量( 零点是一个基准数, 不一定是零) 。测完初始读数后应用校正杆重新检查零点, 如零点 变动超过士 格, 1 则整批试体应重新测定。 接着将试体移人干缩养护湿度控制箱的筐条上 养护, 试体之间应留 有间隙, 同一批出 水试体可以放在一个养护单元里, 最多可以放置二组 同时出 水的 试体, 药品盘上按每组05g . 放置控制相对湿度的药品。药品一般可使用硫氰 k 酸钾固 也可使用其他能控制规定相对湿度的盐, 体, 但不能用对人体与环境有害的 物质。 关 紧单元门门 使其密闭与外部隔绝。 箱体周围环境温度控制在( 1 ) 。此时药品应能使 2 3r 0 - 单元内 相对湿度为( 士 ) 5 4%e 0 干 缩试体也可放在能满足规定相对湿度和温度的条件下养护, 但应在试验报告中作特
混凝土干缩性原理
混凝土干缩性原理混凝土干缩性是指混凝土在固化过程中会发生收缩现象,这种现象是由于混凝土中的水分在固化时逐渐蒸发而导致的。
混凝土干缩性是混凝土中最基本的性质之一,它对混凝土的性能和使用寿命具有重要影响。
混凝土干缩性的原理与影响因素是建筑工程中必须要了解的基本知识。
混凝土干缩性的原理主要与混凝土中的水分有关。
在混凝土的制作过程中,水泥和骨料等原材料与水混合后形成混凝土浆,当浆体内的水分开始逐渐蒸发时,混凝土中的水分会逐渐减少,同时混凝土中的孔隙也会随之变小。
混凝土中的水分主要分为两种:化学结合水和物理吸附水。
其中化学结合水是指水泥在制作混凝土的过程中与水反应所形成的水分,这种水分在混凝土中是稳定的,不会随着蒸发而减少。
物理吸附水是指混凝土中的孔隙中吸附的水分,这种水分在混凝土干燥时会逐渐蒸发而减少。
混凝土干缩性的大小与混凝土中的物理吸附水有关。
混凝土中的孔隙越小,物理吸附水的量就越大,混凝土干缩性也就越大。
因此,在混凝土的制作过程中,应该尽量减少混凝土中的孔隙,以降低混凝土的干缩性。
此外,混凝土的干缩性还与混凝土中水泥的类型、骨料的种类和粒径、混凝土中添加的掺合料等因素有关。
混凝土干缩性对混凝土结构的影响主要表现在以下几个方面:1. 混凝土干缩性会导致混凝土的体积变化,使混凝土中产生应力,从而影响混凝土的强度和稳定性。
2. 混凝土干缩性会导致混凝土结构的裂缝,从而降低混凝土结构的耐久性和使用寿命。
3. 混凝土干缩性还会影响混凝土结构的密实性和渗透性,从而影响混凝土结构的防水性能和耐久性。
因此,在混凝土结构的设计和施工中,必须充分考虑混凝土干缩性的影响,采取相应的措施来减少混凝土的干缩性。
例如,在混凝土的制作过程中应该采用合适的水灰比,减少混凝土中的孔隙;在混凝土的浇筑过程中应该采用适当的养护措施,保持混凝土中的水分,减少混凝土的干缩性。
此外,还可以采用混凝土的预应力等措施来降低混凝土的干缩性。
水泥基体参数对水泥砂浆干缩性能的影响
858&6
85888
凝胶细小 % 水泥石的比表面积很大 ( 单位体积中含水 化硅酸钙凝胶越多 %其比表面积越大 % 水泥石中以吸 附溶剂层形式存在于亚微观晶体表面的吸附水就越 多 % 在干燥过程中水泥石的收缩变形就越大 ( 另外 % 水泥细度增加导致水泥的需水量增加 % 可能导致引
摘要 , 采用干缩实验研究水灰比、 灰砂比、 水泥细度等水泥基体参数对水泥浆干缩性能的影响。结果表明, 水灰比在 ’7.*’’7!’ 时, 砂浆的干缩率随水灰比增大而增大; 其它条件不变时, 砂浆的干缩率随胶砂比增大而明显增大, 随水泥细度提高而增大; 高 标号水泥的干缩率大于低标号水泥, 水泥标号相同时, 矿渣微粉比粉煤灰更适用于生产高性能水泥和高性能混 )7 $$C)7 D C)7 %; 凝土; 减缩剂能明显减小水泥砂浆的干缩率。 关键词 , 水泥砂浆; 干缩率; 水灰比; 胶砂比 ,-./01-21 3. 2141-5 6787415189 3- 5:1 ;8<=-> 9:8=-?7>1 3. 2141-5 438578 !"# "$%&’$() *"+ ,-.$/0 ;"7 EFGHIJ(FKJ LM NHJFIOHPQ %1OFK1F HKR SK/OKFFIOK/ T UHK1VFK/ $KQJOJWJF LM XF1VKLPL/YT ++8’’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
水泥稳定碎石干缩性能研究
最 先散 失 的是 大孔 隙 中 的重 力 水 , 这种 形 式 的 水分 蒸发 引起 水 泥 稳 定 碎 石 材 料 宏 观 体 积 的 收 缩 较 小 , 着 就 是 毛 细 孔 隙 中水 的散 失 , 起 毛 细管 接 引 张力 作用 。根 衡 时 的压 力 叫饱 和蒸 汽压 ( 饱) 当液 面处 于水 平状 P , 态时 , 在液 面 上 的蒸 汽 压 ( 液) 于 P 就 发生 液体 P 低 饱,
Ke r s: e n tbiie c d m ;me h n s o h i k g y wo d c me tsa lz d ma a a c a im fs rn a e;c nsr to o to to s o tuci n c n r lmeh d
1 前言
水泥 稳 定 碎 石 的 收 缩 主 要 分 为 温 缩 和 干 缩 。 干缩 主要发 生 在竣 工 后 初 期 阶段 , 当基 层 上 铺 筑 沥 青 或水 泥混 凝 土 面层 后 , 层 的含 水 量 一 般 变 化 不 基
2 1 毛 细 管张 力作 用 .
多 的微观 裂缝 或 其 它形 式 的损 伤 产 生 , 些 微 观 损 这 伤 ¨ 随着 以后 车辆荷 载 和温 度 的交替 作 用 , 会 表 就 现 出来 。在我 国南 方 及 中部大 部 分 地 区 , 干缩 对 水 泥稳 定 碎 石 等 半 刚 性 基 层 的 收 缩 裂 缝 影 响 最 大 。作 者 通过对 水 泥稳 定 碎 石 干燥 收缩 的机 理 进 行 研 究 , 出 预 防 水 泥 稳 定 碎 石 收 缩 的 有 效 措 提
wela o fn d wae ,t e p p rs g e t c a s o r hrn g l s c n e t r h a e u g ssme h nim fd s i ka e,a n l s s i o tntfco sb e t i— i y nd a a y e mp ra a tr y t ss,f
水泥稳定细砂路基封层材料收缩性能的试验研究
万方数据-——322-——公路2009年第7期上,综合考虑材料的强度、刚度和抗冻性等路用性能热量补偿器,外部接一个温控表。
及经济效益,选定性能较好的几个水泥剂量的水泥稳定细砂做进一步的收缩性能研究,探讨水泥剂量对其收缩性能的影响。
混合料组成及击实试验结果见表3。
裹3击实试验结果编号材料名称最佳含水量/%最大f密度/(g/cm3)Al2%水泥稳定细砂8.931.779A24%水泥稳定细砂9.961.789A36%水泥稳定细砂10.161.812A48%水泥稳定细砂10.371.8432.2试验方法2.2.1试件成型按照重型击实试验¨1所确定的最大干密度和最佳含水量,根据现场施工96%的压实度称量拌好的水泥细砂分三层装入5cmX5cm×24cm的试模中,然后在压力机上采用400kN的压力下60s后卸载、脱模,得到5cm×5cmX24cm的小梁试件,干缩试验一组平行试件数量为4个,温缩试验为3个,成型好的试件用塑料袋密封,放在标准养护箱中进行恒温保湿养生。
2.2.2干缩试验关于我国高等级公路路面结构常用的半刚性基层材料的干缩特性目前还没有统一的测定标准,本次试验利用手持应变仪(精度0.001mm)测量小梁试件在一定失水率下的收缩变形(如图1所示)。
图1干缩试验试件经过7d恒温保湿养生后取出并编号,以20cm为标距,在试件表面安装测头,放在室温状态下风干,观测试件的质量变化和收缩变形,直至试件含水量不再减小,体积基本保持不变为止凹]。
2.2.3温缩试验将养生90d的小梁试件放在温度为50℃烘箱中烘干至恒重放人温缩试验仪。
温缩试验仪(如图2所示)为改进的低温冰柜,在冰柜的内部安装一个图2温缩试验根据齐齐哈尔地区的气候特征,本次试验由30℃开始降温,降温温度间隔为5℃,最低试验温度为一30℃,每个温度点恒温3h使试件整体温度基本稳定且基本趋近于箱内温度。
在每个温度点恒温末,打开冰柜快速读取千分表读数,采集温缩应变。
骨架密实型水泥稳定级配碎石的干缩特性
( c o l f rnp r t nS i c n n ier g abnIstt o S h o o a sot i c n ea dE gn e n ,H ri tue f T ao e i ni
T c n l y abn10 9 , hn ) eh oo ,H ri 5 0 0 C ia g
【 文章编号 】 10 — 842 1 ) — 03 0 0 1 66 (00 0 00 — 3 7
STUDY oN EVAPoRATI oN SHI UNKAGE oF CEM ENT TABⅡ ZED S I GRADED SToNE WI TH FRAM EW oRK AND DENSE STRUCTURE
田 林等 : 骨架密实型水泥稳定级配碎石 的干缩特性
3
骨 架 密 实 型 水 泥 稳 定 级 配 碎 石 的 干 缩 特 性
田 林 , 冯 德 成
10 9 0 0) 5 ( 尔滨工业大学 交通科学与工程学院 。 哈尔滨 哈
【 摘Leabharlann 要 】 采用 千分表测量方法 , 对骨架密实 型水 泥稳 定级配碎石 的干缩特 性进行 了研究 。结果 表明 : 水泥
最为合适 的一种方法 。半 刚性材 料的 干缩主要 由水泥 及水 泥砂浆的干缩所 致 , 因此半 刚性 基层 材料 的干缩 程度 与水
泥 品 种 及 用 量 、 位 用 水 量 和 集 料 级 配 有 关 。混 合 料 中 , 单 粗
[ ] 吴庆 , 鑫森 .通 电锈蚀 钢筋混凝 土梁结构性 能退 化的试验 2 章 研究 [ ] J .安徽理工大学学报 ,0 4,4 4 1 2 0 2 ( ):6—1 . 9 [ ] 金伟 良, 3 赵羽 习 .锈蚀 钢 筋混 凝 土梁抗 弯 强度 的试 验 研究 [ ] 工业建筑 ,0 13 ( )9一l . J. 20 ,1 5 : 1
南水北调工程薄壁混凝土干缩试验研究进展
该方式采用传感器进行测量,试验装置见图 1,装置简单, 镜面的底座设计可以减少试件和工作平面的摩擦,操作简单, 受人为影响很小。可是该方案在测量时,每个混凝土试件都配 备了两个传感器,在测量过程中不能移动,造价相对比较高。 2.2 Morioka 法
关键词:干缩;试验;南水北调工程
在南水北调工程中,混凝土结构大部分均为薄壁结构,温 度变形和干缩是导致其开裂的主要原因,如渡槽、倒虹吸等的 “枣核型”裂缝,表层龟裂,渠道的表面干缩裂缝。干缩裂缝导致 水泥混凝土耐久性下降,有时甚至导致结构破坏,有必要对裂缝 机理进行研究。
关于混凝土温度变形的研究理论已经相当成熟,但干缩由 于其影响因素和作用机理的复杂性,到目前为止还没有完整的 理论体系,甚至关于自收缩、化学减缩、自干燥收缩等基本概念 本身就存在着不一致。本文主要从理论研究使用的最基本手 段— ——试验着手,以下几方面进行总结,寻找干缩研究的进展: 1. 试验标准和方法
对干缩研究,不管是其特性、影响因素分析等都需要借助于
试验手段进行自由变形测前,干缩试验有着不同的标准,见表 1。
干缩变形主要包括早期的自干燥收缩和水分散失导致的干 缩,其中,自干燥收缩指在密封条件下,混凝土搅拌以后,内部水 分参与水化反应,生成物的体积大于原固体体积,形成孔隙结 构,孔隙中空气湿度大,但随着水化反应的进行,内部相对湿度 的下降致使孔隙结构体积收缩。
标准或规程
试件形状及尺寸
初始读数时间
温度
RH(%)
GBJ 82-85
成型后带模养护 3d 测初长
20±2
60±5
水工混凝土试验规程 DL/T51502001
(试验检测人员考试)水泥、水泥混凝土类单选题(309题)
水泥、水泥混凝土类单选题(309题):1、采用沸煮法是针对水泥中的(A)成分,检测水泥的安定性是否合格。
A、游离氧化钙;B、游离氧化镁;C、三氧化硫;D、A、B、C2、水泥的物理力学性质技术要求包括细度、凝结时间、安定性和(B)等。
A、烧失量、B、强度、C、碱含量、D、三氧化硫含量3、道路混凝土配合比设计与普通混土相比,其最明显的差别是(A)。
A、设计指标;B、设计步骤;C、设计过程;D、设计思路4、在《水泥胶砂流动度测定方法》GB/T2419—2005,流动度试验,从胶砂加水开始到测量扩散直径结束,应在 A 内完成A、6min;B、3min;C、1.5min;D、2 min。
5、《水泥胶砂强度检验方法(ISO法)》GB/T17671—1999标准中规定:养护箱或雾室的温度与相对湿度至少每 D 记录一次,在自动控制的情况下记录次数可以酌减至一天记录二次。
在温度给定的范围内,控制所设定的温度应为此范围中值。
A、6小时;B、8小时;C、12小时;D、4小时。
6、安定性试验的沸煮法主要是检验水泥中是否含有过量的(D)。
A、氧化钠;B、三氧化硫;C、游离氧化镁;D、游离氧化钙;7、对水泥混凝土力学强度试验结果不会产生影响的因素是(A)。
A、混凝土强度等级;B、混凝土试件形状与尺寸;C、加载方式;D、混凝土试件的温度和湿度;8、配制水泥混凝土首选的砂是(D)。
A、比表面积大且密实度高;B、比表面积小且密实度低;C、比表面积大但密实度低;D、比表面积小但密实度高9、硅酸盐类水泥不适宜用作(B)A、道路混凝土;B、大体积混凝土;C、早强混凝土;D、耐久性要求高的混凝土。
10、调整水泥混凝土的工作性应在(B)阶段进行。
A、初步配合比;B、基准配合比;C、试验室配合比;D、工地配合比11、水泥的安定性检验方法,用于测试MgO引起的安定性不良的方法为(C)A、试饼法;B、雷氏夹法;C、压蒸法;D、无法测定;12、用于水泥混凝土的粗集料,采用连续级配与间断级配相比较其最明显的缺点是(D )。
水泥混凝土试验方法
精选课件
42
5.3、压针、读贯入阻力值,记录时间:
(1)先使测针端面刚刚接触砂浆表面 ,在10s±2s垂直均匀压入试针,深度为 25mm±2mm,记下刻度盘上的读数。精确至 10N。记录此时的时间,精确至1min。 (为的 是求 从开始加水拌和起所经过的时间)及温度 。
(2)测针距试模边缘至少25mm,测
7、混凝土拌合物配合比分析试验方法
精选课件
7
砼搅拌机
精选课件
8
磅 秤
铁铲、镘刀
精选课件
9
2.1.1、混凝土搅拌
• 环境条件:
环境温度20±5℃
• 材料用量:
按配合比计算每盘材料质量,拌和体积大于所需
混凝土1.2倍.
干燥状态对指含水率小于
0.5%的细骨料或含水率小 于0度:集料 为±1%,水、水泥、掺合料和外加剂为±0.5%
由搅拌机、料斗、运输小车已入浇制的构件中 取样时,均须从三处以上的不同部位抽取大 致相同份量的代表性样品(不要抽取已经离 析的混凝土),集中用铁铲翻拌,后立即进 行拌合物的试验。拌合物取样量应多于试验 所需数量的1.5倍,其体积不小于20L。
精选课件
12
2.1.3、注意事项:
• 注意材料同环境条件,涮膛、加料顺序,徐徐加水 过程中对拌和物观察其和易性,调整用水量,搅拌 时间、倒料后的均匀性。
坍 干稠:10~40mm 落 低塑:50~90mm
度 塑性:100~150mm
流塑:>160mm
精选课件
22
• 注意事项: ①装料不均匀,石子在一个角落。 ②混凝土插捣不规则,尤其是第三层 。
(插捣运动轨迹呈螺旋形,控制插捣深度,防止拌和物分层离析)
③脚踏不住,插捣时容易出现浮筒。 ④测量位置不是在最高点,随意性测量。
水泥混凝土试验作业指导书
水泥混凝土试验作业指导书水泥混凝土作业指导书第1页共2页第2版第0次修订参照规程编号JTG E30-2005 文件编号ZT12J -049 T 0522-2005 水泥混凝土拌和物稠度试验方法坍落度仪1 目的和适用范围本方法适用于坍落度大于10mm 集料公称最大粒径不大于31.5mm的水泥混凝土的坍落度测定。
2 仪器设备2.1 坍落筒坍落筒为铁板制成的截头圆锥筒厚度不小于15 m m 内侧平滑没有铆钉头之类的突出物在筒上方约23 高度处有两个把手近下端两侧焊有两个踏脚板保证坍落筒可以稳定操作坍落筒尺寸如表T0522-1。
2.2 捣棒为直径16 m m 长约600 m m 并具有半球形端头的钢质圆棒。
2.3 其他小铲、木尺、小钢尺、镘刀和钢平板等。
表T0522-1 坍落筒尺寸集料公称最大粒径mm 筒的名称筒的内部尺寸mm 底面直径顶面直径高度31.5 标准坍落度筒200±2 100±2 300±2 3 试验步骤3.1 试验前将坍落筒内外洗净放在经水润湿过的平板上平板吸水时应垫以塑料布踏紧踏脚板。
3.2 将代表样分三层装入筒内每层装入高度稍大于筒高的13 用捣棒在每一层的横截面上均匀插捣25 次插捣在全部面积上进行沿螺旋线由边缘至中心插捣底层时插至底部插捣其他两层时应插透本层并插入下层约0 30 m m 插捣须垂直压下边缘部分除外不得冲击。
在插捣顶层时装入的混凝土应高出坍落筒随插捣过程随时添加拌和物当顶层插捣完毕后将捣棒用锯和滚的动作以清除掉多余的混凝土用镘刀抹平筒口刮净筒底周围的拌和物而后立即垂直地提起坍落筒提筒在5 10s 内完成并使混凝土不受横向及扭力作用。
从开始装料到提出坍落度筒整个过程应在150s完成。
3.3 将坍落筒放在锥体混凝土试样一旁筒顶平放木尺用小钢尺量出木尺底面至试样顶面中心的垂直距离即为该混凝土拌和物的坍落度精确至1mm。
3.4 当混凝土试件的一侧发生崩坍或一边剪切破坏则应重新取样另测。
掺砂对水泥稳定碎石干缩性能的影响
l 水泥稳定 碎石 基层 材料 配 合 比设计 及试
验 结 果
II 原材 料 .
水泥 : 电 、 孟 湖波 、 同力 三种 3 . 2 5级普通 硅 酸盐
通 过筛 分 得 出的通 过 百 分率 都 符合 规 范 要 求 ,
具 体情 况 见表 2 。
1 2 2 矿 料 配 比 ..
通过 计算 和 检验 。 确定 了 2 矿料 配 比方案 ( 个 如
集 料 : ~1 5 Omm 集料 i t 屑 = 3 2 1 砂 石 7: 6: 2:
2, 5 水泥 4 5 。以这二个方案作 为干缩试 验的研 . 究 对 象 。前期 实 验 的主要成 果 见表 4 。
表 3 矿料掺配比例
I 2 3 水 泥 剂 量 的 确 定 ..
根 据前 期 的筛 分 工作 , 确定 了方案 一和 方案 二 ,
维普资讯
v H i h y 路 tmo i eAp运 to s g 公 wa s& Au与 t汽 plc in o ia
表 3所示 ) 。
衰 I 原 材 料 主 要 技 术指 标
衰 2 矿 料 通 过百 分率
验, 最终 推荐 2 种水 泥剂 量 , 4 、. 。推荐 方 为 45 案: 方案 一为 1  ̄2 0 0mm集 料 : ~ 1 集 料 t 5 0mm
石屑 =3 2 3 , 泥 4 ; 5: 7l 8 水 方案 二 为 1 ~2 O 0mm
同时 拟 定 了 4 、 . 、 、 . 四个水 泥 剂 量 , 4 5 5 55
并 采用 盂 电、 湖波 、 同力 3种 水 泥进 行 击 实 、 实 试 压
维普资讯
公 路 与 汽 运
总第 1 2期 1 Hih y g wa s& Au o tv plc to s tmo ieAp ia in 9 1
水泥稳定碎石干缩特性的分析
H IGHWAY现代公路水泥稳定碎石混合料基层开裂导致路面出现反射裂缝的现象比较普遍,水泥稳定碎石作为路面基层材料有明显的缺点,因水分蒸发和混合料内部发生的水化作用使得混合料内部水分不断减少及温度变化产生较大的收缩,进而造成路面的反射裂缝。
改善集料级配以减少水泥用量是减少水泥稳定碎石基层裂缝的主要措施之一。
填料对水泥稳定碎石干缩特性的影响为确定填料(<0.075mm)对水泥稳定碎石混合料干缩特性的影响,研究中确定0.075mm通过率不同的3种级配,见表1。
测定了3种级配水泥碎石混合料的干缩应变,测量数据如表2。
由试验结果可知:水泥稳定碎石混合料0.075mm通过率越高,最大干缩应变越大。
0.075m m通过率7%时混合料最大干缩应变为0.075mm通过率为3.5%和0%的混合料的1.7倍和2.6倍。
通过最大干缩应变比值可以看出,水泥稳定碎石混合料中0.075mm通过率增加,最大干缩应变增大。
级配对水泥稳定碎石混合料强度及干缩特性的影响资料显示,相同水泥剂量下,级配良好的混合料其强度比级配不良的混合料要高的多。
规范确定级配范围相对较宽,强度满足要求但级配不同的水泥稳定碎石混合料其抗裂能力有很大差别。
如果集料级配靠近规范级配上限,明显表现为集料偏细,混合料收缩量大。
为此,研究采用接近规范中值及规范下限两种级配,并变化水泥用量进行混合料强度及干缩特性研究。
级配形式见表3。
级配对最佳含水量、最大干密度的影响级配对最佳含水量的影响由表4可知,相同水泥含量下,总体上级配A的最佳含水量大于级配B的最佳含水量。
这是因为级配A0.075mm通过率为6%,而级配B0.075mm通过率为0,且级配A在击实过程中需要更多的水浸润集料,因此级配A的最佳含水量大于级配B的最佳含水量。
级配对最大干密度的影响由表4可知,不同水泥含量下,级配B的最大干密度大于级配A,平均增加0.8%。
水泥剂量、级配对水泥稳定碎石混合料干缩特性的影响分析水泥稳定碎石混合料干燥收缩是指由于其内部含水量的变化而引起整体宏观体积收缩的现象。
JCT603-2004水泥胶砂干缩试验方法
编辑文本JC/T 603-2004 水泥胶砂干缩试验方法1范围本标准规定了水泥胶砂干缩试验的原理、仪器设备、试验材料、试验室温度和温度、胶砂组成、试体成型、试体养护、存放和测量、结果计算及处理。
本标准适用于道路硅酸盐水泥及指定采用本标准的其他品种水泥。
2规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。
凡是注目期的引用文件,其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准,然而,鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。
凡是不注日期的引用文件,其最新版本适用于本标准。
GB/T 2419 水泥胶砂流动度测定方法GB/T 17671 —1999 水泥胶砂强度检验方法(ISO 法)(idt ISO 679 : 1989)JC/T 68 行星式水泥胶砂搅拌机3原理本方法是将一定长度、一定胶砂组成的试体,在规定温度、规定湿度的空气中养护,通过测量规定龄期的试体长度变化率来确定水泥胶砂的干缩性能。
4仪器设备4.1胶砂搅拌机符合JC/T 681 的规定。
4.2试模4.2.1试模为三联模,由互相垂直的隔扳、端扳、底座以及定位用螺丝组成,结构如图1 所示。
各组件可以拆卸,组装后每联内壁尺寸为25伽X 25 mm X 280 mm。
端板有三个安置测量钉头的小孔,其位置应保证成型后试体的测量钉头在试体的轴线上。
4.2.2隔板和端板用45 号钢制成,表面粗糙度Ra 不大于6.3。
4.2.3底座用HT20—40 灰口铸铁加工,底座上表面粗糙度Ra 不大于6.3:底座非加工面涂漆无流痕。
4.3钉头测量钉头用不锈钢或铜制成,规格如图2 所示。
成型试体时测量钉头伸入试模端板的深度为lOmm ± 1 mm。
单位为毫米图1 三联试模单位为毫米图2 钉头4.4 捣棒捣棒包括方捣棒和缺口捣棒两种,规格见图3 ,均由金属材料制成。
方捣棒受压面积为23mm X 23 mm。
缺口捣棒用于捣固测量钉头两侧的胶砂。
混凝土收缩讲解
混凝土的绝热温升
70
OPC
与普通混凝
60
UHPC 土相比,高性能
50
℃)
HPC
混凝土的最大绝
升( 40 温
热温升降低10℃,
热 30
绝
最大温峰达到时
20
间推迟约5小时。
10
0
0
20
40
60
Sc ? (1 ? g )n Sp
根据骨料弹性模量的不同, n值变动于 1.2~1.7。
混凝土徐变(CC)和水泥浆体(CP)与 骨料(g)和未水化水泥含量(μ)之间 可有关系:
log Cp ? ? log 1
Cc
1? g ? ?
? 骨料的级配、最大粒径、粒形和结构可影响混 凝土的收缩和徐变。其中骨料的弹性模量最为 重要。
荷载导致的变形——徐变
? 荷载作用下超过弹性应变和自由干燥收 缩应变总和的变形。
? 徐变的原因是在荷载作用下,C-S-H凝胶 失去物理吸附水。
? 徐变有可逆与非可逆的区分。
干燥与徐变的可逆性
影响干缩与徐变的因素
? 材料与配合比
Powers认为混凝土收缩( SC)和水泥浆收缩 (SP)之比与混凝土中骨料的体积分数( g) 有指数关系:
混凝土体积稳定性
混凝土的体积稳定性指在荷载或非 荷载作用下,混凝土的变形。
非荷载变形的类型
? 混凝土内部湿度变化导致的体积变化 ? 温度变化导致的体积变化 ? 化学反应导致的体积变化 ? 沉降导致的体积变化
混凝土内部湿度变化导致的体积变化
? 干燥收缩(Dry shrinkage ):
JCT603-2004水泥胶砂干缩试验方法
JC/T 603-2004 水泥胶砂干缩试验方法--------------------------------------------------------------------------------1 范围本标准规定了水泥胶砂干缩试验的原理、仪器设备、试验材料、试验室温度和温度、胶砂组成、试体成型、试体养护、存放和测量、结果计算及处理。
本标准适用于道路硅酸盐水泥及指定采用本标准的其他品种水泥。
2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。
凡是注目期的引用文件,其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准,然而,鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。
凡是不注日期的引用文件,其最新版本适用于本标准。
GB/T 2419 水泥胶砂流动度测定方法GB/T l7671—l999水泥胶砂强度检验方法(IS0法)(idt IS0 679:1989)JC/T 68 行星式水泥胶砂搅拌机3 原理本方法是将一定长度、一定胶砂组成的试体,在规定温度、规定湿度的空气中养护,通过测量规定龄期的试体长度变化率来确定水泥胶砂的干缩性能。
4 仪器设备4.1 胶砂搅拌机符合JC/T 681的规定。
4.2 试模试模为三联模,由互相垂直的隔扳、端扳、底座以及定位用螺丝组成,结构如图1所示。
各组件可以拆卸,组装后每联内壁尺寸为25㎜×25 mm×280 mm。
端板有三个安置测量钉头的小孔,其位置应保证成型后试体的测量钉头在试体的轴线上。
隔板和端板用45号钢制成,表面粗糙度Ra不大于6.3。
底座用HT20—40灰口铸铁加工,底座上表面粗糙度Ra不大于6.3:底座非加工面涂漆无流痕。
4.3 钉头测量钉头用不锈钢或铜制成,规格如图2所示。
成型试体时测量钉头伸入试模端板的深度为lOmm ± 1 mm。
单位为毫米图1 三联试模单位为毫米图2 钉头4.4 捣棒捣棒包括方捣棒和缺口捣棒两种,规格见图3,均由金属材料制成。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。
实验六、水泥干缩性试验
水泥加水会发生水化,其水化水泥与水系统绝对体积一般是减缩的,减缩程度与水泥矿物组成、水灰比、养护制度、环境条件有关。
混凝土除上述影响因素外,还与水泥用量有关。
因水泥干缩性能直接影响水泥混凝土的使用质量,因此用本试验测定水泥胶砂收缩率,以此评定水泥干缩性能。
一、试验目的
(1)测定水泥胶砂干缩率,评定水泥干缩性能
(2)掌握测定干缩性的原理和方法。
二、基本原理
水泥砂浆和混凝土在水化与硬化过程中,由于水泥浆体中水分蒸发会引起干燥收缩,或者由于空气中含有一定比例的CO2,在一定相对湿度下使水泥硬化浆体的水化产物(例如Ca(OH)2,水化硅(铝)酸钙,水化硫铝酸钙)分解,并放出水分而引起碳化收缩,以及由于温度变化会引起冷收缩等。
采用两端有球形钉头的25mm×25mm×280mm的1:2胶砂试体,在一定温度、一定湿度的空气中养护后,用比长仪测量不同龄期试体的长度变化,以确定水泥胶砂的干缩性能。
三、实验器材
(1)JJ-195-B水泥胶砂搅拌机。
(2)NLD-2水泥胶砂流动度测定仪、截锥圆模、模套、圆柱捣棒、游标卡尺等。
(3)试模:试模为三联模,由互相垂直的隔板、端板、底座以及定位用螺丝组成,结构如图所示。
各组件可以拆卸,组装后每联内壁尺寸为25mm×25mm×280mm。
端板有3个安置测量钉头的小孔,其位置应保证成型后试体的测量钉头在试体的袖线上。
①测量钉头用不短钢或铜制成,规格如图所示。
成型试体时测量钉头伸入试模板的深度为(10±1)mm。
②隔板和端板用45号钢制成.表面粗糙度不大于6.3µm。
③底座用灰口铸铁加工,底座上表面粗糙度不大于6.3µm,底座非加工面经涂漆无流痕。
附图1三联试模附图2钉头
附图3捣棒附图4刮砂板
附图5 比长仪
(4)捣棒:捣棒包括方捣棒和缺口捣棒两种,缺口捣棒用于捣固测量钉头两侧的胶砂。
(5)刮砂板:用不易锈蚀和不被水泥浆腐蚀的金属材料制成,规格见图。
(6)三棱刮刀。
(7)水泥胶砂干缩养护湿度控制箱:用不易被药品腐蚀的塑料制成,其最小单元能养护6条试体并自成密封系统。
有效容积340mm×220mm×200mm,有5根放置试体的箅条,分为上、下面部分,箅条宽l0mm,高15mm,相互间隔45mm。
箅条上部放置试体的空间高为65mm,箅条下部用于放置控制单元湿度用的药品盘,药品盘由塑料制成,大小应能从单元下部自由进出,容积约2.5L。
(8)比长仪(见水泥压蒸安定性实验):由百分表、支架及校正杆组成,百分表分度值为0.01mm,最大基长不小于300mm,量程为10mm,校正杆中部用于接触部分应套上绝热层。
四、实验步骤
1.实验材料
水泥试样应事先通过0.9mm方孔筛,记录筛余物,并充分拌匀;试验用砂为符合GB/T 17671-1999规定的粒度范围在0.5mm-1.0mm的标准砂。
;试验用水应是洁净的淡水。
2.试验室温度和湿度
(1)成型试验室温度应保持在20±2℃,相对湿度应不低于50%。
(2)试验设备和材料温度应与试验室温度一致。
(3)带模养护的养护箱或雾室温度保持在(20±1)℃,相对湿度不低于90%。
(4)养护池水温度应在(20±1)℃范围内。
(5)干缩养护箱温度(20±3)℃,相对湿度50±4%。
3.胶砂组成
(1)灰砂比:胶砂中水泥与标准砂比例为1:2。
水泥胶砂的干缩性测定应成型3条试体,成型时应称取水泥试样400g,标准砂800g。
(2)胶砂用水量:胶砂的用水量,按制成胶砂流动度达到130~140mm来确定。
胶砂流动度的测定按GB/T 2419进行,称量按上述进行。
4.试体成型
(1)试模的准备:成型前将试模擦净,四周的模板与底座的接触面上应涂干黄油,紧密装配,防止漏浆,内壁均匀刷一薄层机油。
然后将钉头擦净,在钉
头的圆头端沾上少许干黄油,将钉头嵌入试模孔中,并在孔内左右转动,使钉头与孔准确配合。
(2)胶砂的制备:
①测定水泥胶砂干缩性需成型3条试体,每3条试体需称水泥试样400g,标准砂800g。
②胶砂用水量为胶砂达到流动度要求时的水灰比计算并量取拌和水量。
②胶砂搅拌时,先将称好的水泥与标准砂倒入搅拌锅内,开动搅拌机.拌和5s后徐徐加水,20~30s加完,自开动机器起搅拌(180土5)s停车。
在静停的90s 的头30s内将搅拌锅放下,用餐刀将砧附在搅拌机叶片上的胶砂刮到锅中。
再用料勺混匀砂浆,特别是锅底砂浆。
(3)试体的成型:将已制备好的胶砂分两层装入两端已装有钉头的试模内。
第一层胶砂装入试模后,先用小刀来回划实,尤其是钉头两侧,必要时可多划几次,再用刮砂板刮去多于试模高度3/4的胶砂,然后用23mm×23mm方捣棒从钉头内侧开始,从一端向另一端顺序地捣10次,返回捣10次,共捣压20次,再用缺口捣棒在钉头两侧各捣压2次,然后将余下的胶砂装入模内,同样用小刀划匀,刀划之深度应透过第一层胶砂表面,再用23mm×23mm捣棒从一端开始顺序地捣压12次,往返捣压24次(每次捣压时,先将捣棒接触胶砂表面再用力捣压。
捣压应均匀稳定,不得冲压)。
捣压完毕,用小刀将试模边缘的胶砂拨回试模内并用三棱刮刀刮平,然后编号,放入温度为(20土3)℃,相对湿度为90%以上的养护箱内养护。
5.试体养护、存放和测量
(1)试体自加水时算起,养护(24土2)h后脱模。
然后将试体放入温度为(20±1)℃的水中养护。
如脱模有困难时,可延长脱模时间。
所延长的时间应在试验报告中注明,并从水养时间中扣除。
(2)试体在水中养护2天后,由水中取出,用湿布擦去表面水分和钉头上的污垢,用比长仪测定初始读数L0。
比长仪使用的应用校正杆进行校准,确认其零点无误情况下才能用于试体测量(零点是一个基准数,不一定是零)。
测完初始读数后应用校正杆重新检查零点,如零点变动超过±l格,则整批试体应重新测定。
接着将试体移入干缩养护湿度控制箱的箅条上养护,试体之间应留有间隙,
同一批出水试体可以放在一个养护单元里,最多可以放置两组同时出水的试体,药品盘上按每组0.5kg放置控制相对湿度的药品。
药品一般可使用硫氰酸钾固体,也可使用其他能控制规定相对湿度的盐,但不能用对入体与环境有害的物质。
关紧单元门,使其密闭与外部隔绝。
箱体周围环境温度控制在(20±3)℃。
此时药品应能使单元内相对湿度为(50±4)%。
干缩试体也可放在能满足规定相对湿度和温度的条件下养护,但应在试验报告中作特别说明,在结果有矛盾时以干缩养护湿度控制箱养护的结果为准。
(3)从试体放入箱中时算起在放置4d、11d、18d、25d时,(即从成型时算起为7d、14d、21d、28d时)分别取出测量长度。
(4)试体长度测量应在17~25℃的试验室里进行,比长仪应在试验室温度下恒温后才能使用。
(5)测量时试体在比长仪中的上、下位置,所有龄期都应相同。
旋转试体,使试体钉头和比长仪正确接触,指针摆不得大于2小格。
读数应记录至0.001mm。
测量结束后,应用校正杆校准零点,当零点变动超过±1格时,整批试体应重新测量。
五、操作注意事项
(1)胶砂试体的干缩率与水泥石水分蒸发直接有关。
干空气的相对湿度与温度直接影响水分蒸发速度与蒸发量。
因此,空气温度(20土3)℃及相对湿度(50土4)%应予以保证,以减少试验误差。
(2)顶头装入试模应防止沾上机油,以免顶头与水泥粘结不牢而松动脱落,影响长度的测量结果。
(3)每次测长前,应校正比长仪表针的零点位置。
测长时,试体装入比长仪的上下位置每次均应固定,使顶头与比长仪接触状况每次都相同,以免因顶头加工精度不同带来的测量误差。
每次测量时要左右旋转试体,使顶头与比长仪正确接触。
由于顶头的圆度关系,旋转试体时表针可能跳动。
此时应取跳动范围内的平均值。
测量完毕,也必须用标准杆校对比长仪零位读数。
如有变动应重新测量。
(4)本方法适用于比较不同水泥的干缩性能。
六、数据记录及结果处理
(1)水泥胶砂试体各龄期干缩率Sr(%)按下式计算,计算至0.001%。
0100%250
t t L L S -=⨯ 式中L 0——初始测量读数,mm ;
L t ——某龄期的测量读数,mm ;
250——试体有效长度,mm 。
(2)结果处理:
以三条试体的干缩率的平均值作为试样的干缩结果,如有一条干缩率超过中间值15%时取中间值作为试样的干缩结果,当有两条试体超过中间值15%时应重新做试验。
思考题:
1、水泥干缩性能实验对实验室温度和湿度有何要求?
2、水泥干缩性能实验结果如何处理?。