新旧规范中混凝土抗冲切承载力的对比
混凝土抗冲切承载力在新旧规范中的对比
Ｇ Ｊ１ —９规范关于不配冲切钢筋 的混凝土板 受冲切 承载力 合 以下条件 ： Ｂ ０８
的计算公 式 ：
Ｆ１ ０ ６ ≤ ．Ａ ｏ （） １
１ ２ ＧＢ ５ ０ ０ ２ ０ ． ０ １ — ０ ２规 范 在局 部荷载或集 中反力作用下不 配置箍筋或弯起钢筋 的板 ，
混 凝 土 抗 冲 切 承 载 力在 新 旧规 范 中 的对 比
张 源 妍
摘 要： 通过对我 国新 旧《 混凝 土结构设 计规范》 中有关混凝土抗冲切承载力验算 的对 比和 分析， 出了二者 的联 系与不 得 同， 出新规范在保证安全度 的情况下适 当地 降低 了可靠性指标 ， 指 补充 了双 向预应力混凝土板和板柱结构 受冲切承载力 计算 的相关 内容 ， 而使工程设计人 员能够更加灵 活地运用新规 范进行 结构 设计。 从
关键词 ： 混凝土结构 ， 冲切 承载力， 设计规 范
中 图分 类 号 ： ３ ２ ＴＵ １ 文献 标 识 码 ： Ａ
我 国原《 混凝 土结构设计规范》 以下简称 Ｇ Ｉ１ ９规范 ） （ Ｂ ０８ 中 的冲切承载力计算是根据 国内外试验 资料提 出的经验公式 ， 它基
本上反映 了影响板抗 冲切 承载 力的 主要 因素 ， 式形 式简单 ， 公 便
的同时 ， 在板底支座处铺垫 １２ ： ：～１４的水泥砂浆 ， 以 １ ～ 参 考 文 献 ： 厚度 ５ｒ ｍ ［］ １ 王世 才． 地面沿板缝方 向裂缝 问题探 讨 ［］ 建筑技 术 ，９４ 楼 Ｊ． １８ ２ Ⅱ ０Ｈ ｎ为宜 ， 使板 与支座粘结牢固。
２５ 加 强楼板 构 件 的质量 管理 ．
虑因素不够全 面。我 国新颁布 的《 混凝土结构 设计规范》 以下 简 式 中： ——与呈 ４ 。 （ Ａ ５冲切破 坏锥 体斜 截面相交 的全部箍筋截 面
混凝土新旧版规范对比第9章
9 结构构件的基本规定9.1 板（I）基本规定9.1.1混凝土板按下列原则进行计算：1两对边支承的板应按单向板计算；2四边支承的板应按下列规定计算：1）当长边与短边长度之比小于或等于2.0时，应按双向板计算；2）当长边与短边长度之比大于2.0，但小于3.0时，宜按双向板计算；当按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋；3）当长边与短边长度之比大于或等于3.0时，宜按沿短边方向受力的单向板计算。
条文说明：分析结果表明，四边支承板长短边长度比大于、等于3.0时，板可按沿短边方向受力的单向板计算；此时，沿长边方向配置本规范第9.1.7条规定的分布钢筋已经足够。
当长短边长度比在2~3之间时，板虽仍可按沿短边方向受力的单向板计算，但沿长边方向按分布钢筋配筋尚不足以承担该方向弯矩，应适当增大配筋量。
当长短边长度比小于2时，应按双向板计算和配筋。
9.1.2现浇混凝土板的尺寸宜符合下列规定：1板的跨厚比：钢筋混凝土单向板不大于30，双向板不大于40；无梁支承的有柱帽板不大于35，无梁支承的无柱帽板不大于30。
预应力板可适当增加；当板的荷载、跨度较大时宜适当减小。
2现浇钢筋混凝土板的厚度不应小于表9.1.2规定的数值。
表9.1.2 现浇钢筋混凝土板的最小厚度（mm）条文说明：本条考虑结构安全及舒适度（刚度）的要求，根据工程经验，提出了常用混凝土板的跨厚比，并从构造角度提出了现浇板最小厚度的要求。
现浇板的合理厚度应在符合承载力极限状态和正常使用极限状态要求的前提下，按经济合理的原则选定，并考虑防火、防爆等要求，但不应小于表9.1.2的规定。
本次修订从安全和耐久性的角度适当增加了密肋楼盖、悬臂板的厚度要求。
还对悬臂板的外挑长度作出了限制，外挑过长时宜采取悬臂梁-板的结构形式。
此外，根据工程经验，还给出了现浇空心楼盖最小厚度的要求。
根据己有的工程经验，对制作条件较好的预制构件面板，在采取耐久性保护措施的情况下，其厚度可进一步减薄。
《混凝土强度评定标准》(GB_T50107-2010)新旧版差异重点对比说明
楼层、同一配合比的混 也与工作班的划分有关。
凝土，取样不少于一次。
统计方法评定满足两个
公式的要求： mfcu≥fcu,k+λ1·Sfcu fcu，min≥λ2·fcu,k 其中合格判断系数的试 件组数选项分别为 “10～14、15～19、≥ 20”， λ 1 取 值 分 别 为
验算函数中的λ1 系数确定如 下：根据《建筑工程施工质量验 收统一标准》(GB50300-2001） 第 3.0.5 条规定,生产方风险和用 户方风险均应控制在 5%以内。 详见 5.1.3 条文解释。
混凝土强度应分批进行 检验评定。一个验收批 的混凝土应由强度等级 相同、龄期相同以及生 产工艺条件和配合比基 本相同的混凝土组成。 对施工现场的现浇混凝 土，应按单位工程的验 收项目划分验收批……
试件取样规定只有两 条，以混凝土浇注量 100m3 为取样单位。
统计方法评定满足两个 公式的要求： mfcu-λ1sfsu≥0.9fcu,k fcu，min≥λ2 fcu,k 其中合格判断系数的试 件组数选项分别为 “10～14、15～24、≥ 25”，λ1 取值分别为 “1.07、1.65、1.60”
凝土评定作了适当调整。
将验收批改为检验批
试件取样规定有 4 条，
第 3 条：当一次连续浇 在制定取样频率的要求时，考虑
筑的同配合比混凝土超 了各种类型混凝土生产单位的
过 1000 m3 时，每 200 m3 生产条件及工程性质的特点，取
取样不少于一次。第 4 样 频率 既与 搅拌 机的 搅拌 盘
条：对房屋建筑，每一 （罐）数和混凝土总方量有关，
《混凝土强度评定标准》（GB/T50107-2010） 新旧版差异重点对比说明
条文号 旧版 新版
2011新旧混凝土规范对比
章节变动：预应力补充内容后由第6章调到第10章修订原则：∙提高安全储备，保证结构安全∙提高抗灾能力，以人为本∙完善耐久性设计∙高性能高强材料的应用∙规范合理分工协调修订的主要内容：(1)增加结构方案和结构防倒塌设计的原则，提高结构在偶然作用下的抗灾性能。
(2)面对我国大量既有建筑安全性与改造的迫切需要，增加既有结构设计的原则规定。
(3)调整正常使用极限状态的荷载组合，以及预应力构件的验算要求。
(4)增加楼盖舒适度的设计，控制结构竖向自振频率。
(5)完善耐久性设计方法，适当增加钢筋保护层厚度，提出了使用期维护、管理的要求。
(6)淘汰低强度钢筋，采用高强2高性能钢筋，提出钢筋延性(最大力下的总伸长率)的要求。
(7)解决配筋密集的困难, 提出并筋(钢筋束)配置的规定。
(8)扩充结构分析内容及各种效应的分析方法,提出非荷载效应(温度、收缩)分析的原则。
(9)完善结构构件考虑二阶效应的计算方法。
(10)适应复杂结构非线性分析及设计, 完善材料本构关系及混凝土多轴强度准则的内容。
(11)增加斜截面受剪承载力计算的安全性, 完善双向受剪设计方法, 调整冲切承载力计算。
(12)补充拉、弯、剪、扭复合受力构件设计的相关规定, 明确应力配筋的有关要求。
(13)调整正常使用极限状态裂缝宽度及刚度的计算方法, 计算结果略有放松。
(14)改进钢筋锚固和连接的方式, 补充完善机械锚固、机械连接等手段。
(15)考虑配筋特征值调整钢筋最小配筋率, 增加安全度, 同时控制大截面构件的最小配筋率。
(16)在梁柱节点中引入钢筋机械锚固的有关规定, 简化锚固配筋构造。
(17)补充、完善各类装配整体式结构及叠合式(水平、竖向)结构的设计原则及构造要求。
(18)调整预应力混凝土收缩、徐变及新工艺、新材料预应力损失计算的规定。
(19)增加无粘结预应力的有关内容, 补充、完善各种预应力构件的配筋构造措施。
(20)调整混凝土构件抗震等级以及有关内力调整的规定, 提出抗震钢筋延性的要求。
《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)新旧版差异重点对比说明
《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002） 新旧版差异重点对比说明
条文号 5.2.1 强条
5.2.2 强条
5.3.2A 主控项
5.3.3 一般项
原条文 钢筋进场时，应按现行 国家标准《钢筋混凝土 用热轧带肋钢筋》 GB1499 等 的 规 定 抽 取 试件作力学性能检验， 其质量必须符合有关标 准的规定。 对有抗震设防要求的框 架结构，其纵向受力钢 筋的强度应满足设计要 求；当设计无具体要求 时，对一、二级抗震强 度，检验所得的强度实 测值应符合下列规 定：………
关标准的规定抽取试件作力 了重量偏差作为钢筋进场验收的要求。
学性能和重量偏差检验，检验 2.钢筋进场时，应检查产品合格证和出厂检验报告，
结果必须符合有关标准的规 并按相关标准的规定进行抽样检验。
定。
3.对于每批钢筋的检验数量，应按相关产品标准执
行。
对有抗震设防要求的结构，其 1.根据新颁布的国家标准《混凝土结构设计规范》 纵向受力钢筋的性能应满足 GB50010、《建筑抗震设计规范》GB50011 的规定，本 设计要求；当设计无具体要求 条提出了针对部分框架、斜撑构件中纵向受力钢筋强 时，对按一、二、三级抗震等 度、伸长率的规定，其目的是保证重要结构构件的抗 级设计的框架和斜撑构件（含 震性能。 梯段）中的纵向受力钢筋应采 2.本条中的框架包括各类混凝土结构中的框架梁、框 用 HRB335E 、 HRB400E 、 架柱、框支柱及板柱等。 HRB500E、HRBF335E、HRBF400E 3.牌号带“E”的钢筋是专门为满足本条性能要求生 或 HRBF500E 钢筋，其强度和 产的钢筋，其表面轧有专用标志。 最大力下总伸长率的实测值 应符合下列规定：……… 3 钢筋的最大力下总伸长率 不应小于 9%。 钢筋调直后应进行力学性能 1.本条规定了钢筋调直后力学性能和重量偏差的检 和重量偏差的检验，其中强度 验要求，为本次局部修订新增条文，所有用于工程的 应 符 合 有 关 标 准 的 规 调直钢筋均应按本条规定执行。增加本条检验规定是 定………。采用无延伸功能的 为加强对调直后钢筋性能质量的控制，防止冷拉加工 机械设备调直的钢筋，可不进 过度改变钢筋的力学性能。 行本条规定的检验………。 2.对钢筋调直机设备是否有延伸功能的判定，可由施
新规范承载力特征值与旧规范各承载力值异同浅析
收稿日期：２００３－１１－０７ 作者简介：张云峰（１９７４－），男（汉族），陕西渭南人，山东省地质矿产勘查开发局工程师、注册土木工程师（岩土），水文地质与工程地质专业，从事工程勘察及基础工程施工管理工作，山东省济南市历山路７４号，（０５３１）６４０３４６９，ｙｆｅｎｇ＿ｚｈａｎｇ＠ｔｏｍ．ｃｏｍ。
新规范承载力特征值与旧规范各承载力值异同浅析张云峰（山东省地质矿产勘查开发局，山东济南２５００１３）摘 要：通过对枟建筑地基基础设计规范枠（ＧＢ５０００７－２００２）（新规范）地基承载力特征值和旧规范地基承载力基本值、标准值、设计值的概念及确定方法的对比，进一步明确了它们之间的异同，对于工程勘察技术人员准确确定地基承载力特征值有一定帮助。
关键词：建筑地基基础设计规范；承载力；特征值；基本值；标准值；设计值中图分类号：ＴＵ４７ 文献标识码：Ｂ 文章编号：１６７２－７４２８（２００４）０４－００２４－０３ 自从枟建筑地基基础设计规范枠（ＧＢ５０００７－２００２）（以下简称新规范）发布实施以来，承载力特征值一度成为岩土工程勘察技术人员当中的热门话题。
一段时间，很多技术人员对勘察报告中承载力特征值的取值难以把握，觉得不如以前承载力标准值那样容易确定。
现对新规范地基承载力特征值与枟建筑地基基础设计规范枠（ＧＢＪ７－８９）（以下简称旧规范）中承载力各值作一分析比较，以期抛砖引玉，对大家有所帮助。
１ 新规范地基承载力特征值的来源我国已加入ＷＴＯ，考虑到与国际接轨，根据国外有关文献，相应于我国原规范中的“标准值”的含义，可以有特征值、公称值、名义值、标定值４种，在国际标准枟结构可靠性总原则枠ＩＳＯ２３９４中相应术语直译为“特征值”，该值的确定可以是统计得出的，也可以是传统经验值或某一物理量限定的值。
此次修订后的新规范采用“特征值”一词，用以表示正常使用极限状态计算时采用的地基承载力的值，其涵义即为在发挥正常使用功能时所允许采用的抗力设计值，以避免过去一律提“标准值”所带来的混淆。
混凝土新旧版规范对比第一二三章
1 总则1.0.1为了在混凝土结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到安全、适用、经济，保证质量，制定本规范。
条文说明： [本次修订根据多年来的工程经验和研究成果，并总结了上一版规范的应用情况和存在的问题，对部分内容进行了补充和调整。
适当扩充了混凝土结构耐久性的相关内容；引入了强度级别为500N/mm2级热轧带肋钢筋；对承载力极限状态计算方法、正常使用极限状态验算方法进行了改进；完善了部分结构构件的构造措施；补充了结构防连续倒塌和既有结构设计的相关内容等。
本次修订继承上一版规范为实现房屋、铁路、公路、港口和水利水电工程混凝土结构共性技术问题设计方法的统一的原则，修订组的组成包括了各行业的混凝土结构专家，以求相互沟通，使本规范的共性技术问题能进一步为各行业规范认可。
本次修订为实现各土木工程混凝土行业共性技术问题设计方法统一迈出了重要的一步。
]1.0.2 本规范适用于房屋和一般构筑物的钢筋混凝土、预应力混凝土以及素混凝土结构的设计。
本规范不适用于轻骨料混凝土及特种混凝土结构的设计。
条文说明： [本次修订补充了对结构防连续倒塌设计和既有结构设计的基本原则，同时增加了无粘结预应力混凝土结构的相关内容。
对采用陶粒、浮石、煤矸石等为骨料的轻骨料混凝土结构，应按专门标准进行设计。
设计下列结构时，尚应符合专门标准的有关规定：1 超重混凝土结构、防辐射混凝土结构、耐酸(碱)混凝土结构等；2 修建在湿陷性黄土、膨胀土地区或地下采掘区等的结构；3 结构表面温度高于100o C或有生产热源且结构表面温度经常高于60o C的结构；4需作振动计算的结构。
]1.0.3 本规范依据现行国家标准《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153及《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068的原则制定。
本规范是对混凝土结构设计的基本要求。
混凝土结构的设计除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。
条文说明：[本规范依据工程结构以及建筑结构的可靠性统一标准修订，并与相关的标准、规范进行了合理的分工和衔接。
国家标准《《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010修订的主要
易保证且难以检验，存在温度应力的影响。 3）基本原则： • 连接接头宜设置在受力较小处。 • 宜限制钢筋在构件同一跨度或同一层高内的接头数量。 • 宜避开结构的关键受力部位。
八、构造规定（3）
——钢筋的连接（2）
• 5）布置原则 • 结构设缝应“一缝多能”，减少设缝的数量 • 采取有效的构造措施，满足缝的功能 • 考虑构造做法和施工的可行性
五、结构安全及结构方案（2）
——结构方案（5）
4.合理结构方案要诀
• 四要：方正规矩、传力直接、冗余约束、备用途径。 • 四忌：头重脚轻、奇形怪状、间接传力、材料脆性。 • 四强：强脚柔腰、强柱弱梁、强墙轻板、强化边角。 • 四宜：连接可靠、围箍约束、空心楼盖、以柔克刚。
截面越大、配筋越多的不合理结果。 • 基础筏板的最小配筋率：可适度降低，取为0.15%。 • 大截面受弯构件的最小配筋率：应限制临界厚度不小于截面
四、修订的主要内容（3）
——完善设计计算方法
1.应力设计及非线性分析 2.本构关系及混凝士多轴强度准则 3.简化正截面承载力计算 4.P-δ二阶效应计算 5.调整斜截面受剪承载力 6.复合受力计算 7.受冲切承载力计算 8.调整裂缝宽度—挠度的验算
四、修订的主要内容（4）
——完善基本构造要求
1.放宽伸缩缝间距控制 2.调整钢筋保护层厚度 3.控制钢筋锚固长度 4.钢筋连接设计 5.最小配筋率调整 6.特厚构件的最小配筋率
2.结构方案的基本原则
• 结构的整体稳定性与构件的承载力不属同一层次，是结构 安全的最重要的保证；
• 与建筑方案协调的合理结构选型、传力途径、构件布置能 够保证结构的整体稳定性；
混凝土结构设计规范新、旧规范区别讲座
新、旧规范区别讲座一、混凝土结构设计规范1 材料1.1 混凝土2注：C60以上为高强混凝土砼的强度设计值应乘以0.8；当构件质量（如砼成型、截面和轴线尺寸等）确有保证时，可不受此限制。
2、离心砼的强度设计值应按专门规范取用。
421.1.4温度在0C到100C范围内时，砼线膨胀系数αc可采用1x10/C；砼泊松比νc可采用0.2；砼剪变模量G c可按砼弹性模量的0.4倍采用。
1.2钢筋2、当采用直径大于40mm的钢筋时，应有可靠的工程经验。
'应桉300n/mm2取用。
521.3 耐久性规定1.3.1混凝土结构的耐久性应根据环境类别和设计使用年限进行设计。
1.3.2一类、二类和三类环境中，设计使用年限为50年的结构混凝土2、预应力构件混凝土中的最大氯离子含量为0.06%，最小水泥用量300kg/m3；最低混凝土强度等级应按表中规定提高两个等级；3、素混凝土构仕的最小水泥用量不应少于表中数值减25kg/m3；4、当混凝土中加入活性掺合料或能提高耐久性的外加剂时，可适当降低最小水泥用量；5、当有可靠工程经验时，处于一类和二类环境中的最低混凝土强度等级可降低一个等级；6、当使用非碱性活性骨料时，对混凝土中的碱含量可不作限制。
1.3.3一类环境中，设计使用年限为100年的结构混凝土应符合下列规定：1、钢筋混凝土结构的最低混凝土强度等级为C30；预应力混凝土结构的最低混凝土强度等级为C40；2、混凝土中的最大氯离子含量为0.06%；3、宜使用非碱活性骨料；当使用碱活性骨料时，混凝土中的最大碱含量为3.0kg/m3；4、混凝土保护层厚度应按2.2.1条的规定增加40%；当采取有效的表面防护措施时，混凝土保护层厚度可适当减小；5、在使用过程中，应定期维护。
1.3.4二类和三类环境中，设计使用年限为100年的混凝土结构，应采取专门有效措施。
1.3.5严寒及寒冷地区的潮湿环境中，结构混凝土应满足抗冻要求，混凝土抗冻等级应符合有关标准的要求。
【结构设计】结构设计的冲切和剪切概念的比较
坏
拉破坏.
破坏面
平面（二维） 斜截面
空间曲面（三维） 冲切破坏锥体
剪切又称单向剪切,冲 切又称双向剪切
梁,扩展基础,筏板基础,桩承 无梁楼盖、柱下独立基础、梁
验算构件
台
板式基础、筏板式基础,桩承台 （柱和平板连接处）.
验算工况
构件局部剪力较大时
集中荷载作用于板状构件平面 外基Biblioteka 公式V≤0.7βhftbh0
结构设计的冲切和剪切概念的比较
在进行混凝土构件设计,如板、基础、承台,经常会遇到是否要同时验 算冲切和剪切的问题,规范针对不同的构件规定了必须验算的内容,但是对 冲切和剪切概念上,仍有很多地方不甚清楚.出于稳妥考虑,我们对冲切和剪 切的概念和具体验算的选择做进一步的说明.
一、常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款 表一 常见规范对冲切和剪切承载力的验算要求
hftbmh0
柱边缘 及变阶 处
bm 取值距柱 边或变阶处 h0/2 处板垂 直截面
柱边缘 及变阶 处 h0/2 截面
Fl≤0.7β
um 取距 Vs 取值距内
Vs≤0.7β
－ hpftumh0/
离筒外 筒或柱边边
hsftbwh0
η
表面
缘 h0 处
h0/2 处 板垂直
截面
√ －
8.4.12
um 取距
冲切 1.冲切破坏 2.受冲切承载力 3.受冲切截面 4.冲切破坏锥体
异同点
5．剪切破坏 6．受剪承载力
5.冲切荷载
混凝土剪切破坏机理复杂,同剪 在局部荷载或集中反力作用下, 都属于脆性破坏.
跨比,混凝土强度,荷载形式, 在板内产生正应力和剪应力,尤 剪切破坏的工况更为
冲切和剪切承载力的区别对比
在进行混凝土构件设计，如板、基础、承台，经常会遇到是否要同时验算冲切和剪切的问题，规范针对不同的构件规定了必须验算的内容，但是对冲切和剪切概念上，仍有很多地方不甚清楚。
出于稳妥考虑，我们对冲切和剪切的概念和具体验算的选择做进一步的说明。
一、常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款下表总结了常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款：表一常见规范对冲切和剪切承载力的验算要求综合各现行规范，对验算冲切承载力的同时，是否要做抗剪验算，有如下结论：1．对普通板类构件，各规范未明确规定需要验算剪切承载力；2．对无筋扩展基础，各规范均要求对基地反力大于300Kpa的情况验算受剪；3．对扩展基础，国家地基规范在条文说明8.2.7和附录S中提到了柱下独立基础的斜截面受剪折算宽度，可见是应该做抗剪验算的；广东省地基基础规范9.2.7，明确要求验算墙下条基的受剪承载力，要求附加条件验算柱下矩形基础受剪承载力；4．对桩承台和梁板式筏板基础，各规范均明确要求同时验算剪切承载力。
5．由上可见，通常抗剪验算都是没法省略的。
各规范对冲切和剪切承载力验算的荷载取值、计算截面略有差别，选用公式时宜慎重。
二、对常见混凝土构件关于剪切和冲切对比的内容收集表二冲切和剪切的若干对比三、广东省建筑地基基础设计规范对冲切和剪切问题的看法广东省建筑地基基础设计规范对冲切和剪切问题的描述，参见条文说明9.2.7，摘录如下：“一般说来，柱下单独基础板双向受力，墙下条形基础板单向受力，冲切和剪切，其破坏机理类似，承载力均受混凝土的抗拉强度所控制。
不同的是剪切破坏面可视为平面，而冲切破坏面则可视为空间曲面，如截圆锥、截角锥或棱台及其他不规则曲面等。
故剪切又称单向剪切(one way sherar)；冲切有时候也称冲剪，又称双向剪切(punching, two way shear)。
对于双向受力的柱下单独基础应验算控制截面的受冲切承载力，必要时应验算抗剪承载力；对于单向受力的墙下条形基础只需验算控制截面的受剪承载力……“实际工程中有这种情况，由于场地或者柱网布置所限，柱下独立基础长边与短边之比大于2，基础底板近乎单向受力，应验算基础的受剪切承载力。
混凝土结构新旧规范对比
混凝土结构新 旧规范对 比
张 济 梅 国新
（． １ 呼伦贝尔学院建工分 院 ２ ． 贝尔市鸿雁市政公司 内蒙古 海拉尔区 ０１０ ） 呼伦 ２０８ 摘 要：近 几年来开始 实施新规 范 ，为 了保证新规 范更好的实施，将混凝土结构新 旧规 范进行对比，并对其改动的原 因进行 了一定的探讨 。
作为国家标准， 经过多次的修改， 我国在混凝土结
构设计方面的水平也越来越高 ， 混凝 土结构建筑的 安全 性、 适用性和耐久性也得到 了不断的提高。 近
新规范以 Ｈ Ｂ ０ 为主导钢筋。 Ｒ ４０ 旧规范 中使用
钢筋强度低带来配筋率增加，不仅经济效益降低， 还造成配筋密集难 以设计、 施工的困难 ； 新规范以 ＨＲ ４０为主导钢筋 ，以 Ｈ Ｂ ３ 为辅助钢筋。这 Ｂ０ Ｒ ３５ 是 由于其强度高、延性好、 较高的锚固性 能以及较 高的强度价格比， 并且品种规格齐全 ， 既有辅助钢 筋的细直径规格 （、８ ０ ６ 、１ｍｍ）也有用于大型土
求。 目前国情 已经变化， 而 有条件考虑环境保护和
进行 线性内插 。系数 只是为 了适应高强混凝 土
的特性 而设的 ， 因为高强混凝土的性质 更脆 ， 旧规 范的控制条件还不够严格。
木工程 的粗直径钢筋 （２ ０ ｒ 。按新规 范设 ３ ～５ ｍ） ａ 计 以Ｈ Ｂ ０ 级钢筋为主导钢筋 ， Ｒ ４０ 将使我 国混凝土
强度等级系列中的 ｃ ．级和 Ｃ ０ ； ７ ５ １ 级 增加 了 Ｃ ５ ６、
Ｃ ０ Ｃ ５ ８ 级。原因是低强度混凝土 目前在建 ７ 、 ７ 、Ｃ ０ 设 工程中已很少应用 ； 水泥标号提高以后， 太低强
６ Ｖ ． ｏ ￣Ｌｂ。 ２ ｈ
新规范对受剪截 面尺 寸的控制条件 与 旧规 范
混凝土新旧版规范对比第6章
6 承载能力极限状态计算6.1 一般规定6.1.1本章适用于钢筋混凝土、预应力混凝土构件的承载能力极限状态计算；素混凝土结构构件设计应符合本规范附录D的规定。
深受弯构件、牛腿、叠合式构件的承载力计算应符合本规范第9章的有关规定。
条文说明：钢筋混凝土构件、预应力混凝土构件一般均可按本章的规定进行正截面、斜截面及复合受力状态下的承载力计算（验算）。
素混凝土结构构件在房屋建筑中应用不多，低配筋混凝土构件的研究和工程实践经验尚不充分。
因此，本次修订对素混凝土构件的设计要求未作调整，其内容见本规范附录D。
02版规范已有的深受弯构件、牛腿、叠合构件等的承载力计算，仍然独立于本章之外给出，深受弯构件见附录G，牛腿见第9.3节，叠合构件见第9.5节及附录H。
有关构件的抗震承载力计算（验算），见本规范第11章的相关规定。
6.1.2对于二维或三维非杆系结构构件，当按弹性分析方法得到构件的应力设计值分布后，可按主拉应力设计值的合力在配筋方向的投影确定配筋量、按主拉应力的分布确定钢筋布置，并应符合相应的构造要求；混凝土受压应力设计值不应大于其抗压强度设计值，受压钢筋可按构造要求配置。
当混凝土处于多轴受压状态时，其抗压强度设计值可按本规范附录C.4的有关规定确定。
条文说明：对混凝土结构中的二维、三维非杆系构件，可采用弹性方法求得主应力的分布，其承载力极限状态设计宜通过计算配置受拉区的钢筋和验算受压区的混凝土强度进行保证。
按应力进行截面设计的原则和方法与原规范第5.2.8条的规定相同。
受拉钢筋的配筋量可根据主拉应力的合力进行计算，但一般不考虑混凝土的抗拉设计强度；受拉钢筋的配筋分布可按主拉应力分布图形及方向确定。
具体可参考行业标准《水工混凝土结构设计规范》DL/T5057的有关规定。
对于二维尤其是三维受压的混凝土结构构件，校核弹性方法分析的受压应力设计值可考虑采用混凝土多轴强度准则，具体见本规范附录C.4的有关规定。
6.1.3 采用非线性分析方法校核、验算混凝土结构、结构构件的承载能力极限状态时，应符合下列规定：1 应根据设计状况和性能设计目标确定混凝土和钢筋的强度取值；2 钢筋应力不应大于钢筋的强度取值；3 混凝土应力不应大于混凝土的强度取值，多轴应力状态混凝土强度验算可按本规范附录C.4的有关规定进行。
新旧混凝土规范条文对比第6章
新旧版本《混凝土结构设计规范》条文对比及说明对集中荷载作用下(包括作用有多种荷载，式中[说明：此次修订实质上仍保留了受剪承载力计算的两种形式，只是在原有受弯构件两个斜截面承载力计算公式的基础上进行了改整，具体做法是混凝土项系数不变，仅对一般受弯构件公式的箍筋项系数进行了调整，由1.25改为1.0。
适当提高截面受剪承载力的安全储备]式中：N——与剪力设计值V相应的轴向压力设计值，当N大于0.2f bh时，取0.2f bh；[说明：在剪力墙设计时，通过构造措施防止发生剪拉破坏和斜压破坏，通过计算确定墙中水平钢筋，防止发生剪切破坏。
在偏心受压墙肢中，轴向压力有利于抗式中：A sv——受剪承载力所需的箍筋截面面积；βt——一般剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数；当β小于0.5时，取0.5；当β式中A sv——受剪承载力所需的箍筋截面面积；βt——一般剪扭构件混凝土受扭承载力[说明：本条为此次修订新增的内容，具体见条文说明。
]2 受扭承载力[说明：本条给出了在轴向拉力、弯矩、剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱的剪、扭承载力设计计算公式。
与在轴向压力、弯矩、剪力和扭矩共同作用下钢筋混凝土矩形截面框架柱的剪、扭承载力βtσpc, m——板中计算截面周长上两个方向混凝土有效式中：f yv——箍筋的抗拉强度设计值，按本规2当配置弯起钢筋时式中A——与呈45°冲切破坏锥体斜截面预应力混凝土构件受拉区边缘纤维的混凝受拉区纵向普通钢筋的应力幅预应力筋的应力幅6.7.5 钢筋混凝土和预应力混凝土受弯构件正截面的混凝土压应力、拉应力以及钢筋的应力幅应按下列公式计算：1 受压区边缘纤维的混凝土压应力3 纵向受拉钢筋的应力幅6.7.10预应力混凝土受弯构件疲劳验算时，应计算下列部位的应力、应力幅：1 正截面受拉区和受压区边缘纤维的混凝土应力及受拉区纵向预应力筋、普通钢筋的应力幅；7.9.10 预应力混凝土受弯构件疲劳验算时应计算下列部位的应力：1正截面受拉区和受压区边缘纤维的混凝土应。
混凝土结构设计新老规范比较讲座
▼与国外规范相比，我国规范的受剪承载力计算值仍 偏高（可靠度水平偏低）。
14
★斜截面受剪承载力计算
当仅配置箍筋时，矩形、T形和I形截面受弯构件的 斜截面受剪承载力应符合下列规定：
Asv Vcs f t bh0 f yv h0 s
'
' —— 截面混凝土受剪承载力系数
对于一般受弯构件取0.7； 对集中荷载作用下的独立梁，取
章节组成
1~3 总则；术语、符号；基本计算规定 4 材料 5 结构分析 6 承载能力极限状态计算 7 正常使用极限状态验算 8 构造规定 9 结构构件的基本规定 10 预应力混凝土结构构件（一般规定，损失值计算， 构造规定） 11 混凝土结构构件抗震设计 附录A~K（10个）
3
主要修订内容
1.
2. 3. 4. 5. 6.
l0 / i 34 - 12 ( M1 / M 2 )
M 1 M 2 ——同一主轴方向的弯矩设计值，绝对值较大端为 M ， 2 绝对值较小端为 M 1 ，当构件按单曲率弯曲时，为正，否则为负 ；
l0
——构件的计算长度，近似取偏心受压构件相应主
轴方向两支承点之间的距离。
12
计算方法：偏心受压构件，在其偏心方向上考虑杆件 自身挠曲影响的控制截面弯矩设计值可按下列公式计算：
★双向受剪框架柱斜截面受剪承载力计算
有腹筋混凝土框架柱承受斜向水平荷载，将斜向水平荷载 正交分解后，按X向和Y向受剪进行设计，重复计算了混凝土的 受剪承载力，偏于不安全。 矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱，斜截面受剪承载 Vx Vux 力应符合：
Vy Vuy
在x轴、y轴方向的斜截面受剪承载力设计值、应按下列公
Asvy 1.75 Vy Vuy f t hb0 f yv b0 0.07 N y 1 sy
钢筋混凝土板柱结构抗冲切承载力影响因素分析
钢筋混凝土板柱结构抗冲切承载力影响因素分析摘要:钢筋混凝土板柱结构体系简洁、传力明确、布置灵活,可以有效降低建筑物层高,并且在降低建筑结构的材料用量以及加速建筑施工等方面有其突出的优越性,越来越被广泛应用到实际工程当中。
关键词:钢筋混凝土板柱结构承载力板柱体系也有其自身的薄弱环节,节点受力复杂,板柱节点除了要传递竖向荷载外,还要传递不平衡弯矩,冲切破坏没有任何征兆,属于脆性破坏,非常危险,实际工程中尽量避免。
在我国混凝土规范GB50010-2002[1]里,在不考虑配置冲切钢筋时板所承受的冲切承载力为:上述推导公式可知,板的抗冲切性能和柱截面尺寸、板厚、荷载作用面积及混凝土强度有关。
实验表明[2]抗冲切承载力与板有效高度近似呈线性关系,板抗冲切承载力随板厚的增大而提高。
但当板的厚度太大时,随着裂缝的开展,混凝土骨料间的咬合力越来越小,从而导致冲切承载力降低。
钢筋混凝土板的纵筋配筋率对板受冲切承载力的影响。
有实验表明[3]纵筋配筋率小于3%时,随着纵筋配筋率的增加,钢筋的销栓作用增强[4],混凝土骨料之间的咬合力提高,进而板的冲切承载力得到提高。
当纵筋配筋率超过3%以后,冲切承载力随配筋率的增加不再明显。
剪跨比对节点的抗冲切承载力也有影响。
剪跨比越小,冲切破坏锥体斜截面倾角越大,冲切承载力越高;反之,剪跨比越大,冲切破坏锥体斜截面的倾角越小,受冲切承载力就越小。
混凝土强度等级增加,对板的抗冲切能力提高的比较小[5]。
在板受冲切的过程中,有一部分纵筋会参与抗剪,成为纵筋的销栓作用,销栓作用对与板的抗冲切承载力提高有些许贡献,它可以提高混凝土骨料间的咬合作用,在一定程度上抑制板的斜裂缝的开展,且钢筋的直径越大,混凝土强度越高,销栓作用越明显。
当板冲切破坏时,纵筋会发生弯折,弯折段类似于一小段冲切钢筋,对提高板的冲切承载力贡献发挥到极限。
配置抗冲切钢筋时,冲切承载力计算公式[1]。
a为箍筋或弯起钢筋与板底之间的夹角。
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１２ Ｇ Ｓ ０ ０—２ ａ （ 范》 ． Ｂ Ｏ １ ｏｏ 规
Hale Waihona Puke 力学 分 析 并 运 用 数 理 统 计 方 法 ，确 定 影 响 板 冲 切 破 坏 的 各
种 因素 以及相应计 算参数 的取值 ，回归分析并 经调整得 到 规范公 式。我 国 原 《 凝 土 结 构 设 计 规 范 》（ 下 简称 混 以 Ｇ ５０ ０—２０ （ Ｂ ０ １ ０ ２ 规范》 中的受 冲切 承载力计算公式 ，形 式 ） 简单 ，计算方便。但与 国外规 范相 比，在大 多数情 况下还 构设 计规范》 以下简称 Ｇ ５０ ０— ００ 规 范》 根据 钢筋 （ Ｂ０ １ ２ １《 ） 混凝 土板 的试 验研 究 ，并参考 国外规 范的有关 规定 ，在保 留原规 范公式 形式 的基础 上 ，做 了较大 的修改 与增补。本
１２ １ 不 配 置抗 冲切 钢 筋 的板 ．．
在局部荷载或集 中反力作 用下不 配置 箍筋或 弯起 钢筋
的板 ， Ｂ ０ １ Ｇ ５０ ０—２０ （ 范 》规 定 板 受 冲 切 承 载 力 计 算 按 下 ０２ 规 （ 式计算 ：
Ｆ ≤ （ ． Ｉ ０７
＋０ ２ ０… ）／． ｏ ． ５＂ ＇ ｈ ， ｒ Ｕ
略显保守 ，且 考虑 因素不够全面 。我国新 颁布的《 混凝土结 ２ 新 旧规范 中关 于抗 冲切承载 力 的对 比
对 比新旧混凝土结构设计规范 ， 可发现二者 有以下几点
变动 ：
（ ）配置抗 冲切钢筋板 的受 冲切承 载力计算 。 筋混凝 １ 钢
算进行对 比和分析 。
土板 配置抗 冲切钢筋后 ， 在混凝土与抗 冲切钢筋 的共 同作用
冲切钢筋板承载力 的０５ ， ． 倍 取值偏低 。 根据 国内外 的试验研 究， 并考虑混凝土开裂后骨 料咬合 、 配筋剪 切摩擦 有利作 用 等， 在抗 冲切 钢筋配 置区 ， Ｂ ０ １ Ｇ ５０ ０—２ １ ００规 范将 混凝 土所 承担 的承载力 适 当提高 ， 取无抗 冲切钢 筋板 承载 力 的 约 ０ ８ （ ．／ ．５＝０ ７ ６ 。 ． 倍 ０ ７０ ５ ．８ ） 与试验结果 比较 ， 规范给出 新 的受 冲切承载力计算公 式是偏于安全 的。 （ ）预应力混凝土板受 冲切承 载力 的计 算。试 验研究 ２
文就 我 国混 凝 土 结 构 设 计 新 旧 规 范 中 关 于 冲 切 承 载 力 的 计
Ｆ ≤ （ ． ＋０ ２ｏ ．） ｔ ０５ ． ５＇ ｈ ￣ ０＋０ Ｂ， ．ｙＡ 配置弯起钢筋时的受冲切承载力 ，
（） ７
Ｆ ≤ （ ． ＝ ． ５ ． ， ｔ ０ ５， ＋０２ ％ ７ ０＋０ ８ｒａｓｎｌ（ ） ） ．ｆＡ， ｉｏ ８ ．
下， 混凝土的抗 冲切承载力 与无抗 冲切钢 筋板 的承载力 的关系 ， 国规范取法并不一致 ， 各 如我 国 、 美国及 加拿 大规 范
取 ＝０５ ，Ｅ ． Ｃ Ｂ—ＦＰ ｇ 范 及 欧 洲 规 范 Ｅ ２取 ＝ ＩＭＣ Ｏ规 Ｎ
１ 新 旧规范 中关 于抗 冲切 承载 力的规定
Ｇ ５０ ０—２ ０ （ Ｂ０１ ０２ 规范 》取 混 凝 土 所 能 提 供 的 承 载 力 是 无 抗
的板 ，Ｇ ５ ００— ０ ２ 规 范 》 定 板 受 冲 切 承 载 力 计 算 按 Ｂ ０ １ ２０ 《 规 下式 计 算 ： Ｆ ≤ （．』 ＋０ １ｔ￣ ｒ ｍ ｏ ｌ ０７ ９ ． ５ｒ ， ／ ｈ ’ｍ Ｕ ｔ １ １２ 配 置抗 冲 切 钢 筋 的板 ． ． （） １
保 证 安 全 的 前提 下 适 当提 高 了板 的 受 冲 切 承 栽 力 ，补 充 了
（） ４
配 置抗 冲切 钢 筋 板 的 受 冲 切 承 载 力计 算 方 法 ， 同 时 对 板 柱 节 点抗 震 设 计作 出 了相 关 规 定 ，从 而 使 板 柱 结 构 的 设 计 更 经 济合 理 。
摘 要 ： 过 对 我 国新 旧《 凝 土 结 构 设 计规 范》 通 混 中有 关
２ ２０ ） ３ ０ １
配 置 弯 起钢 筋 时 ，
≤ （ ． ５， ． ５ － ） ｈ ０ ３ｆ ＋０ １ ｏ ￣ 卵 ０＋０ ８，。ｓ ａ ．ｆａ６ ｉ ￣ｎ
．
混 凝 土 板 抗 冲切 承 载 力 验 算 的 对 比和 分 析 ，指 出新 规 范在
要求且 不能增加板厚 时， 可配置箍筋 或弯起钢筋 。 此时 ， 冲 受
切 截 面及 受 冲切 承 载 力 应 符 合 下 列 要 求 ： 受 冲切 截 面 ， ≤ １ｏＬｎ ． ０ ．ｓ Ｕ ｈ 配 置 箍 筋 时 的 受 冲切 承 载 力 ， （） ６
应 的设计 方法 。这 些方法 均 以试 验研究 结果为基 础 ，结 合
（） ５
０ 前
言
１２ ２ 配置 抗 冲 切 钢 筋 的 板 ． ． 在 局 部 荷载 或 集 中反 力 作 用 下 ， 受 冲切 承 载 力 不 满 足 当
板柱 结构 形式 已 越 来 越 多 地 应 用 于 当 今 的 办 公 楼 和 公 共建 筑 中 。板 柱 结 构 中板 的设 计 需 要 满 足 挠 度 和 抗 冲 切 承 载力 要 求 。为 了 防 止 板 的 冲切 破 坏 ，各 国规 范 均 给 出 了 相
・
ｌ － ２
材 ｔ ａｓ ｃ ，Ｂ ， 一 ａｅｉｌ ｌ Ｍ ｒ
Ｓ ｉ
２ １年 ２月 ０１
ｌｉｇ ｄｎ
之
２ １年 第 １ ０ １ 期
第３ ７卷 总第 １ ９期 ５
新 旧规 范 中 混 凝 土 抗 冲切 承 载 力 的对 比
鲁 正 刚 ，管 中彪 ，马 雪 晴
（ 安徽理 工大学 土木建 筑学 院 ，安徽 淮南
１１ Ｇ ５０ ０ ２ ０ 《 ． Ｂ ０ １ － ０２ 规范》 １１ １ 不配置抗冲切 钢筋的板 ．．
在局 部 荷 载或 集 中 反 力 作 用 下 不 配 置 箍 筋 或 弯 起 钢 筋
０７ ， ．５ 英国规范 ３ Ｓ １０及俄 罗斯 规范取 Ｂ ８１
＝ 。 国的 我
试 验 及理 论 分析 表 明 ， 混 凝 土 与 抗 冲 切 钢 筋 共 同 作 用 下 ， 在