脚手架受力计算表
脚手架受力计算
脚手架简图及说明内立杆离墙距离0.35m；立杆横距1.2m，立杆纵距1.5m。
大横杆步距1.5m，操作层小横杆间距0.8m。
剪刀撑：墙长18m，两端各设一道，中间加设一道，墙长11m，两端各设一道。
连墙杆：每隔4跨设置一根。
护栏和挡脚板：在铺脚手板的操作层上必须设护栏和挡脚板，栏杆高度1.0m。
脚手架稳定性验算脚手架立杆的整体稳定，按轴心受力格构式压杆计算，其格构式压杆由内、外排立杆及横向水平杆组式。
N/φA≤K A×K H×f其中N=1.2(nN GK1+ N GK2 )+1.4N QK1N=1.2(1.5×0.411+1.936)+1.4×7.43=13.465(KN)=13465N则N/φA=13465/0.274×978.11=50.24(N/mm)K A×K H×f=0.85×0.8×205=139.4(N/mm)因N/φA< K A×K H×f,故脚手架立杆的整体稳定符合安全要求。
注：N：格构式压杆的轴心压力N GK1－脚手架自重产生的轴力，查表为0.411KNN GK2－架手架附件及物体产生的轴力，查表得1.936KNN QK－－个纵距内脚手架施工荷载标准值产生的轴力,查表得7.43n1－脚手架步距,为1.5mφ：压杆整体稳定系数，查表得0.274A：内外排立杆的毛截面之和K A：与立杆截面有关的调整系数为0.85K H：与脚手架高度有关的调整系数为0.8H：脚手架高度f：钢管的抗弯、抗压强度设计值，f=205N/mm2上公式及有关数据表出自中国建筑出版社《建筑施工计算手册》。
脚手架危险分析。
(完整版)支架承载力计算
支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ；活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3KN ；根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN ，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN 。
满足要求。
或根据中板总重量（按长20m 计算）与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ；活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*3920+1.4*1764＝7173KN ；得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN 。
满足要求。
支架整体稳定性计算：根据公式： []N f Aσϕ≤＝式中：N －立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN ；－轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367； λ－长细比，λ＝l 0 /i ＝2.15/1.58*100＝136；l 0－计算长度，l 0＝kμh ＝1.155*1.5*1.2＝2.15m ；k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55；h－立杆步距0.75m。
i－截面回转半径，本工程取1.58cm；A－立杆的截面面积，4.89cm2；f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。
σ＝15.8/（0.367*4.89）＝88.04N/mm2<[f]=205N/mm。
满足要求.支架水平力计算支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
脚手架受力计算及稳定性验算
脚手架受力计算及稳定性验算一、荷载计算可调立杆承受荷载分为恒载和活载，活载主要为风载及施工中产生的动载，由于风载和施工动载影响很小，计算中不予考虑。
恒载：Gk=Gk1+Gk2Gk1─混凝土自重，混凝土比重ρ=3000Kg/m3，考虑最不利情况下混凝土自重主要有框架梁、框架柱及钢筋重量，其中钢筋考虑2400kg。
Gk2─脚手架自重，可调支撑钢管Φ48×3.5，自重3.84kg/m，扣件取1.32kg/个。
Gk1=（0.5×1.0×6.6+0.5×1.0×7）×3000+2400=22800kgGk2=（2.5×6+3.5×6）×3.84+18×1.32=162kg则Gk=Gk1+Gk2=22800+162=22962kg单根立杆承受荷载Gk=22962÷6=3827kg（38.27kN）二、可调支撑杆支座承载力及地基承载力验算1、可调支撑杆底座验算N≤Rb，其中Rb取40 kN。
N=38.27 kN<Rb=40 kN，满足要求。
2、可调支撑杆的地基承载力验算N/Ad≤K*f kAd—可调支撑底面积，取0.01m2。
k—混凝土面，取1.0。
f k—地基承载力标准值。
根据试验取40Mpa。
N/Ad=38.27/0.01=3.83×103kN/m2<40Mpa三、可调支撑杆稳定性验算N/ψA≤fψ—轴心受压构件稳定系数。
λ—长细比，λ=L0/ⅰ。
f—钢材抗压强度设计值，取205N/mm2。
L0=kμh，其中k取1.155，μ取1.05，h取0.35。
则L0=1.155×1.05×0.35=0.42。
经查表得ⅰ=1.58cm，ψ=0.97。
截面面积A=4.89cm2。
N/ψA=38.27/（0.927×4.89×10-4）=84×103kN<205×103kN，满足要求。
脚手架承载力计算
脚手架承载力计算规范规定：当在双排脚手架上同时有2个及以上操作层作业时，在同一跨距内各操作层的施工均布荷载标准值总和不得超过5.0KN/㎡（只需要验证这个就好）一)基本荷载值钢脚手板：0.3KN/m2施工人员材料荷载：3.5KN/m2脚手杆自重：0.25KN/m2（二）纵横向水平杆计算MGK=0.55KN/M2*1.52/24=0.052KN.MMQK=3.5*1.52/8=0.66KN.MM=1.2MGK+1.4∑MQK=1.2*0.052+1.4*0.66=0.986KN.MW=5.13CM3σ=M/W=0.986*106/（5.13*103）=192.3N/MM2<f=205N/MM2满足规范要求。
(三)扣件抗滑移承载力计算R=（0.3+0.25+3.5）*2.7/2=5.47KN<RC=8KN满足规范要求。
（四）立杆计算1、立杆轴向力设计值：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4∑NQK+0.85=1.2（0.3+0.25）+1.4*3.5+0.85=6.41KN2、立杆计算长度l0=kuh=1.155*1.5*1.5=2.599mλ0=l0/i=2.6*100cm/1.7cm=1533、由风荷载设计值产生的立杆段弯距：MW=0.85*1.4WK*la*h2/10=0.85*1.4*0.6*1.5*1.2*1.2/10=0.1544、稳定性计算：N/φA+MW/W=6410/（0.298*452）+0.154*105/5.13*103=47.6+30=77.62N/mm2<f=205N/mm2满足规范要求。
（五）连墙件计算预埋φ14钢筋，fy=210 N/mm2，φ14圆钢抗拉能力：2πr2×fy=64.6KN>N2=14.42KN满足要求，但要保证预埋环有足够的锚固长度。
锚固筋可按层高设置每3.3米设置一道，水平方向每5米设置一道，如板内无上皮筋处应加设附加钢筋，防止板面裂缝。
地基承载力计算方案(脚手架)
脚手架稳定性计算方案一、对脚手架以上的模板、支架、钢筋及砼的重量进行计算砼自重：384.18×24=9220.32KN钢筋重：Ⅰ级＋Ⅱ级=2.55+75.79=78.34t=78.34×9.8=767.732KN模板重：①. 一侧钢模长0.33+0.5+0.711+0.803+0.65+0.35=3.344m（可参见“角钢支撑图”）两侧钢模面积 3.344×75×2=501.6m2钢模重70.4×9.8×501.6=346KN (钢模重量取70.4㎏/m2)②. 竹胶板自重标准值取9.8KN/m3竹胶板长度：3.748+4.6+(0.21＋0.47＋0.8)×2=11.3米（木枋结构图）竹胶板厚度为0.015m，其自重为9.8×11.3×75×0.015=124.6KN③. 竹胶板芯模内为5×7木枋，其重量为木枋重力密度取为5KN/m3芯模木枋结构图如下：0.8)×2=10.44m五根纵向木枋长：5×1.05=5.25m两根斜向木枋长：2×1.4=2.8m芯模内木枋总长：10.44+5.25+2.8=18.49m一榀木架重量：5×18.49×0.05×0.07=0.32KN木架间距为0.4m，75m内共有木架75/0.4+1=188榀由此可知，芯模内木架总重为。
图中为2.1m模板的角钢支撑架。
由图中尺寸可得：角钢总长为：1.24+1.14+1.29+0.86+0.49+0.70+0.64+0.89+0.46=7 .71m角钢为7.5号等肢角钢，重量为7.976㎏/m。
槽钢为8#槽钢，长为1.95m，其单重为8.04kg/m。
一榀角钢支架重量：7.71×7.796＋1.95×8.04=75.8kg75.8×9.8=742.8N=0.74KN由箱梁平面布置图可知，在75米长度内共有31道2.1m 模板，则角钢支架有31×4=124榀。
外脚手架计算书
外脚手架计算书一、木板基础承载力计算取一个外架单元(9步架，纵距1.8M)进行分析计计算1．静荷载：(1)、钢管自重立杆：16.8*2=33.4M水平杆：10*1.8*2=36M搁栅：10*1.8*2=36M小横筒：10*1.5=15M钢管自重：(33.4+36+36+15)*3.84=462kg(2)、扣件自重：601.2=72kg(3)、竹笆自重：底笆：7张*12 kg=84 kg静荷载为：462+72+84=618 kg2．施工荷载按规定要求，结构脚手架施工荷载不得超过270 kg／㎡，装饰脚手架不得超过200 kg／㎡，则施工荷载为：270*1.8*1.0=486 kg/㎡3．风雪荷载计算时可不考虑,在脚手架的构架时采取加强措施.4．荷载设计值N=K*Q=1.2*(618+486)=1.325*10NN---立杆对基础的轴心压力K---未计算的安全网、挑杆、剪力撑、斜撑等因素，取1.2系数Q---静荷载、活荷载总重量5．钢管下部基础轴心抗压强度验算f1=N/A=(1.325*103)/(489*2)=1.355N／mm2＜10N／mm2 (杉木抗压强度)f1---立杆对木板基础的轴向压应力(N／mm2)A---立杆在木板基础的总接触面积( mm2 )fCK――木板的轴心抗压强度(N／mm2)满足强度要求二、连墙拉强杆件计算取拉强杆直径6.5圆钢进行计算1．抗拉强度验算F＝(3.14*3.252*210 N/mm2)/(9.8N/kg)＝710kg＞700kg符合高层外架拉撑力的规定，并满足工程要求。
三、外架整体稳定性计算根据有关资料提供的数据，在标准风荷载的作用下，脚手架杆件内产生的应力，尚未达到杆件允许应力的1/100，故风荷载对脚手架的影响极小，一般可忽略不计。
1．不组合风荷载时，其验算公式为：0.9N/(∮*A)≤fc/γ’mσ∮N=1.2NGK+1.4 NQiK=1.2*6.06+1.4*4.76=13.94KNN值――立杆验算截面处的轴心力设计值NGK----脚手架的静荷载NQiK――脚手架的施工荷载2．∮值：λ＝l0/I=μh／i＝(1.5*1800)/15.8=170.9查表得：∮＝0.243∮――轴心受压杆件的稳定系数μ――计算长度系数i――钢管回转半径3．A值：A＝489*2＝978mm2A值――钢管截面积之和4．fc值：fc＝0.205KN/mm2fc――钢材的抗压强度值(KN／mm2)5．γ’m=1.5607γ’m――材料强度附加分项系数将上述各项数值代入公式：0.9N/∮A=(0.9*13.94)/(0.243*978)=0.053 KN／mm2＜fc/γ’m＝0.205/1.5607＝0.1314 KN／mm2。
脚手架计算(表格中含公式)
2、立杆内力的计算 立杆采用单立杆 立杆自重N3=38.4×H=
153.6 N 2
有关参数的计算 计算长度lo=k×u×h= 其中：
2.15 m
计算长度附加系数k 1.155 单杆计算长度系数u查规范表5.3.3 单杆计算长度系数u查规范表5.3.3 1.55 长细比λ =lo/i= 136 ≤ [λ ]= 210 查规范中的附表C可得φ = 0.174 2.1 组合风荷载的作用 立杆底端的轴力N为 N=(n×N1/2+N3)×1.2+0.85×(n'×N2/2)×1.4= 4328.9 N 风荷载作用下的立杆段弯距值 M=0.85×1.4×wk×la×h2/10= 55.09 N·m 立杆稳定性验算 N/（φ ×A）+M/W= 61.72 N/mm2 ≤ 满足要求 2.2 不组合风荷载的作用 立杆底端的轴力为 N=(n×N1/2+N3)×1.2+(n'×N2/2)×1.4= 4933.73 N 立杆稳定性验算 N/（φ ×A）= 57.99 N/mm2 ≤ 满足要求 [f]=205N/mm2
[f]=205N/mm2
立杆从第n''步开始往下采用双立杆 n''= 0 立杆自重N3= 38.4×(H+(n-n'')×h)= 246 N 有关参数的计算 计算长度lo=k×u×h= 2.43 m 其中： 计算长度附加系数k 1.155 单杆计算长度系数u查规范表5.3.3 单杆计算长度系数u查规范表5.3.3 1.75 长细比λ =lo/i= 154 ≤ [λ ]= 210 查规范中的附表C可得φ = 0.174 2.1 组合风荷载的作用 立杆底端的轴力N为 N=(n×N1/2+N3)×1.2+0.85×(n'×N2/2)×1.4= 4439.5 N 风荷载作用下的立杆段弯距值 M=0.85×1.4×wk×la×h2/10= 55.09 N·m 立杆稳定性验算 N/（φ ×A×2）+M/(W×2)= 31.51 N/mm2 ≤ 满足要求 2.2 不组合风荷载的作用 立杆底端的轴力为 N=(n×N1/2+N3)×1.2+(n'×N2/2)×1.4= 5044.32 N 立杆稳定性验算 N/（φ ×A×2）= 满足要求 29.64 N/mm2 ≤ [f]=205N/mm2
脚手架受力计算参照
通道改道计算书13.6.1 编制依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）（2）《钢结构设计标准》（GB50017-2017）（3）《热轧型钢》（GB-T706-2016）（4）《结构用冷弯空心型钢》（GBT6728-2017）13.6.2 荷载计算本次计算取通道宽度的一半作为研究对象。
荷载计算取值参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
1）永久荷载花纹钢板自重：0.75×1×0.004×7.85×10=0.236KN/m栏杆、脚手板挡板自重：0.17KN/m3根1.2m长钢管：0.143KN/m栏杆及木脚手板总自重：0.17+0.143=0.313 KN/m密目网自重：1.2×0.01=0.012KN/m角钢自重：15.1×10×10-3=0.151 KN/m矩管自重：5.187×0.75×2=0.078 KN/m永久荷载MG=0.236+0.313+0.012+0.151+0.078=0.79 KN/m2）施工荷载施工活载MQ=3×0.75=2.25KN/m3）设计荷载值则q=1.2MG+1.4MQ=1.2×0.79+1.4×2.25=4.1KN/m13.5.3方钢计算1）抗弯强度方钢80*40*3截面模量W=8.776×10-6m3弯矩公式：Mmax=0.125ql2=0.125×4.1×103×1.52=1.153×103N·m抗弯强度σ=Mmax/W=1.153×103/(8.776×10-6)=1.314×108 N/m2＜[f]=2.15×108 N/m22）挠度计算弹性模量E=2.06×105N/mm 2角钢惯性矩I=17.552cm 4挠度公式：43411855 4.110 1.515000.00757.510384384 2.061017.55210150150ql l m mm mm EI υ-⨯⨯⨯====<==⨯⨯⨯⨯满足要求。
脚手架荷载计算
一、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋砼每单位面积的自重：22.63 KN/m2取安全系数r=1.2单位面积的自重为：F1=22.63×1.2=27.156 KN/m22、施工荷载：取F2=1.4×2.5=3.5 KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=1.4×2.0=2.799 KN/m24、箱梁芯模：取F4=1.2×1.5=1.799 KN/m25、木模板(松木)：取F5=1.2×0.1=.119 KN/m2方木横梁容重：取r=7.5 KN/m3方木纵梁容重：取r=7.5 KN/m3二、底模强度计算箱梁底模采用木模板(松木)，板厚t=15 mm，方木背肋间距为300 mm，所以验算模板强度采用宽b=300 mm平面木模板(松木)。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=11000 MPa。
（2）截面惯性矩：I=bh3/12=30×1.5^3/12=8.438 cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=30×1.5^2/6=11.25 cm3（4）截面积：A=bh=30×1.5=45 cm22、模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=27.156+3.5+2.799+1.799=35.254 KN/m2q=F×b=35.254×.3=10.576 KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=10.576×.3^2/8=.119 KN.M（3）弯拉应力：σ=M/W=.119×10^3/11.25=10.57 MPa<[σ] =14.5 MPa木模板(松木)弯拉应力满足要求（4）挠度：从底模下方的背肋布置可知，木模板(松木)可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI=0.667×10.576×.3^4/(100×11000×8.438)×10^8=.615mm<L/400=.75 mm木模板(松木)挠度满足要求三、横梁强度计算横梁为10×10 cm方木，跨径为.9 m，中对中间距为.4 m。
脚手架屋面承载力计算
屋面搭设满堂红脚手架屋面承载力计算
1、荷载统计
钢管支架自重力
钢管：0.8*4*5*3.84*9.8=602n/m 2
扣件：4*5*13.2=264n/m 2
木板：0.8*0.8*0.35=224n/m 2
小计：602+264+224=1090n/m 2
吊篮后支座及配重
（1000+50）*9.8=10290n/m 2
合计：1090+10290=11380n 。
3、在脚手架上面架设电动吊篮，电动吊篮按4米一个间距布置，脚手架搭设宽度为6米，长度方向沿屋面女儿墙搭设，在脚手架部位满铺木挑板（200*50*4000mm ）脚手架立杆底部放置200mm*4000mm 木板，木板厚度为50mm 。
屋面承受脚手架及吊篮荷载，按照均布荷载进行计算，局部转角部位吊篮尺寸微调整。
设：一个吊篮搭设在面积为4m*6m 脚手架上，面积：4*6=24m 2，。
4、立杆地基承载力验算。
已知A d =0.2*4=0.8m 2，N=11.38+1.09*5*7=49.53kn 2d m kn 76.17
*5*8.053.49A N == 经咨询建筑设计院得知，屋面承载力为200kg ，200*9.8=1.96kn
满堂红脚手架进过计算，屋面承载力满足要求。
脚手架承重支撑荷载计算
齐鲁商会大厦工程现场场地狭小，在基坑东侧及基坑上部设置钢筋等材料周转承重脚手架，长约70米，宽约8米，高度2.4米，顶部搭设1.1米高防护栏杆，详见脚手架平面图、立面图。
一、荷载值计算
脚手架体上铺脚手板等自重荷载值0.4KN/㎡
脚手架上部承重取值2.0 KN/㎡
合计：2.4 KN/㎡
因该脚手架为承重式满堂脚手架，而满堂脚手架应按构架稳定要求放置适量的竖向和水平整体拉结杆件，确保构件不变形。
1、底部先铺设50厚的木垫板，立杆间距＠1000㎜，水平杆共设三道，底上中间偏上各一道，总高度为2.4米，每个控挡均有斜拉杆交错放置，保证构架的整体性能，说见附图。
2、剪力撑的斜杆与水平面宜在45左右。
一、模板支撑设计
1、排架搭设：排架立杆间距≤1米，扫地杆离地15㎝，第一排水平钢管高度1.8m，第二排水平钢管高度1.5m，排架搭设时，东西、南北方向的立杆要在一直线。
2、梁的加固：当高的高度或宽度大于700㎜时，梁旁两侧要加对拉螺杆，间距1m，并采用斜撑固定，当梁小于700㎜时，均要在梁旁打斜撑，所有大于400㎜宽的梁，梁பைடு நூலகம்都要增加顶撑，间距同立杆间距。所有板的接缝处都需贴双面胶带。
对于150厚板：
一、模板支撑设计
1、排架搭设：排架立杆间距≤1米，扫地杆离地15㎝，第一排水平钢管高度1.8m，第二排水平钢管高度1.5m，排架搭设时，东西、南北方向的立杆要在一直线。模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道总想见到称，由底至顶连续设置。
2、梁的加固：当高的高度或宽度大于700㎜时，梁旁两侧要加对拉螺杆，间距1m，并采用斜撑固定，当梁小于700㎜时，均要在梁旁打斜撑，所有大于400㎜宽的梁，梁底都要增加顶撑，间距同立杆间距。所有板的接缝处都需贴双面胶带。梁计算同其他楼层。
(完整版)支架承载力计算.docx
支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值 :f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ；活荷载标准值 N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*10+1.4*4.5＝ 18.3KN；根据脚手架设计方案，每平方米由 2 根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN，故： P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN。
满足要求。
或根据中板总重量（按长20m 计算）与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值 :f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ；活荷载标准值 NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*3920+1.4*1764＝ 7173KN；得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN。
满足要求。
支架整体稳定性计算：根据公式：＝Nf A式中：N－立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN；－轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367；λ－长细比，λ＝ l0 /i ＝ 2.15/1.58*100 ＝ 136；l0－计算长度， l0＝kμh＝ 1.155*1.5*1.2 ＝2.15m；k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55； h－立杆步距0.75m。
i－截面回转半径，本工程取 1.58cm；A－立杆的截面面积， 4.89cm2；f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm 2。
σ＝15.8/ （0.367*4.89）＝ 88.04N/mm 2<[f]=205N/mm 。
满足要求 .支架水平力计算支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
钢管脚手计算单(1.5m)
钢管脚手计算单(1.5m)简介钢管脚手是建筑工地中常用的辅助工具，其具有承重能力以及调整高度的功能。
根据不同的使用场景和荷载情况，需要选择不同规格的钢管脚手，同时还需要计算其数量、高度和承载力等参数。
本文档将针对1.5m高度的钢管脚手进行计算，方便施工人员在使用前了解其基本参数。
参数说明钢管脚手规格1.5m高度的钢管脚手采用直径为48mm的钢管制作，管壁厚度为3.5mm。
其底座采用1501506mm角钢制作，螺母和螺栓为M20。
承载能力钢管脚手的承载能力取决于其使用场景和荷载情况。
一般来说，钢管脚手的承载能力为其自重的5-6倍。
在1.5m高度使用的钢管脚手，其考虑风荷载的垂直承载能力为4.7KN(约480kg)，考虑水平荷载的支撑能力为2.2KN(约220kg)。
钢管脚手数量计算钢管脚手数量的计算需要综合考虑其使用场景、荷载情况以及支撑面积等因素。
在一般的室内施工场所中，钢管脚手间距一般取决于场地的平整度和材料大小等因素，一般约为2-3m，因此计算时一般取每平米面积所需钢管脚手的数量。
以一般的10平米室内施工场所为例，其所需钢管脚手数量为：•垂直承载能力：10(平米) * 4.7(KN/平米) / 4.7(KN/个) = 10个•水平支撑能力：10(平米) * 2.2(KN/平米) / 0.22(KN/个) = 100个其中的4.7和0.22分别为每个钢管脚手的垂直承载能力和水平支撑能力。
钢管脚手高度计算钢管脚手的高度应根据实际需求进行调整。
在施工过程中，一般需要根据现场实际情况进行高度的调整，建议使用工具进行调整，以确保安全稳定。
在具体的高度计算中，需综合考虑钢管脚手的高度和使用工具的安全高度等因素。
使用注意事项在使用钢管脚手过程中，需要注意以下几点：1.需要在使用前对钢管脚手进行检查，确保其无明显扭曲、裂纹或其他损坏。
2.需要使用正确的工具调整钢管脚手高度，调整后需进行固定。
3.需要避免在一侧或部分使用多个钢管脚手，建议分布均匀。
脚手架承载力计算
脚手架承载力计算个及以上操作层作业时，2规范规定：当在双排脚手架上同时有在同一跨距内各操作层的施工均布荷载标准值总和不得超过㎡（只需要验证这个就好）一)基本荷载值钢脚手板：m2施工人员材料荷载：m2脚手杆自重：m2（二）纵横向水平杆计算MGK=M2*24=MQK=*8=M=+∑MQK=*+*=W=*103）=MM2<f=205N/MM2（σ=M/W=*106/满足规范要求。
)扣件抗滑移承载力计算(三）R=（++*2=<RC=8KN满足规范要求。
（四）立杆计算1、立杆轴向力设计值：NQK+∑+）NG1K+NG2K（N==（+）+*+=2、立杆计算长度l0=kuh=**=λ0=l0/i=*100cm/=1533、由风荷载设计值产生的立杆段弯距：MW=**la*h2/10=*****10=4、稳定性计算：N/φA+MW/W=6410/（*452）+*105/*103=+30=mm2<f=205N/mm2满足规范要求。
（五）连墙件计算预埋φ14钢筋，fy=210 N/mm2，φ14圆钢抗拉能力：2πr2×fy=>N2=满足要求，但要保证预埋环有足够的锚固长度。
锚固筋可按层高设置每米设置一道，水平方向每5米设置一道，如板内无上皮筋处应加设附加钢筋，防止板面裂缝。
（六）脚手架基础要求脚手架立杆底部铺垫密实，无需再进行验算，外脚手架基础要求坐落在原自然地面，按要求加设扫地杆。
脚手架承载力的计算落地脚手架计算实例（一）(2009-03-13 10:16:37)分类：施工技术与管理实例技术标签：外脚手架计算落地脚手架计算实例1.脚手架参数一、米，米以下采用双管立杆，米以上采用单管立杆；采用的钢管类双排脚手架搭设高度为Φ48×；型为搭设尺寸为：立杆的纵距为米，立杆的横距为米，大小横杆的步距为米；290 内排架距离墙长度为米；脚手架沿墙纵向长度为米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为根；2 ；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为连墙件采用两步三跨，竖向间距米，水平间距米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数结构脚手架；:；脚手架用途: kN/m2施工均布活荷载标准值层；同时施工层数:1风荷载参数3.kN/m2 ；本工程地处北京市，基本风压为μs为；风荷载高度变化系数μz为，风荷载体型系数脚手架计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):；脚手板自重标准值(kN/m2):；(kN/m2):；栏杆挡脚板自重标准值；；脚手板铺设层数安全设施与安全网(kN/m2)::1::冲压钢脚手板；栏杆挡板类别栏杆、冲压钢脚手板挡板；脚手板类别每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):；地基参数5.(kN/m2):素填土；地基承载力标准值；地基土类型::。
脚手架受力计算
脚手架受力计算：1.立杆设计荷载：K2N=A n{fy+(η+1)σ2-√￣[(fy+(η+1)2)2 -fσ]}采用φ48mm,3.5mm厚的钢管:A n=4.893×102 ㎜2 .i=15.78mml0=μl=1386mmλ=l0/I=87.83欧拉临界应力：σ=π2 E/λ2 =269N/mm2η=0.3/(100i)2 =0.12 f y=170N/mm2∴设计荷载N为:N=3.33T2.根据要求，脚手架受力为14T。
考虑安全系数，所以采用间距、步距均为 1.2m,4.8×4.8m形式的钢管脚手架结构，所以轴向力N’=nN=3.33×25>14T。
所以轴向抗压力满足要求。
3.脚手架的受力稳定计算：N≦N d1>. N=1.2(N Gk1+N Gk2)H+0.85×1.4×(∑Nσik+2M k/b)经计算：N Gk1=0.375KN/m N Gk2=0.081KN/m Nσik=σik·l·b=10.37KN/m ∵M k=ql2 /8 q k=w k·l w k=0.7μ2μstwω0 μstw=1.3φ=1.3 ∴M k= ql2 /8=0.972×152 ÷8=27.34KN/m∴组合风荷载下：N=1.2×(0.375＋0.081)×15＋0.85×1.4×(10.37＋2×27.34÷1.2)=74.78KN2>. N d = ·A·f以知φ48mm，35mm厚的钢管I=12.19×104 mm4 A=489mm2 ∴I=√¯(I/A)=15.79mm又∵脚手架高度<30m,所以得调整系数k=1.13λ=kh0/I=85.9将λ=86代入查表可得 =0.686已知脚手架钢材为Q235.f=205N/mm2∴N d = ·A·f=0.686×489×205×10-3×2=137.5KN∴N d >N 脚手架稳定性满足要求。
50m登高脚手架计算
附件登高脚手架（30m＜h≤50m)受力计算1脚手架设计荷载取值1.1脚手板自重：0.35KN/m21.2栏板与挡脚板自重：0.14 KN/m1.3脚手架上吊挂密目网：0.005KN/m2 (密目网0.003KN/m2，考虑密目网上存留的杂质而增加重量时，按0.005KN/m2计算)1.4施工均布荷载：3KN/m22连墙件计算2.1计算作用于外脚手架上水平风荷载标准值：计算依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）作用于脚手架上的水平风荷载标准值：ωk=0.7·μz·μs·ωo=0.7×1.67×0.52×0.55KN/m2=0.334KN/m2ωk—风荷载标准值（KN/m2）μz—风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定取值1.67。
μs—脚手架风荷载体型系数，按本《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表4.2.4取值1.3ϕ=1.3×0.4=0.52(密目网的挡风系数按ϕ=0.4计算，即网绳占40%，网目占60%，网绳+网目=迎风面积，即网的总面积)ωo—基本风压（KN/m2）,上海市按0.55取值。
2.2连墙杆轴向设计力计算：（按单根连墙杆计算）力的分解如下图：N lw=1.4·ωk·A W=1.4×0.334KN/m2×21.6m2 =10.1KN（连墙件按二步五跨设置：A W=3.6m×6m=21.6m2）N o取5.0将N lw 、N o 代入公式计算 N l =N lw +N o =10.1+5=15.1KN0.34 N l =5.134KN ＜8KN （每个扣件抗滑移）(0.15+0.06) N l =3.17KN<立杆压力N=4.32KN(参3.1.3 ∑N QK =4.32KN)，又因小横杆间距<大横杆步距，故只需验算立杆的稳定性。
边坡脚手架计算书
边坡脚手架计算书（一）边坡支护护坡操作脚手架，其步距为1200，立杆纵横间距均为1500。
1承载力验算：（1）脚手架承受荷载计算：①脚手架承受荷载计算：考虑上人操作和堆物为980N/M2②对操作层荷载（W1）进行计算，附加荷载980N/m2，考虑动力系数1.2，超载系数（其他未考虑因素）取1.5，脚手架自重360N/m2则W1=超载系数×动力系数×（附加荷载+脚手架自重）=1.5×1.2×（980+360）=2412N/m2③非操作层，每层荷载为W2，钢管理论重力为38.4N/m，扣件重力按10N/个，剪刀撑长度近似按对角支撑计算L=(1.82+2.02)=2.69m 每跨脚手架面积=1.5×2=3m2。
则非操作层每层荷载W2为W2=[（步距×2+间距×2+架宽+L×2）×钢管理论重量/m×钢管实际长度系数+扣件重量每跨]/每跨脚手架面积[（1.2m×2+1.5m×2+2m+2.69m×2）×38.4N/m×1.3+10N/个×4个]/3=226N/m2则每根立柱承重：（W1+非操作层数×W2）/立柱根数=（2412N+4×226N）÷4=829Na2：立杆设计荷载计算：采用φ48.3×2.8mm钢管，截面特征查表A=4.893×102mm2i=15.78mml0=μL=0.77m×1=0.77mλ=L0/i=770mm/15.78mm=48.8欧拉临界应力：σ=π2E/λ=3.142×210000/48.82=869MPaη=0.3×(1/100i)2=0.3/(100×0.01578)2=0.12设计荷载N为:N=4.89×102/2×{[17+(1+0.12)×869/2-[(170+(1+0.12)×869/2)-170×869]}N=3×104N通过脚手架承受荷栽，立杆设计荷载计算得知，立杆设计荷载（3×104N）＜脚手架承受荷栽（829N）故立杆承载力符合要求。
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对拉螺栓的规格和性能表8-4
承重脚手架钢管立柱验算
一般按立柱的稳定性控制，可按两端铰接受压构件来简化计算。
钢管支架的连接方式有两种，即扣件对接和扣件搭接。
根据横杆步距的不同，两种连接方式的立柱允许荷载，见表8-76
常用各种型钢钢楞的规格和力学性能表8-6
立柱稳定
性验算公式如下：
f A
N
≤⨯=
ϕσ 式中：N ——每根立柱承受的荷载；
A ——钢管截面积（mm 2），查表8-6；
φ——轴心受压稳定系数，根据钢管立柱长细比λ求得，λ=
i
L
（L 为横杆步距，即水平支撑间距mm ，多道设置时取大值；i 为钢管回转半径，42
12d d i +=，式中d 为外径，
d1为内径）根据GB50018-2002附录A 查得ϕ值。
f ——钢材强度设计值N/mm 2
，f =215N/mm 2。
JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
表B 钢管截面特性
附录C
Q235－A 钢轴心受压构件的稳定系数（同上表）
表5.1.6 钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm 2
）
5．3 立杆计算
5．3．1 立杆的稳定性应按下列公式计算：
5．3．2 计算立杆段的轴向力设计值N，应按下列公式计算：
不组合风荷载时
N=1.2（N G1k+N G2k）+1.4ΣN Qk（5.3.2－1）
组合风荷载时
N=1.2（N G1k+N G2k）+0.85×1.4ΣN Qk（5.3.2－2）
式中N G1k——脚手架结构自重标准值产生的轴向力；
N G2k——构配件自重标准值产生的轴向力；
ΣN Qk——施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距（跨）内离工荷载总和的1/2取值。
5．3．3 立杆计算长度l0应按下式计算：
l0=kμh （5.3.3）
式中 k——计算长度附加系数，其值取1.155。
μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按表5.3.3采用；
h——立杆步距。
表5.3.3 脚手架立杆的计算长度系数μ。