63基础承受荷载计算
63塔吊基础施工方案计算书
塔吊基础设计计算书编制：____________________审核：_____________________审批：_____________________、1#塔吊设计:1、塔吊选择：本塔吊采用塔吊生产厂家提供的QTZ63型塔吊，塔吊基础长宽均为5m,高1m。
基础砼强度等级采用C35级，钢筋采用HRB400级。
QTZ63型塔式起重机主要性能及参数如下：2、技术参数:Fv=425（KN）M=630KN.m Fh=68KN3、确定基础尺寸：由地勘报告知，1#塔机基底所处位置地基承载力为160kpa，原厂家设计塔吊基础对地基承载力要求不小于200kpa,大于本工程的160kpa,故需在基础下部设一扩大的钢筋砼平台，以增大基底面积.暂定平台尺寸为5000X 5000X 1000，做地基承载力验算.4、力学演算天然基础尺寸为b x b x h=5n K5mx 1.3m砼基础的重力Fg=5X 5X 1 x 25=625KN地面容许压应力[P B]=160KPa2 2 2HRB400: f y 360N/mm ,C35: f c 16.7N/mm,f t 1.57N/mm4.1、地基承载力演算地基承载力为：f=25 m2x 160KPa/10=400吨塔吊结构自重：Fv=31吨塔吊基础自重：Fg=25x 1.35 x 2.5=84.37 吨f=216 吨〉F二Fv+Fg=31+84.37=115.37 吨所以，地基承载力能满足塔吊使用要求。
4. 2塔吊抗倾覆演算e=0.751m<b/3=5/3=1.67m 满足要求4.3、偏心荷载下地面压应力验算：P2F；Fg 2 31；84'7 87.95kN/m2<160kP 满足要求3l(b e) 3 5 (5 0.7512 21.2 M F h hF F g1.2 630 68 1.35310 84370.751kN/m24.4、抗剪强度验算：按GB50007-2002《建筑地基基础设计规范》公式(8.4.9 )1800刁3 3V S (310 843.7)/4 288.43KN 0.7 hs f t b w h o 0.7 0.946 1.57 10 2 1 2.080 10 KN满足要求。
63塔吊天然基础(手算)
QTZ63塔吊基础的计算书(天然地基)一. 基本参数塔吊型号:QTZ63, 自重F1=47.67kN，起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=1796.00kN.m，塔吊起重高度H=74.89m，塔身宽度B=1.60m，混凝土强度等级:C30，钢筋强度等级：HRB335级基础埋深D=3.00m，基础厚度h=1.35m，基础宽度Bc=6.00m，荷载分项系数：1.2、1.4二. 最不利工况塔机固定在基础上，在塔机未采用附着装置以前，对基础产生的载荷值时，基础所受的荷载最大。
（非工作状态）P---基础所受的垂直力 513 KNH1、H2---基础所受的水平力 73.5 KNM1、M2---基础所受的倾覆力矩 1796 KN.m三. 塔吊基础地基承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力（包括塔吊自重，压重和最大起重荷载）F=1.2×513=615.6kN；G──基础自重与基础上面的土的自重G=1.2×(25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D) =4050.00kN；B c──基础底面的宽度，取B c=6.00mW──基础底面的抵抗矩，W=B c×B c×B c/6=36.00m3M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距M=1.4×1796.00=2514.40kN.ma──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=6.00/2-2514.40/(615.6+4050.00)=2.46m经过计算得到:无附着的最大压力设计值 P max=(615.6+4050.00)/6.002+2514.40/36.00=199.44kPa无附着的最小压力设计值 P min=(615.6+4050.00)/6.002-2514.40/36.00=59.76kPa有附着的压力设计值 P=(615.6+4050.00)/6.002=129.6kPa偏心距较大时压力设计值 P kmax=2×(615.6+4050.00)/(3×6.00×2.46)=210.73kPa 三. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
塔吊基础设计QTZ63
专业资料整理分享福州东部新城东浦新苑塔机基础设计一、工程概况福州东部新城东浦新苑位于福州市仓山区盖山镇浦下村，根据工程实际需要，施工现场拟在5#楼、6#楼、7#楼、8#楼各设置一台山东大汉QTZ63塔机作为垂直运输机械，因现有地面承压能力不能满足厂家说明书的要求，故塔机基础需设计计算。
塔吊定位时要考虑以下几点：（1）服务范围广，尽量满足施工现场工作面的需要，减少工作死角。
（2）尽量避开建筑物的突出部位，减少对施工的影响。
（3 ）尽量保证施工场地物料的堆放、搬运在塔吊工作范围内，减少二次搬运。
（4 ）保证塔吊安装和拆除时所必须的场地和工作条件。
考虑到以上几点因素，结合本工程结构设计特点等情况，经研究决定：分别在以下位置安装塔吊5#楼的5-6轴之间，距OA轴5.8m （臂长为50m,负责3#、5#楼及连体地下室材料垂直运输），塔吊承台基础位于地下室之内，承台面标高与地下室底板底平及-5.2m，塔吊安装高度约65mt 6#楼的7-8轴之间，距OA轴5.8m （臂长为55m,负责2#、6#楼及连体地下室材料垂直运输），塔吊承台基础位于地下室之内，承台面标高与地下室底板底平及-5.2m，塔吊安装高度约65mt 7#楼塔吊距A轴4.0m、距3轴4.0 （臂长为55m负责1#、4#、7#楼及幼儿园材料垂直运输），承台面标高高出自然地坪面标高200mm同时在塔基四周挖设排水沟，塔吊安装高度约60mo 8#楼的3-4轴之间、距J轴5.8 （臂长为50m负责8#、9#楼材料垂直运输），承台面标高高出自然地坪面标高200mm同时在塔基四周挖设排水沟，塔吊安装高度约60no 本工程土0.000标高相当于罗零标高7.750 ,各栋号塔机具体位置详附图。
每部塔机现场没有太大的障碍物和沟、管道等不利因素，场地较为宽敞，地面组装为方便，服务范围均能覆盖各栋号施工场地，塔式起重机安装、拆除均能顺利进行。
二、设计依据1.福建众合开发建筑设计院设计的“福州东部新城东浦新苑”工程施工图纸、设计修改通知单；2.本工程《施工合同》；3•《福州东部新城东浦新苑工程勘察报告》；4.《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008 ）;5.山东大汉建筑机械有限公司QTZ63固定式塔式起重机使用说明书；6.《建筑工程施工手册》；7•《建筑地基基础工程施工质量验收规范》 （GB50201-2002）; 8•《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）。
地基基础承载力计算公式
地基基础承载力计算公式在建筑领域，地基基础承载力的计算可是至关重要的一环，就好像是给房子打造一个坚实的“底盘”。
咱们先来说说地基基础承载力计算公式到底是啥。
简单来讲，它就是用来确定地基能够承受多大重量的一个数学式子。
这个式子可不是随随便便就出来的，那是经过无数工程师和科学家们的研究和实践得出来的。
比如说，常见的地基基础承载力计算公式有太沙基公式、汉森公式等等。
太沙基公式考虑了土的内摩擦角、粘聚力等因素。
而汉森公式呢，则在太沙基公式的基础上，又进一步考虑了基础形状、地面倾斜等多种情况。
我记得有一次，我去参观一个正在建设的大楼工地。
当时，工人们正在为地基的施工忙碌着。
我看到工程师拿着图纸，上面密密麻麻地写着各种数据和计算公式。
他一脸严肃地和旁边的施工人员交流着，手指着地基的位置，强调着地基基础承载力的重要性。
“这可不能马虎，要是地基承载力算错了，这楼可就危险了！”工程师的声音在嘈杂的工地中格外清晰。
我凑过去好奇地问：“师傅，这地基基础承载力计算真有这么难吗？”工程师看了我一眼，说：“小老弟，这可不是难不难的问题，这是关乎安全的大事！你想想，要是房子建好了，地基承受不住重量，那后果不堪设想！”我听了，心里不禁一紧，这才真正意识到地基基础承载力计算公式的重要性。
在实际应用中，要准确计算地基基础承载力，可不是光把公式一套就完事儿了。
首先得对地基土进行详细的勘察，了解土的性质、含水量、孔隙比等等。
这就好比你要了解一个人的脾气秉性，才能和他好好相处一样。
而且，不同地区的土性质可能差异很大。
在南方，可能遇到的是软土；在北方，可能更多的是黄土或者冻土。
所以，不能一概而论，得根据具体情况来选择合适的计算公式和参数。
另外，施工过程中的一些因素也会影响地基基础承载力。
比如说，施工时的振动、地下水的变化等等。
这就要求在计算的时候，要把这些因素都考虑进去，留有余地。
总之，地基基础承载力计算公式虽然看起来复杂，但它却是建筑安全的重要保障。
63塔吊十字形基础的计算
十字形基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息本计算书依据塔吊规范JGJ187-2009进行验算。
二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=540kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=(2×8×1.3-1.3×1.3-4×0.5×0×0)×0.9×25=429.98kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)W k=0.8×1.59×1.95×1.245×0.2=0.62kN/m2q sk=1.2×0.62×0.35×2.5=0.65kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.65×35.00=22.70kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×22.70×35.00=397.21kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2)W k=0.8×1.62×1.95×1.245×0.30=0.94kN/m2q sk=1.2×0.94×0.35×2.5=0.99kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.99×35.00=34.69kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×34.69×35.00=607.05kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+0.9×(890+397.21)=958.49kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+607.05=407.05kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算1. 荷载计算梁的计算简图如下：（图中 B=8000mm，L1=3540mm,L2=2233mm)交叉梁基础底面积： A=2×8×1.3-1.3×1.3-4×0.5×0×0=19.11m2条基加腋基础底面积：A0=8×1.3+(1.3+1.3+0×2)×0×2=10.4m2塔机工作状态下：当轴心荷载作用时：=(600+429.98)/19.11=53.90kN/m2当偏心荷载作用时：=(600+429.98)×10.4/19.11=560.53kN=(958.49+22.70×0.9)/560.53=1.75m≤b/4=2.00m满足要求! 由于偏心距e>b/6=1.33m，所以按大偏心计算：=2×560.53/[3×1.3×(4-1.75)]=127.55kN/m2由于梁底荷载为三角形荷载，所以按下式计算P1：=127.55×[3×(4-1.75)-2.2325]/[3×(4-1.75)]=85.43kN/m2塔机非工作状态下：当轴心荷载作用时：=(540+429.98)/19.11=50.76kN/m2当偏心荷载作用时：=(540.00+429.98)×10.4/19.11=527.88kN=(407.05+34.69×0.9)/527.88=0.83m≤b/4=2.00m满足要求! 由于偏心距e≤b/6=1.33m，所以按小偏心计算：=527.88/(8×1.3)+(407.05+34.69×0.9)/13.87=82.36kN/m2=527.88/(8×1.3)-(407.05+34.69×0.9)/13.87=19.15kN/m2由于梁底荷载为梯形荷载，所以按下式计算P1：=19.15+(8-2.2325)×(82.36-19.15)/8=64.72kN/m2四. 基础配筋计算比较上述两种工况的计算，可知本案塔机在工作状态时，基础截面弯矩最大，故应按工作状态的荷载组合进行基础设计1. 基础弯矩计算:基础自重在基础底面产生的压力标准值P kG=G k/A=429.98/19.11=22.5kN/m2基底均布荷载设计值=1.35×[(127.55+85.43)/2-22.50]×1.3=147.41 kN/m1-1截面弯矩设计值M1=q1×L22/2=147.41×2.232/2=367.34kN.m2. 纵向钢筋面积计算依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010式中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定f c──混凝土抗压强度设计值h0──承台的计算高度经过计算得αs=367.34×106/(1.00×16.70×1.30×103×8502)=0.023419 ξ=1-(1-2×0.023419)0.5=0.023700γs=1-0.023700/2=0.988150As=367.34×106/(0.988150×850×360.00)=1214.86mm2实际选用钢筋为：钢筋直径20mm，钢筋根数为4十字梁基础实际配筋面积为A s0 = 3.14×202/4 × 4=1257mm2实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!3. 基础箍筋面积计算最大剪力设计值：V max=q1×L2=147.41×2.23=329.09kN依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)的第6.3.3条。
塔吊基础计算
塔吊基础计算QTZ63塔吊天然基础的计算书参数信息：塔吊型号为QTZ63，自重(包括压重)为F1=450.80kN，最大起重荷载为F2=60.00kN，塔吊倾覆力距为M=630.00kN.m，塔吊起重高度为70.00m，塔身宽度为B=1.50m，混凝土强度等级为C35，基础埋深为D=5.00m，基础最小厚度为h=1.35m，基础最小宽度为Bc=5.00m。
基础最小尺寸计算：基础的最小厚度为H=1.35m，基础的最小宽度为Bc=5.00m。
塔吊基础承载力计算：按照《建筑地基基础设计规范》(GB-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图如下：当不考虑附着时的基础设计值计算公式为：当考虑附着时的基础设计值计算公式为：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式为：其中，F为塔吊作用于基础的竖向力，包括塔吊自重、压重和最大起重荷载，F=1.2×510.8=612.96kN；G为基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D) =4012.50kN；Bc为基础底面的宽度，取Bc=5.00m；W为基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；M为倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×630.00=882.00kN.m；a为合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=5.00/2-882.00/(612.96+4012.50)=2.31m。
经过计算得到：无附着的最大压力设计值为Pmax=(612.96+4012.50)/5.002+882.00/20.83=227.35kPa；无附着的最小压力设计值为Pmin=(612.96+4012.50)/5.002-882.00/20.83=142.68kPa；有附着的压力设计值为P=(612.96+4012.50)/5.002=185.02kPa；偏心距较大时压力设计值为Pkmax=2×(612.96+4012.50)/(3×5.00×2.31)=267.06kPa。
【免费下载】QTZ63 塔吊天然基础的计算书
QTZ63 塔吊天然基础的计算书 （一）参数信息 塔吊型号：QTZ63，自重(包括压重)，最大KN F 5.5638.910)65.1140(31=⨯⨯++=起重荷载，塔吊额定力距M=710KN ·M ，塔吊起重高度H=15.00M ，塔身宽KN F 602=度B=1.5M ，基础宽度b=1.755m ，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=0.5M ，基础最小厚度h=1.35m ，基础最小宽度。
M B C 5= （二）塔吊基础承载力计算 根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规范》JGJ/T 187-2009，塔机在独立状态时，作用于基础的荷载应包括塔机作用于基础顶的竖向基础荷载值（）、水平荷载标准值K F （）、倾覆力矩（包括塔机自重、起重荷载、风荷载引起的力矩）荷载标准值，扭矩VK F 荷载标准值（）以及基础和其上覆盖土的自重荷载标准值（），见图 2。
K T K G 矩形基础地基承载力计算应符合以下规定： 1、基础底面压力应符合以下要求： 1）当轴心荷载作用时： (1)a K f P ≤ 式中：—荷载效应标准组合下，基底的平均竖向压力（KN ）。
—荷载效应标准组合K P 下，基底的最大竖向压力（KN ）。
—地基承载力。
a f 2）当偏心荷载作用时： (2)max k P 2.1≤a f —荷载效应标准组合下，基底的平均竖向压力（KN ）。
max k P 、管路敷设技术通过管线敷设技术，不仅可以解决吊顶层配置不规范问题，而且可保障各类管路习题到位。
在管路敷设过程中，要加强看护关于管路高中资料试卷连接管口处理高中资料试卷弯扁度固定盒位置保护层防腐跨接地线弯曲半径标高等，要求技术交底。
管线敷设技术中包含线槽、管架等多项方式，为解决高中语文电气课件中管壁薄、接口不严等问题，合理利用管线敷设技术。
线缆敷设原则：在分线盒处，当不同电压回路交叉时，应采用金属隔板进行隔开处理；同一线槽内，强电回路须同时切断习题电源，线缆敷设完毕，要进行检查和检测处理。
63基础承受荷载计算
一、基础承受荷载计算、分析4=10kNQTZ63塔机竖向荷载简图塔机处于独立状态〔无附墙〕时，其受力为最不利状态，因此取塔吊独立计算高度40m时进行分析，分工作状态和非工作状态两种工况分别进行荷载组合，塔吊型号为QTZ63，最大起重量1.00T，最大起重力矩69T·m，最大吊物幅度56m。
根据《建筑地基基础设计标准》GB50007-2011第8.5条规定，验算桩基承载力时，取荷载效应的标准组合值；验算基础强度取荷载效应的基本组合值。
承台大小都为5000×5000×1300mm。
1.1自重1.1.1 塔机自重标准值1401.00KF kN1.1.2 基础自重标准值FK2=5.0X5.0X25=625KN1.1.3 起重荷载标准值q 60.00K F =kN1.2 风荷载计算1.2.1 工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算1 塔机所受风均布线荷载标准值〔0.20O ω=2kN/m 〕00.8/SK z S Z O q bH H αβμμωα=0.8 1.2 1.59 1.95 1.320.200.35 1.60.44=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=2kN/m2 塔机所受风荷载水平合力标准值 F SK =q sk ·H=0.44x40=17.6kN3 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M SK =0.5F SK ·H=0.5x17.6x40=352kN m ⋅1.2.2 非工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算1 塔机所受风线荷载标准值〔马鞍山0.4O ω'=2kN/m 〕0.8/SKz S Z O q bH H αβμμωα''=0.8 1.2 1.64 1.95 1.320.40.35 1.60.91=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=kN/m2 塔机所受风荷载水平合力标准值 F SK ’=q sk ’·H=0.91x40=36.4kN3 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M SK =0.5F SK ·H=0.5x36.4x40=800kN m ⋅ 1.3 塔机的倾翻力矩塔机自身产生的倾翻力矩，向前〔起重臂方向〕为正，向后为负。
矩形板式基础计算书(63型及80型)
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图G k=blhγc=6×6×1.35×25=1215kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1215=1640.25kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1552kN·mF vk''=F vk'/1.2=73.9/1.2=61.583kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=2095.2kN·mF v''=F v'/1.2=99.765/1.2=83.138kN基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=6×62/6=36m3W y=bl2/6=6×62/6=36m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1552×6/(62+62)0.5=1097.43kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1552×6/(62+62)0.5=1097.43kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(514+1215)/36-1097.43/36-1097.43/36=-12.941<0偏心荷载合力作用点在核心区外。
(2)、偏心距验算偏心距：e=(M k+F Vk h)/(F k+G k)=(1552+73.9×1.35)/(514+1215)=0.955m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(62+62)0.5/2-0.955=3.287m偏心距在x方向投影长度：e b=eb/(b2+l2)0.5=0.955×6/(62+62)0.5=0.676m偏心距在y方向投影长度：e l=el/(b2+l2)0.5=0.955×6/(62+62)0.5=0.676m偏心荷载合力作用点至e b一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-e b=6/2-0.676=2.324m偏心荷载合力作用点至e l一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-e l=6/2-0.676=2.324m b'l'=2.324×2.324=5.403m2≥0.125bl=0.125×6×6=4.5m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值P kmin=-12.941kPaP kmax=(F k+G k)/3b'l'=(514+1215)/(3×2.324×2.324)=106.665kPa3、基础轴心荷载作用应力P k=(F k+G k)/(lb)=(514+1215)/(6×6)=48.028kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值f a=f ak+εbγ(b-3)+εdγm(d-0.5)=130.00+0.30×19.00×(6.00-3)+1.60×19.00×(1.35-0.5)=172.94kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算P k=48.028kPa≤f a=172.94kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算P kmax=106.665kPa≤1.2f a=1.2×172.94=207.528kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1350-(50+20/2)=1290mmX轴方向净反力：P xmin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(514.000/36.000-(1552.000+61.583×1.350)/36.000) =-42.043kPaP xmax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(514.000/36.000+(1552.000+61.583×1.350)/36.00 0)=80.593kPa假设P xmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)P xmax/b=((6.000+1.600)/2)×80.593/6.000=51.042kPaY轴方向净反力：P ymin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(514.000/36.000-(1552.000+61.583×1.350)/36.000) =-42.043kPaP ymax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(514.000/36.000+(1552.000+61.583×1.350)/36.00 0)=80.593kPa假设P ymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)P ymax/l=((6.000+1.600)/2)×80.593/6.000=51.042kPa基底平均压力设计值：p x=(P xmax+P1x)/2=(80.593+51.042)/2=65.817kPap y=(P ymax+P1y)/2=(80.593+51.042)/2=65.817kPa基础所受剪力：V x=|p x|(b-B)l/2=65.817×(6-1.6)×6/2=868.789kNV y=|p y|(l-B)b/2=65.817×(6-1.6)×6/2=868.789kNX轴方向抗剪：h0/l=1290/6000=0.215≤40.25βc f c lh0=0.25×1×16.7×6000×1290=32314.5kN≥V x=868.789kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1290/6000=0.215≤40.25βc f c bh0=0.25×1×16.7×6000×1290=32314.5kN≥V y=868.789kN满足要求！作用在软弱下卧层顶面处总压力：p z+p cz=0+0=0kPa≤f az=324.94kPa满足要求！四、基础配筋验算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2p x l/8=(6-1.6)2×65.817×6/8=955.668kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2p y b/8=(6-1.6)2×65.817×6/8=955.668kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1f c bh02)=955.668×106/(1×16.7×6000×12902)=0.006δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS1=1-δ1/2=1-0.006/2=0.997A S1=|MⅡ|/(γS1h0f y1)=955.668×106/(0.997×1290×300)=2477mm2基础底需要配筋：A1=max(2477，ρbh0)=max(2477，0.0015×6000×1290)=11610mm2基础底长向实际配筋：A s1'=12874mm2≥A1=11610mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1f c lh02)=955.668×106/(1×16.7×6000×12902)=0.006δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS2=1-δ2/2=1-0.006/2=0.997A S2=|MⅠ|/(γS2h0f y2)=955.668×106/(0.997×1290×300)=2477mm2基础底需要配筋：A2=max(2477，ρlh0)=max(2477，0.0015×6000×1290)=11610mm2 基础底短向实际配筋：A S2'=12874mm2≥A2=11610mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：A S3'=7884.54mm2≥0.5A S1'=0.5×12874=6437mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：A S4'=7884.54mm2≥0.5A S2'=0.5×12874=6437mm2 满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ10@500。
天然基础塔吊QTZ63(承载力110kPa)
天然基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等编制。
一、参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：35.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：2.00m，自重G：450.8kN，基础承台厚度hc：1.20m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：5.50m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，基础底面配筋直径：20mm额定起重力矩Me：630kN·m，基础所受的水平力P：30kN，标准节长度b：2.8m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：12mm，所处城市：浙江杭州市，基本风压ω0：0.45kN/m2，地面粗糙度类别：A类近海或湖岸区，风荷载高度变化系数μz：1.92 。
地基承载力特征值f ak：110kPa，基础宽度修正系数εb：0.15，基础埋深修正系数εd：1.4，基础底面以下土重度γ：19.3kN/m3，基础底面以上土加权平均重度γm：19.3kN/m3。
二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=450.8kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝450.8＋60＝510.8kN；2、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处浙江杭州市，基本风压为ω0=0.45kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数μz=1.92；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.6+2×2.8+(4×1.62+2.82)0.5)×0.012]/(1.6×2.8)= 0.039；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.9；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.9×1.92×0.45=1.754kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.754×0.039×1.6×35×35×0.5=67.038kN·m；M kmax＝Me＋Mω＋P×h c＝630＋67.038＋30×1.2＝733.04kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M k──作用在基础上的弯矩；F k──作用在基础上的垂直载荷；G k──混凝土基础重力，G k＝25×5.5×5.5×1.2=907.5kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=733.04/(510.8+907.5)=0.517m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
QZT-63型塔吊基础
QTZ63型塔吊基础施工方案工程名称：中南冶金地质研究科研办公大楼建设单位：中南冶金地质研究所监理单位：宜昌平湖监理工程建设监理有限公司施工单位：浙江省二建建设集团有限公司编制：审核：日期： 2012年12月05日目录第一节、编制依据 (3)第二节、工程概况 (3)第三节、塔吊基本性能 (3)第四节、塔吊基础施工方法及措施 (5)第五节、塔吊基础施工工艺要求 (5)第六节、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正 (6)第七节、塔吊基础计算书 (7)第八节、塔吊基础配筋施图 (13)一、塔吊基础承台筋图二、塔吊基础维护示意图第一节编制依据1、《岩土工程勘察报告》2、湖北省地方标准《建筑地基基础工程》DB42/242-20033、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20024、《地基与基础工程施工及验收规范》GBJ202-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20087、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）8、QTZ63型塔吊使用说明书9、中南冶金地质研究科研办公大楼工程总平面布置图第二节工程概况中南冶金地质研究科研办公大楼工程位于胜利一路15号。
地上二十六层，地下室两层。
±0.00相当于绝对标高54.80米。
本工程计划安装一台型号为QTZ63塔吊，塔身截面为长度×宽度＝1.56m×1.56m，R=56米，起重高度H=107.50m，塔吊位于基坑内侧，主要用于地下室和主楼的垂直运输，在基坑底板施工前安装就位。
第三节塔吊基本性能QTZ63型塔吊是重庆建工升立建设机械有限责任公司生产。
该塔吊在本工程应用中选用56m臂长的标准吊臂，塔身标准节1.56×1.56×2.5，最大起重5吨，最大幅度起重量1.00吨，起重力距为762KN.m；平衡臂重13.1吨，其自由高度可达40m，总功率33.90kW，整机重量：385.0kN。
QTZ63塔吊基础计算
QTZ63塔吊基础计算首先，我们需要确定QTZ63塔吊的荷载。
QTZ63塔吊的额定起重量为6吨，工作半径为3-50米。
其最大起重力矩为630kN·m。
此外，需要考虑塔吊的自重，在设计中通常取其额定载荷的50%作为塔吊的自重。
其次，我们需要确定所在地的土壤承载力。
土壤承载力指的是土壤能够承受的最大荷载。
一般情况下，土壤承载力是根据地质调查和试验得到的，常用单位是千帕（kPa）。
常见的土壤承载力有0-50kPa（砂土）、50-100kPa（黏土）等。
接下来，我们要进行塔基尺寸的计算。
塔基的尺寸需要根据塔吊的荷载和土壤承载力来确定。
一般来说，塔基的底面积要满足荷载与土壤承载力之间的平衡，即荷载应该小于等于土壤承载力乘以塔基底面积。
根据QTZ63塔吊的荷载和土壤承载力，我们可以计算出塔基的尺寸。
以一个具体的示例来说明，假设QTZ63塔吊的荷载为6吨，土壤承载力为50kPa。
由于塔基是一个正方形，可以假设塔基边长为B。
那么，塔基的底面积为B×B，荷载为6吨，转换为千牛（kN）为60kN。
根据平衡条件，我们可以得到以下不等式：60kN≤50kPa×(B×B)进一步计算可得：12kN/m²≤(B×B)/1000由此得出：则B≥ 109.54 mm根据以上计算，我们可以确定塔基边长至少为110 mm。
然后，我们需要考虑塔吊的施工工艺。
对于QTZ63塔吊的基础施工，通常采用的是钢筋混凝土预制桩基础和钢筋混凝土台阶式基础。
塔吊基础的施工工艺需要提前进行设计和准备，确保在施工中能够满足稳固和安全要求。
最后，要注意基础设计要遵守相关的国家和地方法规及标准，例如中国的《建筑结构荷载规范》、《地基与地基处理技术规程》等。
这些法规和标准对于塔吊基础设计提供了详细的要求和规范，确保塔吊基础的稳定和安全。
综上所述，QTZ63塔吊基础计算的关键在于确定荷载、土壤承载力和塔基尺寸。
QTZ63(5510)塔吊基础计算书
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk =bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.35×25+0×19)=843.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×843.75=1139.062kN桩对角线距离：L=(ab 2+al2)0.5=(3.42+3.42)0.5=4.808m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk =(Fk'+Gk)/n=(423+843.75)/4=316.688kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax =(Fk'+Gk)/n+(Mk'+FVk'h)/L=(423+843.75)/4+(1770+74.6×1.35)/4.808=705.744kNQkmin =(Fk'+Gk)/n-(Mk'+FVk'h)/L=(423+843.75)/4-(1770+74.6×1.35)/4.808=-72.369kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax =(F'+G)/n+(M'+Fv'h)/L=(571.05+1139.062)/4+(2389.5+100.71×1.35)/4.808=952.754kNQmin =(F'+G)/n-(M'+Fv'h)/L=(571.05+1139.062)/4-(2389.5+100.71×1.35)/4.808=-97.698kN四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×1=3.142m桩端面积：A=πd2/4=3.14×12/4=0.785m2p承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mfak=(2.5×90)/2.5=225/2.5=90kPa承台底净面积：Ac =(bl-n-3Ap)/n=(5×5-4-3×0.785)/4=4.661m2复合桩基竖向承载力特征值：Ra =ψuΣqsia·li+qpa·Ap+ηcfakAc=0.8×3.142×(2.8×10+3.2×70)+4000×0.785+0.1×90×4.661=3815.376kNQk =316.688kN≤Ra=3815.376kNQkmax =705.744kN≤1.2Ra=1.2×3815.376=4578.451kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=-72.369kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=72.369kN桩身的重力标准值：Gp =((d1-d+hz)γz+(lt-(d1-d+hz))(γz-10))Ap=(((-2)-0+13)×25+(6-((-2)-0+13))×(25-10))×0.785=157kNRa '=ψuΣλiqsiali+Gp=0.8×3.142×(0.6×2.8×10+0.6×3.2×70)+157=537.007kNQk '=72.369kN≤Ra'=537.007kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=14×3.142×142/4=2155mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=952.754kNψc fcAp+0.9fy'As'=(0.75×19.1×0.785×106 + 0.9×(360×2155.133))×10-3=11943.388kNQ=952.754kN≤ψc fcAp+0.9fy'As'=11943.388kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Qmin=97.698kNfy As=(360×2155.133)×10-3=775.848kNQ'=97.698kN≤fy As=775.848kN满足要求！4、桩身构造配筋计算As /Ap×100%=(2155.133/(0.785×106))×100%=0.275%<0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
63A塔吊基础计算书
63A塔吊基础计算书一、塔吊的基本参数信息塔吊型号:QTZ63， 塔吊起升高度H=101.00m，塔吊倾覆力矩M=630.00kN.m， 混凝土强度等级:C30，塔身宽度B=1.60m， 基础以上土的厚度D=0.00m，自重F1=450.80kN， 基础承台厚度Hc=1.35m，最大起重荷载F2=60.00kN， 基础承台宽度Bc=5.00m，桩钢筋级别:II级钢， 桩直径=0.60m，桩间距a=3.50m， 承台箍筋间距S=200.00mm，承台砼的保护层厚度=50.00mm。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=450.80kN，塔吊最大起重荷载F2=60.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=612.96kN，塔吊的倾覆力矩M=1.4×630.00=882.00kN。
三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条。
其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=612.96kN；G──桩基承台的自重G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=1.2×(25×5.00×5.00×1.35+20×5.00×5.00×0.00)=1012.50kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取882.00kN.m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.75m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(612.96+1012.50)/4+882.00×1.75/(4× 1.752)=532.37kN。
QTZ63塔吊基础计算书
万科红郡西岸工程塔吊基础施工方案浙江省海天建设集团有限公司万科红郡西岸项目部二0一三年八月塔吊基础施工方案一、编制依据1、建筑施工手册（第四版）2、施工图纸3、本工程地质勘察报告4、施工现场实际情况5、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GBJ50202--2002）6、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20027、浙江省建设机械有限公司提供的QTZ63（ZJ5510）、（5010）塔式起重机产品说明书及相关基础设计资料8、<<塔式起重机设计规范>>（ GB/T13752-92）9、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）10、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）11、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等编制12、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）等编制二、场地土工程地质特征因施工场地为农田、河塘及高土堆，现就完成的部分勘察点可知，在勘探孔揭露深度范围内，按地层成因、时代及各土层物理力学性质特征，场地内土层大致可分为7层，3个亚层兹自上而下分述如下：①杂填土：黄褐色，杂色，松散～稍密，主要由粉质粘土及建筑垃圾组成，为新近回填土，堆积时间2年以下，分布不稳定，厚度变化较大；层厚0.40～3.70m。
②粉质粘土：灰色、黄灰色，软～可塑，为次生土，中等压缩性，干强度中等，韧性中等，无摇震反应，稍有光泽；分布不稳定，主要分布于坳沟部位，土质不均匀，层厚变化较大，局部粉粒含量较高；建议fak=110Kpa。
③-1粉质粘土夹粉土：灰色，软塑状，夹粉土局部夹砂，稍密，中压缩性，干强度中等，韧性中等，摇震反应慢，稍有光泽；透镜体状分布，主要分布于坳沟部位，土质不均匀，局部含有大量腐植质；建议fak=80Kpa。
③粉质粘土：灰色，流塑～软塑，高压缩性，干强度中等，韧性中等，摇震反应慢，稍有光泽；分布不稳定，主要分布于坳沟部位，土质不均匀，局部含有大量腐植质；建议fak=60Kpa。
地基承载力简算
吊车地基承载力计算
1）依据
计算依据规范为《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG
D63——2007（以下简称规范）。
2)工程概况
根据吊装方案，400t吊车在独立吊装30m边梁时对地基承载力要求最高。
30m边梁重57t，QAY400t吊车自重79.7t，吊装时配重120t，腿下垫钢板为2.5m×2.5m×0.05m。
承载力计算考虑4 个支腿受力均匀。
3)荷载计算
说明：吊车自重及配重为静荷载取1.2系数，
吊车吊梁为动荷载取1.4系数
四个支腿承受荷载
N=(1.4*57+1.2*(79.9+120))*10 =3196.8KN
每个支腿荷载N1=N/4=319.8/4=799.2KN
地基承载力为P=N/A=799.2KN/(2.5*2.5)㎡=127.9Kpa
考虑上跨铁路架梁施工，取1.2倍安全系数，则地基承载力为
Fa>1.2p=127.9*1.2≈155Kpa
根据计算结果，吊车支腿下地基承载力达到155Kpa时满足施工需要。
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一、基础承受荷载计算、分析=10kNQTZ63塔机竖向荷载简图塔机处于独立状态（无附墙）时，其受力为最不利状态，因此取塔吊独立计算高度40m时进行分析，分工作状态和非工作状态两种工况分别进行荷载组合，塔吊型号为QTZ63，最大起重量1.00T，最大起重力矩69T·m，最大吊物幅度56m。
根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011第8.5条规定，验算桩基承载力时，取荷载效应的标准组合值；验算基础强度取荷载效应的基本组合值。
承台大小都为5000×5000×1300mm。
1.1自重1.1.1 塔机自重标准值1401.00KF=kN1.1.2 基础自重标准值FK2=5.0X5.0X25=625KN1.1.3 起重荷载标准值q60.00KF=kN1.2 风荷载计算1.2.1 工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算1 塔机所受风均布线荷载标准值（0.20O ω=2kN/m ）00.8/SK z S Z O q bH Hαβμμωα=0.8 1.2 1.59 1.95 1.320.200.35 1.60.44=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=2kN/m2 塔机所受风荷载水平合力标准值 F SK =q sk ·H=0.44x40=17.6kN3 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M SK =0.5F SK ·H=0.5x17.6x40=352kN m ⋅1.2.2 非工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算1 塔机所受风线荷载标准值（马鞍山0.4Oω'=2kN/m ）0.8/SKz S Z O q bH H αβμμωα''=0.8 1.2 1.64 1.95 1.320.40.35 1.60.91=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=kN/m2 塔机所受风荷载水平合力标准值 F SK ’=q sk ’·H=0.91x40=36.4kN3 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M SK =0.5F SK ·H=0.5x36.4x40=800kN m ⋅ 1.3 塔机的倾翻力矩塔机自身产生的倾翻力矩，向前（起重臂方向）为正，向后为负。
1.3.1 大臂自重产生的向前力矩标准值137.422822.80M =⨯=kN m⋅1.3.2 最大起重荷载产生最大向前力矩标准值（maxQ 较minQ 产生的力矩大）26011.5690.00M =⨯=kN m⋅1.3.3 小车位于上述位置时的向前力矩标准值3 3.811.543.70M =⨯=kN m⋅1.3.4 平衡臂产生的向后力矩标准值419.8 6.3124.74M =-⨯=-kN m⋅1.3.5 平衡重产生的向后力矩标准值589.411.81054.92M =-⨯=-kN m⋅1.4 综合分析、计算1.4.1 工作状态下塔机对基础顶面的作用 1 荷载标准组合后的力矩标准值M K =M 1+M 3+M4+M 5+0.9(M 2+M SK )=822.8+43.7-124.74+0.9(690+352) =619.12kN m ⋅2 水平荷载标准值18.92VK F =kN3 竖向荷载标准值塔机自重：1401.00K F =kN基础自重：F K2=625kN 起重荷载：q 60.00K F =kN12401.0075060.001211K K K qK F F F F =++=++==1211kN1.4.2 非工作状态下塔机对基础顶面的作用 1 标准组合后的力矩标准值145822.80124.741054.92841.30484.44K SK M M M M M KN m ''=+++=--+=⋅800=484.44KN2 水平荷载标准值 39.13VKF '=kN3 竖向荷载标准值塔机自重：1401.00K F =kN基础自重： F K2=625kN12401.007501151K K K F F F =+=+==1151kN二、荷载计算2.1塔身截面对角线上立杆的荷载设计值：F max =F/n+M/(20.5B)=401/4+1054.92/(20.5×1.6)=587.78kN F min =F/n-M/(20.5B)=401/4-1054.92/(20.5×1.6)=-346.94kN剪力图(kN)弯矩图(kN·m)Vmax =354.1kN，Mmax=127.98kN·m，Mmin=-400.13kN·m2.2受剪切计算截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1300-50-20/2=1140mm受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1140)1/4=0.92塔吊边至桩边的水平距离：a1b =(ab-B-d)/2=(3.2-1.6-0.8)/2=0.4ma1l =(al-B-d)/2=(3.2-1.6-0.8)/2=0.4m计算截面剪跨比：λb '=a1b/h=0.4/1.14=0.35，取λb=0.35；λl '= a1l/h=0.4/1.14=0.35，取λl=0.35；承台剪切系数：αb =1.75/(λb+1)=1.75/(0.35+1)=1.3αl =1.75/(λl+1)=1.75/(0.35+1)=1.3Vmax =354.1kN≤βhsαbftl'h=0.92×1.3×1270×0.8×1.14=1373.31kNVmax =354.1kN≤βhsαlftl'h=0.92×1.3×1270×0.8×1.14=1373.31kN满足要求！2.3受冲切计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）第8.2.7条。
验算公式如下:F1 ≤ 0.7βhp ftamho式中βhp --受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；取βhp=0.97；ft --混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa；ho --基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.15m；am --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2；am=[1.69+(1.69 +2×1.15)]/2=2.84m；at --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝1.692m；ab --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.69 +2×1.15=3.99；Pj --扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=101.12kPa；Al --冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.00×(5.00-3.99)/2=5.05m2 Fl --相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。
Fl=PjAl；Fl=101.12×5.05=511.06kN。
允许冲切力：0.7×0.97×1.57×1.15x1151×1300=1834.46kN > Fl= 511.06kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！2.4承台配筋计算塔吊承台尺寸5mx5mx1.3m，配筋@200B20钢筋，梅花形布置拉筋Φ14.(1)、承台底部配筋αS1= Mmin/(α1fcl'h2)=400.13×106/(1.05×11.9×800×11402)=0.031ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.031)0.5=0.031γS1=1-ζ1/2=1-0.031/2=0.984AS1=Mmin/(γS1hfy1)=400.13×106/(0.984×1140×300)=1189mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft /fy1)=max(0.2,45×1.27/300)=max(0.2,0.19)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(AS1, ρlh)=max(1189,0.002×800×1140)=1824mm2梁底部实际配筋：AS1'=2124mm2≥AS1=1824mm2满足要求！(2)、承台上部配筋αS2= Mmax/(α2fcl'h2)=127.98×106/(1.05×11.9×800×11402)=0.01ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01γS2=1-ζ2/2=1-0.01/2=0.995AS1=Mmax/(γS2hfy2)=127.98×106/(0.995×1140×300)=377mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft /fy2)=max(0.2,451.27/300)=max(0.2,0.19)=0.2%梁上部需要配筋：A2=max(AS2, ρl'h)=max(377,0.002×800×1140)=1824mm2梁上部实际配筋：AS2'=2124mm2≥AS2=1824mm2满足要求！(4)、承台梁箍筋（拉筋）计算箍筋（拉筋）抗剪计算截面剪跨比：λ'=(L-20.5B)/(2h)=(4.8-20.5×1.6)/(2×1.14)=1.11 取λ=1.5混凝土受剪承载力：1.75ft l'h/(λ+1)=1.75×1.27×0.8×1.14/(1.5+1)=0.81kNVmax =354.1kN>1.75ftl'h/(λ+1)=0.81kNnAsv1/s=4×(3.14×142/4)/200=2.26(V-0.7ft l'h)/(1.25fyvh)=(354.1×103-0.7×1.27×800×1140)/(1.25×300×1140)=-1.07mm2/mmnAsv1/s≥(V-0.7ftlh)/(1.25fyvh)满足要求！配箍（拉筋）率验算ρsv =nAsv1/( l's)=4×(3.14×122/4)/(800×200)=0.28%≥psv，min =0.24ft/fyv=0.24×1.27/300=0.1%满足要求！三、单桩承载力验算塔吊基础下采用4φ450预制方桩，以第⑥-1层为持力层，桩尖分别进入第⑥-1层土层20cm 以上。