现浇箱梁模板计算
箱梁模板设计计算汇总
箱梁模板设计计算1箱梁侧模以新安江特大桥主桥箱梁为例。
现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。
F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.51/2=64.45KN/m2F=26*4.5=117.0KN/m2故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。
q1=64.45*1.2+（1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m2（适应计算模板承载能力）q2=64.45*1.2=77.34KN/m2（适应计算模板抗变形能力）1.1侧模面板计算面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm。
面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm。
按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为 2.48MPa，大于1.35MPa不满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足。
按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足。
由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。
1.2竖向次楞计算次楞荷载为：q3=90.64*103*0.3=27192N/m=27.19N/mm，选用方木100*100mm，截面参数查附表。
水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算。
按计算简图计算Mmax=2.20*106N.mm，Vx=14683N，fmax=1.92mm，Pmax=26.92*103N。
(完整版)现浇箱梁内模支架计算
国道324线磊口大桥续建工程现浇连续箱梁（50+85+50m）内模满堂支架计算书编制：审核：审批：广州市方阵路桥工程技术有限公司国道324线磊口大桥续建工程项目经理部2016年9月11日目录一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1)二、支架材料力学性能指标 (1)1、钢管截面特性 (1)2、竹胶板、木方 (1)三、荷载分析计算 (1)1、板自重荷载分析 (2)2、其它荷载 (2)三、荷载验算 (2)1、底模验算 (2)2、[10#槽钢主横梁验算 (3)3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3)4、立杆受力计算 (4)5、支架立杆稳定性验算 (4)7、箱梁侧模验算 (5)一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。
二、支架材料力学性能指标1、钢管截面特性2、竹胶板、木方2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。
竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109⨯=。
2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标：截面抵抗矩：W=39.7cm 3截面惯性矩：I=198cm4截面积：A=12.7cm 22.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。
截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 42.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109⨯=木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取[τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2三、荷载分析计算碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。
现浇箱梁模板(盘扣式)计算书
箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。
现浇箱梁计算书
2号中桥现浇箱梁受力计算1、模板及支架计算：查路桥施工计算手册中表13-5其立杆容许荷载[N]横杆步距1.2米立杆为33.1KN，查路桥计算手册表落叶松容许抗弯应力[σ]=14.5MPa，弹性模量E=11×103MPa查路桥计算手册表结构表面外露容许挠度值L/400，地基容许承载力0.15 Mpa。
(1)竖向荷载分析取右半幅8联40m支架分析，砼556 m3①楞木（含竹胶板）荷载取P1=2.6 KN /m2②新浇筑钢筋砼荷载（翼缘板底面按2.0m宽计算，空心厚度取0.5m计算）P2A、实心段(最大截面2.6m)：2.6m×26 KN /m3=67.6KN / m2B、翼沿段：（0.2m+0.5m）/2×26 KN /m3=9.1 KN /m2C、空心段：0.7m×26 KN /m2=18.2 KN /m2③人和运输工具在模板、支架上施工荷载取P3=2.5 KN /m2④倾倒砼时产生的冲击荷载采用输送泵浇注产生的冲击力小，但会产生工作振动力，取P4=1 KN /m2⑤振捣砼时产生的荷载取P5=1 KN /m2⑥按冬季施工保温设施产生的荷载取P6=1 KN /m2⑦最不利荷载组合情况由于浇注砼分两次加载，在浇注第二次砼时，第一次浇注砼已经有一定强度和钢筋已经发生作用，有一定的抗弯拉能力，对减少支架承载负荷有较大作用；但是考虑该部分受当时施工凝期、浇注厚度等诸多因素影响，无法准确测算数值；同时为了侧重安全考虑，本施组不考虑该部分受力作用，计算时视砼为新拌砼，还无承载能力，荷载按最大考虑。
为方便计算单位统一，荷载分析时以KN/m2单位统一。
（2）实心段承载力计算：A、支架立杆数量计算（取一个隐形盖梁分析）：纵：间距0.6m（5.4m）= 10排横：间距0.6m（12.25m）=21排纵×横=210个每个支点竖向力：P基A=75.7×0.6×0.6=27.3KN/个＜33.1KN /个，安全系数为1.21。
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
现浇箱梁施工方案及计算
现浇箱梁施工方案及计算一、施工方案1.1 施工准备在进行现浇箱梁的施工前，需要进行施工准备工作。
首先是组织好施工人员，包括具有施工经验的技术人员和熟练的操作工。
其次是准备好所需的施工材料，例如混凝土、脚手架等。
另外，要做好现场的平整和清理工作，确保施工过程中的安全。
1.2 箱梁模板的制作箱梁模板的制作是现浇箱梁施工的关键步骤之一。
根据设计要求，制作箱梁模板，并对其进行检查和调整，确保模板的尺寸和平整度符合要求。
在制作模板时，还需要注意模板的支撑和固定，以确保其在混凝土浇筑过程中不会发生变形或位移。
1.3 混凝土浇筑在进行现浇箱梁的混凝土浇筑时，需要注意以下几点： - 在浇筑混凝土前，要对模板进行喷润湿处理，以防止混凝土与模板粘结。
- 根据设计要求，安排好混凝土的浇筑顺序和方法，确保混凝土在浇筑过程中的均匀性和密实性。
- 控制混凝土的浇筑速度，避免出现冷缝或裂缝等质量问题。
- 在混凝土浇筑完成后，及时进行养护，保证混凝土的强度和耐久性。
1.4 完工验收混凝土浇筑完成后，需要进行箱梁的完工验收。
验收内容包括箱梁尺寸、平整度和外观等方面的检查，以及强度和质量的试验。
通过验收，确认箱梁的施工质量是否符合设计要求，确保箱梁的使用安全和可靠。
二、计算方法2.1 箱梁尺寸计算在进行箱梁施工前，需要进行箱梁尺寸的计算。
箱梁的尺寸计算包括箱梁的长度、宽度和高度等方面的计算。
按照设计要求和现场实际情况，确定箱梁的尺寸，并制作相应的模板。
2.2 混凝土用量计算根据设计要求和现场情况，计算箱梁混凝土的用量。
混凝土用量的计算主要包括箱梁的体积和混凝土的配合比等方面。
通过计算，确定所需混凝土的用量，并合理安排混凝土的浇筑顺序和方法。
2.3 强度计算在现浇箱梁的施工中，需要对混凝土的强度进行计算。
根据设计要求和现场条件，计算混凝土的抗压强度和抗拉强度等指标，以确保箱梁的使用安全和可靠。
通过强度计算，确定混凝土的配合比和养护方案，提高箱梁的抗压强度和耐久性。
关于现浇箱梁施工的计算书
关于现浇箱梁施工的计算书现浇梁施工采用满堂碗扣架施工，碗扣架立杆纵横向间距为0.9m，横杆竖向间距为1.2m。
立杆顶托上先放置5×10cm纵向方木，纵向方木的横向间距为0.9m，其上再放置10×10cm的横向方木，横向方木纵向间距为0.3m，横向方木上安装1.8cm厚的竹胶板作为底模。
支架计算主要计算模板、纵横向方森、立杆承载力计算。
根据最不利苍荷载情况，取墩顶实心段的支架和模板进行计算。
根据实际情况，箱梁施工时的荷载组合由如下的荷载组成：(1)新浇砼及钢筋自重(箱梁自重)(2)模板加方木楞的自重(3)浇捣砼时产生的荷载(4)施工人员及施工设备荷载具体数值如下：(1)箱梁自重计算：实心段箱梁断面面积：27.74S m=，实心段长1.4m17.74 1.4 2.628.1736G t=⨯⨯=，合281.736kN(2)模板加方木楞的自重：底模横向宽5m，纵向长1.4m，板厚为0.018m，模板容重为571kg/m3则模板自重：21.450.01857171.946G kg=⨯⨯⨯=，合0.719kN 横向方木规格为10×10cm，每根长5m，纵向间距为0.3m，1.4m范围内共有6根。
纵向方木规格为10×5cm，每根长1.4m，横向间距为0.9m，底模宽度范围内共有6根。
方木容重为650kg/m3横向方木自重：3650.10.1650195G kg=⨯⨯⨯⨯=，合1.95kN纵向方木自重：36 1.40.10.0565027.3G kg=⨯⨯⨯⨯=，合0.273kN 合2.223kN(3)浇捣砼时产生的荷载：采用q 2＝2.0kN/m 2(查施工手册)，箱梁底板宽4.5m ，则：4 2.0 1.4 4.512.6G kN⨯⨯==(4)施工人员及设备产生的荷载：查施工手册知，其均布荷载q 3＝1.0kN/m 2，则5 1.0 1.4 4.5 6.3NG k ⨯⨯==1、模板计算模板主要承受箱梁自重、浇捣砼时产生的荷载、施工人员及施工设备荷载，其总共承受的荷载为：134281.73612.6 6.3300.636G G G kNG =++=++=考虑到施工的安全可靠，取1.5倍的安全系数，则1.5300.636 1.5450.954G kNP ⨯=⨯==横向1m 内模板所受的线荷载，则：450.95471.58/1.4 4.51.4 4.5P kN mq ==⨯⨯=模板在横向10×10cm 方木的作用下形成长度为30cm 的简支梁结构(最不利的结构)。
12—40m现浇箱梁计算
胶板
1.2×（a+b+c）+1.4（d+e+f）
1.2×（74.88+0.4+0.75×2）+1.4×[(2.5+4+2)×2]
=115.94KN/m(2m宽载)
顶+底板：
1.2×（a+b+c）+1.4×(d+e+f)
=1.2×（31.46+0.4+0.75×2）+1.4×[（2.5+4+2）×2]
2.边支墩应力
最大应力为234.7Mpa，允许应力235Mpa，强度满足。
内力计算表格（附表）
四、结果
综合以上强度和位移满足。
（中支墩承台建议采用混凝土或者是混凝土枕木，强度检算、细部构造图、地基处理、钢管柱伸入承台深度计算等请二队人员计算）
本检算在贝雷梁支撑点处，设置由双10#槽钢，下部有加劲肋，贝雷片横向在支点处采用10#槽钢做成的支撑架，非支撑点处有6#角钢做成支撑架。
腹板：19.32×1.5=28.98KN/m
顶+底板：15.96×1.5=23.94KN/m
2.模型
（1）贝雷片各杆采用梁单元组建（梁单元为有限元中，单元两端均固定约束，承受弯矩、剪力、扭矩、轴力），由于两贝雷片之间采用销子连接，实际上为一个不承受绕销子转动的弯矩，那么建模时将连接处贝雷片构件（梁单元）的这个约束释放掉。
定义边界时采用连续梁边界。
（三）结构计算结果
1．反力
最大328.09KN
2．位移
最大14mm，允许最大位移L/400=18/400=45mm，位移满足。
3.应力
现浇箱梁模板计算书
（一）内侧顶模板计算（1）横向背楞的计算1、强度计算简化为三跨连续梁模型q=（26×1.1×0.25+7.5×0.012）+（4+2.5）=13.74 kN/m2230.0122466bh W cm === 抗弯强度验算[]230.12410M ql Wσσ-==⨯<=30Mpa 0.72l m <l 取30cm 。
2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 100677.04max <=EI ql f 4370.67713.740.30.520.01211010012⨯⨯=⨯⨯⨯mm <1.2mm 故抗弯强度和挠度满足要求。
横向背楞采用8cm ×10cm 的方木，间隔为30cm 。
（2）纵向背楞的计算1、强度计算简化为三跨连续梁模型q=（26×1.1×0.25×0.3+7.5×0.012×0.3+0.1×0.08×7.5）+（4+2.5）×0.3=4.18 kN/m2230.080.1133.366bh W cm ⨯=== 抗弯强度验算[]22330.1 4.180.880.1133.310==2.43133.310M ql W σσ--⨯⨯==⨯<⨯=13Mpa 2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 100677.04max <=EI ql f4370.677 4.180.880.30.080.111010012⨯⨯=⨯⨯⨯⨯mm <5.3mm 故抗弯强度和挠度满足要求。
纵向背楞在横向背楞下设置四道，距离为0.88m 。
(3)支撑钢管计算1、强度验算设每1.2m 设置一个支撑钢管。
横向背楞传递到纵向背楞的Q =4.18×0.88=3.68kN Mmax=2.21 kN.m[]32.219.21324010M Mpa Mpa W σσ-===<=⨯ 2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 384p 81.63m ax <=EI l f 3376.81 3.68 1.20.780.10.1211038412⨯⨯=⨯⨯⨯⨯mm <4.8mm 故抗弯强度和挠度满足要求。
现浇箱梁模板计算
现浇箱梁模板计算现浇箱梁模板计算1、侧模板计算（1）、侧压力计算计算侧压力P值，假设温度T＝35℃，按每小时浇筑30ｍ3砼计算，V＝4.5ｍ/ｈ。
则：Pｍ＝4.6V1/4＝4.6*4.51/4＝6.7KPａ考虑振动荷载4KPａ，则P＝6.7+4＝10.7KPａ（2）、按强度要求进行计算外侧模板立挡间的间距为50ｃｍ，木材采用竹胶板，ｆｃ＝11MPａ，将侧压力化为线布荷载ｑ＝7.62*Pｍ＝7.62*10.7＝81.5KN/ｍ。
Mｍａｘ＝ｑL2/10＝81.5*0.52/10＝2KN.ｍ需要Wｎ＝2*106/13＝__ｍｍ3选用侧模板的截面尺寸为15ｍｍ*7200ｍｍ截面抵抗矩W＝7620*152/6＝__ｍｍ3＞Wｎ可满足要求。
＝1.25ｍｍ符合要求。
（3）、对侧模板采用的横纵肋进行计算由于侧模板计算仅对侧压力进行计算，对于翼板部分由于重量较轻，可不做计算。
施工过程中侧模板的加强肋为水平肋，水平肋被支在垂直肋上，假设垂直肋水平间距定为L＝50ｃｍ，两水平肋间距定为ａ＝80ｃｍ，则分布在该水平肋上的均布荷载为：现浇箱梁模板计算新浇筑砼对模板的侧压力，若按砼的有效压头3.90ｍ进行计算ｐｍａｘ＝ｒ.ｈ＝26*3.9＝101.4KPａｑ＝P＊ａ＝101.4*0.5＝50.7KN/ｍ按简支梁考虑，最大弯矩：Mｍａｘ＝ｑL2/8＝50.7*0.52/8＝1.584KN.ｍ水平肋采用60*90ｍｍ方木，其截面模量：W＝ｂ.ｈ3/3＝0.06*0.093/3＝1.458*10-5采用落叶松木材，其容许弯应力［σ］＝13*103KPａ［σ］＝Mｍａｘ/（ｎW）ｎ＝Mｍａｘ/（［σ］W）＝1.584/（13*103*1.458*10-5）＝8.36根实际施工时对于水平肋在3.9ｍ范围内，其带木的根数为9根，水平肋间距应为3.9/8＝0.49ｍ。
水平肋间距取0.50ｍ符合要求。
（3）、面板按刚度要求计算ω＝ｑL4/150EL＝6.7*7.2*5004/（150*9*103*7200*153/12）＝1.103ｍｍ＜［ω］现浇箱梁模板计算＝500/400＝1.25ｍｍ则侧模采用1.5ｃｍ竹胶板符合要求。
现浇箱梁模板受力计算书
现浇箱梁腹板定型钢模受力计算书一、主要技术参数1、Q235的弹性模量：E=2.1*10 5Mpa2、Q235的抗弯容许强度：【ō】=145Mpa3、Q235的抗剪容许强度：【ō】=85Mpa二、载荷安全系数1、砼超方系数:1.052、砼浇筑冲击系数：1.2三，载荷计算1、砼载荷重量为（取1m2单位）：g砼==1.06m2/3.6m(平均厚度)*1m2*26000N(容量)*1.05（超方系数）=8038N/m=8.038K/pa 施工人员：g=2KN/m2倾倒砼时产生的冲击载荷和振捣砼时产生的载荷均按2KN/m2考虑，则作用于模板单位面积上的总载荷为：P=8.038+2+2=14.038Kpa2、模板面板受力计算模板面板采用3.75mm厚热轧钢板，四周边肋及纵向筋板采用8mm厚，63mm宽扁钢，纵肋间距为350mm左右，横肋采用6.3#槽钢，横肋间距为300mm.取1mm模板作计算单位，作用在其上的均布载荷为：Q=14.038kpa*0.001=14N/mW=bh2/6=1*152/6=37.5mm3I=bh3/12=1*153/12=281.25mm4模板钢板的抗剪容许强度：【ō】=85MpaE=2.1*10 5Mpa单向板计算Mmax=0.1ql2=0.1*0.014*5002=350N/mmō=M/W=350/37.5=9.3Mpa<【ō】=85Mpa，满足要求。
挠度验算的载荷取值：q= 8.038N/m10ω=ql4/150EI=8.038*103*0.54÷(150*5*103*106*281.25*10-12)=2.4mm<3mm，满足要求。
3、模板支架受力计算支架承受由模板传递来的载荷为：F=ql=7.1*1000=7100N支架为8#槽钢焊接而成，每块模板背面配置两榀支架，支架配置间距为750mm。
查«钢结构设计原理»P281附录5-1得支架承受由模板传递来的载荷为：F=ql=7.1*1000=7100N支架为8#槽钢焊接而成，每块模板背面配置两榀支架，支架配置间距为750mm。
现浇箱梁支架及模板施工安全计算
０２ ＝２ ．５ ＋ ．） × ．５ （２７ ２ ０ １
中横 梁 厚 １ ０ ｍ、 梁 宽 ４ ｃ ￣ ５ ｍ、 体采 用 Ｃ ０砼 ， ８ｃ 腹 ５ｍ ７ ｃ 梁 ５
内布设 纵 向预应 力 。 二 、支 架 受 力计算 １ 立 杆承 重计 算 ．
１６． ８５２＝１ ６５ Ｎ ３． Ｋ
横 梁 弯 拉 应 力 ： ｏ＝ ／ ＝ ．６ × １ 。 １Ｘ １ 。Ｘ Ｍ ｗ ００ ０／ ０
１ 。 ０ ６ ａ ［ 】＝ ４ ５ ａ ０ ＝ ．ＭＰ ＜ ０ １ ． ＭＰ
横 梁弯 拉 应力 满足 要 求 。
（ ）横 梁 施 加在 每 根 立 杆重 量 ：Ｎ ＝ ×０９ｘ００ ２ ２ ４ ． ．６×
跨 中最 大 弯矩 ： ｑ 。 ８ ６８ Ｍ＝ Ｌ／ ＝ ．７×０９ ／ ＝ ．９ ＫＮ ・ ． ８ ０ ６ ６ ｍ 中５ ×３０弯 拉应 力 ［ ］ ＝ ０ ＭＰ ｌ ． ０ ２５ ａ 弹 性模 量 Ｅ ２０ Ｘ １ ａ ＝ ．６ ０ＭＰ
立 杆承 重满 足 要求 。
２ 支架稳 定性 验算
摘
要 ：文 中介 绍 了现浇 箱梁 支 架和 模板 的施 工 工艺 ，阐 明了支 架和 箱梁 模 板 的检 算 内容 。
文 献标 识 码 ：Ａ
文章 编号 ： １ ０ — ９ ３ （ ０ １ ６ ０ ３ — ２ ０ ６ ７ ７ ２ １ ）０ — ２ １０
关键 词 ：现 浇 ；支架 ；模 板 ；安 全计 算
× ７． ５× ４＝０． ０５４ＫＮ
× ｌ ｌ ． ｘｏ０ ＝ Ｋ Ｏ １２ ．４ ６ Ｎ 每 根立 杆 总承 重 ：
Ｎ＝ ｌ Ｎ２ Ｎ ＋ ＋Ｎ３ ＋Ｎ４ Ｎ ＝１３． ＋ ６５＋０． １６２＋０． ２３＋０． １５＋０． ６＋ ６＝２０． ７９２ＫＮ ＜ ３０ＫＮ
现浇箱梁模板的底模计算
现浇箱梁模板的底模计算现浇箱梁的底模和侧模采用15mm的竹胶板，其下放置10×10cm的方木，间距是20cm。
规范允许取值：竹胶板允许弯曲应力[δ]=48.8Mpa竹胶板弹性模量[E]=1.0x104Mpa竹胶板允许剪应力[ι]=2.2Mpa10x10cm方木：I=bh3/12＝8.3x10-6m4，W＝bh2/6＝1.7x10-4m310x15cm方木：I=bh3/12＝2.8x10-5m4，W＝bh2/6＝3.75x10-4m31.荷载计算：（采用0.5m×2.44m的1.5cm竹胶板；用10×10cm的方木作肋，间距为20cm）模板自重f1=0.2KN/m2混凝土荷载：f2=1.5×26=39KN/m2施工荷载：f3 =2.5 KN/m2倾倒砼冲击力f4=2.0 KN/m2振捣力f5=2.0 KN/m2其它f6=0荷载组合：G= （f1+f2+f6）×1.2+（f3 +f4+f5）×1.4=47.04+9.1=56.14 KN/m2 G'=（f1+f2）×1.2+f6×1.2=47.04KN/m22.模板验算：按多跨连续梁计算：模板上荷载：q=G×1=56.14KN/mq'=G'×1=47.04KN/m竹胶板惯性矩：I=1000×153/12=281250mm4竹胶板截面矩：W=1000×152/6=37500mm3（1)竹胶板强度验算：Mmax=0.078ql2=0.078×56.14×0.22=0.1752kN·mσmax= Mmax/W=0.1752×1000÷(37500÷10003)=4.67×106N·m=4.67MPa=4.67MPa<[σ]=48.8MPa（2)竹胶板刚度验算：fmax=0.664×q'l4/100EI=0.664×47.04×1000×0.24÷（100×10000×106×281250÷10004）=0.12mm<[ω]=L/400=200/400=0.5mm经过计算，竹胶板强度和刚度满足使用要求。
现浇箱梁模板(扣件式)计算书
箱梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 300 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 1立杆纵向间距l a(mm) 600 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1200 立杆支撑方式可调托座支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 12003 12004 12005 12006 12007 12008 12009 600箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k+ Q2k)=1.2×1×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×1×(2.5+2)=59.7kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×1×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.7×1×(2.5+2)=64.485kN/m取两者较大值q=max[q1，q2]=max[59.7，64.485]=64.485 kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4)=44.5kN/m计算简图如下：l=l2=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×64.485×0.152=0.181kN·mσ=M/W=0.181×106/37500=4.827N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×64.485×0.15=4.836kNτ=3V/(2bt)=3×4.836×103/(2×1000×15)=0.484N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI)=5×44.5×1504/(384×6000×281250)=0.174mm≤[ω]=l/150=150/150=1mm 满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.547N/mm2 τ＝0.333N/mm2 ω＝0.496mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=l/150=250/150=1.667mm同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=300mm承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k+ Q2k)=1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×(2.5+2)=8.955kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.7×0.15×(2.5+2)=9.673kN/m 取两者较大值q=max[q1，q2]=max[8.955，9.673]=9.673 kN/m因此，q静=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)=1.35×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)=9.011kN/m q活=1.4×0.7b(Q1k+ Q2k)=1.4×0.7×0.15×(2.5+2)=0.661kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)=6.675kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1)、抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×9.011×0.62+0.117×0.661×0.62=0.352kN·mσ=M/W=0.352×106/(39.7×103)=8.866N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2)、挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×6.675×6004/(100×206000×1983000)=0.014mm≤[ω]=l/150=600/150=4mm 满足要求！3)、最大支座反力计算小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.5kN/m2）承载能力极限状态R max1＝ 1.1q静l+1.2q活l=1.1×9.011×0.6+1.2×0.514×0.6=6.317kN正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×6.675×0.6＝4.405kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm项次抗弯强度验算挠度变形验算最大支座反力计算R max2＝4.282kN，验算值σ＝6.196N/mm2 ω＝0.009mmRˊmax2＝2.714kN允许值f＝205N/mm2 [ω]=l/150=600/150=4mm/结论符合要求符合要求/3、翼缘板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=300mm项次抗弯强度验算挠度变形验算最大支座反力计算R max3＝4.286kN，验算值σ＝6.272N/mm2 ω＝0.009mmRˊmax3＝2.626kN 允许值f＝205N/mm2 [ω]=l/150=600/150=4mm /结论符合要求符合要求/主梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 2060001、横梁和腹板底主梁承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝1×6.317＝6.317kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝1×4.405＝4.405kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算主梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1)、抗弯强度验算M=1.421kN·mσ=M/W=1.421×106/(39.7×103)=35.793N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2)、挠度变形验算ω=0.062mm≤[ω]=l/150=600/150=4mm满足要求！3)、最大支座反力计算横梁和腹板底主梁的最大支座反力（Q1k取1kN/m2）R max4＝27.41kN /ζ=27.41/1=27.41kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝1×4.282＝4.282kN，p＝ζRˊmax2＝1×2.714＝2.714kN，l c=900mm，按二等跨计算。
现浇箱梁施工方案及计算
xx合同段现浇箱梁施工方案编制：审核：审批：xx项目经理部xx现浇梁模板支架施工方案一、箱梁模板支架概况现浇箱梁每跨30米，每一联3-5跨，采用满堂支架施工。
连续箱梁高1.5米，底宽6.2米，顶宽10.2米，现浇梁为空心，一跨箱梁有四个箱室，箱室之间有0.5米的实心段，腹板较宽为0.65米，考虑到方木及钢管支架刚度较小，横向传力小等因素，模板支架施工检算时，箱梁按照全段实心来计算。
根据以往经验目前施工情况，决定支架采用WDJ扣碗式钢管搭设，碗扣支架立杆底部垫钢板或地托，顶部加顶托，顶托上面横桥向放置9cm×15cm第一层方木，间距90cm，第一层方木上放置10cm×10cm第二层方木间距20cm，方木上钉竹胶板（厚15mm)作为底模。
翼板和侧模采用10cm×10cm和5cm×10cm方木钉成框架作为支撑，模板采用122×244×1.2优质竹胶板，支架立杆顺桥方向布设间距为90cm，横桥方向布设间距为60cm，双向设大小横杆，横杆层距为120cm，考虑到支架的整体稳定性，在顺桥向箱梁底两侧满设剪刀撑，横向每隔3米跨布置剪刀撑l道。
箱梁翼板较轻，支架验算时不予考虑，箱梁支架现检算一联的第一跨，一端为盖梁，一端为连接墩，具体布置见图。
二、支架受力检算箱梁自重W1=6.28m×28×1.5×26=6770.4KN模板方木W2=0.25×28×6.2=43.4KN施工人员及机具W3=3×28×6.2=347.2KN浇注砼冲击力W4=3×28×6.2=347.2KN支架重(按8米计算) W5=232KN横向断面图纵向断面图1、上层方木受力检算箱梁施工范围内所使用的方木木材为华北落叶松，顺纹拉应力[σ1]=7 Mpa，压应力[σa]=11 Mpa，剪应力[τ]=1.2 Mpa，弹性模量为9000。
现浇箱梁模板计算书终稿
恩施市青树林新区一号路道路工程（一标段）现浇箱梁模板支架设计计算书编制：审核：审批：湖南省第六工程有限公司恩施市青树林一号路道路一标段项目经理部年月日目录一．设计计算说明 -------------------------------------- 二．箱梁自重荷载 -------------------------------------- 三．模板支架设计简图 ----------------------------------- 四．顶板处膜板计算-------------------------------------- 五．翼板处模板计算-------------------------------------- 六．底板处模板计算-------------------------------------- 七．腹板处模板计算-------------------------------------- 八．碗口支撑计算---------------------------------------- 九．碗口支撑垫梁计算------------------------------------ 十．纵向主梁（贝雷架）计算------------------------------ 十一．横向分配梁计算-------------------------------------- 十二．钢管立柱计算--------------------------------- ----- 十三．地基及基础计算-------------------------------------- 十四．箱梁预拱度计算--------------------------------------一．设计计算说明1.1设计计算依据.（1）《恩施市青树林新区一号路道路工程施工图设计.（WH120014）（2）地勘单位提供的本工程地勘报告.（3）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）（4）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）（5）《钢结构设计规范》（GB50019-2003）（6）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（7）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）1.2参考资料（1）实用建筑结构静力计算手册.（2）装配式公路钢桥多用途实用手册1.3模板及支架选型（1）模板面板选用木胶合板和竹胶合板.（2）模板主次背楞选用木方（松木）（3）支撑调节系统选用碗口支撑及U型顶托.（4）碗口支撑垫梁选用轧制工字钢（5）支架纵梁选用贝雷片（6）支架横向分配梁选用轧制工字钢（7）立柱选用螺旋焊接钢管（8）支墩选用钢筋混凝土基础.混凝土标号C25二．箱梁自重荷载2.1钢筋及钢绞线自重a.单边翼板钢筋统计表上层编号规格数量长度重量备注N1 φ16 42 L=8983 5961N5 φ16 806 L=390 4966.6扣除顶板段长度的后面数值N5a φ16 562 L=470 4173.4扣除顶板段长度的后面数值下层N4 φ12 45 L=8983 3589.6N13 φ16 880 L=517 7188.4N13a φ16 42 L=549364.3横隔板单个：785.8kg全桥44个.单边11个另加6个.翼板下横隔板：785.8x17=13358.6kg,单边翼板：39237.6kgb.单幅顶板钢筋统计表上层编号规格数量长度重量备注N1 φ16145L=8983 20580N5 φ16806L=1753 22324 加翼板长为2533）N5a φ16562L=175315566 加翼板长为2533）下层N3 φ12138L=27873415.3N3a φ12276L=27286710.5N11 φ12828L=7895801.2N7 φ12687L=4104450.4N7b φ12272L=575（加强）2471.1N7a φ121374L=3808249.5N7c φ12544L=556（加强）4778.9 N9 φ12 L=2003284 5832.4N9a φ121684 L=2233251.6钢筋重量：103431.00kg ,钢绞线： 22088kg ,合计： 125519kgc. 单幅底板钢筋统计表上层编号规格数量长度重量备注 N3 φ12 128 L=2787 3167.8N3a φ12 256 L=2728 6201.5N11 φ12 768 L=789 5380.9N8 φ16 672 L=410 4353.2N8a φ161344L=355 7538.5N8b φ16 272 L=575 2471.1N8c φ16 544 L=509 4375.0N10 φ163236L=190 5459.8N10a φ161618L=200 2873.6下层 N2 φ16 127 L=898318025.3 N6 φ16 845 L=1846.224648.6 N6a φ16 234 L=194010237.8/ 钢筋合计：94.733td.单条中腹板钢筋统计表编号规格数量长度重量备注 N1a 25 5 L=8953 1729.2N2a 25 5 L=8983 1729.2N3 12 22 L=2787 544.5N3a 12 44 L=2728 1065.9钢筋重量：16256.00kg ,钢绞线：17449kg ,合计重量：33705kge.单条边腹板钢筋统计表编号 规格 数量 长度 重量 备注 N1a φ25 5 L=8983 1729.2 N2a φ25 5 L=8983 1729.2 N4 φ12 13 L=8983 1037 N3 φ12 11 L=2787 272.2 N3a φ12 22 L=2728 533 N11φ1266 L=789462.4N12a φ16 896 L=517.2 7321.9 N12c φ16 387 L=539.9 3301.2 N12e φ16 70 L=562.6 622.3N12g φ165L=571.4 45钢筋重量：17053.00kg ,钢绞线：17450.00kg,合计重量：34503kgf ．箱梁钢筋及钢绞线自重荷载统计（取计算长度：L=27.34m ）荷载部位钢筋自重总重KG分配长分配重量 G3K （KN/m 2）翼板（单边） 39.23881.38/27.34 13.18t 1.0N11 12 132 L=789 924.8 N1216896 L=466.4 6602.7 N12b 16 387 L=496.4 3035.2 N12d 16 70 L=526.4 582.2 N12f 165L=535.6 42.2中间顶板125.519 （31.38/27.34）（13.888/4.7）14.27t 1.11端部顶板（单块）125.519 (13.888/4.594)(81.38/27.34) 13.949t 1.11中间底板94.73313.006/4.7(81.38/27.34) 11.5t 0.9端部底板（单块）94.733 13.006/4.15381.38/27.34 10.16t 0.9中腹板（单块）33.705 81.38/27.34 11.32t 8.3边腹板（单块）34.503 81.38/27.34 11.59t 8.5箱内横隔板（单条）3.059 3.059x2 6.118t 8.1箱外横隔板（单条）0.786 0.786x6 4.716t 5.8荷载 部位 新浇混凝土自重断面Sm ² 体积Vm ³G2k翼板（单边） 1.4171.417x27.34=31.36 92.98t中间顶板 1.4761.476x27.34=40.35 96.84t端部顶板（单块）1.5251.525x27.34=41.69 100.06t中间底板 1.2821.282x27.34=35.05 84.12t端部底板（单块）1.1471.147x27.34=31.3675.264t中腹板（单块） 15.58615.586x1.8=28.05 67.32t边腹板（单块） 16.49716.497x1.8=29.69 71.26t箱内横隔板 4.24.2x1.27=5.334x2=10.668 25.6t箱外横隔板3.7653.765x0.3=1.13x6=6.7816.272t三、模板支架设计简图湖南省第六工程有限公司恩施市青树林新区一号路道路工程（一标段)图纸名称制 图审 核批 准图 号独立支架钢管平面布置图桥 中 心 线左 幅 箱 梁 中 心 线现浇箱梁独立支架横断面图（1-1）湖南省第六工程有限公司恩施市青树林新区一号路道路工程（一标段)图纸名称制 图审 核批 准图 号现浇箱梁独立支架横断面图湖南省第六工程有限公司恩施市青树林新区一号路道路工程（一标段)图纸名称制 图审 核批 准图 号现浇箱梁贝雷支架纵断面图现浇贝雷支架纵断面（2-2）0号桥台3号桥台2号墩1号墩3-2独立柱2-1独立柱1-0独立柱四．顶板处模板计算4.1顶板处模板结构简图4.2模板材料选型及性能指标4.3 计算说明1）顶板处模板按平板进行计算2）施工人员及设备荷载分别按均布及集中进行计算，取二者内力较大者进行结构验算4.4 计算荷载一览表荷载分项荷载名称荷载标准值KN/m²荷载设计值KN/m²组合荷载（KN/m²）强度验算刚度验算模板及背楞自重0.3 G1K=0.3x1.2=0.36 Gq= G1K+ G2K+G3K +Q1K =19.00 P1=2.5 P2=1.5 Gn=0.3+11.52 +1.11=12.93混凝土自重24x0.48=11.52 G2K=11.52x1.2=13.82钢筋自重 1.11 G3K=1.11x1.2=1.33活荷载 2.5 Q1K =1.4x2.5=3.5名称材料及规格性能指标E（kn/m²）W（m³）I（m4）fm(n/mm²) fv(n/mm²)面板 1.5CM厚木胶合板11.5x10637.5x10-6 2.82x10-730次楞木方5CMx10CM 10x1068.33x10-5 4.2x10-615 2.0 主楞木方10CMx10CM 10x106 1.7x10-48.33x10-615 2.0 支撑Φ48x3钢管详见碗口支架计算内容结构部位计算简图（L：m）抗拉强度抗剪强度刚度验算q(kn/m) k M(kn.m)V(kn)σ(n/mm²)S（m3）τ（n/mm²）q（kn/m）p(kn)υ（mm）面板(δ=1.5cm 厚木胶合板）Q1k均布0.40.40.4q=G q.b=19 Km=0.117M①=k m ql2=0.36 σ=M②/W=15.2<30q=G n·b=12.93υ=5ql4/384EI=1.33<L/250=1.6Q1k集中q0.40.40.4P q=Gq b=15.5P=3.5Km=0.117Kv=0.2M②=k m ql2+k v pl=0.57次背肋木方（5cmx10cm）Q1k均布q0.90.90.9q=G q.b=19x0.4=7.6 Km=0.117Kv=0.617M①=k m ql2=0.72V= Kvql=4.22 σ=M②/W=14.6<156.25x10-5τ=VS/BI1.55<2.0q=G n·b=12.93x0.4=5.172υ=5ql4/384EI=1.05<L/250=3.6Q1k集中q0.90.90.9P q=Gq.b15.5x0.4=6.2P=3.5Km=0.117Kv=0.2M②=k m ql2+k v pl=1.22V=Kvql+0.507p=5.21主背楞（木方10 x10cm@90cm）Q1K均布q0.80.80.8q=G q.b=19x0.9=17.1 Km=0.117Kv=0.617M①=k m ql2=1.28V=Kvql=8.44σ=M②/W=8.1<15-1.25x10-4τ=VS/BI1.19<2.0q=G n·b=12.93x0.9=11.637υ=5ql4/384EI=0.75<L/250=3.2Q1k集中q0.80.80.8P q= G q.b=15.5x0.9=13.95P=1.5x1.4=2.1Km=0.117Kv=0.2M②=k m ql2+k v pl=1.38V= Kvql+0.507p=7.95立杆（木方10 x10cm @90cm）主背楞最大支座反力：V B=（0.617+0.583）x17.1x0.8+1=17.416立杆自重：0.732kn 立杆轴力：P=17.416+0.732=18.15kn净面积：.Ao=0.1x0.1=0.01m2抗拉强度：σc=N/A0=1.8N/mm2<fim=14 N/mm2稳定性计算：i=Aoi=12h.h=29mm Lo=1220mm.λ=io L=42.1<91φ=1/［1+（λ/65）2］=0.71 σ= N/φ·A0=18.15/0.71/0.01=2.55n/mm2<14n/mm2满足要求五．翼板处模板计算5.1模板材料选型及性能指标5.2 计算说明1）翼板处模板按平板进行计算2）施工人员及设备荷载分别按均布及集中进行计算，取二者内力较大者进行结构验算5.3计算荷载一览表荷载分项荷载名称荷载标准值KN/m²荷载设计值KN/m²组合荷载（KN/m²）强度验算刚度验算模板及背楞自重0.3 G1K=0.3x1.2=0.36 Gq= G1K+ G2K+G3K +Q1K=19.46 Gn=0.3+12+1=13.3P1=2.5P2=1.5混凝土自重24x0.5=12 G2K=12x1.2=14.4钢筋自重 1 G3K=1x1.2=1.2活荷载 2.5 Q1K =1.4x2.5=3.5名称材料及规格性能指标E（kn/m²）W（m³）I（m4）fm(n/mm²) fv(n/mm²) 面板 1.8CM厚竹胶合板9.9x106 5.4x10-5 4.86x10-735次楞木方5CMx10CM 10x1068.33x10-5 4.2x10-615 2.0主楞木方10CMx10CM 10x106 1.7x10-48.33x10-615 2.0支撑Φ48x3钢管详见碗口支架计算内容结构部位计算简图（L：mm）抗拉强度抗剪强度刚度验算q(kn/m) k M(kn.m)V(kn)σ(n/mm²)S（m3）τ（n/mm²）q（kn/m）p(kn)υ（mm）面板(δ=1.8cm 厚竹胶合板）Q1k均布0.450.450.45q=G q.b=19.46 Km=0.117M①=k m ql2=0.461 σ=M②/W=12.84<30q=G n·b=13.3υ=5ql4/384EI=0.92<L/400=1.125Q1k集中q0.450.450.45P q=G q b=15.96P=3.5Km=0.117Kv=0.2M②=k m ql2+k v pl=0.693次背肋木方（5cmx10cm）Q1k均布q0.90.90.9q=G q.b=19.46x0.45=8.76 Km=0.117Kv=0.617M①=k m ql2=0.83V= Kvql=4.86 σ=M②/W=15.7>15能满足使用6.25x10-5τ=VS/BI1.7<2.0q=G n·b=13.3x0.45=6υ=5ql4/384EI=1.22<L/400=2.25Q1k集中q0.90.90.9P q=Gq.b15.96x0.45=7.18P=3.5Km=0.117KP=0.2M②=k m ql2+k P pl=1.31V=Kvql+0.507xP=5.76主背楞（木方10 x10cm@90cm）Q1K均布0.90.90.9q=G q.b=19.46x0.9=17.51 Km=0.117Kv=0.617M①=k m ql2=1.66V= Kvql=9.72σ=M②/W=10.1<15-1.25x10-4τ=VS/BI1.46<2.0q=G n·b=13.3x0.9=11.97υ=5ql4/384EI=1.23<L/400=2.25Q1k集中q0.90.90.9P q= G q.b=15.96x0.9=14.36P=1.5x1.4=2.1Km=0.117Kp=0.2M②=k m ql2+k p pl=1.73V=Kvql+0.507P=9.03立杆主背楞最大支座反力：V B=（0.617+0.583）x17.51x0.9+1=19.91kn六底板处模板计算6.1模板材料选型及性能指标6.2 计算说明1）顶板处模板按平板进行计算2）施工人员及设备荷载分别按均布及集中进行计算，取二者内力较大者进行结构验算6.3 计算荷载一览表荷载分项荷载名称荷载标准值KN/m²荷载设计值KN/m²组合荷载（KN/m²）强度验算刚度验算上部传递的荷载顶板混凝土 6.72Gq= G1K+ G2K+G3K +Q1K=12.76+0.36+7.2+1.08+3.5=23.1Gn=10.63+0.3+6+0.9=16.33顶板钢筋 1.11顶板底模板0.3内模板支架 1合计9.13 9.13x1.2=11模板及背楞自重0.3 G1K=0.3x1.2=0.36混凝土自重24x0.25=6 G2K=6x1.2=7.2钢筋自重0.9 G3K=0.9x1.2=1.08活荷载 2.5 Q1K =1.4x2.5=3.5名称材料及规格性能指标E（kn/m²）W（m³）I（m4）fm(n/mm²) fv(n/mm²)面板 1.8CM厚竹胶合板9.9x106 5.4x10-5 4.86x10-735次楞木方5CMx10CM 10x1068.33x10-5 4.2x10-615 2.0 主楞木方10CMx10CM 10x106 1.7x10-48.33x10-615 2.0 支撑Φ48x3钢管详见碗口支架计算内容结构部位计算简图（L：mm）抗拉强度抗剪强度刚度验算q(kn/m) k M(kn.m)V(kn)σ(n/mm²)S（m3）τ（n/mm²）q（kn/m）p(kn)υ（mm）面板(δ=1.8cm 厚竹胶合板）Q1k均布q0.30.30.3q=G q.b=23.1 Km=0.117M①=k m ql2=0.243 σ=M②/W=7.71<30q=G n·b=16.33υ=5ql4/384EI=0.36<L/400=0.75Q1k集中q0.30.30.3P q=G q b=19.6P=3.5Km=0.117Kp=0.2M②=k m ql2+k p pl=0.416次背肋木方（5cmx10cm）Q1k均布0.90.90.9q=G q.b=23.1x0.3=6.93 Km=0.117Kv=0.617M①=k m ql2=0.66V= Kvql=3.85 σ=M②/W=14.3<156.25x1010-5τ=VS/BI1.5<2.0q=G n·b=16.33x0.3=4.9υ=5ql4/384EI=1.0<L/400=1.5Q1k集中q0.9q=G q.b19.6x0.3=5.88P=3.5Km=0.117Kp=0.2M②=k m ql2+k p pl=1.19V=Kvql+0.507xP=5.04主背楞（木方10 x10cm@90cm）Q1K均布q0.90.90.9q=G q.b=23.1x0.9=20.79 Km=0.117Kv=0.617M①=k m ql2=1.97V=Kvql=11.54σ=M②/W=12.1<15-1.25x10-4τ=VS/BI1.44<2.0q=G n·b=16.33x0.9=14.7υ=5ql4/384EI=1.51<L/400=2.25Q1k集中q0.90.90.9P q= G q.b=19.6x0.9=17.64P=1.5x1.4=2.1Km=0.117Kp=0.2M②=k w ql2+k p pl=2.05V=Kvql+0.507P=10.86立杆主背楞最大支座反力：V B=（0.617+0.583）x20.79x0.9+1=23.45kn七．腹板（内外横隔板）处模板计算7.1侧模板箱梁侧模板分为腹板及内外横隔板侧模版，按腹板外侧模计算6.1.1荷载标准值.（1）新浇混凝土对模板侧压力G4k混凝土采用外部振捣.侧模板在最不利位置（梁体外侧）处高h=1.32m新浇混凝土侧压力F=γc h=24x1.27=30.48 kn/m2（2）振捣时产生的施工活荷载Q2k=4kn/m26.1.2 荷载设计值：G4k=30.48x1.2=36.58 kn/m2Q2k=4x1.4=5.6 kn/m2小计：Gq=43.6kn/m2=42.18x10-3 n/mm27.1.3.侧模板计算：侧模面板在梁体外侧面处采用1.8cm厚竹胶合板，梁体内其它部位采用1.5cm厚木胶合板E=11500 n/mm2，次楞采用木方5cmx10cm E=10000 n/mm2主楞采用木方10cmx10cm E=10000 n/mm2计算结果见附表计算内容结构部位计算简图（L：m）抗弯强度抗剪强度刚度验算q(n/mm) k M(n.mm) W(mm³) σ（N/mm²）I（mm4）S（mm3）τ（N/mm²）q(n/mm) υ（mm）侧膜板面板(δ=1.8cm厚竹胶合板）注：侧模面板在其它部位用1.5厚木胶板0.40.4q=42.18x10-30.125M=kql2=0.125x42.18x10-3x4002=843.6W= bh2/6==1x182/6=54σ=M/W=15.6<fim=30N/mm2满足要求I=b·h3/12=183 /12=486q=30.48x10-3υ=5ql4/384EI=1.48< L/250=1.6次背肋（木方5x10cm@90cm）0.60.60.6q=42.18x10-3x400=16.870.1170.617M=kql2=0.117x16.87x6002=710564.4V=kql=0.617x16.87x600=6245.3W=6bh2=50x1002/6=83333.33σ= M/W=8.5< 15I=b·h3/12=50x1003/12=4166666.67S=50*50x25=62500τ=VS/BI=1.87<2.0q=30.48x400x10-3=12.192υ=5ql4/384EI=0.49mm<L/250=3.6主背楞（木方10x10cm@60cm）0.8q=42.18x10-3x600=25.3080.1250.5M=kql2=0.125x25.308x8002=2024640V= kql=0.5x25.308x800=10123W=6bh2=100x1002/6=166666.67-σ= M/W=12.1< 15I=b·h3/12=100x1003/12=8333333.33S=100*50x25=125000τ=VS/BI=1.52<2.0q=30.48x600x10-3=18.3υ=5ql4/384EI=1.17<L/250=3.2对拉杆φ12主背肋最大支座反力V=0.5x42.18x800=16872N对拉杆选用φ12两端带螺纹钢筋，S=πR2=113.04mm2σ=V/A=149.3N/mm2<215N/mm27.2底模板4.2模板材料造型及性能指标4.3 计算说明1）腹板（内外横隔板）处底模板按梁底板进行计算 2）振捣混凝土产生的活荷载采用2 kn/m ²3）箱梁底板以上的腹板（内外横隔板）段荷载视为通过箱梁底板按45度进行扩散，扩散段按边腹板处单边扩散距离（最短扩散距）0.5+0.25x2=1m 取值，荷载分配值为0.5/1=0.54.4 计算荷载一览表扩散段荷载： 顶板钢筋：1.11 腹板钢筋：8.5 混凝土： 24x1.55=37.2小计：46.81 kn/m ² 扩散后分配荷载： 47.56x0.5=23.405 kn/m ² 非扩散段荷载：混凝土： 24x0.25=6 底板钢筋：0.9 模板及背楞： 0.8 小计：7.7 kn/m ²腹板（内外横隔板）底模板荷载标准值：23.405+7.7=31.1 kn/m ²腹板（内外横隔板）底模板荷载设计值：31.1x1.2=37.32 kn/m ² 振捣混凝土产生的活荷载： 2x1.4=2.8 kn/m ²计算荷载 强度验算荷载： 37.32+2.8=40.12 kn/m ² 刚度验算荷载： 31.1 kn/m ²名称材料及规格性能指标E （kn/m ²）W （m ³） I （m 4） fm(n/mm)²) fv(n/mm ²)面板 1.8cm 厚竹胶合板 9.9x106 5.4x10-5 4.86x10-7 35次楞 木方5cmx10cm 10x106 8.33x10-5 4.2x10-6 15 2.0 主楞 木方10cmx10cm 10x1061.7x10-48.33x10-6 152.0支撑Φ48x3钢管详见碗口支架计算内容结构部位计算简图（L：m）抗拉强度抗剪验算刚度验算q(n/mm) k M(n.mm) W(mm³) σ（N/mm²）I（mm4）S（mm3）τ（N/mm²）q(n/mm) υ（mm）底膜面板(δ=1.8cm厚竹胶板）0.20.20.2q=40.12x10-30.117M=kql2=0.117x40.12x10-3x2002=187.762W= bh2/6 ==1x182/6=54σ=M/W=3.5<fim=30N/mm2满足要求I=b·h3/12=183 /12=486q=31.1x10-3υ=5ql4/384EI=0.13<L/400=0.5次背肋（木方5x10cm@30cm）0.90.90.9q=40.12x10-3x200=8.0240.1170.617M=kql2=0.117x8.024x9002=760434.5V=kql=0.617x8.024x900=4455.7W= bh2/6=50x1002/6=83333.33σ= M/W=9.13< 15I=b·h3/12=50x1003/12=4166666.67S=50*50x25=62500τ=VS/BI=1.34<2q=31.1x200x10-3=6.22υ=5ql4/384EI=1.28mm>L/400=1.5mm主背楞（木方10x10cm@60cm）0.60.60.6q=40.12x10-3x900=36.110.1170.617M=kql2=0.117x36.11x6002=1520953V= kql=0.617x36.11x600=13368W= bh2/6=100x1002/6=166666.67-σ= M/W=9.13 < 15I=b·h3/12=100x1003/12=8333333.33S=100*50x25=125000τ=VS/BI=2.0=2q=31.1x900x10-3=27.99υ=5ql4/384EI=0.57<L/400=1.5八、碗口支撑计算8.1支撑自重.腹板底部为支撑最不利位置.立杆高度取最高者H=2400最不利位置碗口支架材料统计：名称规格长度数量重量备注单重总重立杆φ48x3 3000 6x6=3617.31kg/条623.2横杆900 φ48x3 900 3x5x6=903.97kg/条357.3U型顶托365.82kg/个209.5纵横向剪刀撑φ48x3 2550 1611.13kg/m178.081368kg.作用面积S=4.5x4.5=20.25面荷载：0.68kn/m2合计配件按0.35 kn/m2取值，面荷载：0.68+0.35=1 kn/m28.2钢管及u型顶托结构型式Φ48×2.48.3支撑系统的容许设计荷载值计算按以下可能出现的四种破坏工况分别进行计算，取4个结果中的最小值作为支撑系统的容许荷载a) M30螺杆抗拉承载力计算螺杆按螺杆选型中最低级进行，即4.8级，fbt = 170n/mm2 M30螺杆有效直径d e=26.72mmN TB=πd e2/4 fbt=3.14×26.722/4×170=95278nb) 法兰板抗剪承载力计算法兰板材质按q235考虑，fv=125n/mm2N=fa=125×10×48.6=60750nc) 钢管支撑强度计算容许荷载钢管考虑旧材，折减系数取0.8（f）=215×0.8=172n/mm2 N=fAn=172×348=59856nd) 钢管支撑受压稳定计算容许荷载螺杆插入套管形成初偏心最大初偏心按30/2=15mm 考虑 ①求φx螺杆截面惯性矩：I1= πd464= 39741mm4Φ48×2.4惯性矩I2=98200 n= I2I1 = 9320039741=2.345293.12345.2121=+=+=n μ λ=μ. L i2 =1.293×181216.4=142.9查附录 D. λ=142 φ=0.337 λ=143 φ=0.333λ=142.9 φx =0.334 ② 求NEXNEX=π2EA/λ2= 3.142×2.06×105×348142.92=34613N③求N.取β=1NφxA+)8.01(x·N Ex NWix M -β ≤215 N 116 + N239.7-0.00554N=215 求得N=74707N比较可知：法兰板受剪处最弱。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
1、侧模板计算
（1）、侧压力计算
计算侧压力P值，假设温度T＝35℃，按每小时浇筑30ｍ3砼计算，V＝4.5ｍ/ｈ。
则：
Pｍ＝4.6V1/4＝4.6*4.51/4＝6.7KPａ
考虑振动荷载4KPａ，则
P＝6.7+4＝10.7KPａ
（2）、按强度要求进行计算
外侧模板立挡间的间距为50ｃｍ，木材采用竹胶板，ｆｃ＝11MPａ，将侧压力化为线布荷载ｑ＝7.62*Pｍ＝7.62*10.7＝81.5KN/ｍ。
Mｍａｘ＝ｑL2/10＝81.5*0.52/10＝2KN.ｍ
需要Wｎ＝2*106/13＝153846ｍｍ3
选用侧模板的截面尺寸为15ｍｍ*7200ｍｍ
截面抵抗矩W＝7620*152/6＝285750ｍｍ3＞Wｎ
可满足要求。
＝1.25ｍｍ符合要求。
（3）、对侧模板采用的横纵肋进行计算
由于侧模板计算仅对侧压力进行计算，对于翼板部分由于重量较轻，可不做计算。
施工过程中侧模板的加强肋为水平肋，水平肋被支在垂直肋上，假设垂直肋水平间距定为L＝50ｃｍ，两水平肋间距定为ａ＝80ｃｍ，则分布在该水平肋上的均布荷载为：
新浇筑砼对模板的侧压力，若按砼的有效压头3.90ｍ进行计算
ｐｍａｘ＝ｒ.ｈ＝26*3.9＝101.4KPａ
ｑ＝P＊ａ＝101.4*0.5＝50.7KN/ｍ
按简支梁考虑，最大弯矩：
Mｍａｘ＝ｑL2/8
＝50.7*0.52/8
＝1.584KN.ｍ
水平肋采用60*90ｍｍ方木，其截面模量：
W＝ｂ.ｈ3/3
＝0.06*0.093/3＝1.458*10-5
采用落叶松木材，其容许弯应力［σ］＝13*103KPａ
［σ］＝Mｍａｘ/（ｎW）
ｎ＝ Mｍａｘ/（［σ］W）
＝1.584/（13*103*1.458*10-5）
＝8.36根
实际施工时对于水平肋在3.9ｍ范围内，其带木的根数为9根，水平肋间距应为3.9/8＝0.49ｍ。
水平肋间距取0.50ｍ符合要求。
（3）、面板按刚度要求计算
ω＝ｑL4/150EL
＝6.7*7.2*5004/（150*9*103*7200*153/12）
＝1.103ｍｍ
＜［ω］
＝500/400
＝1.25ｍｍ
则侧模采用1.5ｃｍ竹胶板符合要求。
2、底模板下部工字钢支撑计算：
假定底模板纵桥向采用I20ａ工字钢，间距100ｃｍ（上层），横桥向采用I20ａ工字钢间距200ｃｍ（底层）。
则作用于工字钢上的均布荷载为：ｑ0＝S*r C=30*24/11=65.5Kpａ
施工人员、施工料具运输、堆放荷载：ｑ1＝1.5KPａ
振捣砼产生的冲击荷载：ｑ2＝2.0KPａ
倾倒砼产生的冲击荷载：ｑ3＝2.0KPａ
ｑ总＝ｑ+ｑ1+ｑ2+ｑ3＝65.5+2+2+1.5＝71KPａ
M＝（ｑB）L2/8＝70.5*0.5*22*1/8＝17.6KN.ｍ
对工字钢采用间距为200ｃｍ时进行计算：则在荷载力71KPａ作用下工字钢的受力情况如下图：
(1)强度计算
查型钢表I20ａ截面模量
W=236900mm3
惯性矩
I=23690000mm4
σ=M max/W
从受力图中知：
Mｍａｘ＝30.14*106
＝30.14*106/236900＝127.2MPａ＜215Mpa满足要求。
（2）、挠度计算：
由受力图中知
ωｍａｘ＝1.49ｍｍ
1.49＜L/500＝2000/500＝4ｍｍ满足要求。
3、腹板对底模板下方工字钢的荷载进行验算：
由于施工过程中腹板对底部横梁的荷载较大，需对其进行复核，计算如下：
P0＝（4.583*0.8*37+0.65*4*37）*26/37/2＝81.5KPａ
则P总＝P0+P1+P2+P3＝81.5+2+2+1.5＝87KPａ
工字钢受力图如下：
(1)强度计算
查型钢表I20ａ截面模量
W=236900mm3
惯性矩
I=23690000mm4
σ=M max/W
从受力图中知：
Mｍａｘ＝36.81*106
＝36.81*106/236900＝155.4MPａ＜215Mpa满足要求。
（2）、挠度计算：
由受力图中知
ωｍａｘ＝1.83ｍｍ
1.83＜L/500＝2000/500＝4ｍｍ满足要求。
采用I20ａ工字钢可行。
4、底模板计算
底模板采用组合钢模板，钢模板的尺寸为90*150ｃｍ，模板面板采用
2.8ｍｍ厚钢板，尺寸为H*L＝900*1500ｍｍ，竖向肋板采用2.8ｍｍ厚
钢板，间距为150ｍｍ、300ｍｍ，横向肋板采用70*50*2.0ｍｍ的方
钢，间距为325ｍｍ、250ｍｍ。
（1）、模板面板验算
模板的最大荷载按P＝87KPａ进行计算：
选用板区格中三面固结，一面简支的最不利受力情况进行计算：
Lｙ/Lｘ＝325/325＝1，由附表得：K0mx=–0.0600，K0my=–0.0550，
K my=0.0168，K f=0.0016 ，K mｘ=0.0227
取1ｍｍ宽的板条作为计算单元，荷载ｑ为：
q=0.087*1=0.087N/mm
求支座弯矩：
M0x= K0mx *q*l x2
=–0.0600*0.087*3252
=–551.36N·mm
M0y=K0my*q*l y2
=–0.087*0.087*3252
=–799.48N·mm
面板的截面系数：W=1/6Bh3=1/6*1*2.83=3.659mm3
应力为
应力为：
δmax=M max/W
=551.36/3.659
=150.7Mpa
＜215Mp可满足要求。
求跨中弯矩：
M x=K mx*q*l x2
=0.0227*0.087*3252
=208.6N·mm
M y=k my*q*l y2
=0.0168*0.087*3252
=154.4N·mm
钢板的泊松比V＝0.3，故需换算为：
M x(v)=M x+vM y
=208.6+0.3*154.4
＝254.92N.ｍｍ
应力为σmax=M max/W
=254.92/3.659
=69.7Mpa
＜215Mpa可满足要求。
挠度计算
B0=Eh3/12(1-v2)
＝2.1*105*2.83/12*（1-0.32）
＝42.2*105 N·mm
ωmax=kf*ql4/B0
=0.00160*0.087*3254/(42.2*105)
=0.368mm
ω/l=0.368/325
=1/883
＜1/500满足要求。
（2）、横肋计算：
横向肋板采用70*50*1.5ｍｍ的方钢。
间距为325ｍｍ，荷载：ｑ＝
0.028*325＝9.1N/ｍｍ
I＝ｂｄ3-ｈ3*（ｂ-ｔ）/12
＝［50*703-673（50-1.5）］/12
＝2.14*105ｍｍ4
W＝ｂｄ3-ｈ3*（ｂ-ｔ）/6ｄ
＝［50*703-673（50-1.5）］/6*70
＝6.1*103ｍｍ4
视横肋为两端支撑在纵肋上的简支梁
M max=1/8*ql2
=9.1*3252/8
=120148.4N·mm
ａ、强度计算
σmax=M max/W
＝120148.4/6.1*103
＝19.7
＜215MPａ
ｂ、挠度计算：
ωmax= 5ql4/384EI（5-24λ2）
＝5*9.1*3254/384*2.1*105*2.14*105*［5-
24*（250/1000）2］
＝0.103ｍｍ
ω/l=0.103/300
=1/2913
＜1/500符合要求。
（3）、纵肋计算：
竖向肋板采用2.8ｍｍ厚钢板，间距为150ｍｍ、300ｍｍ，以300ｍｍ间距的肋板进行计算，
荷载：ｑ＝0.028*300＝8.4N/ｍｍ
I＝ｂ.ｈ3/3＝2.8*503/3＝116667ｍｍ4
W＝ｂｈ2/3
＝2.8*502/3
＝2.3*103ｍｍ4
视横肋为两端支撑在纵肋上的简支梁
M max=1/8*ql2
=8.4*3002/8
=94500N·mm
ａ、强度计算
σmax=M max/W
＝94500/2.3*103
＝41.1＜215MPａ
ｂ、挠度计算：
ωmax= 5ql4/384EI（5-24λ2）
＝5*8.4*3004/384*2.1*105*1.17*105 ＝0.04ｍｍ
ω/l=0.04/300
=1/7500
＜1/500符合要求。