加氢裂化进料泵管道设计论述
加氢裂化装置地下给排水管道施工技术方案.doc
1.概述1.1 工程概况齐鲁炼油改扩建工程连续重整 加氢裂化联合装置地下给排水由中石化北京设计院设计,齐鲁石化工程公司建安公司负责施工主干线，中石化二公司负责施工连续重整装置内的支线，中石化十公司负责施工加氢裂化装置内的支线。
十公司施工的管线包括新鲜水、消防水、循环冷水、循环热水、含油污水、生活污水、生产废水共七种管线。
前四种为压力流管线，后三种为自流管线。
各管线技术参数见表1，工程量见表2。
本装置施工作业面小，再加上土建施工正处于高峰期，烟囱衬里、大件运输、锚点设置等工作势必影响地下管施工，使工程制约，安装难以全面展开，交叉作业增多。
加大预制深度，细化工序管理成为重要课题。
由于主干线由其它单位施工，使支线的碰头、试压等工作难度增加，需要各方面大力协调、配合。
施工正处于冬期，增加了施工难度，要采取特殊措施，确保冬期施工质量和安全。
2.1 《石油化工给水排水工程施工及验收规范》SH353395；2.2 《埋地钢质管道环氧煤沥青防腐层施工及验收规范》SYJ4074 90；2.3 施工图 B190 406.408 水3; 2.4 《质量手册》 QG M44.0000 98;2.5 《质量程序文件》QGP44.0001~0039 98.3. 施工程序图1 施工程序图4. 材料检验4.1所有材料应有完备的出厂质量合格证明书，入库前应由供应部会同质安部进一步检验；材料应分类存放，按产品说明书或包装状况的要求设置防火、防潮、防尘、防爆等措施。
4.2 钢管外观检查，应无裂纹、缩孔、夹渣、折迭、重皮等缺陷，外径及壁厚允许偏差应符合行业钢管制造标准，锈蚀或凹陷不应超过壁厚负偏差。
4.3 铸铁管及管件内外表面漆层应完整光洁，附着牢固，不得有裂缝和冷隔等缺陷.承插口处不得有粘砂及凸起,其它部位不得有大于2mm厚的粘砂及5mm高的凸起。
承口的根部不得有凹陷，其它部位的局部凹陷不应大于壁厚的5%加2 mm。
插口外径允许偏差为-4~+2 mm，承口内径允许偏差为-2~+4 mm，承口深度允许偏差为±5 mm。
加氢反应器的管道设计要点
加氢反应器的管道设计要点发布时间：2023-03-06T03:34:45.262Z 来源：《中国科技信息》2022年第10月19期作者：姜强凌胡杨[导读] 加氢是我国重油深加工、提质和精制的主要技术，因此各种加氢装置(如汽油加氢、柴油加氢、渣油加氢、加氢裂化、加氢精制等)姜强凌胡杨新疆天利石化股份有限公司新疆克拉玛依市 833699摘要：加氢是我国重油深加工、提质和精制的主要技术，因此各种加氢装置(如汽油加氢、柴油加氢、渣油加氢、加氢裂化、加氢精制等)。
已经成为炼油厂的重要组成部分。
加氢反应器是加氢装置的核心设备，具有高温、高压和临氢的特点。
其管道设计的合理性对反应器的正常操作和维护、整个装置的安全生产以及投资的降低起着重要的作用。
本文对设备的布置、框架和平台的布置、开孔的朝向和附属管道的布置进行了简要的论述。
关键词:加氢反应器；管道；设计要点1反应器的平面布局加氢反应器的布置不仅要考虑反应器本身的布置，还要考虑与装置内进料加热炉、产品换热器和管廊的协调。
反应器的平面布置应满足工艺设计的要求。
为了控制反应系统的压力降和温度降，进料加热炉和反应器通常彼此靠近布置。
根据石油化工企业设计防火标准，加氢反应器和进料加热炉宜布置在装置边缘，并应位于可燃气体、液态烃和甲、乙、乙类设备全年最小频率风向的下风侧。
加氢反应器和加热炉属于一个系统，对防火间距没有要求。
规范中规定的间距不应小于4.5m。
进料加热炉和反应器之间留有空间，用于通道和管道的布置和维护。
本项目进料加热炉和反应器布置在管廊的同一侧，位于装置边缘的西南角。
三个反应堆的中心线对齐排列成一个框架，南侧是维修区。
2急冷氢管道的配管注意事项反应器急冷氢管线的流程通常如下:从混氢母线或支线引出，设置流量计和根部闸阀，闸阀后设置调节阀组控制催化剂床层温度。
通常在床的同一高度设置3 ~ 4个热电偶或一个多点热电偶，取每个热电偶的平均值作为温度信号。
调节阀和反应器之间设有Y形阀和止回阀。
浅析加氢反应器急冷氢管系设计
33反应器是加氢裂化装置中的核心设备，在高温（操作温度约410℃） 、高压（操作压力约18MPa） 、临氢及H 2S腐蚀条件下操作，配管设计的合理性对反应器的安全运行、检修以及整个装置的正常运行都至关重要。
介质在反应器中反应会释放大量的热，为控制催化剂床层温度，维持其活性，需向反应器注入冷氢，从而控制反应器的温度，以保证反应的顺利进行。
本文从管口方位、管道布置、柔性、支架等方面，对加氢反应器急冷氢管系的设计进行分析。
1 开口方位的确定急冷氢入口在反应器床层的上部，一般开在设备的侧面。
方位的确定要根据急冷氢管口内构件与热电偶的相对关系要求统一进行规划。
为方便检修时抽出和插入，急冷氢管口水平方向应留有一定的操作空间，且竖直方向应与上下平台横梁保持足够的空间，以保证生产过程中反应器本体受热向上膨胀时，管道不会与框架平台梁相碰。
此外，还应考虑急冷氢调节阀组的安放位置和管道的走向。
2 管道的布置冷氢注入管线设计温度与压力一般以止回阀为界，止回阀后设计温度与同反应器内的介质温度一致，设计压力为15.9MPa；单向阀前设计温度为89℃、设计压力为16.62MPa。
由于止回阀本身不可能完全止回的特点，造成止回阀前操作温度可能大于200℃，所以急冷氢管道上的止回阀应尽量靠近反应器的急冷氢管口，以减小热介质在急冷氢管道中的行程，从而减小管道的受力及降低投资。
急冷氢管道上的盲板尽量靠近反应器布置，开停车检修时能够把反应器单独隔离，但因盲板法兰处常作为材质分界点（盲板后管道材质一般为不锈钢，盲板前管道材质为碳钢），故要求盲板距离止回阀有足够的长度，使工艺介质冷却至200℃以下从而降低材质要求。
因而须根据工艺热力衰减核算确定盲板位置。
急冷氢管道上的调节阀组应尽量安装于地面，以便在紧急状态下方便操作。
调节阀组的切断阀有单阀、双阀两种，安装双阀时宜紧密相连，手轮错开这样既减少焊口又便于操作。
3 柔性设计急冷氢注入反应器前的温度为200℃左右，反应器内的油气温度为420℃，一冷一热交汇使得管道受力不均，另外反应器筒体受热向上膨胀会把急冷氢管道（靠近反应器部分）提起来，造成管道倾斜，局部地方应力集中，易使管道产生裂纹及法兰泄漏。
200加氢裂化联锁设计
上采用软开关实现联锁复位、自动和切除。
SEI认为，已设置了一些单元性质的旁路开关。如炼厂认为 再有必要，可提出需要在ESD上采用软开关实现联锁复位、自 动和切除的联锁条件清单。
（11）泵进出口电动阀和总管上的联锁切断阀在现场和控制室 应能实现开关操作。
（12）泵启动正常后，手动打开相应出口电动阀。
（13）火灾发生时，按停泵按钮。 （14）泵运行时，该泵的最小流量线投入自动控制。 （15）当按动紧急放空按钮，根据装置情况，确定是否停反应 进料泵。
1.2 液力透平 （1）热高压分离器液位低低时，联锁关闭热高分底切断阀及液 力透平入口切断阀。液面恢复后，手动开启热高分底切断阀， 先投用热高分至热低分调节阀。在热高分液面未正常时，不允 许启动液力透平。
？？请SEI给出另外两个高压换热器旁路控制阀 HV3101,HV3102在联锁停泵后的操作指导
（5）泵入口流量（三取二）低低联锁停相应的泵。
理由同上。
（6）在控制室设置手动停泵按钮，现场也设一个手动停泵按钮， 现场按钮要求距泵15米，并安装在安全、易接近，且能看到此 泵的位置。 （7）控制室设有泵进出口电动阀及联锁切断阀阀位状态显示 （DCS）。 （8）在控制室设关闭泵出口电动阀按钮，设置在辅助操作台上， 当按下时可从控制室手动关闭出口电动阀。 （9）泵及液力透平本身的联锁，以泵厂资料为准。（其中至少 包括当泵润滑油压力低低时，应实现自动停泵，同时关闭相应 出口电动阀。） （10）联锁切换开关功能应包括联锁复位、自动和切除。 炼厂意见：除以上功能外，要求每一条联锁条件都能够在ESD
（3）设置进料低低流量（三取二）切断联锁保护。当泵出口总 管流量（三取二）低低时，联锁关闭出口总管上的切断阀 （气动阀），并同时自动关闭泵出口电动阀，同时联锁停泵。 联锁:孔板一块，引压孔2对，一次表有4块（差压变送器）,3取 2。 （4）泵入口流量（三取二）低低联锁停相应的泵。 联锁，孔板一块，引压孔2对，一次表有4块（差压变送 器）,3取2。最后未达成共识。
加氢裂化装置急冷氢注入管道材料选用分析
加氢裂化装置急冷氢注入管道材料选用分析本文结合某项目加氢反应器急冷氢注入管道，从工艺流程，管道布置，腐蚀选材，开停车注意事项等方面对冷氢管道的设计进行分析，改善冷氢注入的分支结构。
旨在保障反应器和冷氢管道的安全运行。
标签：加氢裂化；反应器；急冷氢；氢气；氢腐蚀在加氢装置中普遍存在给反应器注入急冷氢的管道，由于冷热温差很大，按照普通管线布置存在很大的安全风险，本文对这一情况引发的材料腐蚀进行深入的分析。
1 工艺流程反应器是加氢裂化装置中的核心设备，操作条件为高温（400～500℃）高压（13～18MPa）。
介质在反应器中反应会释放大量热，需向反应器注入冷氢控制催化剂床层温度，避免飞温等事故工况。
2 冷氢管道的布置2.1 管道布置冷氢管线温度一般以止回阀为界，止回阀后温度同反应器一致，阀前温度较高，所以冷氢管道上的止回阀应靠近反应器管口，减小管道受力。
法兰靠近反应器布置，检修时把反应器隔离。
调节阀组尽量安装于地面，以便在紧急状态下操作。
急冷氢注入反应器前的温度为90℃，反应器温度为450℃，冷热交汇易使法兰泄漏。
因此管道布置一般采用π型补偿弯及合适的弹簧支吊架。
2.2 冷氢管道注入结构如图所示为冷氢注入主管道的分支结构，与常规三通结构区别在于增加了内衬管，衬管一端与主管焊接，沿圆周均布开孔使衬管内外充满介质，不受外力。
另一端为活动端，堆焊挡块，活动端可以吸收膨胀带来的热位移，这样冷氢不会直接接触主管道内壁，就不会产生热应力。
注入点的上下游还应留有直管段以保证主管的流态稳定。
3 腐蚀机理3.1 H2+H2S腐蚀反应器流出物管线的腐蚀环境主要为高温H2+H2S腐蚀。
在富氢环境中，原子氢不断侵入硫化膜使其疏松多孔，因而腐蚀就不断进行。
其腐蚀速率主要受H2S浓度、温度、加工物料的影响。
若要明显改善钢的耐腐蚀能力，Cr含量至少需要12 %。
加入Ni可从实质上改善钢的耐腐蚀能力。
可根据Couper曲线来估算材料的腐蚀速率。
上海石化芳烃部加氢裂化进料泵密封改造经验分享
加氢裂化装置是石油化工行业的重要加工生产装置，其技术是在一定的稳定度和氢压下，通过催化剂的催化作用，使原料油与氢气进行反映进而提高油品质量、得到目标产品。
加氢裂化进料泵作为其核心重要设备是保证装置长期安全生产的关键。
加氢进料泵的特点是：流量大，要求操作平稳；出口压力高、扬程大，通常为多级离心泵；对泵及辅助系统的可靠性要求高。
设备概况上海石化芳烃部2#芳烃加氢裂化装置GA-101是加氢新鲜进料泵，该泵型号为3×101/4HDO，结构形式为BB5,10级离心泵。
介质为减压柴油，轴功率1175kW，额定流量145m³/h，吸入压力0.21MPa，排出压力18.37MPa。
机械密封作为进料泵上的重要部件，是该泵能否安全、稳定、长周期运行的重要一环。
运行状况该泵于1984年10月投入使用，在使用过程中多次出现机械密封外漏情况,现场伴有H2S 味道。
原机械密封存在的问题是，型式为单端面机械密封（如图1），辅助系统为PLAN23，且密封冷却器循环水管直径小，冷却效果差。
密封在使用一段时间后就发生泄漏，问题主要表现在端面内侧结焦非常严重（如图2、3）。
由于单端面机械密封的安全系数低，当密封失效时，高温柴油会立即泄漏到环境当中从而对环境造成影响，严重的甚至会引起火灾、爆炸、人员伤亡等重大安全事故。
近年来国家对环保要求提升，同时出于对原料泵运行的安全及稳定性考虑，所以对高危泵的单端面的机械密封进行改造是必然趋势。
双端面机械密封是主要的选型方向，它的结构种类很多，配置不同的辅助系统，双端面密封又可以划分为有压双封和无压双封，所以我们先根据加氢进料泵工况选定密封的辅助系统。
辅助系统介绍和选择机械密封的辅助系统是密封极其重要的组成部分，是密封能否安全、可靠、长周期运行的重要保障。
辅助系统选择合理，则密封结构的选择就相对简单且多样化；一旦辅助系统选择存在问题，就会对密封结构提出很多苛刻的要求甚至任何密封结构都无法满足使用要求。
加氢进料泵管道设计浅析
加氢裂 化 工 艺 可 以 使 减 压 蜡 油、焦 化 蜡 油 得 到 深 度 的 处 理，在现代油品升级中起到越来越重要的作用。加氢进料泵是 加氢裂化装置中的关键设备，其作用是将自原料油缓冲罐来的 原料油升压后送至热高分换热器，其特点为流量大，扬程高，泵 轴功率大，配置复杂，可靠性要求高，一般备用率 １００％。该类 泵操作温度不高，一般在 １５０℃上下，但出口压力大，进出口管 线大，是管道设计的难点之一。
低的设计原则，以免出现袋型。这就要求在进行装置平面布置
时，进料泵尽量靠 近 原 料 油 缓 冲 罐 布 置，管 线 的 应 力 通 过 管 道
的自然走向进行补偿。
加氢进料泵入口顶进，入口管线尽量不要布置在泵和电机
的正上方，以免影响检修吊装。入口管道在水平管上的变径采
用顶平安装，目的是避免形成气袋。泵的入口管线不能出现下
加氢进料泵是高 速 回 转 机 械，为 了 保 证 进 料 泵 的 长 期、高 效、安全运行，就必 须 保 证 管 道 对 管 嘴 的 作 用 力 不 应 超 过 设 备
泵的操作压力高，将 泵 布 置 在 管 廊 外 侧，也 可 以 使 管 道 布 置 空 间相对宽松，有利于进料泵出入口管线的柔性设计。进料泵与
Ｕ型，故应设置平 台 操 作 泵 入 口 阀 门，且 平 台 不 应 妨 碍 泵 的 检
修。
由于入口过滤器需要经常拆卸清洗，要在过滤器后面加支
架支撑。在闸阀前的支架前设置至少一米的直管段再变等级，
这是因为高低压等级的管线壁厚相差较大，在法兰处变等级会
第 ７期
荣 春：加氢进料泵管道设计浅析
·１４７·
加氢进料泵管道设计浅析
荣 春
（中石化广州工程有限公司，广东 广州 ５１００００）
加氢裂化沸腾床反应器的循环泵技术研究
加氢裂化沸腾床反应器的循环泵技术研究加氢裂化沸腾床反应器的循环泵技术研究摘要：本文首先概括阐述了加氢裂化技术的研究进展，并在此基础上对循环泵技术在加氢裂化沸腾床反应器中的应用进行论述。
期望通过本文的研究能够对提高加氢裂化沸腾床反应器的运行效率有所帮助。
关键词：加氢劣化技术沸腾床反应器循环泵技术一、加氢裂化技术的研究进展在原油的加工中，加氢裂化属于二次加工过程，因该技术在重油加工和中间馏分油回收等方面的优良表现，使其获得了进一步的发展。
在上个世纪60年代初期，我国开始建设加氢裂化装置，自90年以后，国内对轻质馏分油的需求量呈现出逐步增加的趋势，这在一定程度上促进了加氢裂化装置的发展。
目前，较为常见的加氢裂化装置一般都是由两个部分串联而成，一部分是加氢精制，另一部分是加氢裂化，此类装置被统称为催化加氢。
所谓的加氢精制具体是指在高压且有催化剂的环境下，通过加氢将原油当中的硫、氮、氧等原子和各类金属杂质去除，借此来达到改善油品使用性能的目的。
而加氢裂化则是指在相对较高的压力条件下，烃类分子与氢气会在催化剂的表面进行异构化、裂解以及加氢等反应，从而生成较小的分子，这样便可以生产出优质的汽、煤、柴和化工清油。
它的特点是对原材料的适应性较强、产收率较高、质量好，正因如此，使加氢裂化成为国内外大型炼油厂和石油化工企业中最为有效的加工手段之一。
加氢裂化技术的发展经历了以下三个阶段：第一阶段为迅速发展期，具体是从1960-1970年；第二阶段是为发展停滞期，具体是从1970-1980年；第三个阶段为高速发展期，具体是从1980年至今。
通过查阅大量的历史资料发现，加氢裂化技术自问世之后并没有获得足够的重视，促使该技术快速发展的主要因素有两方面，一方面是市场因素，另一方面是原油供应。
同时，催化剂的发展也是关键因素。
而制约该技术发展的因素为氢气供给，这是因为加氢的过程中需要消耗大量的氢气，传统的氢气制取方法具有成本高的特点。
加氢进料泵进出口管道设计探讨
加氢进料泵进出口管道设计探讨摘要:在化工生产过程中,需要使用高温高压加氢进料泵,但是这些重要设备都是从国外进口的,泵的进出口管道对受力环境和力矩要求较高,因此对进料泵及其管道的布局设计显得尤为重要,将影响到泵的使用状态和年限。
文中重点探讨了进料泵的平面布局设计、管道布局设计、管道设计标准要求。
关键词:高温高压进出口管道加氢进料泵随着化工技术的快速发展,化工工艺趋向于标准化,普遍推广使用大型化的加氢设备。
但是目前这些加氢设备主要依赖于进口,加氢设备对设置安装环境和布局的要求苛刻,因此在安装加氢设备的时候,设计人员必须全面考虑设备的安装实施环境,同时要做好管道应力分析工作,才能设计合理的布局环境,从而保障加氢进料泵及其管道的安全作业环境,确保加氢设备的长时间运转。
1 进料泵平面布局设计加氢进料泵主要采用露天环境来安装实施,将其布局在管道的正下方或侧面。
其主要的优势在于通风良好、节约空间。
针对多雨的季节,一般都会安装防雨棚。
加氢进料泵的机轴比较长,为了节省空间,需要将进料泵和管廊进行平行的布局。
而在进料泵的动力部分及其侧面留置安装活塞好栏杆抽出的位置。
与此同时,在管道的上方要安装检修吊车。
考虑到设施设备呈现大型化的发展趋势,进料泵安置在管道下方的时候,吊车安置的空间过高,因此通常将进料泵安置在管道的外侧,可以节省空间。
2 进料泵管道布局设计要求(1)进料泵处于高速运转状态,对受力状态敏感,因此要求进出口管道的受力和力矩要低于进出口处的受力和力矩。
(2)进料泵都有润滑油管道,对于润滑油输送管道的布置来说,不能影响泵的安检和维修;切断阀的布置要合理,方便操作;同时要合理布置进料泵管道上的阀门和仪表操作柱,以方便泵的启动、切换、停止操作为宜;另外,还要充分考虑泵维修时所需要的空间。
(3)加氢进料泵属于精密设备,对受力状态敏感,一旦受到外力的作用,容易导致变形,出现震动、噪声等现象,往往容易导致泵轴承损坏等情况。
加氢裂化进料泵结构特点及维修要点剖析
科技资讯 SC I EN C E &TE C HN O LO G Y I NF O R MA T IO N 工 业 技 术加氢裂化进料泵是美国FLOWSERVE公司生产的双层壳体高压泵。
转速4500rpm;扬程2179m;流量973m3/h,目前是世界上最大的泵。
1 泵的结构特征加氢裂化进料泵的结构特征为通过外部的圆筒体和带有一环形联接面的大端盖将水平剖分的内壳体包裹在其中。
在内外壳体之间充满压力为出口压力的液体,外壳体承受膨胀应力和拉伸应力,相比之下,内壳体仅仅承受压缩应力。
内壳体为水平剖分蜗壳式,轴承支架铸造在两侧的端盖上。
轴瓦采用径向瓦和止推瓦形式;在三级及五级叶轮中间采用中间托瓦形式。
轴向力的平衡装置采用平衡套及平衡管的形式。
转子长径比较大,属于细长轴。
吸入管、排出管均垂直向上布置。
在不拆除外筒体及出入口管线的情况下,可以将内壳体及转子拖出。
2 该泵在运行过程中出现的问题(1)在装置调试阶段出现的问题在加氢裂化装置开工初期调试阶段,P1703/A及P1703/S泵同时出现过盘车卡涩现象。
(2)在出现上述问题后进行抢修的过程中存在的问题加氢进料泵P1703/S在解体后发现一、二级叶轮密封环与壳体密封环发生蹭磨,而后我们对其叶轮密封环与壳体密封环之间的间隙进行放大处理。
该泵的叶轮密封环与壳体密封环的直径间隙为0.50mm;为了使泵能够正常运行,我们采取将泵叶轮密封环进行车削处理,将其直径间隙放大到0.60mm。
同时又发现平衡鼓与平衡套之间的泄漏缝亦存在咬合现象,为此我们将该直径间隙由0.40mm扩大到0.45mm。
处理完以上项目后,将泵回装。
然而在回装过程中,安装机械密封时,为了对准轴套键而将该泵进行盘车,结果又造成三、四级叶轮密封环发生蹭磨。
我们又再一次解体,处理三四级叶轮密封环间隙。
当我们这一次处理完后,在回装泵的过程中又再一次犯同样的错误,造成中间托瓦处蹭磨,只不过这一次与上次不同之处是在安装联轴器时发生的。
高压加氢装置管道材料工程设计
高压加氢装置管道材料工程设计姜万军，王金富，潘晓斐（中石化洛阳工程有限公司，河南省洛阳市４７１００３）摘要：高压加氢装置管道由于应用工况复杂、严苛，合理的管道材料设计，是保证加氢装置安全运行的一项重要因素，同时加氢装置的高压管道对装置的安全运行、工程投资及建设工期有直接影响。
由于加氢装置存在多种复杂的腐蚀类型，因此加氢装置的高压管道选材时应分析具体使用部位的工况和腐蚀环境，综合考虑介质的腐蚀、管道布置、管道元件制造的加工工艺性、经济性、可施工性等因素，选用合适的管道材料。
针对该部分管道的应用特点，为保证管道工程质量，应对高压管道的制造、施工、检验、试验等提出具体要求，其中对管道施工质量影响较大的因素主要有管道现场的焊接、对接焊缝的无损检测和焊缝的热处理等，需要根据具体情况，选用合适的无损检测方法和热处理方案。
关键词：加氢装置 管道材料 腐蚀 无损检测 热处理 高压加氢装置主要有加氢精制、加氢处理、加氢裂化、渣油加氢、润滑油加氢等几种类别，工况条件复杂、严苛，主要工艺特点是高温、高压、临氢、含硫及硫化氢等腐蚀性介质。
通常加氢装置高压管道指不小于ＰＮ１５０的管道。
加氢装置高压管道多，运行风险大，因此高压管道工程材料的设计是否合理，将直接影响装置的安全运行、工程投资及建设工期。
下文针对高压加氢装置反应系统高压工艺管道的工程材料设计及相关工程问题进行分析与探讨。
１ 管道选材原则石油化工装置管道材料，应根据管道级别、设计温度、设计压力和介质特殊要求等设计条件，以及材料的耐腐蚀性能、加工工艺性能、焊接性能和经济合理性等选用［１］。
加氢装置高压管道的腐蚀环境比较复杂，主要腐蚀形式有高温氢损伤、高温硫腐蚀、氢／硫化氢腐蚀、湿硫化氢腐蚀、ＮＨ４Ｃｌ／ＮＨ４ＨＳ腐蚀、连多硫酸应力腐蚀开裂等，当加工高酸原油时还应考虑高温环烷酸腐蚀，因此选材时应特别注意材料的耐腐蚀性能。
由于同一部位可能存在一种或多种腐蚀类型，因此在选材时应依据具体工况条件综合分析，一般按照下述原则进行。
柴油加氢装置反应器进出口的管道设计
柴油加氢装置反应器进出口的管道设计孟石;苏创【摘要】Taking a diesel hydrogenation refining unit with annual production capacity of 2 million tons as an example,the reactor layout,key points of piping design,piping supports and hangers design were elaborated in this article.The design plan for the high temperature inlet and outlet process pipelines of reactor was analyzed and optimized by stress analysis software CAESARII.The problems encountered during the design work were discussed so as to provide reference and experience for future work on similar units.%介绍了某炼油厂200万吨／年柴油加氢装置加氢反应器的平面布置、管道规划要点，并对其管道支吊架设计进行了阐述。
然后使用应力分析软件 CAESARII 对反应器进出口的高温工艺管道的设计方案进行了计算并优化。
并对设计中所遇到的问题进行了探讨，为今后类似装置的设计提供参考。
【期刊名称】《兰州石化职业技术学院学报》【年(卷),期】2016(016)003【总页数】5页(P6-10)【关键词】加氢精制;加氢反应器;管道设计;管道应力分析;管道支吊架【作者】孟石;苏创【作者单位】兰州石化职业技术学院石油化学工程系，甘肃兰州 730060;兰州石化职业技术学院应用化学工程系，甘肃兰州 730060【正文语种】中文【中图分类】TE966石油炼制过程的产品收率和质量往往是矛盾的。
加氢反应器进出口管道的应力分析及管道布置要点
加氢反应器进出口管道的应力分析及管道布置要点发布时间：2022-08-25T08:23:54.169Z 来源：《科学与技术》2022年8期作者：韩文娟申阳石国锋安晓辉刘志杰[导读] 石油加氢工艺是石油化工生产和加工的重要手段。
该领域主要有两种加氢处理方式，加氢处理和加氢裂化。
韩文娟申阳石国锋安晓辉刘志杰新疆寰球工程公司，新疆维吾尔自治区乌鲁木齐 830000摘要：石油加氢工艺是石油化工生产和加工的重要手段。
该领域主要有两种加氢处理方式，加氢处理和加氢裂化。
加氢处理、加氢裂化、加氢改质、蜡油加氢处理、渣油加氢处理等加氢处理组分是必不可少的部分。
本文首先介绍了加氢反应器的设计、管道结构的要点以及管道和吊架支架的设计区域。
以炼油厂柴油加氢装置为例，对出口加氢反应器的应力分析，重点讲解应力分析软件CAESARII的模型分析。
分析时还需要进行法兰泄漏计算。
本文提出了加氢反应器出口管压力分析的安全思路和措施，为今后类似装置提供参考和设计信息。
关键词∶加氢精制装置；加氢反应器；配管设计；管道应力分析；CAESARII 1 加氢反应器布置（1）加氢反应器的设计必须满足项目场地的环境和环保要求。
加氢反应器和热炉属于火灾危险品，因此应安装在设备边缘和壁炉附近，并放置在用于易燃气体、碳氢化合物和甲乙类的设备上。
液体介质气道的背风侧，并确保反应器底部稳定。
(2)加氢反应器的结构必须满足工艺流程的设计要求，并且必须控制反应压力的温度和湿度。
因此，反应器、热交换器和反应进料热交换器等设备应位于装置的一端或一部分附近。
反应器与炉内反应器之间的观察距离必须至少为4.5m。
(3)加氢反应器配置满足操作和维护要求。
安装在框架上的反应器表面将提供平台和区域，以提升催化剂的安装和维护。
车间内规划的反应堆将配备起重设备，然后在靠近大门和工作区的地板上安装一个吊装孔。
在反应器的另一侧，必须有催化剂运输所需的区域和通道。
反应器必须从安装和维护设备的区域和现场的顶部或侧面流出。
分析加氢裂化进料泵结构特点及维修要点
分析加氢裂化进料泵结构特点及维修要点加氢裂化进料泵装置在实际应用过程中，仍然会受到很多因素的影响，导致其在实际应用过程中还会出现很多问题，同时在维修时也会遇到难题。
本文针对加氢裂化进料泵结构特点以及维修要点进行分析，为该设备在后期使用过程中的安全性和稳定性提供保障。
标签：加氢裂化;进料泵;结构特点;维修要点在当前科学技术不断进步和快速发展的背景下，越来越多的新型技术被广泛应用在很多领域中，尤其是加氢裂化进料泵结构在实际应用过程中，具有非常明显的优势特点，其整体应用效果比较良好。
但是在与该结构的应用现状进行结合分析的时候，发现该结构在应用时，仍然会受到很多因素的影响，导致其自身在运行和维修过程中都会遇到不同的难点，这样会直接影响到进料泵在实际应用过程中的效果。
1加氢裂化进料泵的结构特点分析加氢裂化进料泵在实际应用过程中，要与实际情况进行结合，尤其是要对其自身的结构特征进行深入分析，这样才能够结合其自身的结构特征，提出有针对性的维修措施，为其在后期使用过程中的安全性和稳定性提供保障。
在与加氢裂化进料泵的实际结构特点进行结合分析时，其自身的主要结构特点就可以通过外相的圆筒体、带有一环形联接面的大端盖，直接将水平剖分的内壳体全部都包裹在其中。
在与实际情况进行结合分析的时候，发现在实践中其自身的内外壳体相互之间充满压力，这种压力是出口压力的液体。
对于外壳体而言，其自身会承受的膨胀应力与拉伸应力之间具有一定的特点，内壳体与外壳体相比，其自身需要承受的只是压缩应力而已。
除此之外，通过对实际情况进行调查分析和研究，發现在实践中其自身的内壳体是水平剖分蜗壳式，而轴承支架铸造通常情况下都是直接在两侧的端盖上来实现[1]。
另外，轴瓦本身所利用的径向瓦以及止推挖形式，在与实际情况进行结合分析的时候，发现在实践中其自身的三级或者是五级叶轮当中主要是利用中间托瓦的方式来实现。
在具体操作过程中，其自身的轴向力的平衡装置在设置和具体应用过程中，其主要是利用平衡套、平衡管的方式来实现。
加氢裂化原料油泵工作原理
加氢裂化原料油泵工作原理
加氢裂化原料油泵是加氢裂化装置中的关键设备，其工作原理
如下：
1. 原料油进入，加氢裂化原料油泵首先负责将原料油从储罐或
其他储存设备中抽出，并通过管道输送至加氢裂化装置的进料系统。
这一过程需要泵具有足够的吸入能力和输送能力，以确保原料油能
够稳定、连续地进入加氢裂化装置。
2. 压力增加，原料油进入泵后，泵会施加力量将原料油推送至
加氢裂化装置中的高压系统。
在这个过程中，泵需要产生足够的压力，以确保原料油能够顺利通过加氢裂化反应器，并在高压下进行
反应。
3. 稳定输送，加氢裂化原料油泵需要能够稳定地输送原料油，
以确保加氢裂化装置能够持续、高效地运行。
泵的稳定性和可靠性
对于装置的正常运行至关重要。
4. 安全保障，加氢裂化原料油泵在工作过程中需要具备安全保
障功能，包括过载保护、过热保护、泄漏检测等功能，以确保在异
常情况下能够及时停机或采取其他应急措施，保障设备和人员的安全。
综上所述，加氢裂化原料油泵通过吸入、压力增加、稳定输送和安全保障等步骤，实现了将原料油从储存设备中输送至加氢裂化装置，并确保了装置的正常、高效、安全运行。
加氢裂化装置往复式压缩机的管道设计要点
加氢裂化装置往复式压缩机的管道设计要点加氢裂化装置往复式压缩机的管道设计要点张永强薛绍须（洛阳瑞泽石化工程有限公司，河南洛阳471000）往复式压缩机在石油化工行业中使用广泛，其布置设计内容包括机组及其附属设备的布置。
机组由压缩机本体和驱动机组成。
多级压缩机的附属设备有气液分离器和各级冷却器等，驱动机如采用凝汽式汽轮机时，附属设备还有冷凝冷却器、凝结水泵等，此外还包括机组用的润滑油、封油系统的设备和维修机具的布置。
标签：加氢裂化；设备布置；压缩机；管道加氢裂化装置包含新氢压缩机和循环氢压缩机，新氢压缩机因进出口压差大，流量相对小等原因多采用往复式压缩机，而循环氢压缩机因进出口压差不大、流量相对较大，多用蒸汽驱动式离心压缩机。
1 往复压缩机的设备特点①氢气为甲类气体，采用的压缩机为大型，根据布置和发展趋势的四个化，按流程集中布置半敞开厂房内。
厂房外有压缩机管廊与装置的主管廊连接，从而和其他设备联系；②压缩机单机驱动功率为3400kW（大于150kW），输送介质为甲类气体，且比空气轻。
从满足防火间距、防止可燃气体积聚的安全角度考虑，压缩机的上方除自用的高位油箱不得布置甲、乙、丙类设备，压缩机厂房不宜与其他甲、乙、丙类房间共用一幢建筑物，厂房顶部采取通风措施，二层楼板除检修放置区均采用钢格板；③压缩机厂房为双层布置，应按机组的最大检修部件设置吊装孔和选用吊车。
压缩机和驱动机的全部一次仪表盘布置在靠近驱动机的端部，压缩机的基础均与厂房结构分开；④往复压缩机为避免流体的脉动和振动，在各级的进出口均设有缓冲罐，缓冲罐按厂家的建议布置图，缓冲罐出入口和压缩机出入口直连，使得防振和减振效果最好。
三级压缩机的各级气液分离罐和冷却器考虑压缩机进出口的综合受力影响，按流程合理布置，进入压缩机之前的分液罐布置在压缩机厂房对面的管廊附近，机间分液罐和换热器合理布置在厂房的底层，同时考虑各换热器的检修要求；⑤布置满足工艺流程、防火间距的要求，同时具有紧凑、合理、美观的优点。
加氢裂化进料泵结构特点及维修要点剖析
加氢裂化进料泵结构特点及维修要点剖析1 泵的结构特征加氢裂化进料泵的结构特征为通过外部的圆筒体和带有一环形联接面的大端盖将水平剖分的内壳体包裹在其中。
在内外壳体之间充满压力为出口压力的液体,外壳体承受膨胀应力和拉伸应力,相比之下,内壳体仅仅承受压缩应力。
内壳体为水平剖分蜗壳式,轴承支架铸造在两侧的端盖上。
轴瓦采用径向瓦和止推瓦形式;在三级及五级叶轮中间采用中间托瓦形式。
轴向力的平衡装置采用平衡套及平衡管的形式。
转子长径比较大,属于细长轴。
吸入管、排出管均垂直向上布置。
在不拆除外筒体及出入口管线的情况下,可以将内壳体及转子拖出。
2 该泵在运行过程中出现的问题由于Lomakin效应的结果,轴在运行中的挠度要比其在空气中运行时的挠度有所减小,这种效应的优点,尤其对多级泵而言,是可以使用较长或较细的轴。
P1703的轴就属于细长轴,一旦Lomakin效应丧失,对泵极为不利。
流体动力轴承效应取决于:(1)压差。
(2)间隙。
由于内部间隙随着冲蚀和接触磨损而增加,压差随之降低,这一支承效应会明显降低。
鉴于以上因素,对该泵的密封环的修复是绝对不允许间隙过份增加的。
该泵的两端的轴承体均铸造在两侧的大盖上,在大盖未安装的情况下,整个转子是完全施加在内壳体上,叶轮密封环、平衡鼓等与壳体密封环及平衡鼓套是直接接触的,若在此种情况下盘车,将会造成干摩擦,导致密封环之间的咬死。
为了保证密封环不发生咬死,还应考虑另外一个因素,那就是轴的挠度。
轴的挠度对泵的正常运行亦是存在较大的影响。
通常情况下,泵轴的挠度大致与轴的跨度的4次方成正比,而与轴径的平方成反比。
为了保持密封环处的内部间隙,通常将泵的挠度设定在0.127～0.152 mm。
4 预防及改进措施(1)制定详细的施工工序。
(2)该泵在检修过程中,当两端的支承轴承未安装的情况下,绝对不允许盘车;否则会造成动静体磨擦咬死。
(3)密封环(口环)、级间衬套或平衡装置处的间隙应符合制造厂提供的标准,如果过度加大,会造成LOMAKIN效应丧失,进一步促进动静体的磨擦咬死。
高压加氢进料泵管道设计探讨
石 油 化 工设计
,
一
高压加 氢进料泵管 道设计探讨
张 文华
,
张林青
,
中国 石 化 集 团 洛 阳 石 化 工 程 公 司
河 南 洛阳
摘要
,
高压 加 氢 装 置 加 氢 进 料 泵 大 多 为 国 外 引 进 制 造 厂 对 泵 进 出 口 管嘴 允 许 承 受 的 力 和 力矩 要 求
。
,
防止泵 的汽蚀 现象 是 确 保 泵 经 常 处 于正 常 工作状 态的关 键 应从 设 计 上采 取 措施 当原 料 罐 最低液 面 与 泵 人 口 中 心 线 的 高差 确 定后 应 尽 可 能缩短 管道 长度 减 少弯 头个 数
。
泵 的 动力 侧 和 泵 侧
。
应 留有 抽 出活 塞 和 拉 杆 的 位 置 在 管廊 上 方 设 置 检 修 吊 车
,
加 氢进 料 泵需 要
,
。
近 年来 由 于 装 置 的
,
大 型 化 加 氢进料 泵 布置 在 管廊 下 方 时 上 方 检 修 吊 车 所需 空 间过 高 因 此 大 型 加 氢 装 置 的加 氢 进 料 泵 宜布 置在 管 廊 外 侧 见图
。
,
大 连七 厂 加 氢 裂 化 装 置 的加 氢 进
图 福建加氢裂化装 置 加氢 进 料 泵位 置
、
和 福 建 加氢 裂 化 装置 见 图
。
料 泵 均布 置在管 廊外 侧
泵 的 进 出 口 管 道 润 滑油 管 道 的布 置 均 不 加 氢进 料 泵 管道 布置 一 般 要 求 由于 加氢 进 料 泵属 于 高 转 速机 器 受力 敏 感 因 此 在冷热 态情 况 下 进 出 口 管 道 作 用 于 泵 进 出 口 管 嘴上 的力和 力矩 均 应小 于 泵 进 出 口 管 嘴所 允许 承 受 的 力 和 力 矩
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加氢裂化进料泵管道设计论述
重点介绍加氢进料泵设计过程中注意事项，总结了一下设计过程中的一些思路和方法，加氢进料泵是关键设备，设计时合理设置管道支架，正确规划管道走向，增加泵出入口管道柔性，尽量减少泵嘴受力，满足泵允许受力。
标签：加氢进料泵；管道设计；管道柔性
加氢进料泵是加氢装置的关键设备，它的安全运行是整个加氢装置的命脉。
加氢进料泵单台造价高，投资大，为加氢进料提供动力。
该泵能否长久的正常运转，对装置的正常运行起到了关键性作用。
该泵正常运行时介质温度高，出口压力高，是整个加氢装置设计的难点之一。
1 加氢进料泵平面布置
加氢进料泵通常采取两种布置方式，一种露天布置，一种给泵增加构架，防雨棚。
布置加氢进料泵时要综合考虑以下因素：①综合考虑工艺流程图，满足工艺要求；②与相邻设备（入口缓冲罐）就近布置；③满足装置内防火间距的要求；
④进出口管道应有一定的柔性，使泵嘴子受力尽量小；⑤考虑润滑油站及高位油箱的操作、检修空间。
2 加氢进料泵管道布置的一般要求
泵是回转机械，属精密机械，一旦受到外力作用会发生变形、振动和噪音，是轴承烧毁和损毁的主要原因。
布置泵进出口管道时，尽量增加管道的柔性，减少管道对泵进出口的力。
一般情况下泵制造厂规定了泵嘴子允许受力和力矩值，这是泵管道设计的依据，当缺少制造厂的数据时，泵管嘴允许受力可按API610规定选取，布置管道时要满足泵厂规定的受力要求。
泵进出口阀门布置时要方便操作，不妨碍泵和本身自带润滑油站的检修。
3 加氢进料泵入口管线设计
加氢进料泵入口管线设计时。
要满足以下几点要求：
①满足泵汽蚀余量的要求，原料罐最低液面与泵人口中心线的高差满足泵汽蚀余量的要求，尽可能缩短管道长度，减少弯头个数，步步低进泵。
防止泵的汽蚀现象是确保泵经常处于正常工作状态。
②吸入管系统气体的积聚，也会产生汽蚀，泵人口变径管处偏心大小头采用顶平安装方式，这样凝液可在人口过滤器底部的排凝阀处排净。
③泵入口管道不能出现U型，这样导致泵入口阀门比较高，可在泵入口阀门旁边设置操作平台。
入口管線压力低，壁厚薄，在满足嘴子受力的条件下，入口管线上宜设刚性支，少设或不设弹簧，以增加管系的稳定性，防止管系在正常运行和空管时不致出现因较大重量变化而产生较大位移。
4 加氢进料泵出口管线设计
进料泵出口升压后，管子壁厚很大，管子的刚度大，要通过管子的自然走向来消除应力已经很困难。
我们通常根据经验人为的在管子上绕平π或立π来增加管道柔性，减少管道应力。
另外合理的设置弹簧支架和导向支架，将泵嘴子的受力限制在允许的范围内。
加氢进料泵出口管线的设计是进料泵设计的难点，要注意以下几点：
①加氢进料泵出口嘴子允许附加力一般較小，出口管线温度高，高度单位长度热涨量大，柔性差。
针对这一点，设计管道出口支架时，出口管线的上方要设弹簧支架来吸收初始热位移和出口管线在垂直方向的热位移。
出口管线在嘴子附近设计导向支架，将管线的热涨量导向管桥侧。
②加氢进料泵出口管线的流速高，我们在出口管道设计时除考虑管道的柔性外，我们还应该注意管道的防振。
在满足泵嘴子的受力的条件下，尽量减少弯头，管子长度，增设导向支架。
在弹簧的选型中，尽量选择刚度大的弹簧。
③泵出口线上的返回线在设计时也要特别注意，介质在瞬间降压后流速变高，易引起管道的振动，和对管道弯头处造成冲蚀破坏，角阀后的第一个弯头要用高压厚壁弯头，耐冲蚀角阀前后都要设置防振支架，角阀后要留10～20D的直管段来稳流。
鑫海石化加氢裂化装置加氢进料泵出口口管道布置见图1，支架PS-1选用弹簧支架，其作用是吸收出口嘴子初始热位移和出口管线在垂直方向的热位移；支架PS-1选用摩擦系数=0.1的低摩擦设置，是为了减少摩擦反力对泵嘴子的作用；支架PS-3选用组合支架（弹簧+导向），导向是为了减少管系对泵出口嘴子的推力和力矩；支架PS-4，PS-5选用防振支架，防止管道振动。
5 加氢进料泵管道受力计算
为保证加氢进料泵长时间安全运行，就应该核算管道对设备作用力，让泵嘴子受力不超过泵厂家所推荐的数值。
当制造厂未提供该方面数值时，满足API610的规定。
6 结束语
在加氢进料泵的设计时，我们因该合理的布置加氢进料泵的位置，安排进出口管线的走向，科学的设置支架将泵嘴子的受力限制在泵允许受力范围内，保证
泵长久正常的运行，进而保证整个装置的平稳运行。
参考文献：
[1]张德姜.石油化工装置工艺管道安装设计手册[M].北京：中国石化出版社，2004.
董吉鹏（1984- ），男，河南林州人，学历：本科，研究方向：石油化工工艺管道配置。