160t门吊基础计算书
门吊轨道基础计算书
80t 门吊走行基础计算根据“MG80/50-28起重机总图”可得门式起重机轮压为23.125t ，地基处理后容许应力250kpa 。
设计钢轨基础截面如图，采用C20砼1、基础应力验算：基础按45°扩散角计算，地基的受轮压面积为1.2m ×4m ， 地基应力kPa kpa p 250][8.20755.01075.242.1104125.23=<=⨯⨯+⨯⨯⨯=σ地基处理后要求能达到kPa 250][=σ2、基础配筋计算：a 、基础纵向配筋计算 基础为单筋设计HPB 235钢筋MPa f y 210= C20混凝土 MPa f t 1.1= MPa f c 6.9=mm a s 35= 计算简图如下均布荷载即m kN p q /4.2492.1=⨯=计算结果：m kN M ⋅=8.32max kN V 1.143max = 由混凝土规范计算：受压区高度max 0)2/(M x h xbf c =- mm x 5.13=计算得23.307mm A s = 配筋率%059.0=ρ规范要求最小配筋率为%24.0/45=y t f f ， 按最小配筋率 21248mm A s =取7根φ16的钢筋21406mm A s =b 、基础横向配筋计算考虑对称性，计算简图如下：横向弯矩计算，取1米段计算m kN q /4.249=m kN ql M ⋅==5.372/2max受压区高度max 0)2/(M x h xbf c =- mm x 7.12=按计算结果得26.580mm A s =按120@10φ配箍筋抗横向弯曲 2628mm A s =b 、基础箍筋计算混凝土自身抗剪容许力量kN kN bh f V t 5.135198515.05.010001.17.07.00>=⨯⨯⨯⨯==参考规范，结构按最小配筋率通长配筋即可 箍筋最小配筋率%13.0/24.0==yv t sv f f ρ120@10φ的箍筋的配筋率%13.0%22.0/>==bs nA sv sv ρ满足规范要求 配筋图如下。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、工程概况和16T龙门吊共用同一轨道。
二、龙门吊检算1、设计依据①龙门吊使用以及受力要求②施工场地布置要求③地铁施工规范2、设计参数：①从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
② 16吨龙门吊自重：59吨， G1=59×1000×10=590KN；16吨龙门吊载重：16吨， G2=16×1000×10=160KN；16吨龙门吊4个轮子每个轮子的最大承重：G3=（590000/2+160000）/2=227.5KN③ 45吨龙门吊自重：133吨， G4=13.3×1000×10=1330KN；45吨龙门吊载重：45吨， G5=45×1000×10=450KN；45吨龙门吊8个轮子每个轮子的最大承重：G6=（1330000/2+450000）/4=278.75KN④混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=2×1000=2000KPa⑤钢板垫块面积：0.20×0.25=0.05 m2⑥ 16吨龙门吊边轮间距：L1：7.5m⑦ 45吨龙门吊边轮间距：L2：8.892m3、受力分析与强度验算：只用45吨龙门吊进行受力分析，因为其单个轮子的荷载大于16吨龙门吊的单个轮子荷载，一旦其受力分析和强度验算能够满足，16吨龙门吊的也能满足。
45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图3.1、按照规范要求，全部使用16吨龙门吊和45吨龙门吊使用说明推荐的P43大车钢轨。
3.2、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
（2）每台龙门吊完全作用在它的边轮间距内（事实上由于整个钢轨极其基础是刚性的，所以单个龙门吊作用的长度应该长于龙门吊边轮间距）。
即：龙门吊作用在钢轨上的距离是：L1=7.5m ，L2=8.892m根据压力压强计算公式：压强=压力/面积，转换得：面积=压力/压强要使得龙门吊对地基混凝土的压强小于2MPa才能达到安全要求。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、 工程概况二、 龙门吊检算1、设计依据龙门吊主要部件尺寸及重量序号 部件名称 尺寸单件重量（t）备注总重/t1主梁21450*1120*150012.082件24.16 2端梁3950*1012*1100 1.422件 2.84 3马鞍8190*1000*1030 2.142件 4.28 4支腿9818*1712*2166 4.4318件35.448 5地梁11300*920*800 3.632件7.266台车(移动部件)1900*1465*1500 2.54件107小车(移动部件)4290*5236*2437 19.621件19.628司机室2250*1300*2300 1.21件1.2 9电气室3000*1600*22002.21件 2.2 10配重 6.25件3111渣土罐(移动部件)401件40合计178.12、设计参数：1、从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
2、45吨龙门吊自重： G4=108.4×1000×10=1084KN；3、45吨龙门吊载重： G5=（10+19.62+40）×1000×10=696.20KN；4、根据结构力学影响线原理：当起重机移至悬臂梁端头处，吊车支腿承受荷载最大。
即移动荷载下支座反力FR’=(1+9.306/11.6)×696.2=1254.72KN自重荷载下支座反力FR’’=1084/2=542KN故，吊车一侧支腿传递至轮子最大反力FR=1254.72+542=1796.42KN 考虑安全系数1.2，故最大反力设计值为2155.70KN。
45吨龙门吊4个支腿，每个支腿下1个轮子，每个轮子的最大承重标准值：G6=1794.42/2=898.21KN5、混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=14.3MPa6、钢板垫块面积：0.40×0.15=0.06 m27、5吨龙门吊边轮间距：L：9.36m3、受力分析与强度验算：45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图冠梁配筋图 门吊基础梁预埋螺栓位置图3.1、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
龙门吊结构验算书(midas计算)
目录1.工程概况 (1)2.计算依据及材料取值 (1)2.1计算依据 (1)2.2材料取值 (2)3.计算荷载模型 (2)3.1计算荷载 (2)3.2荷载工况 (3)3.3.计算模型 (4)4.计算结果 (5)4.1应力计算结果 (5)4.2位移、支座反力及稳定计算结果 (12)4.3工况7整体抗倾覆计算 (13)5.结论和建议 (14)1.工程概况60t门吊主梁采用双主梁桁架结构，支腿采用钢管焊接，采用轨道行走式，轨道间距27m，主梁跨度27m，净高约13.5m，支腿行走轮距6.5m。
门吊主梁采用200型贝雷梁拼装，门吊支腿采用钢管结构，直立支腿采用φ325×10钢管，斜支腿立柱采用φ273×7钢管、平联及斜撑采用φ159×5钢管。
起吊设备采用1台60t起重小车，60t门吊的结构布置形式如图1所示。
图1 60t门吊结构图示2.计算依据及材料取值2.1计算依据（1）60t龙门起重机设计图（2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（3）《起重机设计规范》（GB3811-2008）2.2材料取值200型贝雷梁材质为Q345钢材，容许正应力按[]240MPa σ=取值，容许剪应力按[]140MPa σ=取值； Q235钢材，容许正应力按[]170MPa σ=取值，容许剪应力按[]100MPa σ=取值。
3.计算荷载模型 3.1计算荷载（1）自重荷载630c P kN =；（2）起升荷载Q P ：天车110Q P a kN =和吊重600Qb P kN =。
（3）电动葫芦走行制动力：按起升荷载的10%取值，60010%60TZ P kN =⨯=。
（4）门吊走行制动力：吊重走行制动()163071010%134MZ P kN =+⨯=；自重走行制动()263011010%74MZ P kN =+⨯=。
（5）风荷载w P ：工作状态时为6级风，基本风压取120Pa ，非工作状态时，基本风压取500Pa 。
边坡计算
接岸引堤稳定性计算书一、最不利工况分析本项目３０米箱梁预制场拟建在接岸引堤堤顶，考虑到施工期间有大型荷载分布，且荷载距引堤边坡最小距离为4.1米，根据土力学等分析理论，对引堤所定边坡1:2在荷载作用下的稳定性等进行计算分析。
根据预制区与存梁区实际荷载分布情况分析，对大堤最不利的工况应是：存梁区箱梁按简支堆放上下两层，每层布置为5榀箱梁，并有龙门吊重载（吊梁）经过。
注：本图尺寸为m图1 存梁区荷载分布图二、荷载分析1、龙门吊自重：F=160t；2、龙门吊跨距：D=22.8m；3、龙门吊单侧一半轮子作用在轨道上的长度：L=4m；4、单榀箱梁的最大重量：G=130t。
三、大堤地质条件Wi：土条i的重量；φ、c：滑动面上的内摩擦角及粘聚力；Bi：土条i 的宽度；Hi：土条i的高度；Xi：土条i竖向中心线到通过圆心o的竖直线的水平距离；Αi：土条i滑动面的法线（亦即半径）与竖直线的夹角；R：圆弧滑动面BD的半径；r：砂土容重19kN／m3；中密粉砂容许承载力：f=20t/ m2；引堤填筑高度：H=9m；因大堤用砂性土填筑而成，取粘聚力c＝0；根据相关资料汇总，同时确保安全可靠的前提下取砂土的内摩擦角φ=30o。
四、大堤边坡稳定性计算法一：采用有限元建模，ANSYS软件计算在存梁区堆满箱梁，且龙门吊吊梁重载经过时，考虑所有力直接作用在砂土上的工况。
建立有限元计算模型如图2。
在有限元建模时，对于该区域梁与土壤的联系可以通过弹簧单元来模拟，对于土壤材料选用ANSYS中的DP材料来描述其关系。
图2土体网格划分及施加荷载图3总位移场分布从总位移场分布图（图3）中可知，在存梁区堆满箱梁，且龙门吊吊梁重载经过时，考虑所有力直接作用在砂土上的工况下，大堤的边坡位移量为0。
结论：在存梁区堆满箱梁（两层），且龙门吊吊梁重载经过时，考虑所有力直接作用在砂土上的工况下，大堤边坡处于稳定状态。
法二：采用条分法对边坡稳定进行计算由稳定系数 K=抗滑力/下滑力＝Wicosαitgφ/Wisinαi>1.25时，可认为土坡是稳定的。
大临工程量计算书
神池梁场大临工程量计算书一、铺轨基地1、道渣临时铁路线长1132m，按一公里1600m3道渣计算道岔8组，每组150m³道渣得道渣总量：1132X1600+8X150= m³2、门吊走行基础⑴门吊：混凝土截面积： m²垫层截面积： m²门吊长600m得门吊混凝土量：=108m3垫层量：=48m3⑵32T门吊：混凝土截面： m3垫层截面积： m3得混凝土总量： =垫层： =得门吊走行线总工程量为：混凝土总量：108+= m3垫层总量：48+= m33、土方量：铺轨基地土方量含接轨区土方量和轨排基地轨道土方（轨排基地生产、存放区土方计入梁场土方量）。
计算如下：接轨区：0～0+全线5m高差，全部为填方，得截面积：5X （7+）X21= 得填方土方量 m 3轨排区： 填方段长 高差：5～0m挖方段长 高差：0～2m按照椎体计算得土方量如下 填方量为：31××= m ³ 挖方量为：31= m ³ 得铺轨基地土方量如下：填方量：+=挖方量：总土方量：+=13609m 3二、梁场1、土方量采用断面法计算：标准公式为：V=(S 1+S 2)×L/2标准公式运算变化为：V=(S 1+S 2)×L/2= S 1×L/2+S 2×L/2故取断面为中截面进行计算共取13个截面，计算表格如下：另：该处挖方量含轨排区直线段轨道路基挖方量，为避免重复计算，除去918m3383642-918=382724（m3）故得梁场土方量如下：挖方量：填方量：382724m3总土方量：2、制存梁台位基础：⑴制梁台位（由于台位较长，不在此处附注，见附图）由工程量清单，每个制梁台座混凝土为，砂浆垫层为制梁台座共52个，得制梁台座量为：钢筋混凝土：×52= m3砂浆垫层：×52= m3⑵双层存梁台位截面积为：钢筋混凝土：垫层：双层存梁台座总长为：(382x3x2+24x2)=2340m 得到混凝土总量为：=垫层总量为：=⑶单层存梁台位截面积：钢筋混凝土：垫层为单层存梁台座总长为：(212x3x2+11x2)=1294得总量为：钢筋混凝土：=垫层：=可制存梁台位总量为：钢筋混凝土： m3垫层： m33、门吊基础⑴80T门吊基础：截面积：钢筋混凝土：+2)=垫层：门吊走行线长706m得混凝土总量：=垫层总量：= m3⑵160T门吊基础截面积：钢筋混凝土：+垫层：门吊走行线长3024m 得混凝土总量：=垫层总量：= m3得门吊走行线工程量为：混凝土总量为： m3垫层总量为：+= m3加上轨排区垫层：+= m34、排水沟排水沟截面积为：排水沟总长为：3720m（含铺轨基地）排水沟混凝土总量为：=1488m3。
（整理）160t-50m桥架吊车梁受力分析计算.
（整理）160t-50m桥架吊车梁受力分析计算.160t/50m架桥机有关受力校核计算书计算：审核：审定：茂名石化工程有限公司设计院160t/50m架桥机有关受力校核计算设计计算过程简要说明由于架桥机工作状态时，存在两种危险截面的情况：I种为移跨时存在的危险截面；II种为运梁、喂梁、落梁时存在危险截面，故此须分别对其进行验算和受力分析。
一、主体结构验算参数取值1、主导梁自重（包括枕木及轨道）：0.575t/m2、天车副架梁：2.2t/台3、天车：0.582t/台4、验算载荷：160t5、起重安全系数：1.05运行冲击系数：1.15结构倾覆稳定安全系数：≥1.56、基本假定主梁现场拼装时重心最大偏差：e=0.1m架桥机纵向移动时吊装T梁钢丝绳倾角：β＝±2°二、总体布置说明架桥机主要由主导梁、天车副架梁、天车组成。
导梁采用三角形截面桁架拼装式，动力部分全部采用电动操作。
1、导梁中心距：6m；2、导梁全长：81m，前支点至中支点距离为52m；3、架桥机导梁断面：2.8m×1.1m；4、架桥机导梁底部由前部平车总成、中部平车总成、尾部平车总成等组成；5、吊装系统由2套天车副架梁总成组成；6、吊装系统采用：2台天车。
三、结构验算1、施工工况分析工况一：架桥机完成拼装或一孔T梁吊装就位后，前移至前支点位置时，悬臂最长，处于最不利情况，需验算的主要内容：1）抗倾覆稳定性验算；2）支撑反力的验算及中部横梁验算；3）主导梁内力验算；4）悬臂挠度验算。
工况二：架桥机吊梁时及架桥机吊梁就位时的验算内容：1）天车副架梁验算；2）主导梁内力验算；3）前支腿强度及稳定性验算及前部横梁验算；架桥机各种工况见附图1、5、6。
2.基本验算2.1工况一2.1.1抗倾覆稳定性验算架桥机拼装架桥机完成拼装或一孔T梁吊装就位后，前移至前支点位置时，悬臂最长，处于最不利情况下的验算，此时为了生产安全，移跨之前须在架桥机尾部加上适当的配重，这里以安装的砼梁的一端重量作配重，则每条主导梁的配重为40t，故该工况下的力学模型图见图1所示：图1工况一下的力学模型图取B点为研究对象，去掉支座A，以求支座C的反力，由力矩平衡方程：262.27)(6.25)8.5281(218.52212122?-?++?+-?=?c R P G G q q kN q P G G q R c 29.248268.52212.27)(6.25)8.5281(212212=?-?++?+-?= R c 远大于零，故是安全的。
160t塔吊基础设计验算
160t •m 塔吊基础设计验算1、基础荷载形式：按最大荷载计算：P1＝1200KN ，P2＝65KN ，M ＝3530KN ·m ，M K ＝320KN 2、塔吊基础设计立面图3、受力验算（1）塔吊自重：G ＝P1＝1200KN P1/4＝300KN 单根I56a 受力：P 2P 2MM K塔吊基础单位：cmP ＝P1/8＝1200/8＝150KN 由ΣMB ＝0P A 水平×4＋P ×0.65＋P ×（0.65＋1.7）＝0 于是：P A 水平＝－112.5KN （受拉） P B 水平＝－P A 水平＝112.5KN （受压）单个预埋件剪力Τ＝P ＝150KN （2）水平力P2作用考虑全部水平力由上层预埋件承受： P A 水平＝P2/4＝16.25KN （3）M ＝3530KN ·m假设M 只由4根I56a 承受，则单根I56a承受弯距M/4。
由ΣMB ＝0P A 水平×4＋M/4＝0，于是P A 水平＝－220.63（受拉） （4）T A ×1.7＝M/6＝588.3KN ·m 于是T A ＝346.1KN （5）荷载组合取最不利荷载：A 、P A 水平＝（1）＋（2）＋（3）＝112.5＋16.25＋220.63＝349.38KNB 、T A ＝[（1）2＋（4）2]（1/2）＝377.2KN （6）单个预埋件按最不利受力情况设计P 水平＝349.38KNP PABAM/6T＝377.2KN（7）预埋件验算As=V/(a r a v f y)+N/(0.8a b f y)N=349.38KN V＝377.2KN t＝20mm f y＝310N/mm2f c＝12.5N/ mm2钢筋采用4层：a r＝0.85假设锚筋d＝32mma b＝0.6＋0.25t/d＝0.6＋0.25×20/32＝0.76a v＝（4－0.08d）×（f y/f c）1/2＝（4－0.08×32）×（12.5/310）1/2＝0.289<0.7 t/d＝20/32＝0.625>0.6As=377.2×103/(0.85×0.29×310)+349.4×103/(0.8×0.76×310)=6789mm2Sφ32＝804.2mm210根锚筋总截面积S＝8042mm2>6789mm2（8）各连接杆件受力验算○1竖向立杆2[25a按塔吊基础4个承力点均由立柱承受。
160t-32t×28m门式起重机计算书
上海石化机械制造有限公司160/32t-28m门式起重机计算书无锡工力工程机械厂2002-11-3160/32t 门式起重机计算书一、技术参数及技术要求： 1. 技术参数：1.1 额定起重量 主起升 160t 副起升 32t 1.2 跨度 Lk=28m 1.3 数量 1台1.4 起升高度 主钩 16m 副钩 18m 1.5 工作级别 A5主起升 M5 副起升 M5 小车运行 M5 大车运行 M5 1.6 速度 主起升 2m/min 副起升 6.3m/min 小车运行 20m/min 大车运行 20m/min 1.7 工作场所 室外 1.8 环境温度 45℃1.9 电源 交流三相380V ，50Hz 大车滑线提供 1.10 大车轨道 QU100 1.11 操作控制方式： 司机操作1.12 起吊物： 两腿之间应能通过直径11米的园形筒体。
二、大车运行机构的计算：1. 技术参数：起重机总重：312t （包括吊具、电气），小车总重：55t大车运行速度：20m/min大车运行机构采用四角驱动，车轮总数为6×4＝24。
1.1 轮压的确定： )(286)(6.289.177.1012160552455312max kN t P ==+=++-=)(107)(7.102455312minkN t P ==-=计算轮压P c ： )(3.22632minmax KN P P P c =+⨯=选主动车轮 TZQ7127.11A D600 从动车轮 TZQ7128.11A D6001.2 电动机的选型： 电动机的静功率:)(43.159.06020009.081.94726081.9KW VK G P f j =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=η电动机的惯性功率: P g =1.1×G ×a=1.1×472×0.058=30.1(KW)坡道阻力和风阻力:F f =1.4×1×1×25×（44×2.6+45）=5579Kg=55.79(KN) 风阻功率:P f =55.79×20×0.009/(60×0.9)=0.186(KW) 风载体型系数: 有凸出翼缘或筋板的梁 1.4 高度修正系数: 工作风压时：1，非工作风压时：1.13 标准风压值（公斤/米^2):迎风面积F=Ψ×F 轮F 轮：起重机组成部分的轮廓面积在垂直于风向平面上的投影（米^2) Ψ：起重机金属结构或机构的充满系数，即结构或机构的净面积与其轮廓面积之比。
龙门吊计算书【范本模板】
计算书目录第1章计算书 (1)1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算 (1)1。
1。
1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算 (1)1.1。
2 龙门吊轨道基础承载力验算 (2)1。
1.3 龙门吊轨道基础地基承载力验算 (2)1。
2 吊装设备及吊具验算 (3)1。
2。
1 汽车吊选型思路 (3)1。
2.2 汽车吊负荷计算 (4)1.2.3 汽车吊选型 (4)1.2。
4 钢丝绳选择校核 (5)1.2。
5 卸扣的选择校核 (5)1。
2.6 绳卡的选择校核 (6)1.3 汽车吊抗倾覆验算 (7)1。
4 地基承载力验算 (7)第1章计算书1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算MG85—39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m,每台最大起吊能力为85T。
上纵梁为三角桁架，整机运行速度6m/min,小车运行速度5m/min，整机重量60T。
1＃梁场最大梁重137T，设置两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T，可以满足使用要求.本方案地基基础梁总计受力:M=137+60×2=257TF=M＊g=257T×9.8N/kg=2519kN2台龙门吊共计有8个支点,则每个支点受力:P=F/8=315kN85T满负荷运转（吊装170T）时,Pmax=（85+60)T×9。
8N/kg/4=355kN.1.1.1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算确定龙门吊走行轨上的钢轨，计算方式有两种,二者取较大值：方式一：根据《路桥施工计算手册》计算：g1=2P+v/8=2×315+（6×60/1000/8）=630kN/m方式二：根据《吊车轨道联结及车挡(适用于混凝土结构）》中“总说明4。
3公式(1）”计算：P d=1.05×1.4×1。
15×315=533kN/m；满负荷运转时:g1max=2×355+(20×60/1000/8）=710kN/m；P d max=1.05×1.4×1。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书
工程概况：
福州市轨道交通6号线2标3工区盾构始发井场地，需要
安装1台MG50门式起重机，以供盾构施工时器材的垂直运输。
因盾构区间较短，暂定安装1台50t龙门吊进行作业。
龙门吊检算：
1、设计依据：龙门吊使用以及受力要求、施工场地布置
要求、地铁施工规范。
2、设计参数：
2.1、材料性能指标：C30砼、f=1
3.8MPa、轴心抗压强度：c=4、弹性模量：Ec=3.0×10^7 MPa；R235钢筋：fsd=195MPa；HRB335钢筋：fsd=280MPa。
2.2、基础截面的拟定及钢筋的配置：基础截面采用倒T 形，钢筋布置如图
3.3-1所示，下侧受拉钢采用10根B16钢筋，上侧受压钢筋采用3根B16钢筋。
根据基础抗冲剪破坏公式进行计算，考虑到钢轨的作用，龙门吊轮压荷载P应简化成一段均布荷载作用在倒T型轨道基础上。
最大轮压为382KN，每两个轮为一组。
根据侧立面图，进行冲切验算。
龙门吊基础计算书.
龙门吊基础计算书.⽬录⼀、⼯程概况 (2)⼆、设计依据 (2)三、轨排井龙门吊轨道梁布置⽅案 (2)四、龙门吊轨道基础设计计算 (3)五、计算结论 (8)龙门吊基础设计⽅案⼀、⼯程概况根据集团公司项⽬部任务分劈，我⼆分部承揽了7号线农车区间。
其中7号线区间隧道左线全部采⽤盾构掘进，右线中间570延⽶隧道（含⼀座施⼯竖井）先采⽤矿⼭法施⼯，后盾构空推拼装管⽚，其余地段采⽤盾构掘进。
右线进车公庙站前有570m矿⼭法盾构空推拼管⽚隧道，矿⼭法即利⽤明挖2#联络通道作为施⼯竖井，通过竖井与左线隧道间设施⼯横通道连接。
门式起重机安装在施⼯竖井上，作为施⼯过程中材料及机具的吊运使⽤，7号线左线全长1365.403m，右线全长1369.999m。
见农车区间总平⾯⼆、设计依据①龙门吊使⽤以及受⼒要求②施⼯场地布置要求③地铁施⼯规范三、轨排井龙门吊轨道梁布置⽅案3.1、平⾯位置门式起重机轨道基础，共2条，布置于施⼯竖井的南北两侧。
以施⼯竖井中⼼线作为基准线像两侧均分门式起重机跨距。
两条门式起重机基础中⼼线相距12.5m。
经现场测量和放线确定轨道基础位置。
见附图<门式起重机轨道基础平⾯布置图>。
3.2、⽴⾯布置门式起重机轨道基础顶⾯与场地地⾯基本齐平。
距竖井西端向的竖井东端位置开始，设2.5‰下坡，以利排⽔。
变坡点处设R-3000m的竖曲线。
3.3、轨道梁施⼯3.3.1、门式起重机基础在冠梁外边距离27.1m段，以围护冠梁作为轨道梁基础，在基础结构（冠梁上）等冠梁钢筋捆绑结束后，测量组放中线进⾏轨道预埋件的铺设捆绑，预埋件完成后⽀模浇筑混凝⼟，在冠梁外边距离24.1m段轨道梁处于冠梁外侧，需要将轨道梁位置地基加固处理，换填100cm⽯粉，并分层夯实后再施⼯轨道梁，以防⽌过量沉降。
在两种地梁的接头处应专门处理，避免出现轨⾯顶部形成错台。
3.3.2、轨道梁结构施⼯轨道梁采⽤钢筋混凝⼟结构，砼标号C35。
四、龙门吊轨道基础设计计算1、设计参数：①从安全⾓度出发，按g=10N/kg计算。
龙门吊基础计算书（最终）
龙门吊基础计算书（最终）⼴东省龙川⾄怀集公路TJ31标钢筋加⼯⼚龙门吊基础计算书1、龙门吊基础设计⽅案我项⽬钢筋加⼯⼚龙门吊为24m宽，有效起重重量为10T，龙门吊为MH-10-24型，该龙门吊起吊能⼒为10T的门吊，门吊⾃重按12T计算。
基础采⽤条形基础，每隔10m设置⼀道2cm宽的沉降缝，宽100cm，⾼50cm，基础采⽤C20砼，纵向受⼒钢筋采⽤两层共六根Φ12mm带肋钢筋，箍筋采⽤Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为200mm，具体尺⼨如图1-1，1-2所⽰。
图1-2 龙门吊轨道基础断⾯图2、基底地质情况基底为较软弱的红粘⼟，经实测地基承载⼒为160～180Kpa ，采⽤换填的⽅法提⾼地基承载⼒，基底换填0.3m 厚的碎⽯渣，未压实，按松散考虑，地基基本承载⼒为σ0为180kPa ，在承载⼒计算时取最⼩值160Kp 。
查《路桥施⼯计算⼿册》中碎⽯渣的变形模量E 0=29～65MPa ，红粘⼟的变形模量E 016～39MPa,为安全起见，取碎⽯渣的变形模量E 0=29 MPa ，红粘粘⼟16MPa 。
3、建模计算3.1、⼒学模型简化基础内⼒计算按弹性地基梁计算，⽤有限元软件Midas Civil2010进⾏模拟计算。
即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性⽀承。
龙门吊⾃重按12T 计算，总重22T ，两个受⼒点，单点受集中⼒11T ，基础梁按10m 长计算。
具体见图3-3。
图3-1 ⼒学简化模型3.2、弹性⽀撑刚度推导根据《路桥施⼯计算⼿册》可知，荷载板下应⼒P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-?其中：E0-----------地基⼟的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正⽅形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；ν-----------地基⼟的泊松⽐，为有侧涨竖向压缩⼟的侧向应变与竖向压缩应变的⽐值；Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应⼒，MPa ；s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b-------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形⼀直处在直线段，这样考虑是⽐较保守也是可⾏的。
t龙门吊机走道基础计算书审批稿
t龙门吊机走道基础计算书YKK standardization office【 YKK5AB- YKK08- YKK2C- YKK18】10t龙门吊机走道基础计算书一、概述为满足钢筋制作的需要,在钢筋制梁区域设置1台10t龙门吊机。
龙门吊机跨度14m，净高9m。
龙门吊机配备10t电动葫芦一台。
根据吊机轨道地基承载力要求和钢筋场地地质条件，10t龙门吊机轨道基底需夯实，并采用钢筋混凝土条形基础作为龙门吊机的走道。
二、基础结构走道基础采用钢筋混凝土条形结构。
截面尺寸采取宽0.4m，高0.3m。
三、基础结构受力计算及配筋1.最不利工况：龙门吊机偏心起吊钢筋荷载：钢筋，龙门吊机自重10t集中荷载=125KN均布荷载=1007.1 14KN支点反力作用在4个轮子之上，轮压=17543.754KN =， 起吊或制动过程中产生的动载:v 取0.12m/s,冻灾系数φ=1+=R=×=,取48KN假设荷载作用范围为L=3m ，均布荷载为q348×2q =，32/q KN m =2. 基础应力检算钢筋保护层50mm,基础混凝土采用C20砼,基础受力钢筋上层、下层采用φ12钢筋。
双面配筋计算公式： 公式：02)(2'0'2=+-++）（‘a A h A b n x b A A n x s s s s ○1 ）（）（''22''32131a x nA bx a x nA bx S I y s s a a -+-+== ○2—a I 受压区换算截面对中性轴的惯性矩； —a S 受压区换算截面对中性轴的面积矩；—s A 受拉区钢筋的截面积；—'s A 受压区钢筋的截面积；—cm a 5=受拉钢筋重心至受拉混凝土边缘的距离；'5a cm =—受压钢筋重心至受压混凝土边缘的距离；030525h h a cm =-=-=—截面有效高度；—x 混凝土受压区高度；—y 受压区合力到中性轴的距离；—b 基础的宽度；—n 钢筋的弹性模量与混凝土的变形模量之比； 受拉钢筋中应力：][s s s ZA M σσ≤= ○3 砼中最大压应力：][0b s c xh x n σσσ≤-=． ○4 受压钢筋中应力：][0''s s sx h a x σσσ≤--=． ○5水平剪应力： bZQ =0τ ○6 —M 梁体所受的最大弯矩；—Z 内力偶臂)(0y x h Z +-=；查表得：[]7.0(20)b MPa C σ=砼等级为，MPa tp 73.0][2=-σ，[]200s MPa σ=，n=10。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、示意图基础类型：刚性基础计算形式：验算截面尺寸剖面:二、基本参数1．依据规范《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）《简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）》2．几何参数：自动计算所得尺寸：B1 = 300 mm, B = 114 mmH1 = 250 mm基础埋深d = 0.40 m3．荷载值：(1)作用在基础顶部的基本组合荷载( l = 1m 范围内的荷载)F = 100.00 kNM y = 0.00 kN·mV x = 0.00 kN折减系数K s = 1.35(2)作用在基础底部的弯矩设计值绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·H1 = 0.00＋0.00×0.25 = 0.00 kN·m(3)作用在基础底部的弯矩标准值绕Y轴弯矩: M0yk = M0y/K s = 0.00/1.35 = 0.00 kN·m 4．基础几何特性：底面积：S =(B1＋B2)×l = 0.60×1.0 = 0.60 m2绕Y轴抵抗矩：W y = (1/6)·l·(B1+B2)2 = (1/6)×1.0×0.602 = 0.06 m3三、计算过程1．修正地基承载力计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：f a = f ak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5) (式5.2.4)式中：f ak = 150.00 kPaηb = 0.00，ηd = 1.00γ = 20.00 kN/m3γm = 20.00 kN/m3b = 0.60 m，d = 0.40 m如果b ＜3m，按b = 3m, 如果b > 6m，按b = 6m如果d ＜0.5m，按d = 0.5mf a = f ak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5)= 150.00＋0.00×20.00×(3.00－3.00)＋1.00×20.00×(0.50－0.50)= 150.00 kPa修正后的地基承载力特征值f a = 150.00 kPa2．轴心荷载作用下地基承载力验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：p k = (F k＋G k)/A (5.2.4－1)F k = F/K s = 100.00/1.35 = 74.07 kNG k = 20S·d = 20×0.60×0.40 = 4.80 kNp k = (F k＋G k)/S = (74.07＋4.80)/0.60 = 131.46 kPa ≤ f a，满足要求。
龙门吊设计计算
陕西安康公路发展项目安康至陕川界（毛坝）高速公路AME15合同段100T龙门吊设计计算书中交第二公路工程局有限公司二零零九年十二月安毛高速AME15合同段100T龙门吊设计计算书（共一册）设计编号：设计计算：项目负责：审核负责：局总工程师：设计单位：中交第二公路工程局有限公司技术中心交图日期：安毛高速15标100T龙门吊设计计算说明书（共一册）中交第二公路工程局有限公司二○○九年十二月目录1 设计依据 (1)2 龙门吊总体构造 (1)3 基本设计参数 (1)4 龙门吊设计计算 (2)4.1荷载组合 (2)4.2吊具计算 (2)4.2.1 钢丝绳验算 (2)4.2.2 横吊梁计算 (3)4.3平车设计 (5)4.4轨道梁 (6)4.5轨道枕梁 (6)4.6龙门桁架计算 (7)4.7龙门桁架柱脚阴头垫座复核计算 (11)4.8龙门桁架柱脚阴头垫座下箱梁弯曲应力复核计算 (12)4.9龙门桁架柱脚阴头垫座下箱梁抗剪复核计算 (14)4.10龙门桁架立柱柱脚连接座焊缝复核计算 (15)5 龙门吊稳定性验算 (16)5.1龙门桁架稳定性验算 (16)5.2龙门桁架支腿斜撑稳定性验算 (16)安毛15标100T龙门吊设计计算说明书1 设计依据（1）《钢结构设计手册》；（2）钢结构设计规范（GB 50017-2003）；（3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》( JTJ025－86 )；（4）简明施工计算手册（第三版）；（6）地基与基础（第三版）；（6）基础工程（第三版）；（7）《建筑结构设计荷载规范 2006年版》（GB50009-2001）。
2 龙门吊总体构造龙门吊桁架采用采用标准贝雷架组拼，桁架高11.43m，跨径20.45m，采用单层12排贝雷组拼，贝雷片之间采用450×1180mm标准花架和自制花架连接，贝雷龙门吊总体构造见下图2.1。
图2.1 100t贝雷龙门吊总体构造图3 基本设计参数（1）龙门吊桁架系统均采用贝雷架和贝雷连接花架搭设。
门式起重机轨道基础设计计算书
序号
项目
代号
值
单位
依据
备注
1
型号：MQ80/22
2
台
2
起重机质量
66758
kg
3
跨距
22
m
4
起升高度
8/7.5
m
5
轮数
8
只
6
支腿纵距
5.5
m
7
轮距
0.6
m
8
使用方式：两台门机抬吊一片梁
3.2
门式起重机行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，采用倒T形截面（图3.2），混凝土强度等级为C30。门式起重机行走轨道采用门式起重机厂家设计要求重型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨的承载能力。门式起重机跨度为22m。基础设计时，仅对一条基础进行计算。为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每50m设置一道20mm宽的伸缩缝。
每段拱箱均在岸边分3段预制，然后采用缆索和扣索吊装拼装成拱。架设时，先从靠近预制场地一侧桥跨开始往另一侧逐跨架设，先架设靠近大桥中心线（桥轴线）的4片拱箱，全桥贯通成拱后，然后与第一轮吊装相反的方向从大桥一侧向另一侧逐跨吊装靠近内侧的四片拱箱，按此顺序吊装完成所有拱箱。架设时应注意横桥向的对称施工。
异号弯矩影响系数α1=
1
预应力提高系数α2=
1
受压翼缘的影响系数α3=
1.1
混凝土强度等级fcu,k=
30
斜截面内纵向受拉钢筋的配筋百分率P＝
0.23809965374575
最大剪力Vd=
146.701
kN
γ0Vd=
146.701
0.5*0.001*α2*ftd*b*h0=
160t六四式门式起重机计算书
桁架式起重机设计程序程序设计：冶树平计算日期：2009年8月15日80t+80t-L46.5m-H9.3m 六四式桁架门式起重机设计计算书中铁十五局集团第五工程有限公司2009年8月15日桁架门式起重机设计程序程序设计：冶树平计算日期：2009年8月15日开始时间：11:27:30t80t+80t-L46.5m-H9.3m六四式桁架门式起重机设计计算书一、起重机基本概况起重机额定起重量：80t+80t起重机设定跨度:46.5m起重机起升高度：9.3m起重机主梁结构：桁架结构起重机支腿结构：桁架结构起重机悬臂形式：无悬臂起重机工作级别：A3二、起重机设计依据1. 起重机设计规范GB3811-832. 起重机安全规程GB6067-853. 起重机吊钩GB1005.1-1884. 桥式和门式起重机制造和轨道安装公差GB10183-835. 起重机钢丝绳检验和报废实用规范GB5972-866. 起重机械制造监督检验规程7. 起重机设计手册中国铁道出版社8. 六四式军用器材手册三、起重机杆件改造、配件制造标准(一)结构件焊接要求1. 主要受力构件，其对接焊缝质量不得低于JB928-67〈〈焊缝射线探伤标准》中二级焊缝的规定。
2. 焊条、焊丝和焊剂应与被焊接件的材料相适应。
3. 焊条应符合GB981-76〈〈低碳钢及低合金高强度钢焊条》的规定，焊接应符合GB985-80«手工电弧焊焊接接头的基本型式与尺寸》和GB986-80«埋弧焊焊接接头的基本型式与尺寸》的规定。
4. 焊接工作必须由考试合格的焊工担任。
主要受力构件的焊缝附近必须打上焊工代号钢印。
(二)主要零部件1. 吊钩应有制造单位的合格证等技术证明文件，方可投入使用。
2. 钢丝绳(1) . 应符合GB1102-74〈〈圆股钢丝绳》标准，并必须有广品检验合格证。
(2) . 钢丝绳的安全系数，不应小于下表的要求：机构用钢丝绳安全系数卷筒(1). 卷筒上钢丝绳尾端的固定装置，应有防松或白紧的性能。
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160t门吊基础计算书
一、设计资料
1、门吊走形基础为钢筋混凝土条形基础，为减少砼方量，采用梯形结构，混凝土等级强度为C20，门吊跨度为38m，自重95t；
2、采用C20混凝土，γ=25KN/m3， f cm=11 N/mm2,f t=1.1 N/mm2。
钢筋HRB335，f y=300 N/mm2；保护层50mm；
3、活载1600KN；
4、结构安全系数k=1.2；
5、天然地基承载力f ak=200kPa；
6、基础截面尺寸为如下图：
二、地基承载力验算
最不利情况下，门吊一个支点受力P=1.2×（95/4+160/4）=76.5t=765kN。
实际上每个轮子的轮压值为F=765/2=382.5KN。
基础按弹性地基梁进行分析计算，考虑钢轨的扩散作用，最外侧轮子两侧各取1.0m作为条形基础的计算长度，基础的受力
简图如下图所示：
假定基础底部受力均匀，则有
q=765/2.598=294.46kN/m。
基础深埋1.5m，修正地基承载力为：
f a=200+2.0×18.4×（1.5-0.5）=236.8kPa
最不利荷载情况下，基底压力（基础自重G=180.8kN）：
p k=k(F k+G k)/A=(765+1.2×180.8)/(2.5×2.598)
=151.2kPa< f a=236.8kPa；符合要求。
三、冲切验算
最不利截面发生在A截面，F l= F A=294.46×1=294.46kN。
a t=500mm，l=1500mm，h0=750mm，因l＜a t+2h0，a b=l=1500mm。
a m=(a t+a b)/2=1000mm；
0.7βhp f t a m h0=0.7×1.0×1.1×1450×1000=1116.5kN；
F l＜0.7βhp f t a m h0；冲切符合要求。
四、配筋计算
截面最不利弯矩
M=294.46×1×1/2=147.23kN·m；
αs =M/(fcm×b×h02)=147.23×106/(11×2500×14502)=0.0025 ξ=1-(1-2αs)0.5=0.0025
ρ=ξα1 f cm/ f y=0.002×11/300=0.009%
As=ρb h0=0.009%×2500×1450=339mm2
取17根Φ12，间距150mm排列，配筋面积1922mm2。