门洞支架稳定性验算书
上跨高速支架验算书
跨高速大桥现浇预应力箱梁支架和跨路门洞受力验算书一、验算目标1、计算依据⑴设计图纸。
⑵箱梁砼浇注方法：采用分两次浇注完成（荷载计算按一次浇注计算）。
⑶模板支架使用材料、规格及其力学性能。
⑷《路桥施工计算手册》。
⑸《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。
⑹《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）。
2、检算内容⑴支架和门洞整体稳定性检算。
⑵底模、纵横向木枋的强度、挠度检算。
⑶地基承载力检算。
3、检算数据⑴方木按照市场上最普遍的红松考虑，弹性模量9×103Mpa ,抗弯强度[12]Mpa；抗剪强度[1.9]MPa，容重取木材最大容重7.5KN/m3。
⑵检算要求所有方木的弯曲最大正应力均小于其容许应力[12]MPa。
⑶立柱杆件容许应力按[215]MPa进行计算。
⑷所有杆件的挠度变形量均小于[L/400]。
二、主跨门洞设置方案及相关验算门洞采用1m宽1m高C25砼基础，D530mm的钢管柱作支墩，布置在基础中心，柱顶布置双排焊接36b工字钢作支墩横向枕梁；采用40H型钢作纵向过梁，纵梁全桥横向布置；门洞通行宽度设计8.5m，(每侧超出标线0.5m宽的安全距离)计算跨度L=8.5+1=9.5m，按9.5m验算受力及刚度。
（以下材料为单个门洞数量）（1）门洞支墩：中支墩为2排D530×12 mm的钢管柱，边支墩为1排，箱梁底板下6根，横向中心距2.2m，两侧翼板各1根，距邻根2.485m，共16根，单根长度4.0m；钢管顶端设600×930mm厚度10mm的钢板，共16块,钢管底端设730×730mm厚度10mm 的钢板16块,与预埋在砼基础上的同尺寸钢板焊接。
（2）门洞纵梁： 40H型钢，底板以下间距0.727m，腹梁位置加密并排2条，翼板下0.9m，底板12.8m范围布20根，两侧翼板共布4根；双柱墩间纵梁型钢焊接，单根长度12m，共24根；两侧纵向H钢梁采用标准满焊连接处理；（3）门洞枕梁：双排单层焊接36b工字钢，4根，长18m；（4）门洞纵梁横向分布方木：10×10cm,间距20 cm;底板弧度利用多层方木找出;（5）牛腿与剪刀撑：钢管支墩上端设牛腿。
48+80+48现浇连续梁盘扣支架、门洞支架验算报告
XX城际铁路X标(48+80+48)连续梁支架验算报告XXXXXXX设计研究有限公司二〇一八年 X月XX城际铁路六标(48+80+48)连续梁支架验算报告编制人：复核人：审核人：XXXXXXXX设计研究有限公司二〇一八年 X月目录1、编制依据 (1)2、项目概况 (1)3、材料特性 (2)4、荷载计算 (2)4.1 施工各项荷载计算 (2)4.2 结构特性 (2)4.3设计工况及荷载组合 (3)4.3.1 分项系数 (3)4.3.2 荷载组合 (3)4.3.3 箱梁荷载计算 (3)4.2 荷载组合 (4)5、模型建立 (4)5.1 建立模型 (4)5.2 模型说明 (5)6、支架计算结果 (5)6.1支架刚度结果 (5)6.2支架强度分析 (7)6.3支架稳定分析 (10)6.4局部受力分析 (11)6.5方木和竹胶板验算 (12)7、地基承载力验算 (14)8、结论 (14)1、编制依据（1）、施工图设计文件（2）、《铁路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）（3）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2017）（4）、《钢结构设计手册》（第三版）（5）、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010（6）、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）（7）、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）（8）、《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）（9）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）（10）、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）（11）、《普通碳素结构钢技术条件》（GB700-88）（12）、《桥梁支架安全施工手册》2、项目概况方案概述转体连续梁采用满堂盘扣支架现浇施工。
施工方法如下：原地表压实处理，换填30cm厚8%灰土层，浇筑20cm厚C25混凝土硬化，在混凝土硬化上搭设满堂盘扣支架。
支架安装完成后进行预压。
门洞支 架 验 算
附件二门洞支架验算为保证施工进度要求，207#墩两侧设置门洞支架。
钢管桩根底、钢管立柱、H型钢帽梁、工字钢主梁的方式,工字钢上铺设10×15cm、10×10cm方木。
其结构形式见下附图。
1、门洞I36B工字钢主梁的应力验算现浇筑结构混凝土平均荷载g1=20.7×26/12=44.85KN／m2〔“20.7〞为截面积〕；施工人员、料、模板、具行走运输堆放载荷gr=4.5KN／m2；倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载均按4KN／m2考虑。
根据标准要求计算模板及支架时，所采用的荷载设计值，应取荷载标准值分别乘以相应的荷载分项系数，然后再进行组合。
该段组合后的设计荷载为：44.85×1.2+8.5×1.0=62.3KN ／m2。
主梁采用I36b工字钢，间距在梁底50cm一道，跨径5.6m主梁每米上的荷载为：g=62.3×0.5=31.15KN／m 。
主梁的支柱中心间距为5.6m，跨中弯距为M1=q*l2/8=122.1KN.m I36B工字钢抗弯截面系数:W x=919×103mm3，①主梁受弯的强度验算：M/W=122.1×103 KN.M /919×103mm3=132.9MPa<[σ]=215 Mpa③主梁受剪应力验算：T max=1.5V/ht=1.5×31.35×5.6×0.5/〔360×12〕=30.3MPa<[σ]=125 Mpa 故主梁受剪稳定。
④主梁的挠度计算：f c=5ql4/384EI=5×31.15×103×5.64/(384×210×109×16530×10-8)=0.012m<[f]=L/400=0.014m主梁设置满足受力的各项要求。
2、柱顶350H型钢盖梁应力验算：墩柱顶帽梁采用两根350H型钢盖梁，跨度3m。
支架施工专项方案验算书
支架施工专项方案验算书1. 验算目的和依据本支架施工专项方案验算书的目的是对支架的设计方案进行验算，确保支架的结构稳定性和安全可靠性。
验算依据主要包括相关的设计规范、技术要求以及工程项目的具体情况等。
2. 工程概况和设计参数2.1 工程概况•工程名称：支架施工工程•工程地点：XXXXX•工程时间：XXXXX•施工单位：XXXXX•设计单位：XXXXX2.2 设计参数支架设计参数主要包括支架类型、支架高度、支架材料规格和支架布置方案等。
3. 方案验算结果3.1 支架荷载分析根据工程要求和现场实际情况，我们对支架的荷载进行分析，并计算得出各个方向的荷载大小。
3.1.1 垂直荷载垂直荷载主要包括自重和工作荷载。
按照设计规范和工程要求，我们计算得出垂直荷载为XXXXX。
3.1.2 水平荷载水平荷载主要包括风荷载和地震荷载。
根据现场气象数据和地震级别，计算得出水平荷载为XXXXX。
3.2 支架结构计算根据支架的设计方案和荷载分析结果，我们对支架的结构进行计算，包括选择合适的材料、截面尺寸和连接方式等。
3.2.1 材料选择根据支架的荷载和结构要求，我们选择了具有足够强度和刚度的钢材作为支架的材料。
3.2.2 截面尺寸根据荷载计算结果和支架的几何形状，我们确定了每个构件的截面尺寸，确保其满足强度和稳定性的要求。
3.2.3 连接方式支架的连接方式主要包括焊接和螺栓连接。
根据实际施工情况和结构要求，我们选择了适当的连接方式，确保连接的牢固性和可靠性。
3.3 支架安全性分析为了确保支架的安全可靠性，我们进行了支架的稳定性分析和强度验算。
3.3.1 稳定性分析通过对支架的整体稳定性进行分析，我们确定了支架的稳定性系数，并判断其是否满足安全要求。
3.3.2 强度验算通过对支架结构各个构件的受力状态进行计算，我们得出了各个构件的强度验算结果，并判断其是否满足强度要求。
3.4 结论根据以上方案验算结果，我们得出以下结论：•支架的荷载分析结果满足工程要求；•支架的结构计算结果满足强度和稳定性要求；•支架的安全性分析结果表明其安全可靠。
支架稳定性验算计算书
xx高速公路xx连接线工程xx标段盖梁支架施工设计计算一、工程概况xx高速公路xx连接线工程主线桥墩柱结构设计为圆柱式、花瓶式。
其中花瓶墩盖梁68个，门式墩盖梁1个，采用门式满堂支架和少钢管支架两种支架形式；圆柱墩盖梁51个，采用双抱箍沉重支架现浇。
197号花瓶墩为过渡墩，墩身高8.192米；其盖梁结构尺寸：长24.5m×宽2m×高1.4～2.8m，盖梁上的背墙高70cm，宽82cm。
257号花瓶墩墩身高 11.47米，是全线花瓶墩盖梁最高的墩位，盖梁结构尺寸：长24.5m ×宽2m×高1.15～2.8m。
200号圆柱墩盖梁墩身高9.974米，墩柱直径1.5米，其盖梁尺寸为：长25.15m×宽2.2m×高1.8m。
二、计算依据（1）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；（2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025—86）；（3）《钢结构设计规范》GB50017-2003；（4）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；（5）《路桥施工计算手册》人民交通出版社。
（6）各种材料的设计控制值采用《钢结构设计规范》GB50017-2003取值：A3钢材的允许拉、压应力[σ拉、压]＝215MPa；A3钢材的允许剪切应力[τ]＝125MPa；Mn16钢材的允许拉、压应力[σ拉、压]＝310MPa；Mn16钢材的允许剪切应力[τ]＝180MPa；变形控制按L/400进行控制。
三、盖梁支架计算3.1满堂支架计算（1）支架设计197号花瓶墩盖梁采用1019门式支架，门架立杆钢管为φ57×2.5mm，门架加强杆为φ26.8×2.2mm钢管，门架钢材均采用Q235，横向间距4×60+5×45+8×30+9×30+19+17×30+19+9×30+8×30+5×45+4×60cm，详见图3.1-1，纵向间距0.12cm，采用顶托与调节杆调节高度，顶托上放置[10型钢。
门洞支架技术方案(附详细计算书)
XX Ｘ门洞支架施工方案一、工程简况ＸX Ｘ高架桥跨越XXX 段主线桥跨径布置为30+40+30m 预应力混凝土箱梁，主梁顶面设2%的双向横坡。
主梁采用单箱三室断面等高度连续梁,梁高2。
3m,边腹板为斜腹板，斜率１。
47∶1.箱梁顶板宽度25。
3m ，底板宽度16。
0m,悬臂长度3．６５m ，悬臂板根部厚６5c ｍ,端部厚２0ｃｍ,箱梁内顶板厚度25cm ，底板厚度23cm,腹板厚度4２~90cm 。
ＸXX 处新建箱梁底标高为30。
４８0米,原有混凝土路面标高为25。
５9米，净空高度为4。
9米。
二、门洞支架施工方案根据上级部门要求,X ＸＸ施工期间保证ＸXX 南北方向车辆畅通,结合X ＸX 净空高度只有4。
9米的实际情况，施工中,拟在40ｍ跨中部27．2米段采取门洞支架施工．门洞布置型式2。
7＋5。
2×４+２。
7米，减去1.２米混凝土防撞墙宽度,实际门洞净宽布置为1。
5米(人行道)＋4米(车行道）×4+１.5米(人行道），即双向4车道,保证车辆通行。
考虑施工支架占有高度，门洞限高为３.８米。
三、支架验算 1、荷载计算(1）施工人员、施工料具运输、堆放荷载：2kN/m 5.2=r q ；倾倒混凝土时产生的冲击荷载:2kN/m 0.2=q q ;振捣混凝土产生的荷载：2kN/m 0.2=z q 。
荷载系数取值:静载系数:2.1=g γ，活载系数：4.1=q γ。
（2）混凝土箱梁一般截面顶板厚25c ｍ，底板厚度为2３cm,箱室底板下钢筋混凝土自重: 20.582615.08/G q d kN m γ=⋅=⨯=，(从保守方面计算,该处梁高增加1０cm 以考虑内模及其支架重量),综合分析荷载,箱室底板中间处的荷载为:2g G q r q z q =q +(q + q + q )=1.215.08 +1.4(2.5+2+2)=27.2kN/m γγ⨯⨯⨯⨯ （3)腹板处钢筋混凝土自重(从保守考虑腹板处按加厚10cm 计算):22.32659.8kN/m q =⨯=综合分析荷载,腹板下的荷载为:2g G q r q z q=q +(q + q + q )=1.259.8 +1.4(2.5+2+2)=80.9kN/m γγ⨯⨯⨯⨯ 为安全起见,斜底板下方荷载同腹板下亦取ｑ=80.９kN/m 2。
门式支架验算
附件4：满堂支架计算书一、满堂支架承载力计算A、E匝道箱梁相比较，A匝道箱梁结构较大，现对A匝道箱梁支架进行验算：1、荷载①在支承中心线两侧共1.5m的范围内，砼自重：2.2m×25KN/m3=55Kpa梁高2.2m，取钢筋砼容重为25kn/m3②腹板两侧及倒角处共1.65m范围内，砼自重：该范围每延米混凝土数量为1.13m3，故砼自重1.13m×25KN/m3=28.25Kpa③一般箱梁处砼厚度为0.53m，故砼自重：0.53m×25KN/m3=13.25Kpa④翼缘板最大厚度0.48m，故砼自重：0.48m×25KN/m3=12Kpa⑤模板自重荷载：2.0kpa⑥施工人员、施工料具，运输，堆放荷载：2.5kpa⑦倾倒砼时产生的冲击荷载:2.0 kpa⑧振捣砼产生的荷载:2.0 kpa2、竖向荷载组合A、①+⑤+⑥+⑦+⑧=55+2+2.5+2+2=63.5kpaB、②+⑤+⑥+⑦+⑧=28.25+2+2.5+2+2=36.75kpaC、③+⑤+⑥+⑦+⑧=13.25+2+2.5+2+2=21.75kpaD、④+⑤+⑥+⑦+⑧=12+2+2.5+2+2=20.5kpa3、立杆的稳定性计算：1、门架静荷载计算：门架静荷载标准值包括以下内容：（1）、每米高度脚手架自重产生的轴向力NGK1:Ngk1=0.35 KN/m《建筑施工脚手架使用手册》表5—11（2）、每米高度附件产生的轴心力标准值NGK2：Ngk2=0.1 KN/m《建筑施工脚手架使用手册》表5—12则静荷载标准值总计：Ng=0.450 KN/m。
2、托梁传递荷载：最高支架高度取A匝道第二联上跨E匝道处，高度10m，则作用在支架上荷载总和：Q1=组合荷载A+10×0.450=68kPaQ2=组合荷载B+10×0.450=41.25kPaQ3=组合荷载C+10×0.450=26.25kPaQ4=组合荷载D+10×0.450=25kPa托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
F匝道跨路段门洞满堂支架验算
F匝道跨路段门洞满堂支架验算2.1贝雷梁门洞式通道结构简介1、门洞设计F匝道第4联上跨滨江二路。
滨江二路根据总体交通组织的布署，在施工期间设置为双向3个机动车道+1个非机动车道。
结合实际通行要求，门洞设置尺寸宽度为18+18m，净高=5.5m（限高5m）,并设防护墩及防护网2、门洞支墩基础门洞宽12m，其位置位于现有滨江二路上，可不作处理，直接利用原路面，为了调接支墩的水平，在原有路面上浇筑100cm厚C30砼垫梁。
3、门洞布置门洞支墩采用贝雷片梁(单层4排)拼叠而成，支墩顶纵向贝雷片梁采用上下双加强贝雷片梁(钢梁底板下贝雷梁间距为45cm，叠合梁翼板下间距为90cm)，贝雷梁顶面设置8#槽钢垫梁，在其上搭设碗扣支架（位于分段安装钢梁端部设置横向贝雷梁支撑梁）。
2.2钢混叠合梁的施工工艺钢混叠合梁施工分为二步，第一步为叠合梁中的钢梁部份，其施工工艺为钢梁在厂家分段制做，运至现场分段安装；第二步为浇筑叠合梁的混凝土桥面板，形成钢混叠合梁。
其中钢箱分段尺寸及重量如下：F匝道桥面板C40砼共148.1m3，共重370t。
2.3施工工况的确定1、钢箱安装时的工况工况一：钢箱安装时虽然搭设了满堂支架，但最不利时为钢梁安装时，位置及标高调整时需在临时支撑上进行顶升微调，此时整个钢梁将作用于两端的临时支点上，满常支架中间点支撑全部失效。
工况二：钢梁合拢后，将所有的满堂支架顶托顶紧，真正形成满堂支架工况。
工况三：现浇桥面板时对门洞支架的作用。
2.4支架验算一、贝雷片垫梁验算整个门洞支架上设置2道贝雷梁垫梁,设置位置为门洞支架中支墩左右两侧,两垫梁间距为2.96m。
因此垫梁上的作用荷载为1792(钢梁重)*1.2/2(垫梁承受一半反力)/2(共有2组垫梁)/2(每组有两片贝雷片)/6(垫梁长度)=44.8kN/m其受力模形如下:计算结果如下(1)应力图σ=76.1Mpa<275Mpa，满足要求(2)挠度图f=0.076cm<1500/400=3.75mm满足要求(3)反力图由图可知，最大反力为83kN,总反力为二、纵向贝雷片梁验算纵向贝雷片梁存在三种情况，一是钢梁安装时(即所有钢梁全部安装完成，但满堂支架未顶紧，还处于少支架状态)荷载最大；二是满堂支架全部顶紧，钢梁支撑从少支架转换成满堂支架体系时的工况；三是桥面桥浇筑时的工况。
门洞支架计算书
门洞支架计算书1.工程概况方兴大道现浇梁桥（桥宽12.8m）跨越某现有道路，既有道路宽6m，设计通行高度7.4m，为保证施工期间正常通行，拟采用高5m，跨径8m（计算跨径7.26m）跨越此道路，地基承载力特征值fa=120kPa，基地采用30cm厚混凝土处理，如下图：支架剖面示意图 单位：cm支架横截面示意图 单位：cm2.编制依据2.1 《某桥梁设计图》；2.2 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；2.3 《建筑地基和基础设计规范》GB 50007—2011；2.4 《钢结构设计规范》（GB500017-2003）；2.5 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-20082.6 Midas civil 使用手册。
3. 门洞支架结构设计3.1门洞结构自下而上依次为：（1）底部采用钢管柱530*10，顺桥向（x方向）间距7.26m，横桥向（y方向）220cm+4*210cm+220cm=12.8m；（2）Ⅰ40工字钢横梁（y方向）；（3）Ⅰ40工字钢纵梁（x方向），间距为220cm+4*210cm+220cm ；（4）Ⅰ10工字钢分配梁（y方向），间距为6*91cm+2*90cm；（5）48.3*3.6钢管支架，支架立杆间距x方向6*91cm+2*90cm；y方向100+90+2*60+3*90+2*60+3*90+2*60+90+100cm；步距为20（扫地杆）+130cm3.2两侧满堂支架部分结构为对称结构，支架立杆间距x方向（4*90cm），y方向（100+90+2*60+3*90+2*60+3*90+2*60+90+100cm）。
步距z方向（20cm，4*150cm，20cm）3.4材料截面（1）材料均采用Q235（2）钢管柱截面530*10mm（3）支架钢管48*3.6mm （4）Ⅰ40工字型截面（5）Ⅰ10工字型截面整体模型门洞部分两侧支架4.荷载分析：由于考虑模型大小限制，取门洞8m及两侧3.6m范围进行计算，荷载有：（1）结构自重（由midas软件自动生成）（2）上部结构产生的荷载标准值：10kN、27kN、20kN、27kN、20kN、10kN。
S02标门洞验算书
G321国道K18+300～K32+600段快速化改造工程佛山一环路口立交工程(第S02合同段)P匝道桥现浇箱梁支架门洞验算书河南省公路工程局集团有限公司G321国道K18+300～K32+600段快速化改造工程第S02合同段项目经理部目录第一章P匝道桥门洞支架方案 (2)第二章材料特性参数 (2)一、材料截面性质参数 (2)二、材料力学性能参数 (2)第三章门洞支架结构受力验算 (2)一、150cm高箱梁支架验算荷载计算 (2)二、工字钢纵梁验算 (3)三、工字钢横梁验算 (4)四、钢管柱受力计算 (5)第一章P匝道桥门洞支架方案P匝道桥第一联现浇箱梁施工跨现有A匝道时，满堂支架下设置两跨行车门洞，门洞净宽4.4m，净高4.5～5.0m。
P匝道桥宽1200cm，沿门洞方向桥宽1280cm。
门洞从下至上结构布置情况：横桥向3道80×(50～100)cm条形混凝土基础，标号C25，基础之间垂直间距500cm，顺桥向间距560cm；条形基础上设5根δ=8mm、φ600mm钢管柱，间距300cm；钢管柱上横桥向设置I32b工字钢横梁，箱室下双排，翼板下单排；工字钢横梁上设置I32b工字钢纵梁，横桥向间距70cm；纵梁上横桥向铺设GB[10槽钢，间距45cm；槽钢上搭设碗扣支架，立杆格构均采用45×45cm；碗扣支架上横桥向铺设GB[10槽钢，槽钢上纵桥向铺设10×10cm，间距20cm。
本验算书仅验算I32b工字钢横梁、纵梁及钢管柱，并取最不利荷载处即腹板下荷载作为验算荷载。
第二章材料特性参数一、材料截面性质参数1、I32b工字钢I=11626cm4，W=726.7cm3，S=426.1cm3，b=132cm2、8mm厚φ600mm钢管柱A=0.0148cm2，i=1837.3mm二、材料力学性能参数1、钢材[σw]=205MPa，[τ]=120MPa，f=205MPa，E=2.1×105MPa第三章门洞支架结构受力验算一、150cm高箱梁支架验算荷载计算(一)、荷载分析(单位面积荷载)1、箱梁自重q1箱梁钢筋混凝土容重取26kN/m3，150cm高箱梁自重荷载为：横梁、腹板处：q1=1.0×1.0×1.5×26=39.0kN/m22、胶合板底模重q2q2=1.0×1.0×0.018×6kN/m3=0.11kN/m23、10×10cm横向方木重q3横梁、腹板处：q3=(1.0/0.2×1.0)×(0.1×0.1)×6=0.3kN/m24、GB [10槽钢重q4横梁、腹板处：q4=(1.0/0.45×1.0)×0.1=0.22kN/m25、碗扣支架自重q5安全计，支架高度按1.2m、横杆层数按2层计算。
门洞支架技术方案附详细计算书
门洞支架技术方案附详细计算书在进行门洞支架技术设计时，需要考虑门洞支撑能力、稳定性和安全性等因素。
下面我们将详细介绍门洞支架的技术方案设计计算步骤。
1.确定门洞支架的结构形式和尺寸首先需要确定门洞支架的结构形式和尺寸。
门洞支架一般分为单柱式、双柱式、框架式等多种形式。
在设计时，一般需要根据门洞的实际尺寸和施工情况，选择最合适的结构形式和尺寸。
2.计算门洞支架的承重能力在进行门洞支架设计时，需要计算门洞支架的承重能力。
这里我们首先需要了解门洞支架承重的主要因素：门梁重量、门洞尺寸、风荷载和地震荷载等。
门梁重量按照实际情况进行估算，一般需要包括门扇重量、玻璃重量、门框重量等。
门洞尺寸和风荷载需要根据实际情况进行计算，包括门洞高度、宽度、风荷载系数等。
地震荷载需要根据施工地区的地震烈度来确定。
门洞支架的承重能力一般需要考虑下列因素：(1)门梁的自重；(2)门梁的活载荷载(门扇、门框、门头、门较),荷载量按照门洞高度和宽度进行评定；(3)施工载荷(封土、脚手架)，施工期间的荷载的权值按照门洞自身重量的40%进行计算；(4)风荷载和地震荷载，荷载按照当地规范进行计算。
3.计算门洞支架的稳定性门洞支架的稳定性主要是指门洞支架在使用过程中能否保持平衡，不发生倾覆或变形。
在进行门洞支架设计时，需要确定门洞支架的稳定性系数，来保证门洞支架的稳定。
门洞支架的稳定性系数一般可以采用以下几种方法进行计算：(1)基于端部剪力的极限承载力方法(GB50009-2012);(2)基于支撑点后移引起的脆性破坏的稳定性分析(DIN1054-1);(3)基于桩土系统的整体性能的稳定性分析(DIN1054-2)o在具体设计中，可以根据门洞支架结构形式和实际情况，选择适宜的稳定性分析方法。
4.门洞支架的安全性校核门洞支架的安全性指的是门洞支架在使用过程中能够满足一定的安全指标标准，保证施工安全和使用安全。
在进行门洞支架设计时，需要根据相关规范和标准，对门洞支架的安全性进行校核。
门洞(型钢支撑)计算书
门洞（型钢支撑）计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数1、门洞立柱定位参数门洞立柱横向定位参数：门洞立柱纵向定位参数：2、门洞纵梁定位参数3、横向转换梁定位参数二、荷载参数1）区块12）区块23）区块3平面图纵向立面图区块1横向剖面图区块2横向剖面图区块3横向剖面图三、横向转换梁计算1、区块1横向转换梁计算均布线荷载标准值q’=0.121=0.121kN/m均布荷载设计值q=1.35×0.121=0.163kN/m计算简图如下：1）抗弯验算横向转换梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=10.333×106/57700=179.083N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算横向转换梁剪力图(kN)V max=21.298kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=21.298×1000×[53×1202-(53-5.5)×1022]/(8×3460000×5.5)＝37.634N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算横向转换梁变形图(mm)跨中：νmax=3.546mm≤[ν]=2900/250=11.6mm悬挑端：νmax=8.848mm≤[ν]=1300×2/250=10.4mm满足要求！4）支座反力计算正常使用极限状态R’1=10.687kN，R’2=26.535kN，R’3=27.917kN，R’4=25.497kN，R’5=10.816kN 承载能力极限状态R1=17.998kN，R2=34.806kN，R3=39.257kN，R4=33.768kN，R5=18.127kN2、区块2横向转换梁计算均布线荷载标准值q’=0.121=0.121kN/m均布荷载设计值q=1.35×0.121=0.163kN/m计算简图如下：1）强度、挠度验算如下：2）支座反力计算正常使用极限状态R’1=10.687kN，R’2=26.535kN，R’3=27.917kN，R’4=25.497kN，R’5=10.816kN 承载能力极限状态R1=17.998kN，R2=34.806kN，R3=39.257kN，R4=33.768kN，R5=18.127kN3、区块3横向转换梁计算均布线荷载标准值q’=0.121=0.121kN/m均布荷载设计值q=1.35×0.121=0.163kN/m计算简图如下：1）强度、挠度验算如下：2）支座反力计算正常使用极限状态R’1=10.687kN，R’2=26.535kN，R’3=27.917kN，R’4=25.497kN，R’5=10.816kN 承载能力极限状态R1=17.998kN，R2=34.806kN，R3=39.257kN，R4=33.768kN，R5=18.127kN 四、纵梁计算1、纵梁Lb1计算区块1范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.33kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.33=0.446kN/m区块2范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.33kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.33=0.446kN/m区块3范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.33kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.33=0.446kN/m纵梁所受集中荷载标准值依次为：F’1=10.687kN，F’2=10.687kN，F’3=10.687kN，F’4=10.687kN，F’5=10.687kN，F’6=10.687kN，F’7=10.687kN，F’8=10.687kN，F’9=10.687kN，F’10=10.687kN，F’11=10.687kN，F’12=10.687kN，F’13=10.687kN，F’14=10.687kN，F’15=10.687kN，F’16=10.687kNF’17=10.687kN，F’18=10.687kN，F’19=10.687kN，F’20=10.687kN，F’21=10.687kN，F’22=10.687kN，F’23=10.687kN，F’24=10.687kN，F’25=10.687kN，F’26=10.687kN，F’27=10.687kN，F’28=10.687kN，F’29=10.687kN，F’30=10.687kN，F’31=10.687kN，F’32=10.687kN，F’33=10.687kN，F’34=10.687kN，F’35=10.687kN，F’36=10.687kN，F’37=10.687kN，F’38=10.687kN，F’39=10.687kN，F’40=10.687kN，F’41=10.687kN F’42=10.687kN，F’43=10.687kN，F’44=10.687kN，F’45=10.687kN，F’46=10.687kN，F’47=10.687kN，F’48=10.687kN，F’49=10.687kN，F’50=10.687kN，F’51=10.687kN，F’52=10.687kN，F’53=10.687kN，F’54=10.687kN，F’55=10.687kN，F’56=10.687kN，F’57=10.687kN纵梁所受集中荷载设计值依次为：F1=17.998kN，F2=17.998kN，F3=17.998kN，F4=17.998kN，F5=17.998kN，F6=17.998kN，F7=17.998kN，F8=17.998kN，F9=17.998kN，F10=17.998kN，F11=17.998kN，F12=17.998kN，F13=17.998kN，F14=17.998kN，F15=17.998kN，F16=17.998kNF17=17.998kN，F18=17.998kN，F19=17.998kN，F20=17.998kN，F21=17.998kN，F22=17.998kN，F23=17.998kN，F24=17.998kN，F25=17.998kN，F26=17.998kN，F27=17.998kN，F28=17.998kN，F29=17.998kN，F30=17.998kN，F31=17.998kN，F32=17.998kN，F33=17.998kN，F34=17.998kN，F35=17.998kN，F36=17.998kN，F37=17.998kN，F38=17.998kN，F39=17.998kN，F40=17.998kN，F41=17.998kNF42=17.998kN，F43=17.998kN，F44=17.998kN，F45=17.998kN，F46=17.998kN，F47=17.998kN，F48=17.998kN，F49=17.998kN，F50=17.998kN，F51=17.998kN，F52=17.998kN，F53=17.998kN，F54=17.998kN，F55=17.998kN，F56=17.998kN，F57=17.998kN由于纵梁为贝雷梁，抗弯抗剪验算用容许值，则荷载对应用标准值计算。
门洞支架及基础计算书
潇湘路连续梁门洞调整后支架计算书1概述潇湘路（32+48+32）m连续梁，门洞条形基础中心间距8.5米。
门洞横断面如图1-1所示。
图1-1调整后门洞横断面图门洞纵断面不作改变如图1-2所示。
图1-2门洞总断面图门洞从上至下依次是：I40工字钢、双拼I40工字钢、Ф426*6钢管（内部灌C20素混凝土），各结构构件纵向布置均与原方案相同。
2主要材料力学性能（1）钢材为Q235钢，其主要力学性能取值如下：抗拉、抗压、抗弯强度:[ =125MpaQ235:[σ]=215Mpa, ]（2）混凝土采用C35混凝土，其主要力学性能取值如下：弹性模量：E=3.15×104N/mm2。
抗压强度设计值：抗拉强度设计值：（3）承台主筋采用HRB400级螺纹钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值： 。
（4）箍筋采用HPB300级钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：3门洞结构计算3.1midas整体建模及荷载施加Midas整体模型如图3.1-1所示。
图3.1-1MIDAS整体模型图midas荷载加载横断面图如图3.1-2所示。
3.1-2荷载加载横断面图荷载加载纵断面如图3.1-3所示。
图3.1-3荷载加载纵断面图3.2整体受力分析整体模型受力分析如图5.2-1~5.2-3所示。
图5.2-1门洞整体位移等值线图5.2-2门洞整体组合应力云图图5.2-3门洞整体剪应力云图由模型分析可得，模型最大位移D=3.2mm＜[l/600]=14.1mm,组大组合应力σ=144.2Mpa＜[σ]=215Mpa，最大剪应力σ=21.6Mpa＜[σ]=125Mpa 门洞整体强度、刚度均满足要求。
3.3细部构件分析3.3.1I40工字钢计算I40工字钢位移等值线如图3.3-1所示。
图3.3-1I40工字钢整体位移等值线I40工字钢位组合应力如图3.3-2所示。
图3.3-2I40工字钢组合应力云图I40工字钢位剪应力如图3.3-3所示。
门式支撑系统验算书
门式支架支撑系统验算书本验算书选取箱梁荷截最大的梁高1.65m段进行验算。
箱梁混凝土分二次浇注，第一次浇捣底板和腹板，第二次浇捣顶板和翼板。
本方案按一次浇筑进行模板支撑系统的设计和安全稳定验算，以增大安全储备。
一、材料规格及其力学性能1 、模板外模均采用厚18mm木胶合板，基本幅面为2440×1220mm每米宽截面力学性能如下：W＝5.4×10-5m3 I=4.86×10-7m4E=4.0×103MPa 〔σw〕=30Mpa2、模板横楞模板横楞采用100×100mm截面方木条其截面力学性能如下：W＝1.67×10-4m3 I=8.33×10-6m4E=9.0×103MPa 〔σw〕=12Mpa每米自重5.0Kg，即0.05KN/m。
3、托梁采用Φ48×3.5mm钢管，以○○形式进行安装单根钢管截面力学性能如下：W＝5.08×10-6m3 I=1.218×10-7m4A=4.89×10-4m 2 r＝1.578×10-2m〔σn〕=145Mpa每米自重3.92Kg，即0.0392KN/m。
4、门架（1）一榀门架的稳定承载力设计值N d根据门架型号和尺寸已知：门架立杆钢管Φ42×2.5mm，A1=310mm2h 0=1930mm，I=6.08×104mm4门架加强杆钢管为Φ26.8×2.5mmI 1=1.42×104mm4 h1=1536mm门架立杆换算截面惯性矩I=I0+I1·h1/h=6.08×104+1.42×104×1536/1930=7.21×104mm4门架立杆换算截面回转半径门架立杆长细比：根据H=11m＜30m，查表知系数k=1.13 λ=k×h0/ i=1.13×1930/15.25=143查表知轴心受压构件稳定系数φ=0.335一榀门架的稳定承载设计值：N d=φ·A·f =0.335×310×2×205×10-3 =42.6KN（2）门架静荷载计算①脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(MF1219) 1榀 0.224kN交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN水平架 4步1设 0.165×1/4=0.041kN连接棒 2个 2×0.006=0.012kN锁臂 2副 2×0.009=0.017kN合计 0.374kN经计算得到，每米高脚手架自重合计 Ngk1 = 0.374 / 1.950 = 0.192kN/m②加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重计算：tg=(4×1.950)/(1×0.600)=13.0002×0.038×(1×0.600)/cos/(4×1.950)=0.077kN/m水平加固杆采用48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为0.038×(1×0.600)/(4×1.950)=0.003kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 Ngk2 = 0.147kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 N= 0.339kN/m。
门洞(钢管脚手架立柱)计算书
门洞（钢管脚手架立柱）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计标准》GB50017-20174、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数二、荷载参数集中荷载：均布荷载：三、立柱搭设参数正立面图侧立面图平面图四、横梁计算均布荷载标准值q’=0.358+1×6=6.358kN/m均布荷载设计值q=1.2×0.358+1×8.1=8.53kN/m计算简图如下：1、抗弯验算横梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=21.509×106/366460=58.695N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算横梁变形图(mm)νmax＝2.56mm≤[ν]=1/250=4000/250=16mm满足要求！3、抗剪验算横梁剪力图(kN)V max＝20.96kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=20.96×1000×[84×2802-(84-9.5)×2552]/(8×51304500×9.5)＝9.36N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝19.16kN，R2＝20.96kN正常使用极限状态R'1＝14.466kN，R'2＝15.966kN五、纵向转换梁计算纵向转换梁跨中不受力，仅作为力传递构造作用，此处不计算。
六、横向转换梁验算横向转换梁起到荷载均匀分布到立杆上，此处不计算。
七、立柱验算架体结构参数：钢管参数：立柱长细比验算l01=h d+2ka=750+2×0.7×200=1030mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150查表得，φ1=0.475满足要求！立柱稳定性验算：单根立柱所受轴力N=k0[max(R1,R2)/k1]/n+F0+ql b=1.3×[max(19.16,20.96)/1]/3+6+8.1×0.6=19.943kN 其中：F0指落地架体部分单根立柱所受上部集中荷载的最大值F=19.943+γG×q×H=19.943+1.2×0.15×4=20.663kNf＝F/(φ1A)＝20.663×103/(0.475×424)＝102.595N/mm2≤[f]＝390N/mm2满足要求！可调托座验算：N=19.943kN≤[N]=30kN满足要求！八、立柱基础验算立柱传给基础荷载F=20.663kN立柱底面平均压力p＝F/(m f A)＝20.663/(0.5×0.25)＝165.301kPa≤f ak＝300kPa 满足要求！。
N1匝道门洞支架受力验算
N匝道桥门洞验算受力计算：（1）跨沪宁高速公路门洞支架的受力验算：取箱梁最重的截面作为验算箱梁重量的全部截面：A max＝(m2)以跨沪宁路的两个门洞和三个门洞处作为验算，跨径分别为m和。
两个门洞处箱梁的自重：G1=××10＝( t )G2=××15=( t )支架承受的荷载由下类列计算而得出：P1=KG1=×=( t )P2=KG2=×=( t )(不计支架、模板、人群等施工荷载时，K取q=( t )按静荷载梁的受力进行计算：（两个门洞处）R A=R C=3 q L/ 8 R B=10 q L/ 8R B=10 q L/ 8=(10××5) / 8= ( t )三个门洞处：R A=4 q L /10 R B=11 q L/ 10R B=11 q L/ 10=(11××5) / 10=( t )(2)门式支架的布置及验算：（两个门洞处）①跨沪宁的门洞支架搭设在宽、高m的水泥垫座上，采用支架排距为m，行距m，横杆步距m，一个垫座（相当于一个支座）共布4排、18行共计72根立杆，则每根立杆的承载力为：P1=R B / 72= / 72= ( t )= (KN)＜40(KN)P2=72= ( t )=(KN) ＜40(KN)( 横杆步距为m时，每根立杆荷载40 KN——公路一局桥涵施工手册（下册）P10 )②方木的受力与挠度计算：方木间距40cm，横桥向布置，方木尺寸为10 cm×15 cm；L取时容许的拉应力[б]=12 MP受载后最大内力：仅计算中心支架立杆上方木，承受荷载为：( t )＝1859(KN)换算成线性荷载：q=[1859/×] ×=m;强度验算：M=qL2 /8=×/8= KN . mW=bh2 /6=×/6= m3б=M/W==(KN/m2)=(MP)挠度：方木截面惯性矩：I= bh3 /12=×/12=×10(-5) m4方木弹性模量：E=×1010 N/ m2f=5Ql4 / 384EI =5××384××107××10(-5)==(m)＜/150=(m)③I字钢25 cm×12 cm的受力计算及挠度验算：I字钢纵桥向布置，布置间距，跨径取；换算成线性荷载：q＝[（10×）] ×=（t / m）=（KN/ m）强度：M= Ql2 / 8＝（×）/ 8=( KN . m)查I字钢：W X= cm3 I X= cm4б=M X / W X= / ×10-6)=×106(K N/ m2)=63（Mpa）挠度计算：I字钢截面惯性矩：I X= cm4I字钢弹性模量：E=×1011 N/ m2f=5QL4/384EI X=(5××54) / (384××1011××10-8)=×103) / ×103)=×10-3= (m)＜400= (m)。
门架稳定性验算
门架稳定性验算一、一榀门架的稳定承载力设计值N d的计算:由于门架采用重型门架，门架立杆为φ57×3.5mm，立杆高度h0=1930mm时，A=588mm2，I0=21.14×104 mm4，门架加强杆为φ26.8×2.5mm，立杆高度h1=1536mm，A=190.9mm2，I1=1.424×104 mm4。
计算门架立杆的换算截面惯性矩：I= I0+ I1* h1/h=22.27×104 mm4，门架立杆换算截面回转半径i =(I/A)1/2=19.46mm门架立杆长细比：取调整系数k=1.17λ=kh0 / i = 1.17×1930/19.46=116根据长细比查得立杆稳定系数φ=0.476一榀门架稳定承载力设计值:N d=φ×A×f=0.476×588×2×205=114754N=114.8kN二、一榀门架的轴向力设计值：1、风荷载对脚手架计算单元产生的弯矩标准值：根据围护条件，偏于安全考虑，按不透风的全封闭情况，查表，风荷体形系数应取μs=1.3φ, φ=1.0,风荷载标准值为(基本风压取55 ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.62×1.3×0.55=0.81kN/m2作用于脚手架计算单元的风线荷载标准值(脚手架跨距为1米)：q k=ωk*L=0.81*1=0.81kN/m风荷载对脚手架计算单元产生的弯矩标准值(脚手架高度方向约束按6米计算)：M k= q k H2/10=0.81×62/10=2.916kN.m风荷参与组合时对一榀门架产生的轴向力设计值：(一榀门架按承载力允许值70kN 考虑)门式脚手架每榀每米自重按支架图估算：85/（25*13）*2=0.52t/m N=1.2*(0.52*15+70)+0.85*1.4*(4.5+2*2.916/1)=105.6kNN d>N,因此该支架满足稳定性要求。
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门洞支架稳定性验算书
一、支架验算依据
⑴《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）
⑵《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）
⑶《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTG025-86）
⑷《钢结构计算手册》
⑸《路桥计算手册》
⑹《碗口式钢管脚手架施工现场实用手册》
二、支架设计要点
支架采用钢管柱、槽钢梁组成的梁柱式简支结构，标准跨径设计5.5m、，横向钢管柱间距5.0m，每排4根，直径478mm壁厚8mm。
每排钢管柱上横向布置1道I32b工字钢横梁，纵向布置116道[10槽钢梁，中心间距20cm。
槽钢梁上横向铺设竹跳板。
门洞支架断面图
三、支架验算内容
门洞钢支架功能主要为满足工人在竹跳板上修补桥梁底板作业。
力学验算只需考虑人群及机具荷载，以及自身自重。
人群及机具工作荷载按规范取 2.5KN/m2*1.2=3KN/m2。
1、[10纵梁
荷载效应
纵梁跨径5m。
一根分配梁跨中承担荷载为： q=3*0.2+0.1=0.7KN/m。
M=qL2/8=2.2 KN.M；
[10槽钢参数：Wx=39.7cm3 Ix=198cm4
结构抗力：
M=190*39.7/1.2/1000=6.29 KN.m
安全系数：
K=6.29/2.2=2.86（倍）
2、I32横梁计算
荷载效应
每个门洞设2排8根478mm的钢管柱，中间柱间距500cm,一根横梁承担荷载为（横梁自重1.75KN/M）
q=（23*6*3+116*6*10*10/1000）/2/23+0.5=11.01KN/m。
M= ql2/8=11.01*52/8=34.4KN.m
I32b参数：Wx=726cm3 Ix=11600cm4
结构抗力：
M=190*726/1.2/1000=114.95 KN.m
安全系数：
K=114.95/34.4=3.34（倍）
3、钢管柱受力验算
整个门洞共8根钢管立柱。
单根钢管桩顶最大受力为
N＝(23*6*3+116*6*10/100+52.79*23*2/100)/8+93.23*7.5/100
=70.48KN
钢管直径按照φ478mm*8mm计算:
A＝120cm2
钢管柱强度验算
钢管的惯性矩32610cm4
回转半径r= √I/A=16.48cm；
λ＝L/r=750/16.48＝45.5，其长细比小于主要的受压构件容许长细比150，查《钢结构设计规范》附表17得Φ＝0.928。
强度检算:
σ=P/(φ*A)=70.48*103/(120x102*0.928）
=6.33Mpa＜[σ]=140Mpa；
结构安全（本计算是建立在钢管柱下端固结上）
4、混凝土基础承载力验算
根据上面的计算可知，支架中每墩基础所载承受的最大荷载为70.48KN，基础设计C30砼：长0.8m；宽0.8m；高0.3m。
地基承载力验算：
现有地面为沥青路面或级配碎石路面，地质承载力按250KPa计算，应
力传递按45度角计算。
则地基承载力验算如下：
N=3.14*（0.478+0.6）2/4*250=228.06K N＞70.48KN；地基承载力能够满足要求。
结论：通过以上分析，支架结构满足相关技术规范要求，使用安全。