25m小箱梁计算书正文资料
最新25米现浇箱梁支架系统计算书
25米现浇箱梁支架系统计算书一、 翼板支架系统计算 （1）模板计算 ○1力学性能模板面板采用厚度为15mm 的优质竹编胶合板Ⅱ类一等品，静弯曲强度≧50MPa ，弹性模量E ≧5×103 MPa ，容重取ρ=10kN/m 3 。
翼板处方木按中心间距45cm 纵向布设,实际计算考虑方木实体宽度10cm,即方木计算跨径L=35cm,取1m 宽度进行计算惯性矩 I=453310125.821215100012mm bh ⨯=⨯= 截面抵抗距 W=34221075.361510006mm bh ⨯=⨯= ○2荷载分析 a.钢筋砼自重取26kN/m 3砼产生的面荷载标准值q 1 =[]m kN /45.8262/)45.025.0(=⨯+ b ．范本自重产生的面荷载q 2 =m kN /15.010015.0=⨯ c ．施工人员机具荷载计算模板及直接支承模板的小楞时按均布荷载2.5kPa （kN/m 2） d ．混凝土倾倒荷载按均布荷载2.0 kPa e ．混凝土振捣按均布荷载2.0 kPam kN q /.115.02.02.5215.105.48=+++⨯+=）（）（强 m kN q /8.615.105.48=⨯+=）（刚按0.35m+0.1m+0.35m 三跨连续梁建模计算方木强度和刚度模型：强度分析：MPa MPa WM 5041.4max<==σ 刚度分析：mm lmm f 2.140068.0=<= 翼缘板处模板强度、刚度均满足要求。
（2）翼板底模下部10*10方木验算竹胶板下横向方木采用100*100mm 东北落叶松方木A-1，纵向间距45cm ，其下方木纵向布置，纵向间距90cm 。
○1方木的技术指针及力学性能 查《路桥施工计算手册》，东北落叶松A-1，顺纹弯曲应力[σW ]=14.5MPa,弯曲应力[τ]=2.3MPa ，E=11×103 MPa 。
以最大三跨连续梁计算方木强度及挠度。
25m箱梁模板验算
25m预制箱梁模板计算书1.砼侧压力计算最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值：F=0.22γct0β1β2V1/2F=γcH，式中F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）γc---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。
V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 mH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm时，取1.15。
此处取1.15,F=0.22γct0β1β2V1/2=0.22x26x3.5x1x1.15x1.08/2=24kN/m2F=γcH=26x1.4=36.4kN/ m2取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2有效压头高度：H0=35/26=1.35m2.面板验算（6mm钢板）最大跨距：l=300mm，每米长度上的荷载：q=FD=35x0.9=31.5KN/m。
D为背杠的间距弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1x31.5x0.32=0.2835KN.m惯性距：I=1.0416cm4截面系数：W=4.166cm3应力：ó= M/W=0.2835KN.m /4.166 cm3=68N/mm2<fm=215 N/mm2 满足要求跨中部分挠度ω= 0.677ql4/(100EI)=0.677x(35x0.9)x3004/(100x2.1x105x1.0416x104)=0.8mm<[ω]=1.5mm故满足要求3.竖肋验算（8#槽钢）竖肋槽钢（8#）间距最大为l=300mm，其跨距等于横向背杠的间距为L=900mm。
25米箱梁架设计算说明
YT-YC1标箱梁吊装支架验算说明一、基本资料1、箱梁单块最大重量为800KN，长度25米，翼缘宽度2.85米。
2、三角形住桁架每节11.6米，重量75KN。
合重量6.5KN/M。
桁架中心高2.2米，中心宽1.2米，上弦计算断面2Ⅰ32a普通工字钢，下弦计算断面2*2Ⅰ22a普通槽钢，腹杆2Ⅰ10普通槽钢；两片三角形主桁架间距5米。
3、每套天车及其横梁重量150KN。
4、桥墩间距25米，为便于计算，取三角形主桁架计算跨度25米，连续两跨，每片需安装三角形主桁架5节，两片共10节。
5、墩（台）帽左右边缘之间净距约13米，每片三角形主桁架行走车轮间距取1.0米。
二、三角形主桁架结构验算1、荷载计算以安装边梁时的最危险状态荷载为例。
由于边梁架设时，荷载几乎全部集中于靠边梁的一片主桁架上。
其中，P1=800/2+150=550KNP2=800/2+150=550KNq =75/11.6=6.5KN/MR1、R2、R3为主桁架的三个支点。
主桁架为一次超静定结构。
隔离R2的作用，用力法求解。
如图：σ11X+Δ1P=0由图乘法：σ11=0.5*(25/2)*25*（-25/2）*2/3*2=-253/6Δ1P=[0.5*12.5*6875*（2/3）*（-25/4）+6875*12.5*3/4*（-25/2）]*2 +（2/3）*2031.25*25*（-25/2）*5/8*2=-2498372.396则 X=959.375KN所以：R2=959.4KNR1=R3=232.8KN主桁架受力分析：所以，弯距的极大值分别在x=12.5和x=25处。
M12.5=0.5*（151.5625+232.8）*12.5=2402.3KN·MM25=2402.3-0.5*（479.69+398.44）*12.5=-3068.0 KN·M2、内力计算：弯距极大值分别在x=12.5米和x=25.0米处M12.5=2402.3 KN·M ；M25=3086.0KN·M上弦杆受最大拉力：N拉=3086.0/2.2=1402.7KN上弦杆受最大压力：N压=2402.3/2.2=1092.0KN。
25m箱梁预应力张拉计算书
25m箱梁预应力张拉计算书附件：1. 图纸：包括箱梁钢筋布置图、预应力钢束布置图等。
2. 材料明细表：列出箱梁使用的各种材料及其数量。
3. 张拉记录表：记录了预应力张拉的具体参数和操作过程。
法律名词及注释：1. 预应力：利用预先施加于结构构件的张拉应力来抵消结构在使用荷载下可能产生的应力。
2. 箱梁：一种横断面呈矩形的梁，主要用于大跨度桥梁等工程中。
3. 张拉计算：根据箱梁的设计条件和预应力张拉的要求，计算出预应力钢束的张拉力。
------------------------25m 箱梁预应力张拉计算书1. 引言本文档旨在对一根25m长的箱梁进行预应力张拉计算，以确保其在使用荷载下的安全性和稳定性。
这个箱梁将被用于X大桥的建设项目中，项目承包商为Y公司。
2. 环境参数2.1 温度：根据工程地理位置及气候条件进行确认。
2.2 湿度：根据工程地理位置及气候条件进行确认。
2.3 风荷载：根据设计要求及气象数据进行计算确认。
3. 箱梁几何参数3.1 长度：25m3.2 宽度：根据设计要求确定。
3.3 高度：根据设计要求确定。
4. 材料参数4.1 混凝土：按设计要求控制混凝土的配合比及抗压强度等参数。
4.2 钢筋：按设计要求确定钢筋的型号、数量及布置。
4.3 预应力钢束：按设计要求确定预应力钢束的型号、数量及布置。
5. 张拉力计算5.1 预应力钢束数量及布置根据工程设计要求，计算出所需的预应力钢束数量及其布置。
5.2 预应力力计算根据箱梁的几何参数、材料参数及工程要求，计算出预应力力的大小。
5.3 张拉计算根据预应力力及预应力钢束数量，确定每一个预应力钢束所需的张拉力大小。
计算出张拉力的施加位置、顺序及方法。
6. 张拉方案6.1 钢筋安装根据设计要求及图纸，进行钢筋的预埋安装。
6.2 钢束固定根据预应力计算结果，安装和固定预应力钢束。
6.3 张拉工序按照张拉计算结果及工程要求，按顺序进行预应力钢束的张拉工作。
25m箱梁钢棒及工字钢计算
25m小箱梁0°（4队）计算3.1 盖梁模板、支架设计概况本计算书对25m箱梁尺寸为长1120cm、宽170cm、高150cm，柱间距最大700cm的盖梁支架和模板折承重构件情况进行验算。
由于此得出的计算结果指导其它尺寸盖梁模板构造方式。
3.2 荷载分析根据《公路桥涵施工技术规范》实施手册（JTG/T F50—2011），底模计算的荷载组合为：1) 底模自重；底模自重取：q1=1kN /m ，荷载分项系数取1.2。
2) 新浇筑混凝土自重；盖梁以体积计算的含筋量为2.59%，钢筋混凝土的自重采用26kN /m3，盖梁高度为1.5m，荷载取:q 2= 26×1.5 = 39kN /m2，荷载分项系数取 1.2。
3) 施工人员及施工设备、施工材料等荷载；荷载取:q 3= 2.5kN /m ，荷载分项系数取1.4。
4) 振捣混凝土时产生的振动荷载对于水平面模板取:q 4= 2kN /m ，荷载分项系数取1.4。
荷载组合后得底模受力情况：Q max=1.2 ( q1+q2)+ 1.4 ( q3+q4) =1.2×（1+39）+1.4×（2+2.5）=54.3KN /m²3.3 45b验算宾村大桥25m跨施工，采用的I45b作为纵梁，E=2.1×105MpaIx=3.38×10-4m 4Wx=1.5×10-3m 3验算如下：Mmax=54.3×1.7/2×（0.125×7×7-0.5×2.1×2.1）=180.83KNmMpa 210][62.120）105.1/(83.180/3-max =<=⨯⋅==σσm KN Wx M 抗弯满足要求。
扰度最大位置位于两端悬臂部分，最大挠度为1.46cm<2.1m/400=5.3mm,现场根据计算挠度适当将模板调高。
3.4钢插销验算计算出的最大支反力为258.5KN ，则用采用钢插销法施工时，插销采用直径为10cm 钢棒2根，由于力作用点（工字钢位置）和支座反力位置（预埋管口）位置很近，故弯矩验算忽略，刚度验算也可忽略，只需要进行抗剪验算：A 。
25m箱梁预应力张拉计算书
25m箱梁预应力张拉计算书1、工程概况杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9+875，上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。
全桥分4联，桥长406m，，右线中心桩号为YK9+782.5，上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。
全桥分4联，桥长381m。
本桥左线位于R-3600左偏圆曲线上，右线位于R-3400左偏圆曲线上。
每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。
25m预制箱梁为单箱单室构造，箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为18厘米,支点断面腹板、底板厚度为25厘米,顶板一般厚度为18厘米,箱梁底宽为100厘米,中梁翼缘顶宽为240厘米,边梁翼缘顶宽为284.5厘米。
本桥共有C50预应力混凝土箱梁124片。
各梁的预应力筋分布情况如下表所示：箱梁名称数量(片)腹板N1、N2 底板N3、N4 顶板T1 顶板T2波纹管钢绞线波纹管钢绞线波纹管钢绞线波纹管钢绞线中跨中梁30 φ内55 4φs15.2 φ内50 3φs15.2 φ内90*25 5φs15.2 φ内70*25 4φs15.2 中跨边梁30 φ内55 4φs15.2 φ内50 3φs15.2 φ内90*25 5φs15.2 φ内70*25 4φs15.2 边跨中梁32 φ内55 4φs15.2 φ内55 4φs15.2 φ内90*25 5φs15.2 φ内70*25 4φs15.2 边跨边梁32 φ内55 4φs15.2 φ内55 4φs15.2 φ内90*25 5φs15.2 φ内70*25 4φs15.2 预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板，其中底板4束，腹板4束，顶板5束，对称于梁横断方向中线布置。
预应力钢绞线采用抗拉强度标准值fpk=1860 MP、公称直径d=15.2mm的低松驰高强度，其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定，公称截面积Ap=139mm2，弹性模量Ep=1.95*105MPa，松驰系数:0.3。
25m箱梁张拉方案
后张法25米箱梁梁张拉计算书一、钢束理论伸长值计算公式：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：Pp=P（1-e-(κχ+μθ)）/(κχ+μθ)式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：ΔL=P P L/A P E P式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.95×105N/mm2二、材料与设备（一）材料：钢绞线，标准强度Ry b=1860Mpa，d=15.2mm，Ep=1.95×105N/ mm2。
每批材料均要送检，要有试验检验证书，其结果要达到设计标准。
锚具采用15-3型和15-4型系列锚具及其配件；波纹管采用金属波纹管，波纹管钢带壁厚0.35mm。
（二）设备使用两台150T千斤顶，编号703013#，油压表编号5255#，及编号703012#，油压表编号5277#。
千斤顶使用前送有资职单位标定，经合肥工大共达工程检测试验有限公司标定结果：千斤顶编号703013#，油压表编号5255#回归方程为y =1.31+0.0341x千斤顶编号703012#，油压表编号5277#回归方程为y =2.04+0.03393x三、钢束理论伸长值计算1、计算参数钢绞线弹性模量Ep=1.95×105N/ mm2，钢绞线截面积A=140mm2，金属波纹管摩阻系数μ=0.25，偏差系数k=0.0015，抗拉强度标准值fpk=1860MP。
一根钢绞线最大控制张拉力：P1=0.75×fpk×A=0.75×1860×140=195300N。
253520m简支变连续小箱梁计算书
253520m简支变连续小箱梁计算书一、概况15~18#墩为25+35+20m简支变连续小箱梁，梁高1.8m，该联梁上跨铁路，桥面宽26m，由8片小箱梁构成。
二、计算内容该联梁纵向整体计算，抗剪计算。
按钢束张拉方向建模，即从21~18#墩方向建模。
三、计算规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62－2004）《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60－2004）《公路工程技术标准》（JTGB01－2003）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98）四、计算假定级采用程序1.2.3.4.材料在荷载作用下处于小变形和线弹性阶段；各种荷载对结构的作用符合线形叠加原理的条件；预应力作为等代荷载对主梁起作用。
采用桥梁博士V3.1对箱梁进行截面强度和截面应力验算。
五、计算模型共划分163个单元，164个节点，每0.5m一个节点，计算模型及施工步骤见后页。
1.恒载：1）混凝土采用C50；2）重力密度采用25KN/m3；3）混凝土弹性模量E：3.45某104MPa；4）钢绞线采用高强度低松弛270K级钢绞线，标准强度为1860MPa；2.活载：城—A级；3.车道数为6车道；4.结构重要性系数：1.1（主线跨铁路）七、桥梁博士基本信息输入1.桥梁环境相对湿度：0.7（取一般均值）2.钢束信息成孔面积：腹板采用3、4、5Φ15.2钢绞线，OVM锚，波纹管直径为50mm，因而成1孔面积AD21963mm24张拉方式：双向张拉回缩变形：双向张拉，为12mm顶板采用4、5Φ15.2钢绞线，扁锚施工荷载（1）集中荷载在计算中，将端部和中支点横梁实心体积重量简化成荷载集中力加在端部及中支点节点上。
15#墩：37.1kN；16#墩：59.4kN；17#墩：59.4kN；18#墩：37.1kN （2）均布荷载（二期铺装、防撞墙）铺装：4cmAC-13+6cmAC-20+8cm防水混凝土行车道25m，恒载：21kN/m使用荷载（1）非线性温度荷载根据《通规》第4.3.10条规定，计算桥梁结构由于温度引起的效应时，可采用下图的竖向温度梯度曲线计算，对于混凝土结构，本例梁高H 大于400mm，取A＝300mm。
25m跨径95m桥宽预制箱梁计算书-25页精选文档
预制箱梁通用图编制桥梁专业设计计算书计算计算书： 25m跨径9.5m桥宽简支正交预应力混凝土预制箱梁计算书编号： 01计算：谭毅平年月日校核：刘力英年月日专业负责：刘力英年月日审核：桂晓明年月日审定：刘芳年月日目录1计算依据 (1)1.1 基础资料 (1)1.1.1 设计规范 (1)1.1.2 主要材料 (1)1.1.3 标准 (1)1.1.4 设计要点 (2)1.2 横断面布置 (2)1.2.1 横断面布置图 (2)1.2.2 预制箱梁截面尺寸 (2)1.2.3 预应力布置断面图 (2)2汽车荷载横向分布系数分析 (5)2.1 考虑车道折减系数的横向分布系数计算 (5)2.1.1 跨中横向分布系数 (5)2.1.2 支点处横向分布系数 (5)2.2 汽车荷载冲击系数和纵向折减系数计算 (6)2.2.1 汽车荷载冲击系数 (6)2.2.2 汽车荷载纵向折减系数 (6)3计算输入与模型 (6)3.1 施工阶段划分 (6)3.2 预应力束及纵向钢筋布置 (6)3.3 输入数据 (7)3.4 阶段模型 (7)4预制箱梁结构计算 (7)4.1 中梁持久状况承载能力极限状态计算 (7)4.1.1 正截面抗弯承载力 (7)4.1.2 斜截面抗剪承载力 (9)4.2 中梁持久状况正常使用极限状态计算 (10)4.2.1 正截面抗裂验算 (10)4.2.2 斜截面抗裂验算 (11)4.2.3 挠度验算与预拱度设置 (11)4.3 中梁持久状况和短暂状况构件应力计算 (11)4.3.1 受压区砼最大压应力验算 (12)4.3.2 受拉区预应力钢筋最大拉应力验算及引伸量 (12)4.3.3 混凝土主压应力验算 (12)4.3.4 混凝土主拉应力验算 (12)4.3.5 施工阶段应力验算 (13)4.4 中梁支座反力计算 (13)4.5 边梁持久状况承载能力极限状态计算 (13)4.5.1 正截面抗弯承载力 (13)4.5.2 斜截面抗剪承载力 (15)4.6 边梁持久状况正常使用极限状态计算 (16)4.6.1 正截面抗裂验算 (16)4.6.2 斜截面抗裂验算 (16)4.6.3 挠度验算与预拱度设置 (17)4.7 边梁持久状况和短暂状况构件应力计算 (17)4.7.1 受压区砼最大压应力验算 (18)4.7.2 受拉区预应力钢筋最大拉应力验算及引伸量 (18)4.7.3 混凝土主压应力验算 (18)4.7.4 混凝土主拉应力验算 (18)4.7.5 施工阶段应力验算 (18)4.8 边梁支座反力计算 (19)4.9 结论 (19)5关于预制箱梁边梁和中梁计算结果汇总 (19)5.1 边梁和中梁计算结果比较 (19)5.2 结论 (20)6附图（模型输入数据） (21)6.1 中梁 (21)6.2 边梁 (21)25m跨径简支正交预应力混凝土预制箱梁计算书（桥宽9.5米两车道无人行道）1计算依据1.1基础资料1.1.1设计规范1）《城市桥梁设计规范》CJJ 11-2019（简称《城规》）2）《公路工程技术标准》JTG B01－20193）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60－2019（简称《通规》）4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土设计规范》JTG D62－2019（简称《预规》）1.1.2主要材料1）混凝土：预制箱梁、现浇现浇层及湿接缝为C50；2）预应力钢绞线：采用Øs15.2低松弛预应力钢绞线，f pk=1860MPa，E p=1.95×105MPa；3）波纹管：采用塑料波纹管，摩阻系数取0.17，管道偏差系数取0.0015；4）锚具：定型系列锚具、真空灌浆，均采用圆锚；钢筋回缩和锚具变形取6mm（单端）；5）普通钢筋：HRB335：f sd=280MPa，E s=2.0⨯105MPa；R235:f sd=195MPa，E s=2.1⨯105MPa。
25m小箱梁计算书正文资料
25m⼩箱梁计算书正⽂资料预应⼒混凝⼟公路桥梁通⽤设计图成套技术通⽤图设计计算书（装配式预应⼒混凝⼟箱形连续梁主梁计算）跨径：25m路基宽度：26m设计计算⼈：⽇期：复核核对⼈：⽇期：单位审核⼈：⽇期：项⽬负责⼈：⽇期：编制单位：中交第⼀公路勘察设计研究院编制时间：⼆○○七年⼀⽉⽬录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.1.3 参考资料 (1)1.2 主要材料 (1)1.3 设计要点 (2)2 横断⾯布置 (2)2.1 横断⾯布置图 (2)2.2 跨中计算截⾯尺⼨ (3)3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算 (3)3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (4)3.1.1 刚性横梁法 (4)3.1.2 刚接梁法 (6)3.1.3 铰接梁法 (8)3.1.4 荷载横向分布系数汇总 (9)3.2 剪⼒横向分布系数 (10)3.3 汽车荷载冲击系数µ值计算 (10)3.3.1汽车荷载纵向整体冲击系数µ ................................................. 错误！未定义书签。
3.3.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (11)4 主梁纵桥向结构计算 (12)4.1箱梁施⼯流程 (12)4.2 有关计算参数的选取 (12)4.3 计算程序 (13)4.4 持久状况承载能⼒极限状态计算 (13)4.4.1 正截⾯抗弯承载能⼒计算 (13)4.4.2 斜截⾯抗剪承载能⼒验算 (14)4.5 持久状况正常使⽤极限状态计算 (17)4.5.1 抗裂验算 (17)4.5.2 挠度验算 (20)4.6 持久状况和短暂状况构件应⼒计算 (22)4.6.1 使⽤阶段正截⾯法向应⼒计算 (22)4.6.2 使⽤阶段混凝⼟主压应⼒、主拉应⼒计算 (23)4.6.3 施⼯阶段应⼒验算 (24)4.7 主梁计算结论 (26)4.8 ⽀点反⼒计算 (26)4.9 其他 (27)5 附图预应⼒混凝⼟公路桥梁通⽤设计图成套技术通⽤图计算书（26m路基25m装配式预应⼒混凝⼟连续箱梁）1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准跨径：桥梁标准跨径25m；跨径组合5×25m；斜交⾓：0°；设计荷载：公路－Ⅰ级；桥⾯宽度：（路基宽26m，⾼速公路），半幅桥全宽12.75m，0.5m(护栏墙)+11.5m(⾏车道)+ 0.75m(波型护栏)＝12.75m；桥梁安全等级：⼀级；环境条件：Ⅱ类。
25-40m箱梁张拉计算书
25-40m箱梁张拉计算书箱梁及预应力盖梁张拉计算书第一章：25m预制箱梁张拉计算一、概况1、设计要求（1）预应力钢束：采用高强度底松弛7丝捻制的预应力钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积140mm2，标准强度f pk=1860Mpa，弹性模量E p=1.95*105Mpa，1000h后应力松弛不大于2.5%。
（2）箱梁混凝土达到设计强度的85%，且混凝土龄期不小于7d，方科张拉。
（3）施加预应力应采用张拉力与引伸量双控，当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸值与理论引伸值的误差应控制在6%以内。
（4）锚下控制力为：0.75pk二、计算数据汇总1、公称面积（mm2）：As=140 mm2；2、标准强度（Mpa）：f pk=1860Mpa；3、预埋金属螺旋管道每延米影响系数：K=0.0015；4、预埋金属螺旋管道每延米摩擦系数：u=0.25；5、张拉根数（个）：n=2；6、超张系数：b=1.0三：计算式1、理论伸长值（mm）：ΔL=P p*L/(A s*E s)2、预应力平均张拉控制力（N）：P p=P*[1-ε-(K*X+ u*θ)]/( K*L+ u*θ)三、预制箱梁中跨计算步骤1、钢绞线长度计算本项目梁板钢绞线共8束，每束2根，张拉时从张拉端至计算截面孔道长度（L）mm，见下表（表1-1）张拉端至计算截面孔道长度表1-12、弧度根据设计图纸，N1-----N6切线角换算为弧度，其数值见下表（表1-2）切线角换算弧度值表1-23、钢绞线有效长度根据设计图纸钢绞线圆弧半径及对应切线角，计算钢绞线有效长度，经计算，其数值见下表（表1-3）钢绞线有效长度表1-34、1-ε-(K*X+ u*θ)经计算，其具体数值见表1-4。
1-ε-(K*X+ u*θ)值表1-45、锚下张拉控制力控制张拉应力（0.75*1860）*钢绞线截面面积(140m㎡）*张拉根数（4）*超张系数（1.0）】/根数/1000。
25m小箱梁计算书正文
2 横断面布置 ............................................................................................2
2.1 横断面布置图 ...........................................................................................................................2 2.2 跨中计算截面尺寸 ...................................................................................................................3
3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算 ..........................................3
3.1 汽车荷载横向分布系数计算 ...................................................................................................3 3.1.1 刚性横梁法 ....................................................................................................................3 3.1.2 刚接梁法 ........................................................................................................................5 3.1.3 铰接梁法 ........................................................................................................................7 3.1.4 荷载横向分布系数汇总 ................................................................................................9 3.2 剪力横向分布系数 ...................................................................................................................9 3.3 汽车荷载冲击系数 值计算 ..................................................................................................9 3.3.1 汽车荷载纵向整体冲击系数 ....................................................................................9 3.3.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 ..............................................................................11
25m简支小箱梁预应力张拉计算书
箱梁预应力张拉计算书一、张拉计算所用常量：预应力钢绞线弹性模量 Eg=1.95×105Mpa=1.95×105N/mm 2 预应力单数钢绞线截面面积 Ag=140mm 2 预应力钢绞线标准强度 ƒpk =1860Mpa 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 k=0.0015 预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数 μ=0.23设计图纸要求：锚下张拉控制应力σcon =0.75 ƒpk =1395MPa 二、计算所用公式： 1、P 的计算：P=σcon ×Ag ×n ×10001×b (KN) (1) 式中：σcom ￣￣预应力钢绞线的锚下张拉控制应力(MPa); Ag ￣￣预应力单束钢筋截面面积(mm 2);― n ￣￣同时张拉预应力筋的根数(根); b ￣￣超张拉系数，不超张拉取1.0。
2、p 的计算：p =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1( （KN ） (2) 其中：P ￣￣预应力钢筋张拉端的拉力（N ）; l ￣￣从张拉端至计算截面的孔道长（m ）;θ￣￣从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Rad ）;k ￣￣孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ￣￣预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数。
3、预应力钢绞线张拉时理论伸长值的计算：ΔL=EgAy Lp ⨯⨯ (3) 其中：p ￣￣预应力钢绞线的平均张拉力（N ）;L ￣￣预应力钢绞线长度（cm ）; Ay ￣￣预应力钢绞线截面面积（mm 2）; Eg ￣￣预应力钢绞线弹性模量（N/mm 2）。
三、计算过程 1、P 的计算：本标段采用φj 15.2钢绞线作为预应力钢绞线，依据施工图纸，刚束的组成形式一共有两种：5φj 15.2对应的张拉控制力为：1395×5×140=976.500 KN 4φj 15.2对应的张拉控制力为：1395×4×140=781.200 KN 2、ΔL 的计算：（1） 钢绞线计算长度统计表：钢绞线在张拉时伸长量要分为直线部分和曲线部分计算，然后进行叠加，故先须计算预应力钢绞线的平均张拉力。
小箱梁—25m箱梁预应力张拉计算书
小箱梁—25m箱梁预应力张拉计算书[模板1]一、概要本文档旨在对25m小箱梁的预应力张拉进行详细计算，并提供相关测量和检验要求，以确保其施工和使用的安全性。
以下是具体的章节内容：二、结构设计2.1 箱梁尺寸和材料要求2.2 预应力张拉方案设计2.3 张拉钢筋布置和张拉力大小计算三、预应力计算3.1 预应力损失计算3.2 预应力力和应力计算3.3 预应力锚具设计3.4 预应力张拉控制和调整四、测量和检验要求4.1 箱梁尺寸测量4.2 预应力力测量4.3 测量设备和方法要求4.4 张拉过程检验要求五、安全措施5.1 现场安全措施5.2 预应力张拉过程的安全须知六、附件文档涉及的附件包括：附件1：箱梁结构图纸附件2：预应力张拉方案设计图纸附件3：预应力张拉计算表格七、法律名词及注释1. 张拉力：指在预应力张拉过程中施加的拉力，用于调整箱梁的内力状态。
2. 预应力损失：指在预应力张拉过程中由于各种因素导致的张拉力的减少现象。
3. 预应力锚具：用于将张拉钢筋固定在箱梁上的装置，保证预应力的传递。
[模板2]一、概述本文档详细介绍了25m小箱梁的预应力张拉计算过程。
旨在确保箱梁的施工和使用的安全性。
以下是各章节的详细内容：二、结构设计2.1 箱梁尺寸和材料要求在此章节中，将详细说明小箱梁的尺寸要求以及选择的材料要求，确保其结构的稳定性和承载能力。
2.2 预应力张拉方案设计在本章节中，将和说明预应力张拉方案的设计过程，包括预应力钢筋的布置、预应力力的大小和位置。
2.3 张拉钢筋布置和张拉力大小计算在此章节中，将详细说明钢筋的布置方式及张拉力大小的计算方法和公式，确保预应力力的合理施加。
三、预应力计算3.1 预应力损失计算此章节将详细介绍预应力损失的计算方法，包括锚固损失、摩擦损失和弯曲损失等。
3.2 预应力力和应力计算在本章节中，将和说明预应力力和应力的计算方法，以确保预应力力和应力的合理设计。
3.3 预应力锚具设计在此章节中，将介绍预应力锚具的设计要求和选择方法，确保预应力力的传递和锚固安全可靠。
梁场25m小箱梁预应力张拉计算书 ()
河恵莞高速公路龙川至紫荆T J1合同段(-K0+000～K6+800)2#梁场25米小箱梁预应力张拉计算书计算：复核：审核：核工业华南建设工程集团有限公司河恵莞高速公路龙川至紫荆TJ1合同段项目经理部二〇一七年九月十日1#梁场25米小箱梁后张法预应力钢绞线张拉伸长值计算桥梁预应力施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，所以伸长值的计算就相当重要，结合实际施工过程，通过对后张法现浇预应力小箱梁预应力钢绞线张拉伸长值的计算，适用于现场施工的伸长值计算方法。
一、工程概况本标共398片梁，其中2#梁场主要预制25m小箱梁共168片；1#梁场预制40mT梁计230片。
1#预制场位于主线K5+800 处，为线内梁场。
二、张拉工艺要求预应力的张拉应在混凝土强度达到强度设计值的85%以后方可进行，张拉时施加预应力应采用张拉力与引伸量双控。
预制梁内正弯矩钢束锚下张拉控制应力为0.75 pk f =1860*0.75=1395Mpa，预应力张拉时还需考虑钢束与锚圈口之间的摩擦损失，锚口摩阻损失采用厂家及施工单位常年积累的数据按3％考虑，即钢束锚外张拉控制应力为1395 Mpa，当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在±6%以内。
实际引伸量值扣除钢束的非弹性变形影响。
钢束引伸量一览表单位：mm主梁预应力钢束采用两端同时张拉，以对称于构件截面的中轴线、上下左右均衡为原则，同时考虑不使构件的上、下缘混凝土应力超过容许值。
主梁正弯矩钢束张拉顺序为N1→N3→N2→N5→N4。
预应力施工应采用自动智能控制张拉系统。
预应力筋张拉后，孔道应及早压浆，一般应在24小时内灌浆完毕。
三、后张法预应力钢绞线材料规定预应力体系：预应力砼箱梁预应力钢束采用Φs15.2钢绞线，采用高强度低松驰7丝捻制的预应力钢绞线，公称直径为15.20mm，公称面积140mm2，标准强度f pk =1860Mpa，弹性模量Ep=1.95×105MPa，1000h后应力松驰率不大于3%，其技术性能符合中华人民共和国国家标准(GB/T 5224－2003)《预应力筋用钢绞线》的规定。
25m箱梁预应力张拉计算书
25m箱梁预应力张拉计算书25m箱梁预应力张拉计算书1、工程概况杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9＋875,上部构造采用16×25m 预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续.全桥分４联，桥长406m，,右线中心桩号为YK９+７８2、5,上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁,先简支后连续。
全桥分4联，桥长３8１ｍ.本桥左线位于Ｒ-３600左偏圆曲线上,右线位于R—3400左偏圆曲线上。
每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。
２5m预制箱梁为单箱单室构造,箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为1８厘米，支点断面腹板、底板厚度为２5厘米,顶板一般厚度为１8厘米，箱梁底宽为100厘米，中梁翼缘顶宽为24０厘米，边梁翼缘顶宽为２84、5厘米。
本桥共有C50预应力混凝土箱梁１24片.各梁得预应力筋分布情况如下表所示：预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板,其中底板４束，腹板４束,顶板５束,对称于梁横断方向中线布置。
预应力钢绞线采用抗拉强度标准值fｐｋ=1８60 MP、公称直径d＝1５、2mm得低松驰高强度,其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB／T5224-2003)得规定,公称截面积Ap＝139mm2，弹性模量Ｅｐ=1、９5＊1０5MPａ,松驰系数：0、3。
试验检测得钢绞线弹性模量Ｅp=１、９5*10５ＭPa。
预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔,所配锚具为M15-3及M15-４,顶板为长圆孔,所配锚具为BＭ１5—4及BＭ１5－５.2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数后张法预应力钢绞线在张拉过程中,主要受到两方面得因素影响：一就是管道弯曲影响引起得摩擦力,二就是管道偏差影响引起得摩擦力。
导致钢绞线张拉时,锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段得钢绞线得伸长值也就是不相同得。
2、1、力学指标及计算参数预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下：※弹性模量:Eｐ=1、９1＊10５ MPa※标准强度：f＝18６0MPapk=1395MＰa※张拉控制应力:σcon＝0、75fｐk※钢绞线松驰系数：0、3※孔道偏差系数：κ=0、0０１5※孔道摩阻系数：μ=0、15※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计２、2、理论伸长值得计算根据《公路桥梁施工技术规范》（JＴJ 041－20０0），关于预应筋伸长值得计算按如下公式进行：(公式1)式中：ΔL——各分段预应力筋得理论伸长值（mｍ)；Pp——预应力筋得平均张拉力(N）；Ｌ—-预应力筋得长度（mm)；Ap——预应力筋得截面面积（ｍｍ2）；Eｐ——预应力筋得弹性模量（Mｐa）.预应力筋得平均张拉力Ｐp按如下公式计算：(公式2)上式中:P——预应力筋张拉端得张拉力(ＫN）；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线得夹角之与（rad）；ｘ-—从张拉端至计算截面得孔道长度,整个分段计算时x等于L （ｍ）；k——孔道每米局部偏差对摩擦得影响系数(1/m），；μ-—预应力筋与孔道壁之间得磨擦系数。
小箱梁—25m小箱梁边梁计算
25m简支变连续小箱梁边梁验算报告1、设计规范与标准1.1 《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）1.2 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）1.3 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）1.4 《公路交通安全设施设计规范》（JTG D81-2006）2.5 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）2、计算资料2.1 技术指标2.1.1 桥面宽度：全宽26m，横向布置为0.5米防撞护栏+12米行车道+1米防撞护栏+12米行车道+0.5米防撞护栏2.1.2 桥面横坡：双向横坡2%2.1.3 车辆荷载等级：公路-I级2.1.4 环境类别：Ⅱ类2.2 计算参数2.2.1 结构重要性系数：1.12.2.2 相对湿度：80%2.2.3 管道摩擦系数：u=0.25 管道偏差系数：k=0.00152.2.4 钢筋回缩和锚具变形为：一端6mm2.2.5 梯度温度：正负温差按10cm沥青铺装层考虑，T1=14℃，T2=5.5℃2.2.6 支座不均匀沉降5mm2.2.7 计算跨径：25m2.3 主要材料2.3.1 混凝土：小箱梁采用C50混凝土，Ec＝34500MPa2.3.2 钢绞线：低松弛高强度钢绞线应符合GB/T 5224-2003或ASTM A416-2003的规定。
单根钢绞线直径Φj 15.24mm，钢绞线面积140 mm2， fpk=1860MPa，弹性模量EP=195000 MPa。
2.3.3 R235，HRB335钢筋应分别符合GB 13013-1991和GB 1499-98的规定。
2.4 施工阶段划分第一阶段吊装预制部分小箱梁；第二阶段浇筑1、3号墩顶湿接缝并张拉相应墩顶负弯矩钢束；第三阶段浇筑2号墩顶湿接缝并张拉相应墩顶负弯矩钢束；第四阶段完成体系转换；第五阶段浇筑桥面铺装层及护栏。
2.5 结构外形图3、计算方法主梁按部分预应力混凝土A类构件设计，其计算采用平面杆系有限元程序，荷载横向分布系数采用刚接板梁法计算。
高速公路某合同段梁场25米小箱梁预应力张拉计算书
xx高速公路xx合同段(-K0+000～K6+800)2#梁场25米小箱梁预应力张拉计算书计算：复核：审核：xx建设工程集团有限公司二〇一七年九月十日1#梁场25米小箱梁后张法预应力钢绞线张拉伸长值计算桥梁预应力施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，所以伸长值的计算就相当重要，结合实际施工过程，通过对后张法现浇预应力小箱梁预应力钢绞线张拉伸长值的计算，适用于现场施工的伸长值计算方法。
一、工程概况本标共398片梁，其中2#梁场主要预制25m 小箱梁共168片；1#梁场预制40mT 梁计230片。
1#预制场位于主线K5+800 处，为线内梁场。
二、张拉工艺要求预应力的张拉应在混凝土强度达到强度设计值的85%以后方可进行，张拉时施加预应力应采用张拉力与引伸量双控。
预制梁内正弯矩钢束锚下张拉控制应力为0.75 pk f =1860*0.75=1395Mpa ，预应力张拉时还需考虑钢束与锚圈口之间的摩擦损失，锚口摩阻损失采用厂家及施工单位常年积累的数据按3％考虑，即钢束锚外张拉控制应力为1395 Mpa ，当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在±6%以内。
实际引伸量值扣除钢束的非弹性变形影响。
主梁预应力钢束采用两端同时张拉，以对称于构件截面的中轴线、上下左右均衡为原则，同时考虑不使构件的上、下缘混凝土应力超过容许值。
主梁正弯矩钢束张拉顺序为N1→N3→N2→N5→N4。
预应力施工应采用自动智能控制张拉系统。
预应力筋张拉后，孔道应及早压浆，一般应在24小时内灌浆完毕。
三、后张法预应力钢绞线材料规定预应力体系：预应力砼箱梁预应力钢束采用Φs 15.2钢绞线，采用高强度低松驰7丝捻制的预应力钢绞线，公称直径为15.20mm ，公称面积140mm 2，标准强度f pk =1860Mpa ，弹性模量E p =1.95×105MPa ，1000h 后应力松驰率不大于3%，其技术性能符合中华人民共和国国家标准(GB/T 5224－2003)《预应力筋用钢绞线》的规定。
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预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图设计计算书（装配式预应力混凝土箱形连续梁主梁计算）跨径：25m路基宽度：26m设计计算人：日期：复核核对人：日期：单位审核人：日期：项目负责人：日期：编制单位：中交第一公路勘察设计研究院编制时间：二○○七年一月目录1 计算依据与基础资料 ................... 错误!未定义书签。
标准及规范..................................................错误!未定义书签。
标准....................................................错误!未定义书签。
规范....................................................错误!未定义书签。
参考资料................................................错误!未定义书签。
主要材料....................................................错误!未定义书签。
设计要点....................................................错误!未定义书签。
2 横断面布置 ........................... 错误!未定义书签。
横断面布置图................................................错误!未定义书签。
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3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算.... 错误!未定义书签。
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刚性横梁法..............................................错误!未定义书签。
刚接梁法................................................错误!未定义书签。
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荷载横向分布系数汇总....................................错误!未定义书签。
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汽车荷载冲击系数μ值计算....................................错误!未定义书签。
汽车荷载纵向整体冲击系数μ...............................错误!未定义书签。
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4 主梁纵桥向结构计算 ................... 错误!未定义书签。
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持久状况承载能力极限状态计算 ..............................错误!未定义书签。
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斜截面抗剪承载能力验算..................................错误!未定义书签。
持久状况正常使用极限状态计算...............................错误!未定义书签。
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持久状况和短暂状况构件应力计算 ............................错误!未定义书签。
使用阶段正截面法向应力计算..............................错误!未定义书签。
使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算....................错误!未定义书签。
施工阶段应力验算........................................错误!未定义书签。
主梁计算结论...............................................错误!未定义书签。
支点反力计算...............................................错误!未定义书签。
其他........................................................错误!未定义书签。
5 附图预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图计算书（26m路基25m装配式预应力混凝土连续箱梁）1 计算依据与基础资料标准及规范1.1.1 标准跨径：桥梁标准跨径25m；跨径组合5×25m；斜交角：0°；设计荷载：公路－Ⅰ级；桥面宽度：（路基宽26m，高速公路），半幅桥全宽12.75m，0.5m(护栏墙)+11.5m(行车道)+ 0.75m(波型护栏)＝12.75m；桥梁安全等级：一级；环境条件：Ⅱ类。
1.1.2 规范《公路工程技术标准》JTG B01-2003《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2004（简称《通规》）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》）1.1.3 参考资料《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社）主要材料1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40；2） 预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa =⨯ 3） 普通钢筋：采用HRB335，335sk f MPa =，52.010S E Mpa =⨯ 设计要点1） 本计算书按后张法A 类预应力混凝土构件设计，桥面铺装层80mmC40混凝土不参与截面组合作用；2） 根据组合箱梁横断面，采用荷载横向分布系数的方法将组合箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法、刚（铰）接梁法计算，取其中大值进行控制设计；3） 预应力张拉控制应力值0.75con pk f σ=，混凝土强度达到85％时才允许张拉预应力钢束;4） 预应力钢筋传力锚固时刻的龄期：7d; 5） 环境平均相对湿度RH=55％; 6） 存梁时间为30～90d 。
2 横断面布置 横断面布置图单位：m3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算 汽车荷载横向分布系数计算 3.1.1 刚性横梁法 1） 抗扭惯矩计算宽跨比B/L ＝25＝>,不宜采用刚性横梁法。
荷载横向分布系数计算时考虑主梁抗扭刚度的影响，抗扭刚度采用公式 2n3i i i T i 14ds tI c b t Ω+∑⎰＝＝ 计算，计算采用以下简化截面（单位mm ）：计算得边、中梁抗扭惯矩4T T I I 0.314m ==边中，边、中梁截面几何特性相差不到2％，按主梁截面均相同计算对结果影响不大，以下计算按主梁截面均相同考虑。
抗扭系数2210.325112Ti i iGl I E a I β=∑+∑＝。
2） 采用桥梁结构计算程序《桥梁博士》计算输入原始数据见下图：计算结果如下表：汽车荷载横向分布系数表表21号梁2号梁项目二列车三列车二列车三列车横向分布系数3.1.2 刚接梁法采用桥梁结构计算程序《桥梁博士》计算输入原始数据见下图：计算结果如下：汽车荷载横向分布系数表表31号梁2号梁项目二列车三列车二列车三列车横向分布系数3.1.3 铰接梁法采用桥梁结构计算程序《桥梁博士》计算输入原始数据见下图：计算结果如下：汽车荷载横向分布系数表表41号梁2号梁项目二列车三列车二列车三列车横向分布系数3.1.4 荷载横向分布系数汇总横向分布系数汇总表表51号梁2号梁方法二列车三列车二列车三列车刚性横梁法刚接梁法铰接梁法统计最大结论：各计算方法所得横向分布系数相差不到5％，边梁、中梁均在采用铰接梁法时分布系数最大。
以下计算边梁近似取，中梁取。
剪力横向分布系数支点处设置了端、中横梁，并采用橡胶支座，因而剪力可采用与弯矩同样的分布系数，且纵桥向采用一个值。
具体值见“ 汽车荷载横向分布的计算”。
汽车荷载冲击系数μ值计算 3.3.1汽车荷载纵向整体冲击系数μ按照《通规》第4.3.2条，连续桥梁的自振频率可采用下列公式估算：1f =2f = 计算连续梁的冲击力引起的正弯矩和剪力效应时，采用1f ，计算连续梁的冲击力引起的负弯矩效应时，采用2f 。
1） 边梁冲击系数计算弹性模量103.4510E Pa =⨯ 计算跨径25L m = 跨中截面惯矩40.276c I m = 跨中截面面积21.1922c A m =单位长度质量310(26)9.81c c m A =⨯ kg/m1 6.019f Hz ==210.455f Hz ==按照《通规》第4.3.2条，冲击系数μ可按下式计算：0.05 if <1.50.1767ln()0.0157 if 1.5140.45 if 14f f f f μ⎧⎪=-≤≤⎨⎪>⎩∴10.1767ln(6.019)0.01570.30μ=-=20.1767ln(10.455)0.01570.40μ=-=2） 中梁冲击系数计算弹性模量103.4510E Pa =⨯ 计算跨径25L m = 跨中截面惯矩40.273c I m = 跨中截面面积21.1569c A m =单位长度质量310(26)9.81c c m A =⨯ kg/m1 6.077f Hz ==210.556f Hz ==按照《通规》第4.3.2条，冲击系数μ可按下式计算：0.05 if <1.50.1767ln()0.0157 if 1.5140.45 if 14f f f f μ⎧⎪=-≤≤⎨⎪>⎩∴10.1767ln(6.077)0.01570.30μ=-=20.1767ln(10.556)0.01570.40μ=-=3.3.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 采用3.0=μ。