锤击式沉管灌注桩贯入度控制标准浅议
锤击式沉管灌注桩贯入度控制值的分析
Ｋｅ ｒ ｓ ｉｅ ｄｖ ｄｐｌ；ｉｊｃｉｎ ｄ ｇ ｅ ；ｃ ｎ ｒ ｌ ａａ ｙｗｏｄ ：ｐｐ — ｉｅ ｉ ｅ ｎｅｔ ｅ ｒｅ ｏ ｔｏ ｔ ｏ ｄ
１ 问 题 的 提 出
桩基应用范 围 广 ， 乎 可适 用 于各 种工 程地 质 条件 ， 几
设 计 人 员 依 据 现 有 的 打 桩 动 力 公 式 结 合 当 地 成 功 经 验 确 定 贯 人 度 。在 施 工 时 ， 于 以 摩 擦 为 主 的 摩 擦 桩 ， 多 数 对 大 情 况 下 沉 管达 不 到设 计 要 求 的 贯 入 度 ， 时 通 常 采 用 四个 这 方法解决 ： 加深桩长 ； 复打桩 ； 扩大桩径 ； 加桩 。 ① ② ③ ④
尤 其适用于软弱 地基 。锤击式 沉管灌 注桩 以其诸 多优点 ， 成为多层住 宅 、 合 楼 、 水 处理 池 的首选 桩 型之 一 。但 综 污 其 在设计与施工 中参数选取存在 不确定 性 ， 管灌 注桩 的 沉
贯 人 度 的 选 取 与 控 制 便 是 其 中 之 一 。本 文 将 对 此 进 行 初
Ｌ ａ ｕ ｙ ｎ， ｉ ｎ ｉ ｕ ｉｏ Ｊ ｎ ｕ Ｊａ ｇ Ｈａ ｈ ａ
（ｉｎ ｘ ｈ ｎ ｍｅ Ｃ ｎ ｔｕ ｔ ｎＥｎ ｉｅ ｒ ｇ Ｌ ｄ Ｊａ ｇ ｉ ｏ ｇ ｉ ｏ ｓｒ ｃｉ ｇｎ ｅｉ ｔ．Ｃｏ ，Ｎａ ｃ ａ ｇ ｉｎ ｘ ３ ０ １ Ｚ ｏ ｎ ． ｎ ｈ ｎ ，Ｊａ ｇ ｉ ０ ０ ） ３
ｃ ｎ ｒ ｌ ａａｆｒｉｊｃｉｎ ｄ ｇ ｅ ｆｈ ｍｍｅ ｌｗ ｉｋｎ ｉ ，ｍａ ｅａ ａｙ ｉ ｏ ａ ｓｓａ ｄｐ ｔｆｒ ｒ ｔ ｏｕ ｏ ｔｏ ｔ ｎｅｔ ｅ ｒ ｅｏ ｕ ｄ ｏ ｏ ｒｂｏ ｓｎ ｉｇｐｌ ｅ ｄ ｎ ｌｓｓ ｆｃｕ ｅ ｎ ｕ ｏ ｗａ ｄｉ ｓ ｌ— ｓ
锤击沉管混凝土灌注桩施工工艺标准
建筑分项工程施工标准锤击沉管混凝土灌注桩施工工艺标准编制说明我国自2002年1月1日起相继出台了《建筑工程质量验收统一标准》和13项分项工程质量验收规范，在新版系列规范中删除了原规范中关于“施工工艺和技术”的有关内容，施工工艺标准被定位为企业内控的标准，为了顺应我国施工技术标准改革的发展趋势，公司成立了公司企业标准编审小组，由公司科技教育处统一策划组织，由公司及第一至第六分公司、其它专业分公司共同参与编写了公司企业施工工艺标准。
本次编写的系列标准是施工企业应用最为普通的常规施工工艺标准。
其编制依据为：1、新版《建筑工程质量验收统一标准》及各专业质量验收规范；2、原各专业施工及验收规范或施工手册中符合现行规范要求(即能达到《统一标准》规范体系质量验收标准)的施工工艺；3、成熟的企业施工工艺；4、经过时间考验的公司的QC成果。
是根据新版施工验收规范量身定做的标准，符合国家施工验收规范的要求，对现场施工具有很强的指导性和实时性。
本标准为锤击沉管混凝土灌注桩分项工程施工工艺标准，现批准为企业标准，编号Q/GXSJ1407－2003，自2004年1月1日起实施。
锤击沉管混凝土灌注桩施工工艺标准1. 适用范围本工艺标准适用于工业与民用建筑的锤击沉管灌注桩。
2.材料要求2.1水泥：用32.5强度等级以上普通水泥，矿渣水泥。
2.2石子：碎石粒径20~40mm，针片状颗粒≤25%。
卵石粒径≤50mm。
2.3 砂子：采用中、粗砂，砂含泥量不大于3%。
2.4钢筋：品种和规格按设计要求采用，应有出厂合格证。
3.施工设备：3.1锤击打桩设备：一般锤击桩机，由桩架、桩锤、桩管等组成，桩管直径为325mm~425mm，长15m~20m。
3.2配套机具设备：料斗、混凝土搅拌机、交流电焊机，氧割装置、手推车等。
4.作业条件：4.1地质资料，施工图纸、施工组织设计（施工方案）已齐全。
4.2施工现场范围内的地面、地下障碍物均已排除或处理。
浅谈沉管灌注桩施工技术及应用
建材与装饰 ２ １ ００年 ０ ５月
浅谈 沉管 灌注桩 施 工技术及应 用
黄华 东
摘 要： 本文结合某工程沉管灌注桩施工 实践 ， 通过试桩对沉管灌注桩的施工工艺与控制 参数进 行小结， 并展开全面施工， 取得较好
的效 果 。
关键词 ： 沉管灌注桩 ； 锤击式； 施工工艺
刖
吾
贯入 度 设 计 的规 定 ， 仅提 出灌 注 桩 的 贯入 度 “ 须 准 确测 量 ”严 必 ， 格 控 制 。 《 筑 地 基 基 础 设 计 规 范》 Ｇ Ｊ — ９ 也 没 有 引入 灌 注 建 （ Ｂ ７ ８）
按使用桩锤和成桩工 艺不同，沉管灌注桩分为锤击沉管灌
注 桩 、 动 沉 管 灌 注 桩 、 压 沉 管 灌 注 桩 、 动 冲 击 沉 管 灌 注 桩 振 静 振
ｌ 一 按 土 层 划 分 的 各段 桩 长 。 ＿
２ 存在 的问题
２１ 灌 注桩贯 入度设 计规 范（ 据 ） ． 依 问题
《 建筑桩基技术规范》（ Ｊ４ ９ ） Ｊ ９ —４ 在灌注桩基础设计中没有 Ｇ
有 的 打桩 动 力 公 式 结合 当地 成 功 经验 确 定 贯 入 度 。 施 工 时 ， 在 对 于 以摩 擦 为 主 的 摩擦 桩 ，大 多数 情 况 下 沉 管 达 不 到 设 计 要 求 的
和沉管夯扩灌注桩 。本文就锤击沉管灌注桩的相关问题进 行讨
论。
锤 击沉管灌注桩适用于一般粘性土、 淤泥质土 、 土和人工 砂
桩贯入度 设计概念 。 显然， 贯入度作为灌注桩 设计指标并由设计 人员提出缺乏规范依据。目前， 采用灌注桩 的一般是九层 以下 的 二级建筑物 。由于国家规范对 二级建筑物没有规定要进行现场 试验确定单桩承载力， 而是“ 应根据静 力触探 、 标准贯入、 经验参 数等估算 ， 并参照地质条件相 同的试桩资料， 综合确定 ” 因此这 ， 类建筑很少在设计施工前进行桩 的现场试验 ，设计人员依据现
锤击式PHC预应力混凝土管桩贯入度的控制
浅谈锤击式PHC预应力管桩贯入度的控制xxxx1.工程概况xxxx工程，有6栋11层~17层的小高层建筑组成。
设计中全部采用PHC-AB型预应力管桩；桩位数达到700多个。
存在施工场地大、地质情况差异大、桩的入土深度不同等特点；施工采用柴油锤打桩机沉桩；所以本工程的桩基施工质量管理显得非常重要。
本文主要从打桩过程的贯入度控制来分析质量要点，提出质量管理措施。
2.PHC管桩锤击式沉桩工艺PHC管桩沉桩方法有多种，目前在我国各地施工打PHC管桩以柴油锤为主。
选择桩锤时，必须充分考虑桩的形状、尺寸、重量、入土长度、结构形式以及土质、气象等条件，并掌握各种锤的特性。
桩锤的夯击能量必须克服桩的贯入阻力，包括克服桩尖阻力、桩侧摩阻力和桩的回弹产生的能量损失等。
如果桩锤的能量不能满足上述要求，则会引起桩头部的局部压曲，难以将桩送到设计标高。
其施工程序：测量放线、定桩位→打桩机就位→桩机调整→底桩就位、桩尖对准桩位，扶正桩身→安好衬垫，套上桩帽，放下桩锤→桩垂直度检验、调直→锤击沉桩（图2一1）→焊接接桩（图2一2）再锤击沉桩→送桩（图2一3）→打至持力层→收锤→拔送桩器，填桩孔→桩机移位。
锤击预应力管桩的施工往往会出现一些质量问题：桩位偏差及桩身倾斜超过规范要求、桩头破碎、桩身破损断裂、沉桩达不到设计的控制要求、单桩承载力达不到设计要求。
这些质量问题的发生，有厂家制作上的原因，有施工操作上的原因，也有土质变化等原因。
任何环节出了问题，都会影响工程桩的质量，本文就如何控制锤击PHC管桩的贯入度问题作一探讨。
图2一1图2一2图2一33.锤型、锤重与贯入度的关系锤的冲击部分的重量和落锤的高度不变时，桩越长，锤的总重越大，其贯入度就越小；锤的冲击部分的重量和桩的长度不变时，落锤的高度越大贯入度就越大；这是众所周知的道理，故在打桩前应该认真选择适合的锤重和锤型。
地基和基础工程施工验收规范GB50202-2002中建议按附录选择锤型，但规范附录四中的应当注意。
例析PHC桩锤击沉桩贯入度控制
例析PHC桩锤击沉桩贯入度控制1、PHC桩简介及规范要求桩终止锤击的控制原则1.1 PHC桩简介PHC桩，即预应力高强混凝土管桩，是由專业厂家生产，采用先张法预应力和掺加磨细料、高效减水剂等先进工艺，将混凝土经离心脱水密实成型，经常压、高压两次蒸汽养护而制成的一种细长空心等截面预制混凝土构件。
它具有强度高、质量稳定可靠、施工速度快、造价低、检测方便的特点，现已广泛应用于水利工程、工业与民用建筑、桥梁、港口码头等工程。
1.2锤击法施工终止锤击的控制原则PHC桩沉桩施工主要分为锤击法与静压法两种，用柴油锤、液压锤锤击法沉桩的施工工艺在目前在我国还是占主导地位。
根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）第7.4.6条，混凝土预制桩终止锤击的控制应符合下列规定：（1）当桩端位于一般土层时，应以控制桩端设计标高为主，贯入度为辅；（2）桩端达到坚硬、硬塑的黏性土、中密以上粉土、砂土、碎石类土及风化岩时，应以贯入度控制为主，桩端标高为辅；（3）贯入度已达到设计要求而桩端标高未达到时，应继续锤击3 阵，并按每阵10 击的贯入度不应大于设计规定的数值确认，必要时，施工控制贯入度应通过试验确定。
规范对预制桩贯入度控制的设计值并没有十分明确的规定，目前一般由设计人员参考有关经验提出，例如依据格尔谢凡诺夫打桩动力公式计算、依据当地打桩沉管桩公式计算或依据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）附录H中锤击沉桩桩锤选用表H.0.1中推荐的贯入度进行设计。
但在工程实践中，往往发现实际贯入度与设计要求的值有较大的出入。
现以黄骅港地区某变电所工程实例进一步探讨PHC桩贯入度的控制原则。
2、工程实例分析黄骅港（煤炭港区）四期工程某变电所基础采用PHC桩（PHC 500 AB 125-35），桩径500mm，设计桩长35.0m，桩身砼强度C80，设计单桩竖向抗压极限承载力标准值不小于2500KN，总桩数112根。
2.1 工程地质情况介绍工程所在地陆域为吹填形成，经过真空预压地基处理，属软土地基。
锤击管桩在黏土中的贯人度控制
一
ｊ‘ 口
２ Ｐａ。 ０ｋ
４ 含砾 粉 质 黏土 混 中粗 砂 ， 色 ， 塑一 密 实 杂 硬 状 态 ， 压 缩性 ， 厚 ２４～ ． 低 层 ． ７ ４ｍ，
层厚 １９～１ ． ＝３ ０ｋ ａ Ｅ ＝１ ． Ｐ ，咖 ． ２ ８ｍ， ０ Ｐ ， ２ ５Ｍ ａ ｇ
＝
检桩 位 ， 无误 后方 可 打桩 。 确认
１ ２ ４ 垂 直度控 制 ．．
３ Ｐａ。 ５ｋ
施工 前首 先 应 保证 机 身 平 台基 本 水 平 ， 工 过 施 程 中随时从 互 相 垂 直 的 两 个 方 向用 铅 锤 检查 垂 直 度， 但在桩入土 ２ ｍ后严禁平移机身强行纠编。接 桩时 ， 应保证 上 下节 桩 身 顺 直 ， 上 节 桩身 有 偏 斜 ， 如 应 调 整桩机 校正 ， 端 接 头如 有 间隙 则 以 薄钢 片 填 桩 满间隙， 然后 施焊 。
应选择优质的生产厂家供应管桩 ， 桩的外观质 量和桩身尺寸应符合相应技术规程的有关规定 ， 另
外还 应重 点对桩 身在 运输 过程 中是否 产生裂 缝及 碰
度、 安全等各个方 面。一般要求施工场地坡度小于
１ ， 载力不 小于 ｉ０ｋ ／ 。 ％ 承 ０ Ｎ ｍ‘
收稿 日期 ： ０８０ －２ ２０ －８２ 作者简介 ： 刘晶（９ １ ） 男 ， １７ 一 ， 湖南省安乡县人 ， 师。 讲
贯入度控制值提出一种解决办法。
廉。目前 ， 预应力 混凝 土离心 管桩 的强度 已达 到 Ｃ ０ 完全能够满足锤击沉桩 的要求 ， ８， 并且截面相对
较小 ， 在正 常工作 条件 下充分 发挥 了桩 身承 载力 。 近几年 来 ， 击预 应力混 凝 土管桩 在武汉 市建 锤
锤击式沉管灌注桩贯入度控制标准浅议
Management is decision-making.模板参考（页眉可删）锤击式沉管灌注桩贯入度控制标准浅议锤击式沉管灌注桩以其诸多优点，成为多层住宅、综合楼的首选桩型。
但其自身也存在一些缺陷和在设计施工中难以操作的指标，灌注桩沉管贯入度的控制便是其中之一。
本文通过工程实例，介绍锤击式沉管灌注桩贯入度设计的一般方法，指出存在问题，初步分析问题原因，提出解决问题的实用方法。
一、问题的提出一般认为，桩的贯入度与其极限承载力有直接关系。
贯入度通常依据现有的打桩动力公式结合当地成功经验确定。
但灌注桩沉管的贯入度与桩承载力的关系是否可以用简单的经验公式确定，或者简单地套用当地成功经验，以及贯入度是否为一项控制性的设计指标，对于这些问题，笔者认为有必要作进一步的探讨。
目前，采用灌注桩的一般是9层以下的二级建筑物。
由于国家规范对二级建筑物没有规定要进行现场试验确定单桩承载力，而是“应根据静力触探、标准贯入、经验参数等估算，并参照地质条件相同的试桩资料，综合确定”，因此这类建筑很少在设计施工前进行桩的现场试验，设计人员依据现有的打桩动力公式结合当地成功经验确定贯入度。
在施工时，对于以摩擦为主的摩擦桩，大多数情况下沉管达不到设计要求的贯入度，此时通常采用四种方法解决：1）加深桩长；2）复打桩；3）扩大桩径；4）加桩。
每种方法（有时两种、三种方法同时采用）都会增大工程量，增加成本。
当工程验收时，单桩承载力检验合格，证明设定的贯入度没有问题，又可作为经验被采用。
因此，如何把握贯入度，对于工程的安全性、经济性都有较大意义。
二、单桩竖向承载力的计算1、荷载传递机理桩在荷载作用下，桩身上部首先受到压缩，一部分荷载往下部桩身传递，另一部分则在桩与桩周土之间形成摩阻力。
当荷载分级逐步加到桩顶时，桩身上部受到压缩而产生相对于土的向下位移，与此同时，桩周表面受到土的向上摩阻力，桩身荷载通过桩周摩阻力传递到桩周土层中去，致使桩身荷载和桩身压缩变形随深度递减。
锤击桩贯入度确定及施工质量控制
表1 桩基设计参数 层号 土层名称
预应力混凝土管桩（特征值）
qpk(kPa)
qsik(kPa)
②
粉质粘土
43
③
粉土
30
④
细砂
30
⑤ 全风化泥岩
3000
55
⑥ 强风化泥岩
7000
90
⑦ 中风化泥岩 根据设计要求，本工程选用第⑥层为桩基持力层。
施工工序安排
本工程选用导杆式柴油锤，锤重63kN，根据四平当地的施 工经验，第④层砂质致密，需先用长螺旋钻机引孔至第⑥层， 再进行锤击沉桩。下面简述实施流程：
根据四平地区管桩施工积累的经验数据，第⑥层回弹 量多在1～1.5cm之间，按保守的原则取K=1.5cm时，解得 s=2.05cm，计算结果与03SG409图集中数值基本吻合。
静载试验的验证
按照上述贯入度施工完试桩后进行静载试验，当堆载加 载到3460.6kN时，沉降量均在规范之内，满足设计要求。
施工质量控制要点
工程概况
1、设计概况 四平东站位于吉林省四平市铁东经济开发区，站房建筑 面积为5258.94平方米，平面尺寸大致为140.4×47.9m（屋 面投影），地上两层（设备及办公用房），局部一层（候车 大厅），层高5.3m，建筑总高18.9m。主站房采用全现浇框 架结构，基础为高强预应力管桩基础。桩型采用PHC-AB500 （100）-8a，单桩承载力为1537kN，极限承载力为3381kN。 2、工程地质简述 四平市位于松辽凹陷的东部边缘，是中朝地台的一部分， 四平市的地貌形态属于波状台地和一级阶地。白垩纪泥岩和砂 岩构成基底，台地的覆盖层为10～30m左右厚的粘性土层，底 部为厚度不等的砂层。车站底层构造情况如下： 第①层素填土 ：黑、褐色，主要成分为粘性土，层厚 0.40～2.50 m。 第②层粉质粘土：褐黄色，稍湿，硬塑。层厚 0.30～4.90m。 第③层粉土：褐黄色，局部为褐灰色，含粗砂、砾砂及岩 石碎片，层厚0.30～2.40m。 第④层细砂：褐黄色～灰白色，层厚0.50～3.30m。
锤击法施工PHC管桩的贯入度讨论 基础
锤击法施工PHC管桩的贯入度讨论摘要：本文利用两种经验公式对锤击法施工预应力高强混凝土管桩的设计贯入度进行估算，并在施工中，根据现场的实际地质情况和打桩情况对桩长和贯入度两个控制条件做相应的调整，本文的方法可为现场的贯入度计算及确定提供经验参考。
关键词：锤击法；预应力高强混凝土管桩；贯入度0、前言锤击法施工PHC桩已大量应用于各种工程，然而对于设计中沉桩双控的要求（即桩长和贯入度均满足设计要求），在施工中，往往会有较大的出入，工程技术人员难以准确判断桩的实际承载力是否与设计值一致。
因此需要根据施工现场的实测数据，尤其是最后三阵的平均贯入度值，来估算出实际的单桩承载力，以满足设计承载力要求。
1 贯入度和打桩公式贯入度是指在地基土中用重力击打贯入体，贯入体进入土中的深度。
进行贯入测试的目的，是通过贯入度判断地基土的软硬程度，从而确定桩基或地基土的承载能力。
一般地，土对桩的动态阻力( 贯入阻力) 随土质和桩的击入深度变化而变化，锤击法打桩入土时，每一锤击的入土深度，在硬土中比在软土中要小。
在匀质土中打桩，同一根桩打得越深，则每一锤击的入土深度也越小。
打桩公式就是根据打试桩的数据来反映贯入度与贯入阻力之间关系的公式，它以碰撞理论和能量守衡原理作为依据推出，即输入的能量等于有用的能量加被消耗的能量。
但是，各种打桩公式实际上只能表示贯入阻力，并不能真正代表桩的承载力，因为贯入阻力与桩的承载力之间存在着根本的差别，尤其对于粘性土中的摩擦桩更是如此。
尽管用打桩公式来确定桩的承载力带有局限性，但在工程实践中仍有一定的参考意义。
而在实际工程中，规范要求的贯入度和设计的桩长往往不能很好的吻合。
本文通过一个工程实例，对比格氏打桩公式和福建、江浙一带常用的贯入度经验公式，对现场贯入度和桩长进行调整，从而验证打桩经验公式在本地区的可行性。
为同类工程提供参考。
2. 贯入度计算某工程为大型仓库，由于仓库面积大，桩数多，需确定合理的桩长和贯入度值以保证整个基础工程的安全性和经济性。
浅析锤击式沉管灌注桩贯入度控制标准
② 成 桩 后 灌 注桩 的 实 际桩 径 往 往 比管 径 大 ６， ～ ９ ５ ７，， 这是 因为桩靴 直径较 大所致 。由于 实际 桩径扩 ９ ５ 大 使得 桩 的承载 力相 应 增加 ， 此尽 管施 工 时 的贯 因 入 度相 对较 大 ， 静 载试 验 加载 至最 大荷 载 时 沉降 但 量仍然较 小 。③ 灌注桩 的实际桩 身表 面是 凹凸不平 的， 桩身混 凝土与 周 围土 互相 咬合 ， 使土的摩 阻力 致 较 预制 桩大 ， 施工 时桩 管 的摩 阻 力小 于成 桩 后 的 且 摩阻力 。 沉管时 由于连 续锤击 震动 ， ④ 土体 内摩擦 角 变 化很大 。而在桩 身灌注 混 凝土 ２ ８天后 ， 进行 静载 试验时， 土体 结 构 基 本 稳 定 ， 载 力 有 一定 幅 度 提 承 高。 ⑤灌砂 复打对 桩周土 和桩端 土进行 了挤 密 ， 使桩 侧摩阻力 提高 ， 端土 的强度提 高 。 桩 ⑥打 桩公 式适用 于预 制桩和 钢管 桩 估算 其打 桩 阻力 ， 它 用于 沉管 将 贯入度 的计算 只是 权宜之 计 。经过综 合分析 试验结 果， 以及其 成 因分 析 ， 为可 以适 当加 大贯入 度的设 认 计值。 为了安全起 见 ， 续桩 的贯入度 控制在 ２倍设 后 计值范 围内 ； 个别 贯入度 较大 的桩 ， 用灌砂 复打的 采 方法 ， 其控制 在相 同范 围 内。 将 经 长期 实践 总结 ： 对 于 砂土 地 基 ， 用 灌砂 ① 采 复打 ， 充分 利用其 挤密效 应 ， 一种经 济有效 地减小 是 贯入度 的方法 。② 简单套 用现有 的打 桩动力公 式设 计 沉管 贯入度 ， 时与工 程实际情 况不 符 ， 造成工 有 将 程浪 费。 灌注 桩贯入度 作为 一项设计 施工指 标 ， ③ 应 该加 以控 制 ， 但是 应该避 免盲 目性 。 在无现场 试验确 定单桩 承载力 的情 况下 ， 以采 用这样 的方法 ： 可 在地 质钻 探孔 附近 ， 土层 分布 和 各土 层 的物 理 力学 指标 比较 准确 ， 宜先 在此 打 桩 ， 细 做好 记录 ， 设计 标 仔 在
沉管灌注桩细则
一、工作原理夯扩桩是在锤击沉管桩的机械设备与施工方法的基础上加以改进，增加一根内夯管，按照一定的施工工艺，采用夯扩的方式将桩端现浇混凝土扩大成大头形的一种桩型，通过增大桩端截面和挤密地基土，使桩的承载力大幅提高，大量工程实践证明：该桩型具有施工技术可靠、工艺科学、无泥浆污染以及工程性价比高等优点，使得该桩型在南昌大规模使用，并取得良好的社会效益和经济效益。
二、施工工艺技术参数根据规范要求，桩端进入持力层深度≥1m，沉桩深度采取设计桩长与贯入度双向控制，最后锤击平均贯入度小于100mm，具体参数如下：管内夯扩灌注砬高度H（m）外管上拔高度H（m）设计桩长与双管内步夯入深度差值C（m）第一次夯扩≥3.6 0.8～1.0 0.2～0.3第二次夯扩≥4.2 0.8～1.0 0.2～0.3施工准备阶段监理的要点一、项目部监理人员的配备：监理公司应根据工程量的大小以及专业工程的要求配备项目监理人员，涉及专业应包括土建、测量、工程地质等专业，项目监理组织机构可按直线制或矩阵制进行设置。
二、施工单位在施工准备阶段上报施工组织设计，该施工组织设计应针对工程实际情况、施工总平面布置及进度计划的要求，对设备、人员和质量保证体系进行合理的配置。
监理单位在审核施工组织设计中的重点是审核施工单位的质量保证体系及质保措施是否满足质量及进度控制的要求。
三、工程技术质量指标及参数的审核，监理单位依据施工图纸及相关工程技术规范，在审核工程技术质量指标及参数是否满足要求，具体指标有：①桩位放样偏差；②垂直度误差；③桩位允许偏差；④成桩允许偏差；⑤钢筋笼制安；⑥砼配合比强度试验报告。
四、测量放线监理工作：1、施工单位应根据“先轮廓后轴线，先承台后桩位”的原则，按建设单位提供的基准线、基准点进行放样。
2、线桩及标高控制点应设在不受施工影响的地方，以使施工桩、复桩在同一基点。
3、轴线控制桩放完后，应报监理单位及业主代表复核，经同意后准予开始放桩位，桩位放完后，用外钢管做好钢模在桩位做好10cm厚砼块用来定位，然后由监理和施工单位对桩号进行统一的编号开在砼块上进行标识。
锤击式沉管灌注桩贯入度控制标准的探讨
Ｈ — —落锤 高度 ，ｍ；
Ａ —— 参数 。桩径？ ８ ｒｍ， ＝４ ０ ａ Ａ＝９ ； Ｂ——参 数 ，桩 径？ ８ ｌｍ，Ｂ＝１０ ＝４ ０ｎ ２；
制 。 《 筑地基基础 设计规范 》（ Ｂ ７ ８） 没有 引人 灌注桩 贯入度 建 Ｇ Ｊ－ ９也 设计概念 。显然 ，贯入度 作为灌 注桩设计 指标并 由设计 人员提 出缺乏 规范依据 。
２ 单桩竖 向极限承载力标 准值 ． ２ 单桩竖 向极 限承载力标准值 按下式计算 ：
Ｒ ｋ＝ Ｕ ｋＩ ＋ ｑ ｋ （１） ∑ｑ ｉ ｓ ｉ ｐ Ａ Ｐ
ｌ击 以下 。 ０
因为此次静 载测试 目的并 不是做 桩的破坏 试验 ，所 以最大试验荷 载 以满足设计要 求为 限。至最 大试验荷 向承载力标准值 ；
ｑＰｋ ——极 限端阻力标准值 ；
特别 大 的３ 号桩 ，经 灌砂 复打 ，测试 结果 表 明 ，桩 的承载力 也能 达到 设计要 求 ，且最 大沉 降量仍 未超过 规范极 限值 。可见 ，若严格控 制贯 ｑ ｉ——桩侧第 ｉ ｋ ｓ 层土 的极 限侧阻力 标准值 ； ｌｉ——按 土层划分 的各段桩长 。 人度不甚 合理 。 贯入度的设计一般 依据现有 的打桩 动力公 式 。主要 有格尔谢 凡诺 ４ 结论 ． （） 于砂 土地基 ，采刚 灌砂复 打 ，充分利用其 挤密效应 ，是一 种 １ 对 夫 公式 、工程新 闻修正公式 、海ｊ公 式和广 东打沉 管灌注 桩公式等 。 ｝ Ⅱ
从测试 试验 结果看 出 ：（） 地区 的灌 注桩沉管贯 人度 实际值是设 １ 该 计值 的２ 倍 （ ～８ 至设计标 高 时） ，这 时 即使不加 长桩长 或复打 。桩 的承 载力也 完全 能达 到设计 要求 。可见贯入度 设计 值偏小 。（） 于贯人度 ２ 对
锤击式PHC预应力混凝土管桩贯入度的控制
锤击式PHC预应力混凝土管桩贯入度的控制在建筑工程领域，锤击式 PHC 预应力混凝土管桩作为一种常见的基础形式，其施工质量的控制至关重要。
而贯入度作为衡量管桩施工质量的重要指标之一，直接关系到桩基础的承载能力和稳定性。
因此，对锤击式 PHC 预应力混凝土管桩贯入度的有效控制，是确保工程质量的关键环节。
首先，我们需要了解什么是锤击式 PHC 预应力混凝土管桩的贯入度。
简单来说，贯入度是指在锤击作用下，管桩每锤击一次的入土深度。
贯入度的大小受到多种因素的影响，包括桩的类型、规格、地质条件、锤重、锤击能量等。
地质条件是影响贯入度的关键因素之一。
不同的地质层，如软土、硬土、砂土、岩石等，其阻力和承载能力差异较大。
在软土地基中，管桩的贯入度通常较大，因为土体的阻力较小；而在坚硬的地质层中，贯入度则会明显减小。
因此，在施工前，必须对地质情况进行详细的勘察和分析，以便合理地预估贯入度，并为施工方案的制定提供依据。
桩的类型和规格也会对贯入度产生影响。
PHC 管桩的直径、壁厚、长度等参数不同，其抵抗锤击的能力和入土的难易程度也会有所不同。
一般来说，直径较大、壁厚较厚的管桩，在相同的锤击能量下，贯入度相对较小。
锤重和锤击能量是控制贯入度的重要手段。
较大的锤重和较高的锤击能量可以增加管桩的入土深度，但并非锤重越大、锤击能量越高就越好。
过度的锤击可能会导致桩身损坏，甚至影响桩的承载能力。
因此，需要根据桩的类型、地质条件等因素，合理选择锤的类型和重量，并控制好锤击的频率和能量。
在施工过程中，对贯入度的监测和记录是必不可少的。
施工人员应在每一次锤击后，准确测量管桩的贯入度，并与预先设定的标准贯入度进行对比。
如果实际贯入度与标准贯入度偏差较大，就需要及时分析原因，并采取相应的措施进行调整。
例如，如果贯入度过大，可能表明地质情况与勘察结果不符，或者锤击能量过大，此时需要适当降低锤击能量，或者重新评估地质条件；如果贯入度过小，可能需要更换更大的锤或者采取其他辅助措施，以确保管桩能够顺利入土达到设计要求的深度。
对砼大管桩停锤控制贯入度的探讨
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专题论述 ・
对 砼 大 管 桩 停 锤 控 制 入 度 的探 讨
三 航 五 公 司 刘 鹏 飞
１ 前 言
管 桩 作 了低 桩 处 理 。 “ 长代 短 ” 计 增 加 的 以 累
大 管 桩 长 度 为 ３ ６ 。发 生 如 此 大 量 的 大 管 ７ｍ 桩 被 打低 ，其 原 因 除 了 地 质 钻 探 资料 可 能 有 误 外 ， 和 沉 桩 停 锤 标 准 有 关 ， 别 是 沿 用 了 也 特 ９号 泊 位 沉 桩 时 所 提 出 的 Ｄ一１ ０锤 ２档 贯 ０
桩 工 程 中 ， 又 提 出 了 ２档 ≤４ ｕ 的 停 锤 要 ｎｎ
分 析 ， 出较 为合 理 的停 锤 控 制 贯 入 度 ， 提 以供 赤 湾港拟 建 的 ｌ ｌ号 泊 位 以 及 在 风 化 花 岗 岩
地 质 条 件 下 砼 大 管 桩 沉 桩 工 程 设 计 、施 工 参
考。
只打 了 ｌ ６根 桩 ， 有 ９根 桩 被 打 低 。故 后 来 就
计 要 求 的 沉 桩 停 锤 标 准 ： １ Ｄ一 ０ （ ） １ ０锤 ｌ档 最后 ３ ０击 平 均 贯 入 度 ≤３ ｍｍ ； ２ Ｄ一 ０ （ ） １ ０锤
２档 最 后 １ ｃ 平 均 贯 入 度 ￣４ ｕ ０ｍ ＜ ｎ ｎ。按 照 该 停 锤 标 准 施 工 ， 过 高 应 变 动 测 发 现 ：所 沉 通
是 不 够 合 理 。本 文 通 过 对 高 应 变 动 测 资料 的
击数较高 的砂层 ， ｌ档 锤 击 困 难 时 ， 用 ２档 改
穿 砂 ，当 密 砂 层 穿 到 一 定 程 度 后 及 时 换 成 ｌ 档 ， 后 均 以 ｌ档 收 锤 ， 行 ｌ档 停 锤 标 准 ， 最 执 于 是 避 免 了桩 被 打低 问 题 。 在 ｌ 而 ０号 泊 位 沉
锤击沉管灌注桩施工执行标准
锤击沉管灌注桩施工执行标准FJSJ/JS C 00-001-20031..施工准备:1.1材料1.1.1所用的水泥经检验合格,砂、石子有出厂合格证并经检验合格，所用的外加剂也有合格证。
1.1.2混凝土配合比已按实际砂、石含水量进行调整，外加剂也按使用要求进行稀释或溶解。
1.1.3所用的焊条、钢材有合格证并经检验合格，进口钢材还应进行化检和可焊性试验。
1.2机具1.2.1桩机设备等经检验试运转符合施工要求。
1.2.2搅拌机可靠安装符合使用要求，且经试运转。
1.2.3计量用的磅秤已经安装妥当，且磅称经检验符合要求。
1.2.4使用工具：板子、铁丝钩、操作架（台）、铁马、小撬杆、铡刀、手锤和钢丝刷、手推车、铁铲、扳手、洋镐、小铁锤、木锤、振动棒、串筒和料斗、各种规格扳手、梅花扳手、大锤、探锤钢卷尺、靠尺和水平尺等。
1.3作业条件1.3.1施工图已经自审、会审和交底，已经必要的试桩或试成孔，工人已经接受技术交底。
1.3.2具有符合规范要求和施工要求的地质报告。
1.3.3施工现场“三通一平”，地耐力大于100kpa，地下障碍物和地下管线已经处理完毕。
1.3.4临近场地的建筑物已经论证，在施工期间不致由于施工影响造成危害或已经有相应的措施。
1.3.5开工报告已经审批，施工期间对周边环境的影响符合城市管理的要求。
1.3.6工程测量、放线工作已经完成且经复核符合要求，桩位测设已经复核符合要求。
1.3.7用于工程的原材料已经检验符合要求。
1.3.8桩机设备等经试运转符合施工要求。
1.3.9有关人员已接受安全、技术交底，且有钢筋制作详图。
2.施工工艺：打桩的工艺流程为：在地表桩位埋设桩尖→桩机就位、桩管对准桩位→锤击沉管→探管→安装钢筋笼→浇灌混凝土→边拔管边倒打并继续浇灌混凝土→成桩。
2.1移动桩机到已经复核的桩位上对中，对中桩位偏差小于20mm，桩管垂直度偏差小于1%（用靠尺检查），否则应调整桩机水平位置直至满足要求。
沉管管桩贯入度的准确控制
沉管管桩贯入度的准确控制文章编号:1009—9441(2006)03—0039一O2沉管管桩贯入度的准确控制口口周宏(深圳市道路工程公司,广东深圳518024)摘要:结合工程实例,分析了影响沉管管桩贯入度的因素,介绍了沉管管桩贯入度施工设计方法并与实际控制结果进行了比较.提出了提高贯入度控制准确性的实用方法.关键词:管桩;贯入度;施工设计;准确性中图分类号:TU473.1文献标识码:B引言某大型住宅小区由3幢3～4层的公寓及1幢3层的会馆组成,均为砖混结构,最大单柱荷载约2000kN.该场地现状为耕地或池塘,地形稍有起伏,测得各勘探点的孔口高程在4.25—2.38m之间,属山前冲积平原地区.各岩层岩性特征自上而下分述如下:①l一1层为杂填土,灰色,杂色,松软,湿;含有植物根系,以粉质黏土及建筑垃圾为主,局部分布,层厚0.00～3.40m;②1—2层为耕植土,灰黄色,黄灰色,松软,湿;含有植物根系,以粉质黏土为主,局部分布,层厚0.00～1.60m;③2层为粉质黏土,灰黄色,灰色,青灰色,软至软可塑;含少量的铁锰质结核,局部粉粒含量较高;稍有光滑,无摇震反应,干强度中等,韧性中等;局部缺失,层厚0.00～3.10m;(层为淤泥,灰色,饱和,流塑;含有机质及腐植质;稍有光滑至光滑,无摇震反应,干强度及韧性中等;仅z37,z40见,层厚0.00～1.50m;(一2层为粉质黏土,灰黄色,青灰色,硬可塑,局部为硬塑;含少量铁锰质斑点;稍有光滑,无摇震反应,干强度高,韧性中等;全场地稳定分布,层厚1.10～8.40m;⑥4—3层为粉质黏土,黄色,淡褐红色,硬可塑至硬塑;含少量斑点;稍有光滑,无摇振反应,干强度中等,韧性中等; 全场地稳定分布,层厚2.70～17.10m;(一1层为全风化粉砂岩,深黄褐色,褐红色,灰褐色,岩石风化成土状,原岩结构构造不清晰.已控制该层层厚7.40m;⑧6—2层为强风化粉砂岩,深黄褐色,矿物多数变色,结构构造不清晰,矿物成分显着变化,节理裂隙发育,岩芯呈砂土状,局部为碎块状.已控制该层层厚2.30m;⑨7层为中等风化灰岩,灰色,岩芯较完整,呈柱状,个别为碎块状;裂隙较发育,被方解石所充填;岩石较坚硬,岩芯采取率85%左右.已控制该层层厚3.30m.设计要求采用沉管管桩,桩端以中细砂层上部为持力层,桩径为500mm,单桩承载力标准值取值为600kN.1沉管管桩贯入度的影响因素一般认为,桩的贯人度与其极限承载力有直接的关系.贯人度通常是依据现有的打桩动力公式结合当地的成功经验来确定.但沉管管桩贯人度与桩承载力的关系是否可以简单地用经验公式来确定, 或是简单地套用当地的成功经验,以及贯人度是否为一项控制性的设计指标,对于这些问题,笔者认为有必要作进一步的探讨.1.1荷载传递机理桩在荷载作用下,桩身上部首先受到压缩,一部分荷载往下部桩身传递,另一部分则在桩与桩周土之间形成摩阻力.当荷载分级逐步加到桩顶时,桩身上部受到压缩而产生相对于土的向下位移,与此同时,桩周表面受到土的向上摩阻力,桩身荷载通过桩周摩阻力传递到桩周土层中去,致使桩身荷载和桩身压缩变形随深度递减.随着荷载的增加,桩身压缩量和位移量增加,桩身下部的摩阻力随之得以进一步发挥.当桩周摩阻力全部发挥达到极限状态后,若继续增加荷载,则荷载量将全部由桩端土承担.桩的这种传递理论,是符合静压试桩的实际的,且已为许多桩的荷载试验所证实.1.2单桩竖向极限承载力标准值单桩竖向极限承载力标准值按GB5o007—2002(建筑地基基础设计规范》中的经验公式:R.=qpaAP+u∑qcI(1)计算得到单桩竖向承载力特征值尺.如表l所示,最终设计取值为600kN.建材技术与应用3/2006?39?表l单桩竖向承载力特征值桩孔号桩径持力层进人深有效桩桩端标单桩竖向承载型度/m长/m高/m力特征值R/kN沉Z505oo粉质黏土4—33.oo8.7—7.28648.74管Z435oo粉质黏土4—33.oo9.3—7.40698.38管桩Z305oo粉质黏土4—35.08.6—6.53633.031)有效桩长自2—1层顶面算起.实际单桩承载力应根据静载荷试验综合确定.2沉管管桩贯入度施工设计贯入度的设计一般依据现有的打桩动力公式,主要有格尔谢凡诺夫公式,工程新闻修正公式,海利公式和当地打沉管管桩公式等.上述经验公式是根据功能原理和试验推导出来的,适用对象为预制桩(包括钢管桩);而沉管管桩与预制桩在施工方法上有很大区别,如果套用上述经验公式来设计管桩的贯入度显然是不恰当的.在工程实践中,这种方法往往偏于安全,结果使工程成本增加.2.1格氏公式e=nAQH丽×糟(2)×丽)式中:e——打桩最后阶段平均每锤的贯入度,cm; n——桩及桩垫材料系数,无桩垫时n=0.5; 8——恢复系数,无桩帽时8=0.25;Q——锤重,kN;q——桩,桩帽,桩锤的非冲击部分重量,kN; H——落锤高度,cm;A——桩的横截面积,cm;/12——安全系数,永久建筑为2;尺——单桩承载力标准值,kN.根据现场设备情况和设计要求,有关参数取值为:Q=30kN,q=26kN,A=1.810cm,H=100×0.8=80(cm),R=600kN.将有关数据代入(2)式得:e=0.54(cm/击)2.2当地沉管管桩公式丢×[+](3)式中:e——打桩最后阶段平均每锤的贯入度,cm; Q——锤重,kN;月——落锤高度,in;A——参数,桩径为500mm时A=9:曰——参数,桩径为500mm时B=120;,v——总锤数,此时取800锤;——单桩承载力标准值,kN.将有关数据代入(3)式得:e=0.18(cm/击)3沉管管桩贯入度实际施工控制情况由上述计算可知,当地沉管管桩公式要求较之更加严格.该地的成功经验是:对于桩径500mm,设备锤重为30kN,设定锤落距为1.0in的情况,最后3阵锤击,每阵l0锤,贯入度<6cm.综合考虑计算结果和当地的成功经验,设计规定最后3阵锤击,要求贯入度控制在6cm/10击以下.但在实际施工中,桩管打至设计标高时,大部分桩的贯入度超过了设计要求,个别桩多达22—50cm/10击,距设计要求相差很大.为了减小贯入度,对于部分贯入度较大的桩采取了复打的方法. 考虑到该小区桩基工程量大,为了工程安全和节省投资,并为后续的施工提供依据,对贯入度较大的以及经过复打的桩,选择了6根桩进行了静载测试. 由于此次静载测试的目的并不是进行桩的破坏试验,因而最大试验荷载以满足设计要求为限,至最大试验荷载时未出现极限特征.从静载试验结果可以看出,该地区的管桩沉管贯入度实际值是设计值的2—8倍(至设计标高时),这时即使不加长桩长或复打,桩的承载力也完全能够达到设计要求,可见贯入度设计值偏小;对于贯入度特别大的桩,经过复打,桩的承载力也能达到设计要求,且最大沉降量未超过极限值.4沉管管桩贯入度的准确性分析从上述测试结果可见,若严格按设计控制贯入度则不甚合理.其原因有以下几点:(1)由于构造上的原因,沉管管桩的预制桩靴比桩管外径大6～8cm,施工时土对桩管的挤压力减小,致使桩管下沉的阻力减小,因而使沉管的贯入度增大;成桩后管桩的实际桩径往往比管径大6%～7%,这是由于桩靴的直径较大所致.由于实际桩径扩大,使得桩的承载力相应地增加,所以,尽管施工时的贯入度相对较大,但静载试验加载至最大荷载时沉降量仍然较小.(2)沉管时由于连续震动,土体内摩擦角变化很大.而在桩身灌注混凝土28d后进行静载试验时,土体结构基本稳定,承载力有一定幅度的提高.(3)复打对桩周土和桩端土进行了挤密,使桩侧摩阻力提高,桩端土的强度提高.(4)打桩公式适用于预制桩和钢管桩估算其打桩阻力,将它用于沉管贯人度的计算只是权宜之计.?40?Research&ApplicationofBuildingMaterials文章编号:1009—9441(2006)03—0041—02校园排水工程设计与旋工口口樊源(江西省城乡规划设计研究院,江西南昌330006) 摘要:结合工程实例,探讨了如何结合《室外排水设计规范》的规定,合理地进行排水工程的设计与施工.关键词:排水工程;设计;施工中图分类号-TU992.05;TU992.03文献标识码:B引言江西省交通学校校区位于南昌市昌北经济开发区,现占地面积约l2.13公顷,计划通过逐步扩建调整,形成集高职,中专,技校为一体的专业性院校.扩建完成后,学院规模将达到在校生6000人,校园总占地面积31.73公顷.该校区排水工程采用雨,污分流制的排水系统.生活污水和雨水分别在两个各自独立的系统内排放.根据GB儿4—87《室外排水设计规范》的要求, 设计时考虑校区的综合径流系数取0.8,设计重现期为2年,并特别将主干道上的排水管管径加大.校区道路设计车速为20km/h,路宽为18m左右,道路总长为6km.在车行道上布置雨水口,其间距一般为40m,在平曲面,低点,路口等重要部位加设雨水口.现就该校区扩建中排水工程的设计与施工,谈几点体会.1排水工程设计经过对试验结果及其成因的综合分析,认为可以适当加大贯入度的设计值.为了安全起见,后续桩的贯入度宜控制在2倍设计值范围内;对于个别贯入度较大的桩,采用复打的方法将其控制在相同的范围内.5结语沉管管桩已成为住宅及商住,办公楼等建设的首选桩型,但其自身也存在着一些缺陷和在设计施工中难以把握的指标,管桩沉管贯入度的控制即是其中之一.因此,必须结合工程实际,综合分析贯入度的设计值,现场施工记录以及当地的成功经验,避1.1排水管道断面布置按照以往的设计经验,对于路宽在18m左右的校区道路,一般是将雨水主管设在道路中间,雨水主管两侧接雨水口;将污水主管设在道路一侧人行道上,道路另一侧采用接户井接入污水管.现行的各种口径下水道砖砌窨井收口均采用钢筋混凝土或铸铁圆形盖板,它与周边路面混凝土结构的刚度不一致.此外,窨井周围的回填土与道路面层材料难以压实,造成路面竣工通车后沿盖板四周及四角出现方形的放射性裂纹.而且铸铁井盖座的四周由于有肋的存在,将面层分隔成若干小块,道路使用后出现凹陷现象.每逢下雨,雨水就通过裂纹渗入路面结构层中,在车辆的反复水平作用力和震动冲击下,加速了路面面层的开裂,剥落.同时由于附加应力的增加,容易使铸铁井盖座下强度较低的垫层材料被压碎以及无固定措施的铸铁井盖向车行方向滑移,存在着交通安全隐患.由于窨井四周的路面出现高低不平,车辆的反复冲击作用下最终会造成害井的不均匀沉降.该校区所在地均是由沙土回填至设计标高,地基的不均匀沉降会使路面的破坏更严重.为了保持车行道的平整度和行车的舒适性,除了要求道路路基要达到一定的密实度外,还将雨水主管沿道路两免盲目性,适度调整实施中的贯入度值,以尽可能地使贯入度控制值趋于合理,提高贯入度的准确性.参考文献:[1]陈载赋.钢筋混凝土建筑结构与特种结构手册[M].成都:四川科学技术出版社,1994.作者简介:周宏(1960一),男,湖北寰樊人,工程师,1982年7月毕业于中国人民解放军基建工程兵第五技术学校工民建专业,现主要从事工程施工管理及技术管理工作. 收稿日期:2006—04—28(编辑盛晋生)建材技术与应用3/2006?41?。
大直径锤击沉管灌注桩质量控制
浅谈大直径锤击沉管灌注桩施工质量控制卢为宏（福建省福州市 350000）摘要：作者结合多年地工作经验,主要对大直径锤击沉管灌注桩施工过程中地质量问题进行了分析,并提出了一些预防地措施,供大家参考.关键词：沉管灌注桩；施工技术；质量控制1 引言随着建设工程地快速发展,高层建筑越建越高,大直径锤击沉管灌注桩因承载力较高,造价低,施工工期短而受到青睐；但桩地施工全过程都在地下完成,具有高度地隐蔽性．且目前施工队伍地素质参差不齐,对施工中地关键环节控制不严,在施工中常发生桩管进水进泥、颈缩、钢筋笼上浮、静载实验不合格等质量问题,导致桩基质量达不到设计要求；发生质量事故后,处理难度大,不仅影响工程质量和工期,且处理成本高；加之目前尚无大直径锤击沉管灌注桩国家或地方规范,因此,有必要对大直径锤击沉管灌注桩施工易出现地问题进行分析,探讨其原因,提出防治措施,并落实到施工地各个环节,实现对大直径锤击沉管灌注桩施工质量地有效控制.2 工程简况某工程11#楼为由主楼和裙楼组成,总建筑面积74506m2,主楼地上二十四层,地下二层,采用桩基,框架_核心筒结构,裙楼地上六层,地下二层,采用天然地基.主楼桩基为φ700大直径锤击沉管灌注桩,总桩数263根,建筑桩基设计等级为甲级,单桩竖向承载力特征值为3400kN,竖向极限承载力标准值不小于6800kN；桩端持力层为全风化花岗岩或砂砾状强风化花岗岩.场地原始地貌基本上属滩涂地貌单兀,经人工围垦成养殖区.后因建设需要,经人工回填而成.场地下及临近周围无地下管线.经地质勘察土层情况如下：①填土,厚度0.5～4.3m,尚未完成自重固结,回填时未经分层压实,均匀性及密实度较差；②淤泥,层厚0.60～3.60m；③粉质粘土,层厚0.7～3.3m；④中砂,层厚0.60～9.0m；⑤粘上,层厚0.90～5.90m；⑥粉质粘土,层厚O.90～4.70m；⑦粗砂,层厚0.50～10.lOm；⑧残积砂质粘性土,层厚3.0～15.7m；⑨全风化花岗岩,厚度为 2.85～14.2m；⑩强风化花岗岩,分⑩砂砾状强风化花岗岩,厚度-1碎块状强风化花岗岩两个压层.勘察报告指出⑧残积砂质粘O.45～26.0m；⑩-2性土存在砂砾状强风化花岗岩孤石.勘察时未发现临空面、空洞及软弱夹层. 勘察完成后,建设单位对场地再次进行了回填与平整.本工程临近地营运中心9#楼、10#楼采用同样桩型,先期已开始施工.3 质量控制准备工作大直径锤击沉管灌注桩施工工艺流程见图1.3.1大直径锤击沉管灌注桩地一些特点大直径锤击沉管灌注桩指桩管直径560～700mm,用配备能量较大地柴油锤和拔管振动器地桩机施打.沉管前,在桩管底端埋设钢桩靴,在柴油锤击打下,沉管至设计持力层,再下钢筋笼,边灌混凝土边拔管,同时开动振动器,既提高桩机地拔管能力,又充分振捣桩身混凝土.与小直径沉管灌注桩相比,大直径锤击沉管灌注桩采用钢桩靴,钢桩靴呈锥形,并沿肋面设置加劲肋,加强了桩靴地刚度,大大提高了穿越硬土层地能力,可贯入强风化花岗岩.且其桩径大(桩身周长、底面积大),因而能获得较高地承载能力.大直径锤击沉管灌注桩工艺也存在一些缺点：穿越厚层地砂层有一定地难度,遇到孤石往往需要补桩,最主要问题还是成桩地挤土效应,挤土效应会引发断桩、颈缩、桩体上浮等质量问题,对尚未凝固地邻桩产生不利影响.还会造成周边房屋、市政设施受损.3.2熟悉勘察报告、设计图纸仔细阅读勘察报告,熟悉地层分布、地下水情况等,特别是砂层、粘土层厚度及分布情况,对沉桩难易、挤土效应程度进行初步判断,做到心中有数.还要根据勘察报告算出预估桩长,以便施工中实际桩长与预估桩长进行比较分析.认真学习设计图纸,尤其要搞清楚大直径锤击沉管灌注桩地收锤标准、打桩顺序、跳打要求、混凝土超灌量、异常桩处理要求等,以及对挤土效应监控措施,在施工过程中切实加以落实.4 施工常见质量问题与防治措施本工程大直径锤击沉管灌注桩质量控制地一个非常好地条件是临近地9#楼、10#楼采用同样桩型,先期已始施工.根据到9#楼、10#楼学习,了解遇到地问题,结合其他桩基工程实践,分析大直径锤击沉管灌注桩施工常见质量问题地原因,提出防治措施：4.1桩位偏差主要原田：①桩位测放偏差过大；②桩位标志丢失或挤压偏离,随意定位；③桩架、桩管垂直度偏差大,造成桩位偏差.防治措施：①测量放线基点及水准基点办理移交手续并进行复核,并进行妥善保护；②测量仪嚣经检校合格,并在合格有效期内；③加强对桩位点地复核；④随时检查桩架、桩管垂直度,发现偏差,及时调整.4.2桩管进水进泥沉桩过程中,尤其是穿越较厚砂层后,发现桩靴被打坏,泥土、水进入桩管.如果管内进水、进泥较多时,应先灌入O.2～0.3m3,比桩身混凝土高一等级地混凝土,再振动拔出桩管,重新安放桩靴在原位再次沉管,两次沉管深度相差0.4～0.6m.若发现钢桩靴变形或损坏：主要原因：①桩靴质量差；②砂层厚,锤击沉管时间长,累积造成桩靴损坏；③地下水丰富,桩管与桩靴间缝隙大.防治措施：①加强桩靴进场质最验收,包括钢板厚度、桩靴锥度、桩靴直径、焊接质量等,不合格桩靴及时退场,质量好地优先用于砂层厚地区域；②可增加桩靴加劲肋地数量,提高桩靴地刚度；(本工程桩靴加劲肋由8条增加到12条,取得良好效果,大大减少了桩靴打坏发生率.)；③可采用引孔施工,引孔深度穿过砂层即可；④在桩靴和桩管交接处缠草绳,将桩管与桩靴间地缝隙堵严. 4.3卡管指拔管时,桩管被抱住或卡住,拔不出来.发生卡管时一般不得不将桩管割除,移位后重新补桩.主要原因：①桩管因故停滞时间长,桩管周围土固结导致桩管拔不出来；②遇坚硬士层或地下障碍物,进尺缓慢却一味长时间蛮打,造成桩管严重变形.防治措施：①适当加大桩靴直径,可比桩管外径大100mm,以延缓固结作用,减小拔管阻力,保证顺利成桩.②加强施工连续性,终孔检查合格后,尽快下钢筋笼、浇筑混凝土、拔管.③沉管进尺缓慢、严重反弹,根据工程条件,将桩管拔出或终止沉管继续将桩完成,然后在临近位置补充勘察,探明情况.4.4桩身缩颈指桩身局部直径小于设计要求.桩身缩颈容易在淤泥质土层及软硬土层交界处出现.主要原因：①拔管速度过快,桩管内形成地真空吸力对混凝土产生拉力,造成缩颈；②拔管速度控制不力,特别是在硬、软土层变化处没有控制好拔管速度,桩周软弱土塌落,导致桩身缩颈；③桩管内混凝土高度不够,使混凝土出管速度降低,扩散力不够,导致桩身颈缩；④混凝土坍落度过小,和易性差,不能很好地扩散.防治措施：①控制合适地拔管速度,一般土层地拔管速度不大于l.0m/min,软弱土层、软硬土层交界处地拨管速度宜控制在O.3～O.8m/min,且拔管速度要均匀,必要时采用反插；②拔管过程中,要有专人观测管内混凝土面监测仪,以控制桩身成形和拔管速度.桩身成形直径不得小于桩管内径；③拔管时保证桩管内地混凝土高度保持在2m以上,混凝土超灌量按设计要求(不小于2m)；④混凝土应具有良好和易性.桩端2～3m 长度范围内混凝土坍落度l50～180mm,其余部分120～150mm；⑤必要时采取反插措施.4.5桩顶混凝土质量差主要原因：混凝土超灌量不足,空孔段未合理处理.防治措施：确保超灌量,超灌量控制在设计桩顶标高以上l/15有效桩长,空孔段回填碎石.4.6断桩主要原因：①混凝土早期,强度低时,受到振动或外力扰动；②沉管时,土体隆起和挤压,造成已成桩断桩；③土方开挖不合理,致使桩承受过大水平力,产生断桩；防治措施：①混凝土终凝初期,尽量避免振动和外力扰动；②采取跳打工艺,跳打间隔时间不小于24h；③合理制订土方开挖方案和可靠地桩身保护措施. 4.7钢筋笼上浮钢筋笼上浮经常发生在混凝土灌注过程中,造成钢筋笼上浮地主要原因有：①钢筋笼制作粗糙,刚度不足,拔管时钢筋笼被桩管挂起.②桩管使用时间太长,由圆形变成椭圆形,卡住钢筋笼,拔管时把钢筋笼带起.③灌注混凝土速度太快,混凝士流出时冲击力较大,推动钢筋笼向上浮动；防治措施：①加强钢筋笼制作质量控制,在地面专用台架上制作,特别注意主筋、箍筋接头部位(包括焊接)不能向外凸出；②桩管修理后,及时将焊接毛刺等打磨掉；③接近钢筋笼底端时适当放慢灌注速度,以减少混凝土地上冲力. 4.8静载实验不合格主要原因：①打桩收锤控制标准执行不严格；②桩管进水进泥没有发现或清理不彻底；③试桩桩帽施工马虎,桩帽与桩身交接处有夹渣层.防治措施：①准确测量最后三阵,每阵十锤地贯入度及落锤高度,确保贯入度满足控制标准；②发现桩管进水、进泥要清除干净,或拔出桩管,重新沉管；③桩帽施工时要将桩顶浮浆剔除干挣,浇筑混凝土前要清理干净.5 大直径锤击沉管灌注桩施工要点5.1打桩控制原则大直径锤击沉管灌注桩属以摩擦力为主地端承摩擦桩,打桩以贯入度控制为主,有效桩长为辅,施工前选取2处以上不同地质情况位置,进行试成桩,以确定收锤标准.有效桩长较短时,则贯入度应控制得严一些,有效桩长较长时,则贯入度可适当放松要求.5.2打桩顺序原则上由中间往外退打,当相邻桩中心距小于4倍桩直径时应跳打,以保证邻桩桩身混凝土质量.当桩距<2.4m时,应适当延长跳打时间.施工时也可以考虑先打重要部位、比较密集地桩如核心筒位置下地桩. 5.3挤土效应地控制大直径锤击沉管灌注桩属挤土效应桩,施工过程中要经常测量土体上隆情况,为避免或减小桩地上浮,可采取以下措施：(1)采用自中央向边缘地打桩顺序或分段打桩,使后续打桩时向边缘挤土,减少桩间土体上隆程度；(2)在施工现场布置适量地释放孔,在可能地情况下,释放孔施工和打桩交替进行；(3)预钻孔沉桩,钻孔较桩径小50～100mm,深度为桩长地1/3～1/2；(4)控制打桩速度、采取跳打工艺.5.4孤石处理沉管过程中若发现桩管未达设计桩长且反弹严重,往往是桩靴遇到了孤石,施工中遇到孤石可分两种情况：(1)孤石较小、较薄,由于桩锤重,桩管及桩靴有一定刚度,能将其挤开,对沉管未造成太大影响.(2)孤石较大或厚度较厚,无法将其挤开,如强行沉管.必将造成钢桩靴破坏甚至将桩管打坏(桩管管口内凹),应采取移位补桩地方法来解决这一问题.应将情况提请有关部门研究.一般是拔出桩管回填砂子,在桩位邻近进行钻孔探明后,补桩处理.5.5施工工艺流程各环节质量控制见图1.5.6施工过程中,加强各相关方地联系,遇到问题及时采取措施处理(1)预估桩长与实际桩长相差较大,且相对集中时；(2)混凝土扩散量过大；(3)混凝土灌注完毕,混凝土出现喷浆喷水现蒙.6结束语虽然我们对大直径锤击沉管灌注桩施工常见问题及质量控制已有一定地认识,但毕竟大直径锤击沉管灌注桩没有人工挖孔桩、冲钻孔灌注桩、锤击预制桩应用广泛,由于桩基施工地高度隐蔽性,不确定因素多.只要我们以科学严谨地态度,认真分析遇到地问题,完善防治措施,严格控制好施工地每一道工序,保证施工质量是完全可以做到地.。
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锤击式沉管灌注桩贯入度控制
标准浅议
Discussion on penetration control standard of hammer driven cast-in-place pile
锤击式沉管灌注桩贯入度控制标准
浅议
使用备注：技术安全主要是通过对技术和安全本质性的再认识以提高对技术和安全的理解，进而形成更加科
学的技术安全观，并在新技术安全观指引下改进安全技术和安全措施，最终达到提高安全性的目的。
锤击式沉管灌注桩以其诸多优点，成为多层住宅、综合楼的首选桩型。
但其自身也存在一些缺陷和在设计施工中难以操作的指标，灌注桩沉管贯入度的控制便是其中之一。
本文通过工程实例，介绍锤击式沉管灌注桩贯入度设计的一般方法，指出存在问题，初步分析问题原因，提出解决问题的实用方法。
一、问题的提出
一般认为，桩的贯入度与其极限承载力有直接关系。
贯入度通常依据现有的打桩动力公式结合当地成功经验确定。
但灌注桩沉管的贯入度与桩承载力的关系是否可以用简单的经验公式确定，或者简单地套用当地成功经验，以及贯入度是否为一项控制性的设计指标，对于这些问题，笔者认为有必要作进一步的探讨。
目前，采用灌注桩的一般是9层以下的二级建筑物。
由于国家规范对二级建筑物没有规定要进行现场试验确定单桩承载力，而是“应根据静力触探、标准贯入、经验参数等估算，并参照地质条件相同的试桩资料，综合确定”，因此这类建筑很少在设计施工前进行桩的现场试验，设计人员依据现有的打桩动力公式结合当地成功经验确定贯入度。
在施工时，对于以摩擦为主的摩擦桩，大多数情况下沉管达不到设计要求的贯入度，此时通常采用四种方法解决：1）加深桩长；2）复打桩；3）扩大桩径；4）加桩。
每种方法（有时两种、三种方法同时采用）都会增大工程量，增加成本。
当工程验收时，单桩承载力检验合格，证明设定的贯入度没有问题，又可作为经验被采用。
因此，如何把握贯入度，对于工程的安全性、经济性都有较大意义。
二、单桩竖向承载力的计算
1、荷载传递机理桩在荷载作用下，桩身上部首先受到压缩，一部分荷载往下部桩身传递，另一部分则在桩与桩周土之间形成摩阻力。
当荷载分级逐步加到桩顶时，桩身上部受到压缩而产生相对于
土的向下位移，与此同时，桩周表面受到土的向上摩阻力，桩身荷载通过桩周摩阻力传递到桩周土层中去，致使桩身荷载和桩身压缩变形随深度递减。
随着荷载的增加，桩身压缩量和位移量增加，桩身下部的摩阻力随之进一步发挥出来。
当桩周摩阻力全部发挥达到极限状态后，若继续增加荷载，则荷载量将全部由桩端土承担。
桩的这种传递理论，是符合静压试桩实际的，且已为许多桩的荷载试验所证实。
2、单桩竖向极限承载力标准值单桩竖向极限承载力标准值按下式计算：Rk=u∑qsikli+qpkAp（1），式中Rk——单桩的竖向承载力标准值；qpk——极限端阻力标准值；Ap——桩身横截面面积；u——桩身周边长度；qsik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；li——按土层划分的各段桩长。
贯入度的设计一般依据现有的打桩动力公式，主要有格尔谢凡诺夫公式、工程新闻修正公式、海利公式和广东打沉管灌注桩公式等。
上述经验公式是根据功能原理和实验推导出来的，适用对象为预制桩（包括钢管桩）；而灌注桩与预制桩在施工方法上有很大区
别，如果套用上述经验公式设计灌注桩的贯入度，显然不恰当。
在工程实践上，这种方法往往过于保守，结果使工程成本增加。
三、工程实例
本例为广东东莞某学校的桩基工程。
该小区位于东江形成的三角洲平原，属于冲积地貌，地形平坦。
设计要求采用锤击沉管灌注桩，桩端以中细砂层上部为持力层，桩长L=22米（从场地地坪算起），桩径=480毫米，单桩承载力标准值为600kN.通过格氏公式和广东打沉管灌注桩公式计算结果的比较，可知广东公式要求更加严格。
该地成功经验为：对于桩径=480毫米、设备锤重为30kN、设定锤落距为1米情况，最后三阵锤击，每阵10锤，贯入度<6厘米。
综合考虑计算结果和当地成功经验，设计规定，最后三阵锤击，要求贯入度控制在6厘米/10击以下。
但在实际施工中，桩管打至设计标高时，大部分桩贯入度都超过了设计要求，个别桩多达22～50厘米/10锤，距设计要求相差很大。
为了减小贯入度，对于部分贯入度较大的桩采用了灌砂复打，挤密砂土的新方法。
考虑到本小区桩基工程量大，基桩总数约为3000
余根，为了工程安全和节省投资，并为后续施工提供依据，为此对贯入度较大的以及经灌砂复打的桩，选择6根桩进行静载测试。
从测试结果看出：
1）该地区的灌注桩沉管贯入度实际值是设计值的2～8倍（至设计标高时），此时即使不加长桩长或复打，桩的承载力也完全能达到设计要求；
2）对于贯入度特别大的3号桩，经灌砂复打，测试结果表明，桩的承载力也能达到设计要求，且最大沉降量仍未超过规范极限值。
经过综合分析试验结果，认为可以适当加大贯入度的设计值。
为了安全起见，后续桩的贯入度控制在2倍设计值范围内。
个别贯入度较大的桩，采用灌砂复打的方法，将其控制在相同范围内。
该项工程竣工已近6年，运行正常，说明当时贯入度控制原则是安全合理的。
四、结论
对于砂土地基，采用灌砂复打，充分利用其挤密效应，是一种经济有效地减小贯入度的方法；简单套用现有的打桩动力公式设计
沉管贯入度，有时与工程实际情况不符，将造成工程浪费；灌注桩贯入度作为一项设计施工指标，要加以控制，但应避免盲目性。
在无现场试验确定单桩承载力的情况下，可以采用这样的方法：在地质钻探孔附近，土层分布和各土层的物理力学指标比较准确，宜先在此打桩，仔细做好记录，在设计标高附近一定范围内准确测量每10击的贯入度。
综合分析贯入度的现场施工记录、设计值，以及当地成功经验，调整实施的贯入度值，以尽可能地使贯入度控制值趋于合理。
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