水解酸化池计算公式

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水解酸化池计算公式

0.12
x
YK d Fw
0.4~0.6 47 48
51 m³ /d 0.48
q
VR 二沉池 1 R c 排出时 52
kg O2/ (kg MLVSS•d) kg O2/kg COD m³ /d
0.15 1.08 39
Ob a b Fw
56 57
A
O 20℃ 58 1.429 21%
Oa aFw b
54 55
∆Ob kg O2/kg COD m³ /d
O aQLr bVN wv
每日需要空气量 A
59 0.50 4.50 0 60 61
宽
W W
曝气层高度总高度
h1 H
V LWH
单系列 62
图例输入值计算值手工取值注释校核值
控制要求：
说明：
初设版本
m m m m
#DIV/0!
63 64
0.50 5.50
65
H h0 h1 h2
66
67 68 69 70
DWB 校核批准
2016/4/28 日期
P01 版本描述
ZS 编制
DWB
校核
算
版本子项单位 P02 AA 座页数污水站数量 1 要求
材料
13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24
1 h 14.4
27 28
kg/m³ %
1.05 0.30
31 32
制造要求
材料
设计参数基本参数
设计水量单系列水量 Q0 Q m3/d m3/d 24 24.00 25 26 设计系列水力停留时间个 T

屠宰废水水解酸化池的设计计算

屠宰废水水解酸化池的设计计算3.4水解酸化池的设计3.4.1水解酸化池作用水解酸化池是利用水解发酵菌在微氧条件下完成有机物降解的过程。

由于屠宰废水COD 含量较高且含有大量难降解有机物，通过水解酸化反应，可以将难降解有机物分解为小分子、易降解的有机物，提高废水的可生化性，还可以去除一部分COD ，减轻后续好氧处理的负荷。

水解酸化池的工艺分为膜法和泥法，本设计采用前者，即水解酸化菌附着于池内填料上生长，水流通过填料时，生物膜即吸附水中有机物完成生物反应。

3.4.2 设计参数容积负荷N v =3.0kg COD/(m 3·d)；溶解氧DO ＜0.3mg/l ；配水孔流速v =0.20~0.23m/s 。

3.4.3 设计计算（1）有效池容 3175032413562.1m N SQ V v ≈⨯⨯==式中：Q ——流量，m 3/d ；S ——进水COD 浓度，mg/l ；按照总浓度去除10%计；N v ——COD 容积负荷，kg COD/(m 3·d)。

（2）池子尺寸取有效水深h=4.5m ，则池子表面积为23895.41750m h V A ≈== 将池子分成两大格，每格尺寸为25m ×8m ×5m （其中水深4.5m ，超高0.5m ）。

为了防止短路，每大格分2小格，即13m ×8m ×6m 。

（3）复核 h Q V HRT 96.121351750===，符合要求。

（4）填料容积 m V V 117017503232'=⨯==，采用3层组合填料，每层1m ，安装在距池底0.8m 的处。

膜法池底仍可积泥，可以安装潜水搅拌机。

可按每立方米10W 功率配备搅拌机，共分4小格，选用4台潜水搅拌机。

单台功率 kW N 7.410005.481310=⨯⨯⨯=（5）配水每大格配水孔总面积 2094.02.023600135m F =⨯⨯= 每大格宽8m ，取n=20个孔眼（孔间距20cm ），单孔直径d 为 m n F d 077.014.320094.044=⨯⨯==π。

水解酸化池计算

槽深h (m) 0.41
有三角堰时三角堰(90度)的设计每个堰口流量堰上水头h1 每米堰口数 (L/s) (m) 5 0.32 0.035
槽总深h (m) 0.445
(kgCOD/m d)
3.
悬浮固体（mg/L） SS 300 60 80 可控
酸碱度 PH 6~8
温度(℃) T 25
可控
可控
表面负荷 (m3/m2.h) Ns 1
水力停留时间(h) HRT 4
Nv 2
4.池体有效容积公式有效容积(m3)
V＝KQHRT
1668
5.池的面积公式 S=Qmax/Ns
151.8 87.6
10.出水堰设计单格出水流量物理意义 (m3/h) Q0 公式数值 208.5 无三角堰的波水槽宽深设计槽内流量流量安全系数 (m3/h) 1.3 271.05
出水堰负荷 (L/s.m) q' 1.6
出水堰长 (m) Q0/q' 36.2
槽宽B (m) 0.32
槽自由跌水临界水深hk 起端水深h 高度(m) (m) (m) 0.1 0.18 0.31
有效面积(m2) 417
6.池的几何尺寸(内净尺寸) 池内水深(m) 池长宽系数 h L/B 4 2
池组数 n 2
每组池设计尺寸(内净尺寸) H(m) B(m) L(m) 4.3 10.21 20.42
7.水解池上升流速核算公式上升流速(m/h) 判别可行性 v=h/HRT 1 可行 8.容积负荷核算公式 Nv=Q*So/V 有机负荷
三、水解（酸化）池设计 1.设计条件进水流量名称（m3/h）符号 Q 进水 417 2.水质条件
总变化系数 Kz 1

水解酸化池设计计算书(免费)

水解酸化池设计计算书(免费)1.XXX1.1 Hydrolysis XXX VolumeTo calculate the volume of the hydrolysis tank。

we use the formula V=KZQHRT。

where V is the volume of the tank in cubic meters。

Kz is the total n coefficient (1.5)。

Q is the design flow rate in cubic meters per hour。

and HRT is the hydraulic n time in hours (6 hours)。

For example。

if we take a n coefficient of 1.5.a flow rate of 5 cubic meters per hour。

and a hydraulic n time of 6 hours。

we get a volume of 45 cubic meters.In the case of dyeing and printing wastewater。

the hydrolysis tank is divided into four compartments with a length and width of 2 meters each。

The effective depth of the tank is 3 meters。

so the volume of each compartment is 16 cubic meters。

and the total volume of the four compartments is 48 cubic meters.1.2 n of Upward Flow XXXXXX。

we use the formula ν=QVH/AHRT。

带式压滤机介绍及处理能力的计算方法

一、水解酸化池污泥产量一般可以这样考虑：排泥量计算主要是两个方面：一个是，细胞生长产生的污泥；还有就是进水的TSS产生的惰性污泥。

1、污泥有机部分产量W1 = Yobs * ( So - Se ) * Q / 1000*（1-η水解率）=50.4kg/d Yobs：BOD5表观产率系数：一般在生物用于同化生长中，一般是用于生物生长的有机物占有1/3左右，可以考虑取0.3-0.4kgVSS/kgBOD。

污泥的水解率大概是可取30%-40%。

2、污泥惰性部分产泥量W2 = ηss * SSo *Q / 1000= 37.5kg / d总悬浮物TSS惰性组份比例ηss 取30-50%，另外45-50%被水解去掉，10-20%左右出水中。

说明：前者是污泥的产量的有机部分，后者是总悬浮物中一般无机惰性部分，有机部分被生化掉，形成了完全的惰性污泥。

活性污泥总产量W '=W1/fvss+W2=72+37.5=109.5kg/d:fvss:是污泥中有机部分的质量含量，一般在0.7-0.8之间。

带式压滤机处理能力的计算方法0前言在城市污水处理工艺中，一个好的污泥脱水方法是必要的。

水中的COD大部分是由微粒物组成的，大约70%的COD是随粒径＞0.45μm的颗粒的去除而除去的，许多污染物与微粒物(如氮、磷)合为一体或被吸附在微粒上(如重金属、有机微量污染物)，亦会随之去除［1］。

传统活性污泥法产生的污泥是从二沉池排出剩余污泥，在污泥浓缩池浓缩消化后再进行污泥脱水。

然而污泥在浓缩池的浓缩过程中，吸附在污泥中的磷又被析出，污水中磷的浓度太高，致使外排水严重超标。

因此对市政污水进行脱氮除磷处理已在世界上引起广泛重视。

目前已出现多种新工艺，虽然因几何形状、运行参数和微生物的状态不同而有所不同，但剩余活性污泥脱水是污水治理的关键。

带式浓缩压滤机作为新型污泥脱水工艺的关键设备，其开发研制被国家经贸委列为1999年城市污水处理厂八大类技术开发研制设备。

带式压滤机介绍及处理能力的计算方法

一、水解酸化池污泥产量一般可以这样考虑：排泥量计算主要是两个方面：一个是，细胞生长产生的污泥；还有就是进水的TSS产生的惰性污泥。

污泥的水解率大概是可取30%-40%。

2、污泥惰性部分产泥量 W2 = ηss * SSo *Q / 1000 = 37.5kg / d总悬浮物TSS惰性组份比例ηss 取30-50%，另外45-50%被水解去掉，10-20%左右出水中。

说明：前者是污泥的产量的有机部分，后者是总悬浮物中一般无机惰性部分，有机部分被生化掉，形成了完全的惰性污泥。

活性污泥总产量 W '=W1/fvss+W2=72+37.5=109.5kg/d:fvss:是污泥中有机部分的质量含量，一般在0.7-0.8之间。

带式压滤机处理能力的计算方法0前言在城市污水处理工艺中，一个好的污泥脱水方法是必要的。

水中的COD大部分是由微粒物组成的，大约70%的COD是随粒径＞0.45 μm的颗粒的去除而除去的，许多污染物与微粒物(如氮、磷)合为一体或被吸附在微粒上(如重金属、有机微量污染物)，亦会随之去除［1］。

传统活性污泥法产生的污泥是从二沉池排出剩余污泥，在污泥浓缩池浓缩消化后再进行污泥脱水。

然而污泥在浓缩池的浓缩过程中，吸附在污泥中的磷又被析出，污水中磷的浓度太高，致使外排水严重超标。

因此对市政污水进行脱氮除磷处理已在世界上引起广泛重视。

目前已出现多种新工艺，虽然因几何形状、运行参数和微生物的状态不同而有所不同，但剩余活性污泥脱水是污水治理的关键。

带式浓缩压滤机作为新型污泥脱水工艺的关键设备，其开发研制被国家经贸委列为1999年城市污水处理厂八大类技术开发研制设备。

水解酸化池设计说明书.

总设计参数：进水流量Q=5000m³/d；污泥回流比R：1）二沉池回流比R二沉=10%~30%；2）初沉池回流比R初沉=50%~100%；有效停留时间tHRT=0.5d；设计计算：一、总回流比范围Rmax=130%，Rmin=50%；二、池体结构尺寸有效容积：=5000×0.5=2500m³分格n=4个；单格尺寸：=11.2×11.2=125㎡总面积S=125×4=500㎡有效池深： =5.0m超高取值： =0.5m布水区分支管开孔距池底=0.2m则总高度H=4.89+0.41+0.2=5.5m表面水力负荷校核=5000×(1+1.3/(24×512=0.94m³/（㎡×h）=5000×(1+0.5/(24×512=0.61m³/（㎡×h）经复核计算，在此表面水力负荷下，可以实现通过均匀布水减少死区的目的。

三、分支布水管计算采用大阻力配水系统，总布水点256个，每个池内布水点64个，进水口距池底0.2m，进水负荷1.96㎡/个布水口；分支配水管内流速取值：；；；；1）= 0.1879m，取值200mm校核：，符合设计要求；2）=0.1329m，取值125mm校核：，符合设计要求；3）=0.0939m，取值80mm校核：，符合设计要求；4）=0.05147m，取值40mm校核：，符合设计要求；四、潜水搅拌选型型号：GQT022×φ325功率：2.2KW叶轮直径：325mm转速：750r/min台数：16台推流面积：32㎡/台；6×10m五、污泥龄≥20d。

六、二沉池回流污泥安装电动阀DN150一个七、水解酸化池排泥电动阀DN200四个，时间控制，触摸屏显示，可调。

八、放空手动蝶阀DN300四个水损计算：1、分支管DN40=(。

水解酸化池体的计算

水解酸化池体的计算（1水解（酸化池有效池容V有效是根据污水在池内的水力停留时间计算的。

水解（酸化池内水力停留时间需根据污水可生化性、进水有机物浓度、当地的平均气温情况综合而定，一般为2.5-4.5h.考虑综合情况，本工程设计中水力停留时间取T = 4 h,本工程设计流量Q = 400 m3/d =16.67 m3/h,取T = 4 h,则有效池容为：水解酸化池的有效容积V有效=QT式中V有效——水解酸化池的有效容积,m3 ,Q----进入水解酸化池的废水平均流量,m3/h ;T----废水在水解酸化池中的水力停留时间，h本工程Q = 16.67 m3/h,T = 4 h代入公式后：V 有效=16.67 4>= 66.68 m3 ,对于水解酸化反应器，为了保持其处理的高效率，必须保持池内足够多的活性污泥，同时要使进入反应器的废水尽量快地与活性污泥混合，增加活性污泥与进水有机物的接触,这就要求上升流速越高越好。

但过高的上升流速又会破坏活性污泥层对进水中SS的生物截留作用，并对活性污泥床进行冲刷，从而将活性污泥带入反应器的出水系统中，使活性污泥流失并使出水效果变差，所以保持合适的上升流速是必要的。

根据实际工程经验，水解酸化池内上升流速V上升一般控制在0.8-1.8 m/h较合适。

本工程的上升流速V上升取0.8 m/h，所以水解酸化池的有效高度为：为了保证污水进入池内后能与活性污泥层快速均匀地混合，所以本设计在池体H1 = V 上升XT = 0.8 4> 3.2 mF部专门设有多槽布水区。

每条布水槽的截面为上宽下窄的梯形，其高度为0.4 m , F部水力流速为1.4 m/h上部水力流速为0.8 m/h。

池内实际有效高度为H有效=H1 + 0.4 = 3.2 + 0.4 = 3.6 m加上池内超高取0.4 m，水解池实际总高度为H = H有效+ 0.4 = 3.6 + 0.4 = 4 m。

按有效池容计算，水解池有效截面积为:S截面1 = V有效/ H有效=66.68 / 3.6 = 18.52 m2按上升流速计算，水解池有效截面积为:S截面2 = Q / V上升=16.67 / 0.8 = 20.84 m2由于S截面2大于S截面1，水解池实际截面积取S截面=20.84 m2，实际取S 截面=20 m2取池宽4 m，则池长5 m。

水解酸化池设计说明书

水解酸化池设计说明书.(总4页) -本页仅作为预览文档封面，使用时请删除本页-总设计参数：进水流量Q=5000m3/d；污泥回流比R：1）二沉池回流比R二沉=10%~30%；2）初沉池回流比R初沉=50%~100%；有效停留时间tHRT=；设计计算：一、总回流比范围Rmax=130%，Rmin=50%；二、池体结构尺寸有效容积：=5000×=2500m3分格n=4个；单格尺寸：=×=125㎡总面积S=125×4=500㎡有效池深： =超高取值： =布水区分支管开孔距池底=则总高度H=++=表面水力负荷校核=5000×(1+(24×512=³/（㎡×h）=5000×(1+(24×512=³/（㎡×h）经复核计算，在此表面水力负荷下，可以实现通过均匀布水减少死区的目的。

三、分支布水管计算采用大阻力配水系统，总布水点256个，每个池内布水点64个，进水口距池底，进水负荷㎡/个布水口；分支配水管内流速取值：；；；；1）= ，取值200mm校核：，符合设计要求；2）=，取值125mm校核：，符合设计要求；3）=，取值80mm校核：，符合设计要求；4）=，取值40mm校核：，符合设计要求；四、潜水搅拌选型型号：GQT022×φ325功率：叶轮直径：325mm转速：750r/min台数：16台推流面积：32㎡/台；6×10m五、污泥龄≥20d。

六、二沉池回流污泥安装电动阀DN150一个七、水解酸化池排泥电动阀DN200四个，时间控制，触摸屏显示，可调。

八、放空手动蝶阀DN300四个水损计算：1、分支管DN40=(。

水解酸化池体的计算.

度与上升流速之间的关系如下:
Q V H
v = —— = ———— = ———
A HRTA HRT
式中:v ——上升流速;
H ——反应器高度;
HRT ——水力停留时间。
(3配方方式:采用穿孔管布水器(分支式配水方式,配水支管出水口距池底200mm,位于所服务面积的中心;出水管孔径为20mm(一般15-25mm之间。
现在水解池大多都用上流式的(UASB,这样解决了好多问题。
但在工程实践中真正要解决布水不匀的问题应从那几个方面入用?
在池内设置填料可减少停留时间,增加水解效果。
水解(酸化池设计计算
1、已知条件
某城市污水二级处理厂污水量近期为Q = 15000m3/d(625 m3/h,总变化系数K Z = 1.5,。设计进水水质BOD5 =200mg/L,COD=450mg/L,SS=300mg/L,PH=6-8。水解处理出水水质预计为BOD5 =120mg/L(去除率40%,COD=292mg/L(去除率35%,SS=60mg/L(去除率80%。求水解池容积及尺寸。
根据实际工程经验,水解酸化池内上升流速V上升一般控制在0.8-1.8 m/h较合适。本工程的上升流速
V上升取0.8 m/h ,所以水解酸化池的有效高度为:
H1 = V上升× T = 0.8 × 4 = 3.2 m
为了保证污水进入池内后能与活性污泥层快速均匀地混合,所以本设计在池体下部专门设有多槽布水区。每条布水槽的截面为上宽下窄的梯形,其高度为0.4 m ,下部水力流速为1.4 m/h ,上部水力流速为0.8 m/h。
(2水解(酸化反应池布水系统设计水解酸化反应器良好运行的重要条件之一是保障污泥与废水之间的充分接触,为了布水均匀与克服死区,水解酸化池底部按多槽布水区设计,并且反应器底部进水布水系统应该尽可能地布水均匀。

水解酸化池

50 mm
d2 4
f qk
0.0471 m2 3.067940552 m/s
Q qx
④滤板和滤头布置采用整体浇筑滤板，滤板模板规格为0.6m×1.2m，每块模板安装滤头24个，单个滤池共需要模板50块，共安装滤头1200个。
滤板支撑梁间距1.2m，长度3.6m。（8）冲洗设备 ①水泵水泵设计流量等于Qsx 水泵吸水池最低水位到排水槽顶高差H0 冲洗管道水头损失h1 滤头柄内径dn
排水暗渠粗糙系数n取
nV psq i psq 0.66 排水暗渠水力坡度 R psq
（7）配水配气系统 ①配水配气泵水冲洗强度qs取水冲洗流量Q sx 2 q s L Bc 水冲洗所需断面面积 F sx 起端水流速Vsxq 气冲洗强度qqx取气冲洗流量 Q qx 2 q qx L Bc
6 L/s 51 L/s
Q sx
V sxq
0.034 m2 1.5 m/s 17 L/s 144.5 L/s
起端气流速Vqxq 水冲洗所需断面面积 F qx ②配水配气渠配水孔配水孔间距Ssk取配水孔个数
nsk 2 L S sk
5 m/s
Q qx V qxq
0.0289 m2
0.6 m 12 个
2 k1
1.06 0.000349023 m
冲洗时，2个进水孔同时工作过孔流速修正为 V k 2
Qbx 2 b2 2 V k2 2g
2
0.442708333 m/s 0.010588691 m
h洗冲洗时，过孔水头损失
③进水堰进水堰槽宽度取强制过滤时堰上水头h取流量系数m取 Q qz 进水堰宽度 B y 1.5 m h 2g 设计选用宽度1m的旋转调节堰

（完整版）水解池计算

（完整版）水解池计算厌氧生物处理法是一个较为复杂的生物化学过程，生物厌氧处理主要依靠水解产酸细菌、产氢产乙酸细菌和产甲烷细菌的共同作用的结果，因此可将其大致分为水解酸化、产氢产乙酸和产甲烷等3个连续的阶段。

见下图：第1阶段为水解酸化阶段，它主要由一些兼性厌氧菌，如梭状芽孢杆菌、厌氧消化球菌、大肠杆菌等先将大分子、难溶解的有机物分解成小分子、易溶解有机物，然后再渗入细胞体内分解成易挥发的有机酸、醇、醛等，如甲酸、乙酸、低级醇等。

含氮有机物分解产生的NH3，除了提供合成细胞物质的氮源之外，还要在水中部分电解，生成碳酸氢铵，具有缓冲废水pH值的作用。

第2阶段为产氢产乙酸阶段。

在产氢产乙酸细菌的作用下。

第1阶段产生的各种有机酸被分解转化为乙酸和氢气，在降解有机酸时还产生二氧化碳。

第3阶段为产甲烷阶段，在完全无氧的条件下，甲烷菌将低分子的有机酸或低级醇进一步分解转化为甲烷。

水解酸化即将厌氧工艺控制在水解酸化阶段的厌氧水解，水解酸化工艺是不完全厌氧法的生化反应，水解酸化菌为优势菌种，考虑到产甲烷菌与水解酸化菌生产速度不同，在反应构筑物中利用水流动的淘洗作用造成甲烷菌难于繁殖。

应尽量降低废水中的溶解氧，使水解酸化细菌更适于繁殖。

水解酸化处理技术是针对长链高分子聚合物及含杂环类有机物处理的一种污水处理工艺。

水解酸化菌可将长链高分子聚合物水解酸化为可生化性更强的有机小分子醇或酸，也可以将部分不可生化或生化性较弱的杂环类有机物破环降解成可生化的有机分子；提高污水中有机污染物BOD5/CODCr值，从而改善整个污水的生化性。

水解酸化的优点为：A、正常条件下，经过2-4天的生化反应，所用时间短，无需大容积的消化池，能脱除废水COD的15-25%。

COD降低了，也减少了对氧的需求，降低供氧负荷，同时减少了由于综合N、P营养物缺乏而在废水中投加营养物质的量。

B、使不溶性的有机物水解为溶解性的有机物，将难生化的大分子物质转化为易于生物降解的小分子物质，如醋酸甲酯在水解酸化菌酶的作用下，分解成醋酸与甲醇：BOD/COD小于0.3的原废水经厌氧处理后其BOD/COD值提高到0.4~0.5，从而提高了废水的可生化性。

水解酸化池设计计算书(免费)(367)

免费的目录水解酸化池设计计算水解池的容积堰长设计出水堰的形式及尺寸堰上水头集水水槽宽集水槽深度进水堰简略图水解酸化池设计计算水解池的容积水解池的容积式中：——水解池容积，。

——总变化系数，。

——设计流量，。

——水力停留时间，，取。

则印染废水中水解池，分为格，每格的长为，宽为米，设备中有效水深高度为，则每格水解池容积为，格的水解池体积为。

水解池上升流速校核已知反应器高度为：。

反应器的高度与上升流速之间的关系如下：式中：——上升流速（）。

——设计流量，。

——水解池容积，。

——反应器表面积，。

——水力停留时间，，取。

则水解反应器的上升流速，符合设计要求。

配水方式采用总管进水，管径为，池底分支式配水，支管为，支管上均匀排布小孔为出水口，支管距离池底，均匀布置在池底。

进水堰设计已知每格沉淀池进水流量。

堰长设计取出水堰负荷（根据《城市污水厂处理设施设计计算》中记载：取出水堰负荷不宜大于）。

式中：——堰长。

——出水堰负荷，，取。

——设计流量，。

则，取堰长。

出水堰的形式及尺寸出水收集器采用自制º三角堰出水。

直接查第二版《给排水设计手册》第一册常用资料页，当设计水量为时，过堰水深为，每米堰板设个堰口，过堰流速为。

取出水堰负荷（根据《城市污水厂处理设施设计计算》中记载：取出水堰负荷不宜大于）。

每个三角堰口出流量为堰上水头式中：——堰上水头。

——每个三角堰出流量，。

则。

集水水槽宽式中：——堰上水头。

——设计流量，。

为了确保安全集水槽设计流量（）则，因此水槽宽取。

集水槽深度集水槽的临界水深：式中：——堰上水头。

——安全设计流量，。

则。

集水槽的起端水深：式中：——起端水深。

则。

取。

设出水槽自由跌落高度：。

则集水槽总深度进水堰简略图图出水三角堰尺寸图图集水槽剖面图进好氧池出水管设计取水在管中的流速为，（数据取自《建筑给排水设计手册》）式中：——出水管直径，。

——过堰流速，。

则，取管。

污泥回流泵设计计算在水解酸化池中，按污泥回流泵的流量为计算。

水解酸化池

3。

3水解酸化池3。

3。

1设计说明印染废水中含有大量高分子有机物，较难直接被好氧微生物降解，而水解酸化可大大提高废水的可生化性。

在水解酸化阶段,通过缺氧降解，使水中大分子有机物分解为易生化的小分子有机物，从而提高废水的可生化性,保证后续生化处理效果.水解池中设计安装高速潜水推流器，以保证厌氧微生物和废水能充分接触,均匀水质.3。

3.2设计参数（1)容积负荷N V =3。

2kgCOD/（m 3·d)；（2）配水孔流速v=0.2m/s ；（3）设计水量Q=10000m 3/d ；（4）进水COD 浓度1600mg/L ；（5）有效水深h 2=5m;(6）保护高度h 1=0.8m.3.3。

3设计计算1。

水解酸化池尺寸（1）总有效容积350003.2000016.1m N Q S V V =⨯=⨯= 式中：S ——进水COD 浓度，gCOD/L 。

（2）总表面积水解池高h 取5m ，则水解池表面积A 为：2100055000m h V A ===将水解池分为两大格，则每格体积312500250002m V V ===;每格表面积21150052500m h V A ===.所以每大格外形尺寸取为L×B×H=50m×10m×5m 。

2。

水力停留时间h Q V HRT 1224100005000=⨯== 3.填料设计池内填料采用由聚丙烯、聚乙烯制成半软性复合填料，它具有散热性能高，阻力小，布水、布气性能好，易长膜，又有切割气泡的特点.取填料层为2.5m 高，距进水边池壁1.6m ，则填料体积为:32420.5210.61502m V =⨯⨯-⨯=）（填料4。

污泥产生量水解酸化池的COD 去除率为30％,污泥的产生量按照每公斤COD 产生0。

2kg 干污泥进行计算，产生的污泥主要在二沉池及气浮池进行泥水分离。

(1）干污泥产生量d kg W /9602.010000%306.1=⨯⨯⨯=（2)湿污泥产生量湿污泥含水率以99％计,则湿污泥产生量：d t d kg W W /96/9600001.096099.011===-= 换算成污泥体积，即：d m V /953=污泥5。

水解酸化池设计计算

水解池设计计算1.1水解池的容积水解池的容积VQHRTK V Z =式中：V ——水解池容积，m 3；z K ——总变化系数，1.5；Q ——设计流量，m 3/h ；HRT ——水力停留时间，h 取6h ；则345655.1m V =⨯⨯=印染废水中水解池，分为4格，每格的长为2m ，宽为2米，设备中有效水深高度为3m ，则每格水解池容积为16m 3，4格的水解池体积为48m 3。

1.2水解池上升流速校核已知反应器高度为：m H 4=；反应器的高度与上升流速之间的关系如下：HRTH HRTA V A Q ===ν式中：ν——上升流速（m/h ）；Q ——设计流量，m 3/h ；V ——水解池容积，m 3；A ——反应器表面积，m 2；HRT ——水力停留时间，h ，取6h ；则)/(67.064h m ==ν水解反应器的上升流速h m /8.1~5.0=ν，ν符合设计要求。

1.3配水方式采用总管进水，管径为DN100，池底分支式配水，支管为DN50，支管上均匀排布小孔为出水口，支管距离池底100mm ，均匀布置在池底。

1.4进水堰设计已知每格沉淀池进水流量s m h m Q /00035.036004/533'=⨯=；1.4.1堰长设计取出水堰负荷)/(2.0'm s L q ⋅=（根据《城市污水厂处理设施设计计算》P377中记载：取出水堰负荷不宜大于)/(7.1m s L ⋅）。

''qQ L =式中：L ——堰长m ；'q ——出水堰负荷，)/(m s L ⋅，取0.2)/(m s L ⋅；'Q ——设计流量，m 3/s ；则75.12.010*******.0''=⨯==qQ L m ，取堰长m L 2=。

1.4.2出水堰的形式及尺寸出水收集器采用UPVC 自制90º三角堰出水。

直接查第二版《给排水设计手册》第一册常用资料P683页，当设计水量为Q =5m 3/h 时，过堰水深为63mm ，每米堰板设6个堰口，过堰流速为s m /395.11= 。

水解酸化工艺计算

设计计算
（1）、动力学法
水解是水解酸化过程的限制性阶段，颗粒性有机物的水解反应是颗粒性有机物浓度的一级反应，对于连续式无污泥回流的完全混合系统，所需的反应器容积V为：
V=Q(S po-S p)/(K b S p)
式中：Q ——进水流量，m3/h
S po——进水颗粒性有机物浓度，mg/l
S p——出水颗粒性有机物浓度，mg/l
K b——水解速率常数，h-1
K b通过试验确定，对于生活污水K b一般为0.1~0.2h-1
（2）、水力停留时间法
水力停留时间法是一种经验计算方法，反应器容积V为：
V=Qt
式中：Q——进水流量，m3/h
t——水力停留时间，h
水力停留时间根据经验或试验确定，一般城市污水的水解酸化-好氧处理中，t为2~3h；难降解工业污水的水解酸化-好氧处理中，可参照类似或相关工程经验确定，如印染废水可为t8~12h。

（3）、有机负荷法
反应器有效容积可根据处理污水的水量、浓度及容积负荷确定。

V=QS/q
式中：Q——进水流量，m3/h
S——COD浓度，kg/m3
q——容积负荷，kg/（m3·d）
容积负荷需要试验确定，或参照同类污水经验值，一般可取1~3kg/（m3·d）。