扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算(一)
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 4 荷 载
4 荷载4．1 荷载分类4．1．1 作用于脚手架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。
4．1．2 脚手架永久荷载包含下列内容：1 单排架、双排架与满堂脚手架：1）架体结构自重：包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、扣件等的自重；2）构、配件自重：包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。
2 满堂支撑架1）架体结构自重：包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、可调托撑、扣件等的自重；2）构、配件及可调托撑上主梁、次梁、支撑板等的自重。
4．1．3 脚手架可变荷载应包含下列内容：1 单排架、双排架与满堂脚手架：1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重；2）风荷载。
2 满堂支撑架1）作业层上的人员、设备等的自重；2）结构件、施工材料等的自重3）风荷载。
4．1．4 用于混凝土结构施工的支撑架上的永久荷载与可变荷载，应符合现行行业标准《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162的规定。
4．2 荷载标准值4．2．1 永久荷载标准值的取值应符合下列规定：1 单、双排脚手架立杆承受的每米结构自重标准值，可按本规范附录A表A.0.1采用；满堂脚手架立杆承受的每米结构自重标准值，宜按本规范附录A表A.0.2采用；满堂支撑架立杆承受的每米结构自重标准值，宜按本规范附录A表A.0.3采用；2 冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板与竹笆脚手板自重标准值，应按表4.2.1－1取用；表4.2.1－1脚手板自重标准值3 栏杆与挡脚板自重标准值，应按表4.2.1－2采用。
表4.2.1－2栏杆、挡脚板自重标准值重的标准值不应低于0.01kN/m2。
5 支撑架上可调托撑上主梁、次梁、支撑板等自重应按实际计算。
对于下列情况可按表4.2.1-3采用：1）普通木质主梁（含φ48.3×3.6双钢管）、次梁，木支撑板；2）型钢次梁自重不超过10号工字钢自重，型钢主梁自重不超过H100mm×100mm×6mm×8mm型号钢自重，支撑板自重不超过木脚手板自重。
板模板(扣件式)-1
楼板模板支架(扣件式)安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-20171、计算参数2、施工简图图(1) 平面图图(2) 纵向剖面图1图(3) 横向剖面图2 二、面板验算选取简支梁为面板计算简化模型，取b=1m宽板为计算单元。
由可变荷载控制的基本组合：q1=γG1[G1k+(G2k+G3k)h]b+γQ1(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.1+(24+1.1)×100/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=6.877kN/m由永久荷载控制的基本组合：q2=γG2[G1k+(G2k+G3k)h]b+γQ1×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.1+(24+1.1)×100/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=6.145kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(6.877,6.145)=6.877kN/m计算承载力时，采用基本组合值，受力简图如下：图(4) 面板计算受力简图1、强度验算图(5) 面板弯矩图根据结构力学求解器求得：M max=0.077kN·mσ=γ0×M max/W=1.1×0.077×106/24000=3.546N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）中4.3.2条规定，挠度验算按照荷载标准值进行组合：q k=(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=(0.1+(24+1.1)×100/1000)×1=2.61kN/m图(6) 挠度计算受力简图图(7) 挠度图根据结构力学求解器求得：ν=0.166mm≤[ν]=300/400=0.75mm满足要求三、次楞验算模板次楞自重面荷载标准值G1k=模板面板自重标准值+单位面积次楞自重=模板面板自重标准值+单位长度次楞自重/次楞间距=0.1+20.064/300=0.167kN/m2次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算
扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算文章引用自: [引用] 2007-02-23 | 发表者: zzzlllcom在编制扣件式钢管脚手架安全施工组织设计时，作用于脚手架的水平风荷载，往往是计算的难点之一。
我们依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《脚手架规范》和国家现行《建筑结构荷载规定》（GBJ9-87）（以下简称《荷载规范》）的有关规定，对风荷载的计算参数进行分析，找出规律性的内涵，以便准确地计算，确保施工安全。
脚手架规范第4.2.3条规定：作用于脚手架的水平风荷载标准值，应按下式计算：ωk=0.7μzμsω0式中ωk——风荷载标准值（kN/m2）；μz——风压高度变化系数；μs——脚手架风荷载体型系数；ω0——基本风压（kN/m2）。
计算风荷载标准值除修正系数外，还有三个参数，现分析归纳如下：一、基本风压ω0及修正系数基本风压ω0应按荷载规范“全国基本风压分布图”的规定采用。
荷载规范规定：风荷载标准值即ωk=βzμzμzω0，即风荷载标准值中还应乘以风振系数βz，以考虑风压脉动对高层建筑结构的影响。
脚手架规范编制时，考虑到脚手架附着在主体结构上，故取βz=1。
荷载规范规定的基本风压是根据重现期为30年确定的，而脚手架使用期较短，遇到强劲风的概率相对要小得多，基本风压ω0乘以0.7修正系数是参考英国脚手架标准计算确定的。
??? 二、风压高度变化系数μz荷载规范规定：风压高度变化系数，应根据地面粗糙度类别按《荷载规范》采取。
地面粗糙度可分为A、B、C三类A类指近海海面、海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的中、小城镇和大城市郊区C类指有密集建筑群的大城市市区。
选用风压高度变化系数，应注意以下两种情况：1．立杆稳定计算，应取离地面5m高度计算风压高度变化系数。
经计算，风荷载虽然在脚手架顶部最大，但此处脚和架结构所产生的轴压力很小，虽较小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值最大。
扣件式钢管脚手架计算书
扣件式钢管脚手架计算书基本参数架子基本尺寸：本脚手架准备搭设总高度为37.3m ，立杆纵距b=1.5m ，立杆横距l=1.05m ，内立杆距外墙皮距离b1=0.4m,脚手架步距h=1.8m ；铺设钢脚手板层数4层，同时进行施工层数2层；脚手架与建筑结构连接点布置：竖向间距H1=5.1m ，水平距离L1=4.5m ，均布施工荷载：Qk=2kN/m 2。
一、立杆计算1、立杆计算长度h k l μ=0（m ）k 为计算长度附加系数，取1.155；μ为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，立杆横距为1.05m 、连墙件按二步三跨布置时查规范JGJ130-2001表5.3.3可得μ＝1.50；h 为立杆步距，在此取1.8m ；m h k l 638.38.175.1155.10=⨯⨯==∴μ2、杆件长细比i l /0=λ的验算查规范JGJ130-2001附录B 可知48φ钢管的回转半径i ＝1.58cm ；2101990158.0 1.81.751)1(<=⨯⨯==∴取k i h k μλ 查规范JGJ130-2001表5.1.9，因此立杆长细比满足要求。
3、轴心受压构件稳定系数ϕ2300158.03.638===∴i h k μλ可查规范JGJ130-2001附录C 表C 得138.0=ϕ； 4、计算Af ϕ（KN ）A 为48φ钢管截面积，查规范JGJ130-2001附录B 表B 可知289.4cm A =； f 为235Q 钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值，查规范JGJ130-2001表5.1.6可得2/205mm N f =；KN Af 65.182051089.4186.02=⨯⨯⨯=∴ϕ5、计算构配件自重标准值产生的轴向力k G N 2（KN ）a p p ab k G l Q Q l a l N 2112)(5.0+∑+=a l 为立杆纵距，此处取1.5m 。
b l 为立杆横距，此处取1.05m 。
扣件式钢管脚手架计算书
扣件式钢管脚手架计算书扣件式钢管脚手架在建筑施工中被广泛应用，其设计和计算的合理性直接关系到施工安全和工程质量。
以下是对某扣件式钢管脚手架的详细计算过程。
一、工程概况本工程为_____，建筑高度为_____m，脚手架搭设高度为_____m，立杆横距为_____m，立杆纵距为_____m，步距为_____m。
二、荷载计算1、恒载标准值 G1k每米立杆承受的结构自重标准值为_____kN/m。
脚手板自重标准值为_____kN/m²。
栏杆与挡脚板自重标准值为_____kN/m。
2、活载标准值 Q1k施工均布活荷载标准值为_____kN/m²。
3、风荷载标准值ωk基本风压ω0 ＝＿____kN/m²。
风压高度变化系数μz ＝＿____。
风荷载体型系数μs ＝＿____。
三、纵向水平杆计算1、荷载计算均布恒载：G1 ＝＿____kN/m。
均布活载：Q1 ＝＿____kN/m。
2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m，弯曲应力σ ＝＿____N/mm²，小于钢材的抗弯强度设计值 f ＝＿____N/mm²，满足要求。
3、挠度计算最大挠度νmax ＝＿____mm，小于容许挠度ν ＝＿____mm，满足要求。
四、横向水平杆计算1、荷载计算集中恒载：P1 ＝＿____kN。
集中活载：P2 ＝＿____kN。
2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m，弯曲应力σ ＝＿____N/mm²，小于钢材的抗弯强度设计值 f ＝＿____N/mm²，满足要求。
3、挠度计算最大挠度νmax ＝＿____mm，小于容许挠度ν ＝＿____mm，满足要求。
五、扣件抗滑力计算纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值 R1 ＝＿____kN，小于单扣件抗滑承载力 8kN，满足要求。
横向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值 R2 ＝＿____kN，小于单扣件抗滑承载力 8kN，满足要求。
脚手架荷载标准值
㈤脚手架荷载标准值作用脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：⑴每米立杆承受的结构自重标准值（KN/m）；本例为0.1278NG1=0.128×22.00=2.812KN；⑵脚手板的自重标准值（KN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×4×1.600×﹙1.050＋0.3﹚／2＝1.296KN；⑶栏杆与挡脚手板自重标准值（KN/m）；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15NG3=0.150×4×1.600／2=0.480KN；⑷吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/m2）；0.005NG4=0.005×1.600×22.000=0.176KN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1＋NG2＋NG3＋NG4=4.764KN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1.050×1.600×2/2=5.040KN;风荷载标准值应安照以下公式计算W =0.7U·U·W0其中Wo—基本风压（KN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：W O=0.600KN/m2;Uz—风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：Uz=0.840Us—风荷载体型系数：Us=1.200;经计算得到，风荷载标准值WK=0.7×0.600×0.840×1.200=0.423（KN/m2）;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力计值计算公式N=1.2NG＋0.85×1.4NQ=1.2×4.764＋0.85×1.4×5.040=11.714KN;风荷载设计值产生的立杆段弯钜MW计算公式为：Mw=0.85×1.4WKLah2/10=0.850×1.4×0.423×1.600×1.8002/10=0.261KN.m;㈥立杆的稳定性计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为σ= ≦[ƒ]立杆的轴心压力设计值：N=12.772KN;计算立杆的截面回转半径：i=1.58㎝；计算长度附加系数：K=1.155;计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.得：U=1.500计算长度，由公式1o=kuh 确定：1o=3.119m;Lo/i=197.000;轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比1o/i的结果查表得到：φ=0.186；立杆净截面面积：A=4.89㎝2；立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.08㎝3;钢管立杆抗压强度设计值：[ƒ]=205.000N/㎜2;σ=12772.000、﹙0.186×489.000﹚=140.426 N/㎜2;立杆稳定性计算σ=140.426小于[ƒ]=205.000 ] N/㎜2满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式σ= ≦[ƒ]立杆的轴心压力设计值：N=11.714KN;计算立杆的截面回转半径：i=1.58㎝;计算长度附加系数：K=1.155;计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3：U=1.500计算长度，由公式1o=kuh确定：1o=3.119m;Lo/i=197.000;轴心受压立杆的稳定系数Φ，由长细比Lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89㎝2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.08㎝3；钢管立杆抗压强度设计值：[ƒ]=205.000N/㎜2；σ=11713.920/﹙0.186×489.000﹚＋261169.091/5080.000=180.201 N/㎜2；立杆稳定性计算σ=180.201小于[ƒ]=205.000 N/㎜2满足要求！㈦最大搭设高度的计算不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架柯搭设高度按照下式计算：H=构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(KN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.952KN; 活荷载标准值：NQ=5.040KN;每米立杆承受的结构自重标准值：GK=0.128KN/mHS= [0.186×4.890×10－4×205.000×103－﹙1.2×1.952＋1.4×5.040﹚]/ ﹙1.2×0.128﹚=60.297M;脚手架搭设高度HS等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H ]=[H ]=60.297/﹙1＋0.001×60.297﹚=56.868m;[H ]=56.868和50比较取较小值。
2024年建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
脚手架纵向两端立杆外皮间的水平距离。
22.
脚手架宽度 scaffold width
脚手架横向两端立杆外皮之间的水平距离，单排脚手架为立杆外皮至墙面的距
离。
23.
步距 lift height
上下水平杆轴线间的距离。
24.
立杆纵（跨）距 longitudinal spacing of tube
脚手架纵向相邻立杆之间的轴线距离。
12.
可调托撑 adjustable forkhead
插入立杆钢管顶部，可调节高度的顶撑。
13.
水平杆 horizomtal tube
脚手架中的水平杆件。沿脚手架纵向设置的水平杆为纵向水平杆；油墨脚手架
横向设置的水平杆为横向水平杆。
14.
扫地杆 bottom reinforcing tube
贴近楼（地）面，连接立杆根部的纵、横向水平杆件；包括
纵向扫地杆、横向扫地杆。
15.
连墙件 tie member
将脚手架架体与建筑物主体构件连接，能够传递拉力和压力的构件。
5
16.
连墙件间距 spacing of tie member
脚手架相邻连墙件之间的距离。包括连墙件竖距、连墙件横距。
17.
横向斜撑 diagonal brace
与双排脚手架内、外立杆或水平杆斜交呈之字形的斜杆。
3
1 总则
1．0．1 为在扣件式钢管脚手架设计与施工中贯彻执行国家安全生产的方针政策，确保 施工人员安全，做到技术先进、经济合理、安全适用，制定本规范。 1．0．2 本规范适用于房屋建筑工程和市政工程等施工用落地式单、双排扣件式钢管脚 手架、满堂扣件式钢管脚手架、型钢悬挑扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管 支撑架的设计、施工及验收。 1．0．3 扣件式钢管脚手架施工前，应按本规范的规定对其结构构件与立杆地基承载力 进行设计计算，并应编制专项施工方案。 1．0．4 扣件式钢管脚手架的设计、施工与验收，除应符合本规范的规定外，尚应符合 国家现行有关强制性标准的规定。
脚手架荷载计算
一．一．三施工荷载
一．装修与结构脚手架作业层
装修与结构脚手架作业层上的施工活荷载,可按均布活荷载取其标 准值.其值如下：
[一]装修脚手架：二kN／m二； [二]结构脚手架：三kN／m二； [三]斜道：≥二kN／m二.
脚手架斜道是供施工人员上下脚手架进行施工操作及其他工程管理活动的通道. 根据施丁现场安全生产规定及实际情况,各类相关施工人员不允许攀爬脚手架,而此时建筑 物的楼梯多位于楼层平面中部,不便施工人员上下,因此在施工现场通常应搭设专用脚手架 斜道,作为施工人员上下脚手架以及运输材料、机具的通道.斜道通常与脚手架架体连接, 在特殊情况下[如基坑施工时],可根据施工现场实际需要搭设独立斜道.
0 3 0 1 0 (1 0 0 u 0 ) ( l l n n 1 3 0 0 1 ) 1 0 (1 0 0 1 0 ) 0 . 4 7 7 1 2
式中各参数计算取值见课本中表一．二-一
脚手架使用期较短,一般为二～五年,遇到强劲风 的概率相对要小得多,因而对其采用了0．七的修正系 数.
一．一．四作用于脚手架上的水平风荷载标准值
作用于脚手架上的水平风荷载标准值,应按下式计算：
k0.7Zs0
式中 ： k —风荷载标准值[kN／m二]；
Z —风压高度变化系数,按第一．二．二条有关规定采用；
s —脚手架风荷载体型系数,按表一．二-四采用；
0 —基本风压[kN／m二],按表一．二-一采用； 0．七—基本风压值的修正系数.
五剪刀撑.剪刀撑按水平六跨,垂直六步一组设置,交叉与地面四五°,若立 杆为一,斜杆即为 ,现步距及纵距都是一.五m,斜杆长为 m,因为是交叉两根 杆,还要乘以二. 又因脚手架六步设一组,共二七步,二七/六,才是脚手架在一纵距全高的剪 刀撑所用钢管长度,再乘以每米钢管重量,最后再加所有扣件.
扣件式钢管脚手架计算规则
扣件式钢管脚手架计算规则扣件式钢管脚手架计算规则扣件式钢管脚手架与一般结构相比，其工作条件具有以下特点：所受荷载的变异性比较大；扣件连接节点属于半刚性，且节点刚性大小与扣件质量、安装质量有关，节点性能存在较大变异；脚手架结构构件存在初始缺陷，如杆件的初弯曲、锈蚀，搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大；与墙柱板的连接点，对于脚手架的约束变异较大等。
鉴于以上问题目前研究的不足，缺乏系统积累和统计资料，目前脚手架国家规范采用的设计计算方法在实质上属于半概率、半经验的。
落地式扣件钢管脚手架计算要根据规范《建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范》（JGJ130-2001）,在规范中有明确的计算要求，应该包括的内容：1．纵向和横向水平杆(大小横杆)等受弯构件的强度和挠度计算其中大横杆规范要求按照三跨连续梁计算，小横杆规范要求按照简支梁计算。
2．扣件的抗滑承载力计算 3．立杆的稳定性计算脚手架整体稳定性计算通过计算长度附加系数u反映到立杆稳定性计算中，u反映脚手架各杆件对立杆的约束作用，综合了影响脚手架整体失稳的各种因素。
4．连墙件的连接强度计算对于使用钢管作为连墙件要求计算钢管扣件。
5．立杆的地基承载力计算计算强度和稳定性时，要考虑荷载效应组合，永久荷载分项系数1.2，可变荷载分项系数1.4。
受弯构件要根据正常使用极限状态验算变形，采用荷载短期效应组合。
规范中规定当高度超过50米的脚手架，可采用双管立杆、分段悬挑或分段卸荷等有效措施，必须另行专门设计。
一、纵向和横向水平杆(大小横杆)的计算南方地区通常采用小横杆上铺设大横杆的方式，北方反之；两种方式的传力过程不同，具体根据当地情况选择计算。
大小横杆不同的方式对应不同的计算过程，双排脚手架大小横杆计算是计算中不太重要的部分，一般都能满足要求，但它是脚手架整体荷载传递的第一部分，所以还是要比较进行简单的计算。
小横杆大横杆立杆图1.4 南北方大小横杆布置方式图大小横杆的强度计算要满足??MW?[f] （1.5）式中M——弯矩设计值，包括脚手板自重荷载产生的弯矩和施工活荷载的弯矩；W——钢管的截面模量；[f]——钢管抗弯强度设计值。
扣件式钢管脚手架外架荷载计算与设计指标
扣件式钢管脚手架外架荷载计算与设计指标一、荷载与荷载效应组合1、永久荷载作用于脚手架的恒载分为脚手架结构自重和构、配件自重。
（1）、脚手架结构自重包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重。
参照国家规范的要求，一个柱距范围内每米高的单、双排脚手架的结构自重按下列公式计算：a 、单排架的立柱，纵向、横向水平杆及扣件重S G ：h g h l g g h l G S /])(2)2.2[(21+++++= （1.1）b 、双排架的立柱，纵向、横向水平杆及扣件重D G ：h g h l g g h l G D /]5.6/)(2[2]2.2)(2[21+++++= （1.2）c 、剪刀撑的杆件及扣件重B G ：)/()6cos 5.6/2cos /2(32b b b b B L H l g g H g H G +⨯+⨯=αα （1.3）式中l —— 脚手架的柱距（纵距）（m ）； h —— 脚手架的步距（m ）；g —— 钢管单位长度自重（m kN /）；1g —— 1个直角扣件自重（kN ）； 2g —— 1个对接扣件自重（kN ）； 3g —— 1个旋转扣件自重（kN ）； b H —— 剪刀撑的竖向尺寸（m ）； b L —— 剪刀撑的横向尺寸（m ）； α—— 剪刀撑斜杆的倾角。
表1.1 钢管及扣件自重考虑到计算的方便性，对于双排脚手架的自重可以参照规范附录表A ，根据步距、纵距计算扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重标准值，而不必再分别计算每个构件的自重再进行叠加。
（2）、构配件自重包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。
表1.2 脚手板自重标准值表1.3 栏杆、挡脚板自重标准值脚手架上吊挂的安全设施（安全网、苇席、竹笆及帆布等）的荷载应按实际情况采用。
2、可变荷载可变荷载可分为施工荷载和风荷载。
（1）、施工荷载包括作业层上的人员、器具和材料的自重。
脚手架计算书
脚手架计算书一、永久荷载1、基本物架杆配件自重：每平米竖向架面的平均自重g k1=1/ah[(2h+a+b)g1+g3(a+2h)/6+4g1]=1/(1.3*1.5)[(2*1.5+1.3+.13)*38.4+(1.3+1.5*2)/6*18.4+4*13.2]=144.12N/m22、整体作用杆件自重：剪刀撑每隔六跨度一道，计算单元按两道算:1)、剪刀撑：G1=2*8.5*38.4=652.8N2)、连墙件：水平向按4米，竖向按4.2米，计算单元按6个计算。
G2=[(2*1.2+2*2)*38.4+4*13.2]*6=1791.36N 3）、全架性安全网：立网：G3=6*6*0.002=0.072N平网：G4=1*3*6*0.002=0.036N4）、整体作用杆件与基本物架连接时，所用的直角扣件与旋转扣件数量：a、剪刀撑固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上所用旋转扣件为5*2=10个: G5=10*14.6=146Nb、整体作用杆件每平米坚向架面的平均自重荷载g k2=∑(1/si)[li(gi+g3/5)+ng K2]=1/(6*7.2)[652.8+179.36+0.072+0.036+146]=60.09N/m2二、可变荷载和作业层荷载1、作业层面上的施工荷载，考虑脚手架主要起围护作用，取为2KN/m22、作业层架面材料荷载脚步手板及非基本构架杆件的支承杆荷载脚手板用220*48*4000 自重为300N/块q K2=g Ka/a1b1+g Kb/s b=300/(0.22*4)+(2*1.3*38.4)/(4*0.8)=372.1N/m2=0.37KN/m23、作业层防护设施材料荷载挡脚板用220*48*4000的松木板,作业层按一层考虑。
g K3=∑q Ki/Li=300/4=75N/m一、风荷载及其计算1、风荷载标准值的计算式：wk=0.7μs*μz*w0查得：大庆市w0=0.30KN/m2风压高度糸数为μz/=1.36风荷载体型变化糸数μs=1.3ψψ=挡风面积/迎风面积取ψ=0.089 μs=0.12 wk=0.7*0.12*1.36*0.3=0.034KN/m2承载能力计算一、小横杆1、强度：M=ql2/8[1+(a1/lb)2]=(4.3*0.82/8)*[1-(0.3/0.8)2]=0.30KN·m=0.36*106N·mm W=π/32D*(D4-d4)=3.14/(32*48)*(484-412)=5.075*103正应力σ=M/W=（0.36*106）/(5.075*103)=59.1N/mm259.1N/mm2<205N/mm2符合要求2、挠度：因q K=(q K2+2)*1.5=3.56KN/m 查资料E=206*103N/mm2I=π/64*(D4-d4)=3.14/64*(484-414)=1.21*105mm2所以：y=q k al3/48EI*(6a2/l2+6a3/l3-1)=(3.56*300*8003)/(4.8*206*103*1.21*105)*[6*(0.3/0.8)2+6*(0.3/0.8 )3-1]=0.073mm<[μ]=l/150=5.3mm<10mm二、纵向水平杆：由于作业面荷载主要通过主节点传给立杆，所以纵向水平杆的强度和挠度不需要验算。
风载计算
在编制扣件式钢管脚手架安全施工组织设计时，作用于脚手架的水平风荷载，往往是计算的难点之一。
我们依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《脚手架规范》和国家现行《建筑结构荷载规定》（GBJ9-87）（以下简称《荷载规范》）的有关规定，对风荷载的计算参数进行分析，找出规律性的内涵，以便准确地计算，确保施工安全。
脚手架规范第4.2.3条规定：作用于脚手架的水平风荷载标准值，应按下式计算：ωk=0.7μzμsω0式中ωk——风荷载标准值（kN/m2）；μz——风压高度变化系数；μs——脚手架风荷载体型系数；ω0——基本风压（kN/m2）。
计算风荷载标准值除修正系数外，还有三个参数，现分析归纳如下：一、基本风压ω0及修正系数基本风压ω0应按荷载规范“全国基本风压分布图”的规定采用。
荷载规范规定：风荷载标准值即ωk=βzμzμzω0，即风荷载标准值中还应乘以风振系数βz，以考虑风压脉动对高层建筑结构的影响。
脚手架规范编制时，考虑到脚手架附着在主体结构上，故取βz=1。
荷载规范规定的基本风压是根据重现期为30年确定的，而脚手架使用期较短，遇到强劲风的概率相对要小得多，基本风压ω0乘以0.7修正系数是参考英国脚手架标准计算确定的。
二、风压高度变化系数μz荷载规范规定：风压高度变化系数，应根据地面粗糙度类别按《荷载规范》采取。
地面粗糙度可分为A、B、C三类A类指近海海面、海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的中、小城镇和大城市郊区C类指有密集建筑群的大城市市区。
选用风压高度变化系数，应注意以下两种情况：1．立杆稳定计算，应取离地面5m高度计算风压高度变化系数。
经计算，风荷载虽然在脚手架顶部最大，但此处脚和架结构所产生的轴压力很小，虽较小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值最大。
根据以上分析，立杆稳定性计算部位为底部。
2．连墙件计算，应取脚手架上部计算风压高度变化系数。
扣件式钢管脚手架计算
3
5
7
9
180
0.218
0.214
0.209
0.205
0.201
190
0.197
0.193
0.189
0.186
0.182
200
0.179
0.175
0.172
0.169
0.166
注：摘自《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表附录C表C
当 ＞250时，
查表—2可知： 0.186
A—立杆的截面面积，为4.89cm2；
8、剪刀撑的设置，因本脚手架高度大于24m，所以必须在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑接长采用搭接，搭接长度不小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，扣件至杆端的净距离不小于100mm。每道剪刀撑跨越立杆的根数不小于4跨，与地面的夹角控制在450~600之间。
如图所示：
1.80
1.42
1.11
40m
1.92
1.56
1.24
50m
2.03
1.67
1.36
—脚手架体型系数，
当建筑物墙体已砌完时，
当建筑物为框架或有开洞时，
—脚手架挡风系数= ，密目安全网的挡风系数近似按0.4计，因为是装修脚手架，所以建筑物墙体已砌好， 。
则，
W—钢管截面抵抗系数5.08×103mm3
稳定性计算：
0.048
扣件: 4×0.015
0.06
小计:
0.384
脚手架全高36m，折合
则一个纵距脚手结构自重产生的轴向力:
（按里外排立杆平均受力计，一个纵距内的脚手重量是由两根立杆承受的，所以除2得出一根立杆所受的轴向力）
2) 构配件全高一纵距自重NG2K
扣件式钢管脚手架力学计算
扣件式钢管脚手架（落地式单、双排脚手架及模板支架）一、材料选用及构造要求1、钢管：ф48×3.5钢管，材质要求（含连墙件要求）Q235-A。
构造要求：双排脚手架横向水平杆最大长度2200mm，其他杆件6500mm。
进场检查：新管检查：进场出具质量合格证及质量检验报告；表面平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，必须涂刷防锈漆。
旧管检查：锈蚀检查每年一次，现场抽取锈蚀严重的钢管三根，检查要求外表面锈蚀深度≤0.5mm,超标禁止使用。
新旧钢管上严禁打孔。
2、扣件：采用可锻铸铁制作，要求螺栓拧紧扭力矩达65N·M时不得破坏。
扣件使用前检查：是否有裂缝、变形，出现滑丝的螺栓必须更换。
新旧扣件均应进行防锈处理。
3、脚手板与立杆底座：脚手板采用钢跳板，尺寸3m×300mm，材质要求Q235-A。
立杆底座采用螺旋底脚，底座要求可承受40KN压力。
4、构造要求纵向水平杆设置在立杆内侧，长度贯穿纵向3跨以上，宜采用对接扣件连接，可搭接。
搭接相邻接头应相互错开至少500mm且不宜设置在同步或同跨内。
接头位置宜靠近主节点位置（立杆与纵横向水平杆三杆紧靠的扣接点），距离应不大于la/3。
la为立杆纵距。
采用搭接连接时，搭接长度应不小于1m，等间距设3个旋转扣件固定，外侧扣件距离架管端头为100mm，扣件间距不小于400mm。
脚手板可采取搭接或对接，搭接长度不小于200mm,搭接的钢跳板探出长度不小于100mm。
对接脚手板下部横向托管间距不大于300mm,对接的钢跳板探出长度为130～150mm。
作业层必须满铺脚手板，端部脚手板探出长度不应大于150mm。
扫地杆设置：必须设置双向扫地杆，横向扫地杆在下，纵向扫地杆距离底座不大于200mm，当立杆基础标高不一致时，高差不得大于1m，应将高处扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。
高处扫地杆距离基础标高变化位置不应小于500mm，脚手架底层步距不应大于2m。
高层框架扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算
疏 的中 、 小城镇和大城市郊 区； Ｃ类指有密集建筑群的大城市市 区。
选用风压高度变化系数 ， 应注意以下两种情况 ：
２ 计 算原 则
正确 使用公 式 ， 保证结构安全 可靠 。
１ 立杆稳定计算 ， ） 应取离地面 ５ｍ高度计算 风压高度变 化系 所产生的轴压力很小 ， 虽较 小 ， 但脚 手架 自重产 生 的轴压力 接近
变荷载又可分为施工荷载和风荷载 ， 编制施工方 案时作用 于脚 育培训班培训资 料》 对密 目式安全立网全封闭脚手架挡风系数计 在 ，
１ 计算公式
其 Ａ ＝０ ５ （ 脚手架规范第 ４ ２ ３ ． ． 规定 ： 作用于脚手 架 的水平 风荷载标 准 经计算 ， 挡风面积与迎风面积 比值 即 Ａ ／ ．４ 含脚手架 钢管挡风面积 ）挡风 系数 ＝１２ ．４ ．４ 。 ， ． ×０ ５ ＝０ ６ ８ 值， 应按下式计算 ： 背靠建筑物 为全封 闭墙 ： ＝１０ ． ８ ． ８ ． ×０ ６ ＝０ ６ 。 ４ ４ ＝０ ７ ． ０ 。 背靠建筑物为敞开、 框架和开洞墙 ： ：１３ ．４ ＝ ． ２４ ．ｘ０６８ ０ ８ 。 ４ 其中 ，ｋ （ 为风荷载标准值 ，Ｎ ｍ ； 为风压 高度变化 系数 ； Ｏ ｋ ／２ 密 目式安全立网半 封 闭脚 手架 的风荷 载体 型 系数 同全 封闭 为脚手架风荷载体型系数 ； ０ ６ 为基本风压 ，Ｎ／ ２ ０ ｋ ｍ。 脚手架 。 计算风荷载标 准值 除修正 系数外 ， 有 ３ 参数 ， 还 个 现分 析 归 目前建筑工地使 用的密 目式安全立 网 ， 是建设 部规定的 网目 纳如下 。 密度不低于 ２０ ０目／０ Ｈ２ ０ １０ｃ ｌ的立 网， 应按此规定执行。
中图分类号 ： ７ １２ ＴＵ ３ ． 文献标识码 ： Ａ
扣件式钢管脚手架力学计算
扣件式钢管脚手架力学计算在建筑施工领域，扣件式钢管脚手架是一种被广泛应用的临时性支撑结构。
为了确保施工过程中的安全与稳定，对其进行准确的力学计算至关重要。
扣件式钢管脚手架的组成部分包括立杆、横杆、斜杆、扣件等。
在进行力学计算时，我们需要考虑多种荷载，如恒载（脚手架自身的重量）、活载（施工人员、材料等的重量）以及风荷载等。
首先，让我们来计算恒载。
恒载包括钢管的自重、扣件的自重以及脚手板等构配件的自重。
钢管的单位长度重量可以通过查阅相关资料获取，扣件的重量通常也有标准值。
对于脚手板，需要根据其材质和规格来确定自重。
活载的计算则相对复杂一些。
要考虑施工人员的重量、工具设备的重量以及可能堆放的材料重量。
一般来说，会根据不同的施工工况和规定的荷载标准值来进行计算。
风荷载是另一个重要的因素。
风荷载的大小取决于当地的基本风压、脚手架的受风面积以及风荷载体型系数等。
基本风压可以从气象资料中获取，受风面积则需要根据脚手架的搭设尺寸来计算，风荷载体型系数则与脚手架的封闭情况等有关。
接下来，我们要对脚手架的立杆进行稳定性计算。
这是确保脚手架整体稳定的关键。
计算时，要考虑立杆的受压承载力。
立杆的计算长度需要根据脚手架的搭设方式来确定，一般有两种计算方法：一种是按照步距和立杆间距计算，另一种是按照悬臂长度计算。
在计算立杆的稳定性时，需要用到抗压强度设计值。
这个值是根据钢材的材质和强度等级确定的。
同时，还要考虑计算长度系数，它与脚手架的连接方式和约束条件有关。
横杆的受力计算也不能忽视。
横杆主要承受来自脚手板传来的荷载，需要计算其抗弯强度和挠度。
横杆的跨度一般根据立杆间距确定，计算时要考虑荷载的分布情况。
除了立杆和横杆，斜杆的作用也非常重要。
斜杆主要用来增强脚手架的稳定性，抵抗水平荷载。
斜杆的内力计算需要根据其布置方式和所承受的水平力来确定。
扣件的抗滑力计算同样关键。
扣件在连接钢管时，需要承受一定的摩擦力，以保证连接的可靠性。
6米型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书
6米型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018架体验算一、脚手架参数稳定性)0.139，0.128风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+0.9×1.5×G k×l b/(n+1)=1.3×(0.033+0.3×0.9/(2+1))+0.9×1.5×2×0.9/(2+1)=0.97kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))=(0.033+0.3×0.9/(2+1))=0.123kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.97×1.52=0.218kN·mσ=γ0M max/W=1×0.218×106/4490=48.623N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.123×15004/(100×206000×107800)=0.19mmνmax＝0.19mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.97×1.5=1.601kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.123×1.5=0.203kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.601kNq=1.3×0.033=0.043kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.203kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.484×106/4490=107.834N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.249mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.62kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9纵向水平杆：R max=1×1.601/2=0.8kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆：R max=1×1.62=1.62kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H 17.7 脚手架钢管类型Ф48×3 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m0.121、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×H=(0.12+1.5×2/2×0.033/1.8)×17.7=2.615kN 单内立杆：N G1k=2.615kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(17.7/1.8+1)×1.5×0.9×0.3×1/2/2=1.097kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=1.097kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(17.7/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=1.381kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×17.7=0.266kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.097+1.381+0.266=2.744kN单内立杆：N G2k=N G2k1=1.097kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n zj×G kzj)/2=1.5×0.9×(2×2)/2=2.7kN内立杆：N Q1k=2.7kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.5×N Q1k=1.3×(2.615+2.744)+0.9×1.5×2.7=10.611kN单内立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.5×N Q1k=1.3×(2.615+1.097)+0.9×1.5×2.7=8.471kN七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.1882、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k=2.615+2.744=5.359kN单立杆的轴心压力设计值N=1.3(N G1k+N G2k)+0.9×1.5N Q1k=1.3×(2.615+2.744)+0.9×1.5×2.7=10.611kNM wd=γLφwγQ M wk=γLφwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.128×1.5×3.62)=0.06 kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[10611.44/(0.188×424)+60466.176/4490]=146.589N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(3.378+3)×103/(0.896×424)=16.788N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2= 174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=3.378+3=6.378kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n1z主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2) 30.74 主梁截面惯性矩I x(cm4) 1660 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 185主梁自重标准值g k(kN/m) 0.241 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm) 1/250荷载标准值：q'=g k=0.241=0.241kN/m第1排：F'1=F1'/n z=5.36/1=5.36kN第2排：F'2=F2'/n z=5.36/1=5.36kN荷载设计值：q=1.3×g k=1.3×0.241=0.313kN/m第1排：F1=F1/n z=10.61/1=10.61kN第2排：F2=F2/n z=10.61/1=10.61kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1×5.069×106/185000=27.402N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×10.666×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×166000 00×6.5)=10.437N/mm2τmax=10.437N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.417mm≤[ν]=2×l x/250=2×3100/250=24.8mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-0.342kN,R2=4.912kN,R3=18.465kN标准值：R'1=-0.091kN,R'2=2.771kN,R'3=9.437kN四、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1400 钢丝绳直径(mm) 20 钢丝绳不均匀系数α0.85 钢丝绳安全系数k 9 钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量[n] 3主梁拉环直径d(mm) 20 焊缝厚度he(mm) 8焊缝长度l w(mm) 100 角焊缝强度设计值f f w(N/mm2) 160钢丝绳绳卡作法1、上拉杆强度验算上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(2850/2900)=44.502°上拉杆件支座力：标准值：R'S1=n z R'3=1×9.437=9.437kN设计值：R S1=n z R3=1×18.465=18.465kN主梁轴向力设计值：N SZ1=R S1/tanα1=18.465/tan44.502°=18.789kN上拉杆件轴向力：标准值：N'S1=R'S1/sinα1=9.437/sin44.502°=13.464kN设计值：N S1=γ0R S1/sinα1=1×18.465/sin44.502°=26.343kN上拉杆件的最大轴向拉力标准值：N'S=max[N'S1...N'Si]=13.464kN上拉杆件的最大轴向拉力设计值：N S=max[N S1...N Si]=26.343kN钢丝绳：由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算查(《建筑施工计算手册》江正荣著2018年9月第四版)表14-4、14-5、14-6得，钢丝绳破断拉力总和：F g=221.5kN[F g]=α× F g/k=0.85×221.5/9=20.919kN≥N'S=13.464kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×20.919/(2×15.19)=2个≤[n]=4个符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =|[(-(-N SZ1))]|/n z=|[(-(-18.789))]|/1=18.789kN压弯构件强度：σmax=γ0[M max/(γW)+N/A]=1×[5.069×106/(1.05×185×103)+18.789×103/ 3074]=32.209N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附表C，得到φb'值为0.93。
《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
• 以水平剪刀撑设置层为反弯点的沿较弱方 向的架体大波整体失稳。
• 架体较大步距间立杆段的局部弯曲失稳
• 通常情况下，架体的极限承载力由架体大 波整体失稳时的承载力值确定。当架体的 步距过大时，立杆段的稳定承载力可能低 于整体失稳时的承载力。
双管立杆脚手架由于经济性不好，很少使 用，本次修订中予以取消。
单排脚手架搭设高度不应超过24m；双排脚 手架搭设高度不宜超过50m，高度超过50m的 双排脚手架，应采用分段搭设等措施。
（单排脚手架搭设高度不应超过24m；双排脚手架搭设 高度不宜超过50m，高度超过50m的双排脚手架，应采 用双钢管、分段卸荷、分段搭设等措施。）
• 构造要求：
• U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。U型 钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔 或硬木楔楔紧。
• 型钢悬挑梁固定端应采用2个（对）及以上 U型钢筋拉环或锚固螺栓与梁板固定，U型 钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、 板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底 层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符 合现行国家标准《混凝土结构设计规范》 GB50010中钢筋锚固的规定。
五、满堂脚手架和满堂支撑架
1、满堂脚手架和满堂支撑架结构体系
满堂脚手架和普通型满堂支撑架 加强型满堂支撑架
• 满堂脚手架定义为在纵、横方向，由不少 于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖 向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。该架体 顶部作业层的施工荷载通过水平杆传递给 立杆，顶部立杆呈偏心受压状态。
• 满堂支撑架定义为在纵、横方向，由不少 于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖 向剪刀撑、扣件等构成的承力支架。该架 体顶部的施工荷载通过可调托撑传给立杆， 顶部立杆呈轴心受压状态。
扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算
扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算（最新版）编制人：__________________审核人：__________________审批人：__________________编制单位：__________________编制时间：____年____月____日序言下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。
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扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算(一)
扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算在编制扣件式钢管脚手架安全施工组织设计时，作用于脚手架的水平风荷载，往往是计算的难点之一。
我们依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《脚手架规范》和国家现行《建筑结构荷载规定》（GBJ9-87）（以下简称《荷载规范》）的有关规定，对风荷载的计算参数进行分析，找出规律性的内涵，以便准确地计算，确保施工安全。
脚手架规范第4.2.3条规定：作用于脚手架的水平风荷载标准值，应按下式计算：ωk=0.7μzμsω0式中ωk——风荷载标准值（kN/m2）；μz——风压高度变化系数；μs——脚手架风荷载体型系数；ω0——基本风压（kN/m2）。
计算风荷载标准值除修正系数外，还有三个参数，现分析归纳如下：
一、基本风压ω0及修正系数基本风压ω0应按荷载规范“全国基本风压分布图”的规定采用。
荷载规范规定：风荷载标准值即ωk=βzμzμzω0，即风荷载标准值中还应乘以风振系数βz，以考虑风压脉动对高层建筑结构的影响。
脚手架规范编制时，考虑到脚手架附着在主体结构上，故取βz=1。
荷载规范规定的基本风压是根据重现期为30年确定的，而脚手架使用期较短，遇到强劲风的概率相对要小得多，基本风压ω0乘以0.7修正系数是参考英国脚手架标准计算确定的。
二、风压高度变化系数μz荷载规范规定：风压高度变化系数，应根据
地面粗糙度类别按《荷载规范》采取。
地面粗糙度可分为A、B、C三类A类指近海海面、海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的中、小城镇和大城市郊区C类指有密集建筑群的大城市市区。
选用风压高度变化系数，应注意以下两种情况：
1．立杆稳定计算，应取离地面5m高度计算风压高度变化系数。
经计算，风荷载虽然在脚手架顶部最大，但此处脚和架结构所产生的轴压力很小，虽较小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值最大。
根据以上分析，立杆稳定性计算部位为底部。
2．连墙件计算，应取脚手架上部计算风压高度变化系数。
连墙件的轴向力设计值与风压高度变化系数成正比函数关系，即架体升高，风压高度变化系数增大，连墙作轴向力设计值随之增大，架体顶部达到最大。
连墙件稳定承载力及扣件抗滑承载力验算，应取连墙件最大轴向力设计值。
三、风荷载体型系数μs风荷载体型系数按《脚手架规范》4.2.4规定计算。
脚手架的风荷载体型系数μs表1背靠建筑物的状态全封闭墙敞开、框架和开洞墙脚手架状态全封闭、半封闭1.0φ1.3φ敞开μstw
1．密目式安全立网全封闭及半封闭单、双排脚手架风荷载体型系数哈尔滨建筑工程学院编的《建筑施工专职安全人员继续教育培训班培训资料》，对密目工安全立网全封闭脚手架挡风系数计算如下：根据国标
《密目式安全网》（GB16909-1997）5.2.1条规定：网目密度不应低于800目/100cm2。
设100cm2网目，目数为N＞800目，经计算，其挡风面积与迎风面积比值即An/Aw=0.54（含脚手架钢管挡风面积），挡风系数φ=1.2×0.54=0.648。
背靠建筑物为全封闭墙：μs=1.0φ0.648背靠建筑物为敞开、框架和开洞墙：μs=1.3φ0.8424密目式安全立网半封闭脚手架的风荷载体型系数同全封闭脚手架。
目前建筑工地使用的密目式安全立网，是建设部规定的网目密度不低于2000目/100cm2的立网，应按此规定执行。