边跨现浇支架计算书
现浇段支架计算书
满堂支架模板计算书编制：审核：批准：满堂支架计算书1、梁端杆件承载力计算1、荷载为方便支架计算，将梁成如下区域：梁端横断面（1）、混凝土重量①部分： 106.6KN/m②部分：655.6KN/m（2）、模板、支架重量模板重量按0.8KN/m2计①部分：4*0.8KN/m=3.2 KN/m②部分：9×0.8KN=7.2KN/m（3）、施工人员、机具运输、堆放荷载按1.0KPa取值①部分：1×4 =4KN/m②部分：1×9 =9KN/m(4)、倾倒混凝土时冲击荷载取2.0KPa①部分：2 KN/m *4=8KN/m②部分：2 KN/m×9=18KN/m（5）、振捣混凝土荷载取2.0KPa①部分：2 KN/m ×4=8KN/m ②部分：2 KN/m ×9=18KN/m 2、荷载组合①部分：N=1.2(混凝土重量+模板重量)+1.4(施工人员及机具+倾倒混凝土+振捣混凝土)=1.2(106.6+3.2)+1.4(4+8+8)=159.76KN/m②部分： N=1.2(混凝土重量+模板重量)+1.4(施工人员及机具+倾倒混凝土+振捣混凝土)=1.2(665.6+7.2)+1.4(9+18+18)=970.36KN/m3、支架设计①部分：此部分支架立杆间距按60×60cm ，顺桥纵向按60cm ，横杆步距为60cm ，每排布置6根立杆，每根立杆承受荷载为159.76×0.6/6=15.97KN ，其自重按5KN ，总荷载为20.97KN ，小于允许荷载30KN 。
②部分：此部分支架立杆间距按60×60cm ，顺桥纵向按60cm ，横杆步距为60cm ，每排布置16根立杆，每根立杆承受荷载为54.86×0.6/3=32.64KN ，其自重按5KN ，总荷载为37.64KN ，小于允许荷载40KN 。
2、梁端支架基础设计按最大立杆受力设计为32.64KN ，支架立杆下设可调托座，其钢板尺寸为150×100mm ，托座下设横截面尺寸为150×100mm 的方木基础承压面积为150×600=90000mm2，地基应力KPa A N 7.362900001064.323=⨯==σ，基础碾压浇筑15cmC20混凝土，符合规范要求。
毕业设计90 180 90m连续梁边跨现浇段支架方案及计算书
90+180+90m连续梁边跨现浇段支架方案及计算书流溪河特大桥40+72+40m连续梁，84#墩高12.5m,87#墩高13m，边跨处高度为4.5m，长度为6.8m，宽14.2m。
连续梁边跨现浇段支架拟采用钢管柱+贝雷梁支架体系。
1．施工方案边跨现浇段长度6.8m,其中支撑在墩顶的部分长度为2.3m，外挑部分长4.5m；边跨现浇段设两排支架，靠墩身一排支架设在承台上，另外一排支承在条形基础上。
（1）支柱采取大型钢管支柱，直径为630mm，厚为10mm的钢管，下部焊接于承台预埋钢板上，支柱连接桁架采用[10槽钢架。
预埋钢板于承台浇筑时先进行预埋，钢板采用厚10mm，采用螺栓预埋式或进行焊接将钢板固定在承台钢筋上，承台混凝土施工时，预埋钢板与承台混凝土必须密贴。
共设两排支架，每排3根钢管柱，横向柱间距5.2m，纵向柱间距4m。
外侧钢管柱支撑在C25混凝土条形基础上，条形基础长12m，宽2 m，厚1m，地梁内采用构造配筋。
（2）钢管支柱顶部设厚20mm钢板为法兰盘，钢管之间的连接采用法兰连接。
钢管柱顶横向分配梁为两根I45a工字钢，工字钢上下顶板每隔40cm焊接20cm，将两根工字钢焊接成整体，并在贝雷梁对应的位置焊接加劲板。
（3）纵梁采用321军用贝雷梁，横断面设17榀，单侧腹板下设2~3榀，单箱室底板下设4榀，单侧翼板下设1榀。
（4）箱梁底模采用15cm竹胶板，其下纵向设置10*10cm方木，方木在腹板下中心间距为15cm，在底板下的间距为30cm；方木下的纵向分配梁采用12m长I12.6工字钢，间距为75cm。
（5）箱梁内模加固：箱梁内顶模采用竹胶板，板厚15mm，支撑采用φ48mm，厚3.5mm钢管进行支撑,支撑横向间距为60cm,纵向间距为60cm,步距为120cm，根据实际情况进行调整。
箱梁内侧模采用15 mm竹胶板，以10×10cm方木做为竖肋，以双根φ48mm钢管作背肋，以蝴蝶扣件穿拉杆加固，拉杆为φ22mm的钢筋制成,竖向间距为60cm,纵向间距为60cm，并利用水平横撑对腹板处进行支撑。
45+70+45m边跨现浇支架计算书范本
淮南淮上淮河公路大桥工程(45+70+45)m悬臂现浇箱梁边跨现浇支架计算书XX省路桥集团有限公司淮南淮上淮河公路大桥工程(I标段)项目部二O一五年四月边跨现浇支架计算书一、工程概况淮南淮上淮河公路大桥第18～2020堤引桥为(45+70+45)m 悬臂现浇变截面连续箱梁,位于R=1400m 圆曲线上。
该引桥下部采用桩柱式桥墩,群桩基础,其中单幅桥墩采用2根直径2.5m 的墩柱,基础采用4根直径2.0m 的钻孔灌注桩,按摩擦桩设计,承台采用8.5×8.2×2.5m 哑铃型承台。
变截面悬臂现浇连续箱梁采用双幅布置,全宽32.0m,单幅箱梁采用单箱单室斜腹板断面。
箱梁顶板宽度15.5m,底板宽度7.0m ～8.656m,腹板采用变厚度,中跨跨中及边跨支架现浇段为50cm 厚,中跨支点处170cm 厚,顶板厚30cm,底板厚度按抛物线变化由60cm(中跨支点)变化到30cm(中跨跨中及边跨支架现浇段),箱梁根部梁高4.0m,端部梁高2.0m 。
本段桥梁位于2%的全超高段内,桥梁横坡通过箱梁两侧腹板形成高差。
边跨现浇箱梁长8.8m,梁高2.31m,为箱梁等高段,混凝土方量83.84m 3。
边跨现浇立面边跨现浇箱梁断面二、设计依据1、《淮南淮上淮河大桥两阶段设计图纸(第二版)》；2、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041—2020)；3、《路桥施工计算手册》；(周水兴何兆益等编著)4、《钢结构设计规范》(GB 50017-2020)；5、《公路桥涵设计通用规范》(JTJ D60－2020)；6、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2020)；7、《公路桥涵地基及基础设计规范》(JTG D63-2020)；8、《预埋件设计手册》(1994版严正庭严捷编著)；9、Midas Civil 桥梁设计软件；三、支架结构边跨现浇支架为钢管桩梁柱式支架。
底模板采用木模,面板为厚度1.5cm优质竹胶板,背带采用10cm×10cm方木,纵向间距30cm,端横梁范围内方木满铺。
连续梁边跨现浇段支架设计计算
西海特大桥跨305国道连续梁（40+56+40）m边跨现浇段支架设计计算一、工程概况边跨现浇段长11.75m，边跨合拢段长2m。
距梁端1.35m处为1截面，腹板宽0.6m，顶板厚0.65m，底板厚0.6m；变化至下一个3m处为2截面，腹板宽0.48m，顶板厚0.4m，底板厚0.4m，合拢段该截面尺寸同2截面。
梁底墩顶纵向宽度为1.85m，边跨及合拢段拟采用满堂支架现浇，故需搭设支架长度为11.75+2-1.85=11.9m。
二、总体设计1、支架设计支架采用粗钢管和型钢搭设，搭设时边跨现浇段和边跨合拢段支架一并搭建。
搭设支架材料采用0#、1#段现浇施工的支架材料。
桥纵向设置5排钢管立柱，钢管立柱直径426mm，每排3根。
在每排纵向立柱上设置2组36C工字钢作为盖梁，每组2根，则每排4根，共12根36C工字钢。
盖梁上设置横向分配梁，间距1.5m，用36C工字钢，共9根，每根长12m。
在横向分配梁上方、梁体底模板下方设置型钢，沿横向一定间距布置，共7个，采用14a#槽钢制作。
桥横向布置3排立柱，横向分配梁杆长12m，左侧悬臂长2.9m，第一、二个立柱间距3.1m，右侧悬臂长2.9m。
墩顶以上1.85m长度范围的侧模的支撑采用在二级承台上用钢管立柱，上加型钢，侧模支架外侧立柱支撑在型钢上，内侧立柱支撑在墩顶上，此处墩顶放置型钢作为立柱支垫。
2、模板设计2.1墩顶部份墩顶以上部分梁体重量由墩顶上支架承担。
墩顶支架采用方木支撑，胶合板作为底模板。
2.1外模外模采用组合钢模板（两个边跨段共用一套外模板），外模再厂里加工，加工时带型钢支撑架，支撑架设置两个支腿，承受翼缘板上的荷载并将其传递至支架上。
2.1底模及内模271#墩侧底模采用胶合板拼制、274#墩侧采用厂制钢模板，内模均采用大块钢模板组拼而成，内模系统支撑采用钢管满堂支架。
距梁端1.85m处开始由支架支撑，且为最大截面，距梁端4.25m处为较小截面，并以此截面结束至边跨合拢段。
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
设计参数
- 主桥边跨现浇梁长度：10m
- 梁截面尺寸：150mm x 250mm
- 混凝土强度等级：C30
- 钢支架尺寸：80mm x 80mm x 6mm
- 钢支架材质：Q235
假设
- 假设混凝土极限拉应力为0.67fctk，混凝土极限抗压强度为fck+8。
荷载计算
- 荷载组合采用最不利工况组合；
- 施工荷载（配重）：4.0kN/m2
- 现浇梁及混凝土浇筑时荷载：25kN/m2
钢支架计算
钢管强度计算公式
- 钢管承载能力=1.2×σs×A/γm
- σs——钢管屈服强度
- A——钢管截面面积
- γm——安全系数，取值为1.0。
钢管刚度计算公式
- KS=Es×As/L
- Es——钢管弹性模量
- As——钢管截面面积
- L——钢管长度
钢管最大变形计算公式
- δmax=5(qL4)/(384EI)
- qL4/384EI——集中力作用下钢管在跨中的最大挠度
钢管稳定性计算公式
- fcr=π²EI/δcr²
- E——钢管弹性模量
- I——钢管截面惯性矩
- δcr——稳定临界挠度
结论
根据经过计算的结果，取钢管Q235直径为89mm，壁厚为5.5mm，长度为3m，最大变形为1.3mm，稳定性满足要求；取6支钢管布置在主梁下，即跨中4m处，间距为1m，能够满足设计要求。
钢构连续梁边跨现浇段支架设计计算说明
炎汝25合同段沤江大桥边跨墩(8、11)边跨现浇段钢牛腿设计计算书一部分：预埋埋板计算1、荷载情况混凝土荷载考虑现浇段盖梁以外部分以及边跨合拢段部分,×26=1372kN 。
荷载系数。
支撑处考虑60%,即988kN支撑体系以及模板考虑300kN ，荷载系数，考虑一半, 即180kN 人群机具荷载考虑2kN/m2,也108kN,荷载系数，考虑一半，即76kN 合计1244kN,取半622kN ，偏心距考虑40cm ，锚板设计荷载为剪力622kN,弯矩249kN 。
炎汝高速塔吊预埋锚板计算 计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002)f c ：砼抗压强度设计值，砼为C40，f c =f y ：锚筋抗拉强度设计值，锚筋为HRB335，f y =300MPat ：锚板厚度，t=20mmd ：锚筋直径，d=25mmz ：外层锚筋中心间距，z=690mmαr ：锚筋分为四层，αr =αb ：锚板的弯曲变形折减系数，αb =+d=αv ：锚筋的受剪承载力系数，αv = =mmMpa m kN Mpa kN 6903008.085.03.1.249300505.085.0622⨯⨯⨯⨯+⨯⨯ =4830+1360=6190mm 2A s2=N/αb f y )+M/αr αb f y z) =mmMpa m kN 69030075.085.04.0.249⨯⨯⨯⨯ =4717 mm 2。
所需锚筋总截面面积A s =max(A s1，A s2)=6190mm 2锚筋配置采用16根B25钢筋，其截面积A=16×490 mm 2=7840 mm 2>A s =7480mm 2安全系数λ=7480÷6190=。
锚筋长度 La=d f f t yα=×2571.1300⨯MpaMpa =614mm 。
未端设弯钩.可取600mm二、钢牛腿部分计算盖板采用20mm 钢板，尺寸为400×400mm 。
xx村大桥边跨现浇段钢管桩支架计算单
主桥边跨现浇段支架计算书计算：复核：审核：*****项目经理部2019年10月**日目录一、工程概况 (1)二、计算依据 (1)三、结构设计原理 (1)四、施工方案设计说明 (1)五、结构计算 (2)5.1设计计算参数 (2)5.2钢材、焊缝强度设计值 (3)六、边跨现浇段支架结构受力计算 (4)6.1竹胶板验算 (4)6.2底模横梁验算（10×10cm方木） (8)6.3满堂支撑架验算 (10)6.4下部支架计算 (14)6.5桩基础验算 (21)七、结论 (24)一、工程概况中心桩号K0+373，右角90°，上部结构为3×20m先简支后连续空心板+（32.5+2×55+32.5）m变截面连续箱梁+3×20m先简支后连续空心板。
上部箱梁采用单箱单室断面，最大墩高达12.399m。
0号块根部梁高3.4m,跨中及端部梁高2.0m,箱梁高度按二次抛物线变化，箱梁梁高方程为H=(1.4/24.52)x2+2.0m，0≦x≦24.5；箱梁底板方程为h=（0.32/24.52）x2+0.28m。
箱梁顶板宽为8.5m,底板宽度为5.7m，翼缘悬臂长度1.4m。
主梁每个单T划分为6个梁段,其中0#块段长度为12.0m,在墩顶托架现浇施工长12米，1 #块长3.0m,2-6#块长3.5m。
边跨支架现浇段长3.92m,边跨合拢段长2m,中跨合拢段长2m。
梁段最大重量69.94吨。
箱梁底板厚度连续梁0#块为60cm变化到50.4cm,各梁段底板厚从悬臂根部至悬浇段结束处由50.4-28㎝，跨中合拢段及边跨现浇为28㎝；箱梁顶板厚度26cm；箱梁腹板厚度0#到2号块为60cm,3-4号块为60㎝变化道45cm，其余梁段为45㎝；0#块横梁厚300cm,端横梁厚120cm。
二、计算依据⑴ xxx大桥（山下渡口撤渡建桥）项目两阶段施工图设计；⑵《简明施工计算手册》第四版；⑶《路桥施工计算手册》；⑷《建筑施工模板安全技术规程》（JGJ 162-2008）；⑸《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）；⑶《钢结构设计标准》（GB50017-2017）；⑷《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；⑸《公路桥涵地基与基础设计规范》(含条文说明) （JTG D63-2007）。
0#段、边跨现浇段支架检算计算书(最终)
0#段、边跨现浇段支架检算计算书(最终)0#段、边跨现浇段支架检算一、编制依据1、施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。
3、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。
二、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用扣件式脚手架搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上横桥向设10×10cm方木；横向方木上设10×10cm的纵向方木，其中腹板下间距15cm，翼板下间距35cm，底板下25cm。
模板用厚15mm的优质竹胶合板。
腹板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为30cm×60cm×60cm，翼板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，底板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，支架纵横均每隔四排设置剪刀撑.三、计算假定：a、翼缘板砼（一区）及模板重量由翼缘板下支架承担；b、腹板砼（二区）及模板重量由腹板模板与其下支架承担。
c、顶板及底板砼（三）及模板重量由底板模板及底板支架承担；d、支架连接按铰接计算；四、现浇箱梁支架、模板验算0#段与边跨现浇段模板、支架采用同等形式施工，0#段施工荷载大于现浇段，所以只进行0#段支架、模板验算。
㈠、荷载计算1、荷载分析根据本桥0#段箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵ q2——根据《路桥施工计算手册》中，模板、组合钢模、连接件及钢楞容重为0.75kN/m2, 此处取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
边跨现浇段支架计算书
附件三：边跨现浇支架计算书1 计算依据1、《边跨现浇段支架设计图》2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）3、《钢结构－原理与设计》（清华版）4、《路桥施工计算手册》（人交版）5、《结构力学》、《材料力学》（高教版）6、《结构设计原理》（人交版）2 工程概况3支架设计3.1 设计方案边跨现浇段支撑模板体系利用Φ630*8mm钢管作为支撑结构，牛腿上设置2I40b的工字钢作为横梁，分配梁采用I25b，其间距30-60cm，在腹板位置进行加强。
3.2 边跨现浇段情况图1 支架侧面图 图2 支架正面图3.2 主要设计参数1、砼自重：混凝土容重按26.5KN/m 3计算；2、《荷载规范》，恒载系数为1.2；3、型钢自重：按标准容重78.5KN/m 3计；4、活动载荷：人员荷载、施工设备荷载，系数为1.4；5、混凝土冲击荷载：2KN/m 3，系数为1.4；6、外侧模自重：按照1.61KN/m 考虑，系数为1.2；7、底模自重：按照0.98KN/ m 2考虑，系数为1.2；4 材料主要参数及截面特性1、 A3钢弹性模量E=2.1×1011Pa ，剪切模量G=0.81×105 MPa ，密度ρ=7850 kg/m3；2、A3钢抗拉、抗压和抗弯应力[σ]=215MPa ，抗剪应力[]τσ=125MPa 。
3、 容许挠度[f]=L/400；4、I25b 工字钢截面面积A=53.5cm 2，250cm W X =423cm 3 ；2500cm I x =5280cm 4。
5、I36b 工字钢截面面积A=83.5cm 2，250cm W X =919cm 3 ；2500cm I x =16530cm 4。
6、I40b 工字钢截面面积A=94.1cm 2，250cm W X =1140cm 3 ；2500cm I x =22780cm 4。
7、[10槽钢截面面积A=12.74cm2，250cm W X =39.7cm3；2500cm I x =198.3cm4。
主桥边跨现浇箱梁盘扣支架计算书
主桥边跨现浇箱梁盘扣支架计算书盘扣支架施工注意事项在盘扣支架施工过程中，应注意以下几点：1）支架安装前应检查所有构件是否完好，如有损坏应及时更换；2）支架安装时应严格按照设计要求进行，不能随意更改支架布置方案；3）支架的连接应牢固可靠，不得出现松动或者脱落现象；4）支架的搭设应符合安全规范，不能出现倾斜或者不稳定的情况。
XXX高速改扩建工程第六标段小清河边跨现浇箱梁盘扣支架设计计算书设计依据：本设计遵循相关法规和标准，包括《建筑结构荷载规范》、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》、《钢结构设计规范》、《建筑地基基础设计规范》、《混凝土结构设计规范》、《木结构设计规范》、《建筑施工临时支撑结构技术规范》、《建筑施工模板安全技术规范》以及《路桥施工计算手册》等。
荷载分析：盘扣支架承受的荷载主要包括箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载。
模板、支架受力验算：荷载计算中，恒荷载分项系数取1.35，活荷载分项系数取1.4.盘扣支架布设方案中，横桥向支架翼缘板下立杆间距为1.5m，边腹板下立杆间距为0.9m、0.6m，空箱下立杆间距为0.9m，中腹板下立杆间距0.6m。
顺桥向支架立杆间距均为0.9m。
空箱位置竹胶板和纵、横梁验算：竹胶板采用15mm厚优质竹胶板，梁下次龙骨为140铝梁，横桥向布置，底板下中心间距为250mm，翼缘板下中心间距为500mm。
梁下纵向主分配梁选用185铝梁，翼缘板下为140铝梁，布置间距与支架横桥布置间距相同。
侧模竖肋采用100mm×100mm方木，顺桥向间距为300mm，水平背肋采用100mm×100mm方木，上下间距为1m。
盘扣支架施工注意事项：在盘扣支架施工过程中，应注意支架构件是否完好，支架安装是否按照设计要求进行，连接是否牢固可靠，搭设是否符合安全规范。
不得随意更改支架布置方案，不能出现倾斜或者不稳定的情况。
边跨支架现浇
附件5(45+75+45)m盘扣式钢管支架计算书1、工程概况钱江通道及接线工程南接线段第03B合同段共有两联变截面连续箱梁采用支架现浇，悬臂节段共9节段，其中1#段梁体重量最大，本计算只对1#段进行计验算。
（45+75+45）m现浇箱梁梁高端部2m，1#块节段根部梁高2m，底板呈1.8次方抛物线变化，底板厚度端部30cm，1#块根部56.6cm，顶板厚度30cm。
悬臂浇筑节段划分示意图（单位：cm）2、计算依据2.1、《钱江通道及接线工程南接线段第03B合同段两阶段施工图设计》2.2、《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ-166-2008）2.3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）2.4、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）2.5、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)2.6、《路桥施工设计计算手册》周水兴编著；3、支架模板方案3.1、模板箱梁模板采用木模，面板采用厚度15mm的胶合板，面板小楞采用10×10cm 横向布置在纵向方木上，腹部和底板间距均为20cm、翼缘板处为30cm。
小楞放置在15×15cm的纵向分配梁上，纵梁放置在顶托上。
3.2、支架采用承插型盘扣式钢管支架，碗口支架钢管Φ48×3.2mm，材质为Q345A，抗拉、抗压、抗弯强度设计值为300Mpa。
弹性模量E=2.06×105Mpa。
详细数据见下表。
承插型盘扣式支架参数表支架布设：横桥向排间距均为60cm，纵桥向排间距底腹板和腹板下为60cm，翼缘板下布设间距90cm，横杆步距120cm，剪刀撑每五排设置一道。
4.2、模板、方木及内模支架q2=1.0KN/m24.3、施工人员及机料荷载q3=3.0 KN/m24.4、混凝土振捣时产生的荷载q4=2.0 KN/m24.5、支架搭设最大高度为12.7m，支架荷载q6=3.43 KN/m2根据《路桥施工计算手册》验算强度时，荷载组合为1+2+3+4；验算刚度时，荷载组合为1+2；荷载分项系数，混凝土自重荷载和模板荷载取1.2，其余荷载取1.4。
边跨现浇段支架及模板计算书标
附件1边跨现浇段托架受力计算3.5.5支架受力检算渭河沟大桥边跨现浇段长7.75米, 梁高3.80m, 梁宽11.36m, 箱梁支架详细布置见下图:支架计算如下: （支架断面图）支架采用Φ4.8*3.5钢管做支撑体系, 两侧腹板处脚手架采用纵向@400横向@300步距@900进行设置, 底板及顶板纵向间距为@800, 横向间距均为@600, 步距均为@900。
在处理后旳地基上现浇30cm厚C20混凝土垫层。
3.5.5.1荷载a、腹板部位受力混凝土自重:P1=3.8*25*0.3*0.8=22.8KN模板自重:P2=0.8*0.3*0.1=0.02KN钢管自重:P3=3*0.16=0.5KN施工人员及施工机具运送或堆放旳荷载:P4=2.5*0.3*0.8=0.6kN振捣混凝土产生旳荷载:P5=2.0*0.3*0.8=0.5kN单根钢管立杆所受力为:总荷载 P=1.2（P1+P2+P3）+1.4(P4+P5)=29.5KN b、顶板加底板受力验算:混凝土自重:P1=（0.36+0.5）*25*0.48=10.3KN底模板及外模板等自重:P2=0.8*0.6*0.1=0.05KN钢管自重:P3=3*0.16=0.5KN施工人员及施工机具运送或堆放旳荷载:P4=2.5*0.6*0.8=1.2kN振捣混凝土产生旳荷载:P5=2.0*0.6*0.8=1.0kN单根钢管立杆所受力为:总荷载 P=1.2（P1+P2+P3）+1.4(P4+P5)=16.1KN腹板部单根钢管立杆所受力P=29.5KN>顶板加底板单根钢管立杆所受力P=16.1KN,故以最不利荷载处（腹板）受力进行验算。
3.5.5.2立杆验算钢管采用Φ48*3.5, 钢材采用Q235。
采用纵杆按800mm间距, 横杆按300mm间距, 步距按900mm计算。
经查钢材旳设计强度fc=205N/mm2。
立杆旳长细比:i=0.35d=0.01575计算长度附加系数: k = 1.155 , μ = 2.6 ；（顶部与非顶部分开验算, 取小值）非顶部立杆: lo=k×u×h=2.7 m；λ1=lo/i=2.7/0.01575=171顶部立杆: lo=k×u×（h+2a）=1.155*2.6*（0.9+2*0.2）=3.9 m；λ2=lo/i=3.9/0.01575=247经查表可知: ω=0.243(参照文献钢构造设计)ωAfc=0.342×489×205=34.3≥29.5故箱梁支架满足设计规定, 方案可行。
边跨现浇支架计算书
开发区高架桥（二）第六联边跨现浇支架计算书边跨侧现浇段长度为8.23m，梁高度均为3.2m。
顶宽15.5 m, 底宽8.5m；直线段混凝土体积148.56m3，梁段重量394t，施工时采用满堂支架现浇法施工。
在满堂式支架方案中，考虑到门式支架具有承载能力强、整体性好、工厂化生产质量好、现场安装方便且质量容易保证等特点，选用门式支架作为箱梁施工支架。
根据箱梁的梁重计算确定，支架选用1219式门架，在腹板处横向间距取60cm，底板处取90cm，翼板下取90cm、120cm两种，纵向间距选用90cm。
由于合拢段施工时需拆处部分支架和考虑施工方便，所以在合拢端支架纵向比悬臂端超出一排支架。
横向间距按1.2ｍ×2+0.6ｍ×4+0.9ｍ×7+0.6ｍ×4+1.2ｍ×2，纵向第一排距盖梁边缘0.1m，纵向间距为0.9ｍ×2+1.2+0.9ｍ布置，横向20排，纵向5排。
如图4.4.1示.图4.4.1 支架方案图支架搭设顺序为纵向从一个墩向另一个墩搭设，横向从中间向两边搭设。
先安放好可调底托，并按各处不同的地面高度调整好底托上的可调螺旋顶面高度。
立杆必须保持垂直，第一层所有的立杆、横杆组拼完成后，经检查无误后继续向上拼装，拼装至顶层后，安装可调顶托。
支架搭设完成后钢管扣件加设剪刀撑，横向剪刀撑纵向每四排设置一道（3.6m），纵向剪刀撑顺桥向间距为每道腹板下一道，底板中心一道，四周临边连续设置。
支架基础进行换填处理，处理后地基承载力必须大于150KPa，并在其上浇筑10cm厚C30混凝土。
支架搭设、加固注意事项：（1）支架搭设之前预先检查碗扣杆件，不得使用弯曲、腐蚀等以及有损伤和明显缺陷的构件。
（2）支架搭设前，先按测量放线及支架搭设形式布置好支架底托，然后搭建支架。
第一层拼好后，必须由现场技术人员抄平检查平整度，如高差太大，必须用底托或方木调平。
拼立杆时必须用吊线锤检查垂直度，防止立杆不垂直受力。
边跨现浇段计算书
40+56+40米连续梁边跨现浇段计算书1、工程概况边跨现浇段全长11m，节段体积128.2m3,节段重量333.4T，顶板厚度65cm，腹板厚度60 cm。
12#墩边直段采用钢管支架体系进行搭设，钢管采用Ф820*10mm，底模分配梁20I，横梁采用双肢36B工字钢，采用Φ1.0mC35钢筋混凝土桩基。
15#墩边直段采用钢管支架体系进行搭设，钢管采用Ф820*10mm，底模分配梁20I，横梁采用双肢36B工字钢，基础采用C30扩大基础。
2、12#墩支架体系结构计算载荷选取混凝土载荷q1=2.5KN/m3，施工人员和振捣荷载q2=2.4×1=2.4kN/m，不考虑风载影响。
2.1底模分配梁20I 结构计算：底模分配梁载荷考虑混凝土载荷和施工人员和振捣荷载，以及底模载荷:P底=（333.4+5）/15=22tQ底=22/11.7+2.4=21.2KN/m根据采用简支梁结构计算校核挠度计算：Y=5pl4/384EI，弯矩计算M max=ql2/8计算得Y=5*21.2*5.854/（384*2.1*23.7）=1.8mm≤L /400=14.6 mm符合要求！σ=M/W=21.2*5.842/8/237=30.5MP≤[σ]=110 MPa强度校核满足要求！2.2 横梁采用双肢36B工字钢P横=（333.4+5+27.9*10-3*15*11.7）/6=57.1tQ横=47.5+2.4=49.6KN/mY=5*49.6*74/（384*2.1*116.2）=6mm≤ L /400符合要求！M max=49.6*72/8=303.8KN·mσ=M/W=9.6*72/8/919=33.1MP≤[σ]=180 Mpa强度校核满足要求！2.3 钢管支架Ф820*10mm自重P=57.7*12*6*10-3=4t承受总重量p1=333.4+4+5=342.7t每根承重P1=342.6/6=57.1t根据压杆稳定长细比进行计算：L=9.5m,计算查得λ=L/I 查表当φ＝0.92。
边跨段支架结构计算书
附件7：边跨段支架结构计算书一梁荷载：（1）钢筋砼容重：26KN/m3（2）砼超灌系数：1.05（3）动载系数 1.4（4）模板及支架自重：取0.2倍砼重因所用钢材都为热轧钢材，剪力及局部稳定可不验算。
因支架焊接连接，且又有面板连接，整稳可不验算。
只需验算刚度即可。
双榀40#槽钢验算：强度最不利位置位于跨中，将两端视为刚接。
保守计算，是1.65m范围内整个边跨段的重量均由中间两榀40#槽钢承受，则在跨中承受集中荷载为P=10.77X26X1.65X1.4X1.05X1.2/2=407.5NM=PL/8=168kn.mσ=M/W=168000/2X878.9=95.5 n/mm2<215 n/mm2满足挠度f=pl3/48EI=10.77X26X1.65X0.5X3.33/48X206X1000X2X17577=2.4mm<L/400=33 00/400=8.25mm满足56#工字钢验算强度：最不利位置位于6m跨，计算高度按0.8m计算则q=1.4X1.05X1.2X26X1.65X0.8=60.5kn/m按两端铰接处理M= ql2/8=272.5kn.mσ=M/W=272.5X1000/2342=116<215满足挠度f=5ql4/384EI=5X26X0.8X1.65X64/384X206X1000X65576=4.3mm<L/400=6000/40 0=15mm双榀8#槽钢：强度：计算高度按0.9m计算，间距按0.65m计算，跨度1.6mq=1.4X1.05X1.2X26X0.9X0.65=26.8M= ql2/8=8.58kn.mσ=M/W=8.58X1000/2X39.7=108 n/mm2<215 n/mm2验算肋梁处，计算高度按3.5m计算，间距按0.2m计算q=1.4X1.05X1.2X26X0.2X3.5=32.1M= ql2/8=10.3kn.mσ=M/W=10.3X1000/2X39.7=129 n/mm2<215 n/mm2挠度：f=5ql4/384EI=5X26X0.2X3.5X1.64/384X206X1000X2X101.3=3.72mm<L/400=1600 /400=4mm满足二柱钢管柱∅508X8钢管验算：12#边跨段钢管柱计算长度按17m进行计算。
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中国交通建设温州大门大桥一期工程2标主梁边跨现浇支架计算书中交第一公路工程局有限公司温州大门大桥一期工程2标2014年2月目录1、工程概况 (1)2、设计依据 (1)3、计算参数 (2)2、主梁边跨现浇段支架简介 (2)2.1、边跨现浇支架主要结构 (2)2.2 相关参数 (4)2.3 计算内容 (5)3、结构计算 (1)3.1 材料特性 (1)3.2 结构荷载 (1)3.3 结构受力验算 (1)3.3.1 上部结构计算 (2)3.3.2 贝雷梁验算 (5)3.3.3 桩顶横梁受力验算 (9)3.3.4 桩基承载力计算 (15)4、结论 (20)1、工程概况温州大门大桥主桥边跨现浇梁段为等截面箱梁，梁高2.8m，长22.0m，端部横隔板厚3.0m，其它箱室横隔板厚60cm，共6道，顶板和底板厚均为30cm，梁顶设有2%的纵坡和2%的横坡。
箱内在后期随斜拉索张拉逐段加压重混凝土，以增加边跨重量，避免边墩处支座出现负反力。
边跨现浇段混凝土方量约1008方，钢筋175.36t，采用8根15预应力钢绞线，边跨合龙段顶板采用6根12预应力钢绞线，底板采用20根15预应力钢绞线。
图1-1 边跨现浇段纵向布置图图1-2 边跨现浇段截面图2、设计依据（1）《温州市大门大桥一期工程第2合同段两阶段施工图设计》（2）《温州市大门大桥工程详细勘察阶段工程地质勘察报告》（3）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）（4）《公路桥涵施工技术规范》(JTG TF50-2011)（5）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（6）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（7）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）（8）《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）3、计算参数a) 钢筋砼容重：26kN/m3b) 钢材的容重：78.5kN/m3c) 贝雷梁材质：16Mnd) 其他钢材：Q235e) 钢材弹性模量：E=206GPaf) 施工荷载和模板荷载均按2.0kN/m2计2、主梁边跨现浇段支架简介2.1、边跨现浇支架主要结构边跨现浇支架纵梁采用ZB-200型单层高剪贝雷梁，立柱根据受力不同，采用钢管桩和“钢管桩+钻孔桩”的形式，纵桥向共设有4排，墩身附近两排钢管桩部分坐落在承台上；其余两排落在水中，其中泥面以下为钻孔灌注桩，泥面以上为钢管桩。
（1）支架上部结构，主要为横向分配梁和模板系统（2）高抗剪型贝雷纵梁支架布置如下：图2.1-1 边跨现浇支架横断面图图2.1-2 边跨现浇支架立面布置图（3）桩顶横梁（4）钢管桩（5）钻孔桩图2.1-3 边跨现浇支架立面布置图2.2 相关参数（1）支架上部结构上部结构主要由模板系统和I25a工字钢组成，方木在主肋下间距为25cm，底板和翼板下均为40cm，I25a工字钢间距为75cm。
（2）贝雷主纵梁桩顶横梁上铺纵向贝雷主梁，纵向主梁采用单层48排ZB-200型高抗剪贝雷，贝雷架采用花架进行连接加强。
同时为调整贝雷架横向姿态，贝雷架底部节点设置花架。
横梁上设置限位装置，保证贝雷架位置准确性，不发生纵向滑动。
（3）钢管桩钢管桩采用φ820*10mm钢管，桩基相关参数见下表：（4）钻孔桩钻孔桩除5号桩采用φ1020mm的钢管做护筒外，均采用φ820mm钢管桩作为护筒，采用C30混凝土，顶底标高统一控制为-8.0m，桩底标高45#墩为-48m （48#墩侧为-56m）。
2.3 计算内容表2.3-1 计算内容3、结构计算3.1 材料特性1）10×10cm方木：0.015kg/m,截面惯性矩，截面抵抗矩，，。
2）I25a工字钢：单位重量为38.0725kg/m，截面积，截面惯性矩，截面抵抗矩。
3）HN600*200型钢：单位重量为106.123kg/m，截面惯性矩，截面抵抗矩，。
4）贝雷梁：每片高抗剪贝雷梁重3.67kN（含支撑架、销子等）。
单排单层贝雷片：，，,。
则单层48片加强贝雷片：EI=32.34×KN·m2。
5）钢板、工字钢容许弯曲应力，容许剪应力。
6）Φ820mm钢管桩：直径D=820mm，壁厚10mm，每米外表面积2.5748㎡/m。
3.2 结构荷载1）钢筋混凝土容重取26kN/m3，混凝土总方量为1008.4m³，跨长22.0m。
现浇箱梁：26kN/m3×1008.4m³/221191.75kN/m，单跨重26218.4kN；2）施工人员、施工料具行走运输、堆放均布荷载取1.0kPa，振捣混凝土是产生的荷载取2.0kPa。
施工荷载：（2.0+2.0）×22×32.2=2838.6kN；3）10×10cm方木：0.015kg/m=0.15kN/m；4）I25a工字钢：38.0725kg/m=0.381kN/m；5）加强贝雷片（单片）：3.67kN；6）HN600*200mm型钢:106.123kg/m=1.061kN/m；3.3 结构受力验算3.3.1 上部结构计算1）方木受力验算边跨模板系统采用10*10cm方木+1.5cm竹胶板，方木沿纵桥向布置，底板下间距为40cm，方木下为间距75cm的I25a工字钢。
其荷载组合后，沿方木的线荷载，，则沿方木的总荷载集度，取两跨连续梁建立其受力模型如下：图3.3.1-1 方木受力模型图3.3.1-2 方木受力弯矩图图3.3.1-3 方木受力剪力图由计算可知，方木所受最大弯矩，最大剪力，则其最大应力：最大剪切应力：2）I25a工字钢受力验算经荷载比较，肋板下工字钢受力更大，以主肋下I25a工字钢为例进行计算，间距75cm布置，跨距为贝雷片间距，即0.3m，梁底共28根，单根工字钢总长度为34.2m，上部为模板系统。
取2跨按连续梁进行验算，其所受线荷载集度为：建立其受力模型如下：图3.3.1-4 I25a工字钢受力模型图3.3.1-5 I25a组合应力图由上计算可知，。
经计算底板下I25a工字钢，，均满足要求。
3.3.2 贝雷梁验算贝雷片：每片加强贝雷架重3.67kN（含支撑架、销子等）。
单排单层加强型贝雷片：，，7片贝雷的，，。
A、主肋下贝雷梁主肋下布置有7排双层加强贝雷片，则其，主肋宽2.0m，其下荷载，则主肋下线荷载集度，，则贝雷总荷载集度，建立其受力模型：图3.3.2-1 主肋下贝雷受力模型图3.3.2-2 主肋下贝雷弯矩图图3.3.2-3 主肋下贝雷剪力图由上计算可知，。
其挠度值：弯矩、剪力、挠度均满足要求。
支点位置立杆稳定验算：图3.3.2-4 主肋下贝雷支点反力B、顶、底板下贝雷梁顶、底板总厚60cm，布置有30排双排单层ZB-200加强贝雷梁，贝雷间距为0.9m，净跨18.5m，顶、底板总宽度23.5m，按整体计算，则其荷载集度：，则底板下总荷载集度横梁部位荷载集度，则横梁部位总荷载集度建立其受力模型如下：图3.3.2-5 底板下贝雷受力模型图3.3.2-6 底板下贝雷弯矩图3.3.2-7 底板下贝雷剪力图图3.3.2-8 底板下贝雷反力图由上计算可知，。
其挠度值：弯矩、剪力、挠度均满足要求。
3.3.3 桩顶横梁受力验算A、墩侧横桥向HN600*200型钢验算桩顶横梁由2拼HN600*200型钢构成，在腹板位置加焊钢板形成箱型结构，主要荷载为贝雷梁上的支点反力，建立其受力模型如下：图3.3.3-1 桩顶横梁受力模型图3.3.3-2 桩顶横梁组合应力图图3.3.3-3 桩顶横梁剪应力图图3.3.3-4 桩顶横梁反力图由上计算可知，。
弯矩、剪力均满足要求。
其支点反力分别为：，，，，B、端侧HN600*200型钢端侧HN600*200型钢截面同墩侧HN600*200mm，主要荷载为贝雷梁上的支点反力，建立其受力模型如下：图3.3.3-1端侧横梁受力模型图3.3.3-1端侧横梁组合应力图3.3.3-1端侧横梁剪应力由上计算可知，。
弯矩、剪力均满足要求。
其支点反力分别为：，，，。
C、端侧顺桥向横梁验算顺桥向桩顶横梁指连接支墩处两排桩的3拼HN600*200型钢，按最大受力进行验算，即，建立其受力模型如下：图3.3.3-4截面特性截图图3.3.3-5顺桥向HN600*200型钢受力模型图3.3.3-6顺桥向HN600*200型钢组合应力图图3.3.3-7顺桥向HN600*200型钢组合应力图由上计算可知，。
弯矩、剪力均满足要求。
其支点反力分别为：。
3.3.4 桩基承载力计算1）计算荷载由上计算可知，7号桩基桩顶最大受力为，考虑分项系数为 1.2，单桩所承受荷载为1050.7×1.2=1260.8kN。
5号桩顶部受力最大为1265kN，考虑分项系数1.2，则单桩所承受荷载为1265×1.2=1518kN。
2）钢护筒自重考虑分项系数为1.2，单个钢护筒自重为70×200.26/100=140.2kN。
3）钻孔桩自重钻孔桩自重根据规范采用桩土置换法计算。
4）荷载组合7号桩单桩所受荷载为1260.8+140.2=1401.0kN；5号桩单桩所受荷载1518+140.2=1658.2kN。
5）钻孔桩承载力验算根据《公路桥涵地基与基础设计规范》中钻孔桩承载力容许值公式：根据上述公式及《温州市大门大桥工程详细勘察阶段工程地质勘察报告》列表计算如下：表3.3.4-1 45#墩侧桩基承载力验算（7号桩）表3.3.4-2 48#墩侧桩基承载力验算（7号桩）表3.3.4-3 45#墩侧桩基承载力验算（5号桩）表3.3.4-4 48#墩侧桩基承载力验算（5号桩）由上可知45#边墩7号桩钻孔桩长度为40m，即底标高为-48m，5号桩钻孔长度为40m，桩底标高为-48m；48#墩7号桩钻孔长度为48m，即桩底标高为-56m；5号桩钻孔长度为48m，桩底标高-56m，承载力能满足要求，所有钻孔桩均以此来控制。
6）钢管桩承载力计算45#主墩勘探钻孔地质纵断面48#主墩勘探钻孔地质纵断面根据《港口工程桩基规范》中打入钢管桩的单桩容许承载力公式：()1d fi iRRQ U q l q A γ=+∑式中 d Q — 单桩垂直极限承载力设计值(kN);R γ— 单桩垂直承载力分项系数，取1.45；当地质条件复杂或永久作用所占比重较大时取1.55，本计算中取1.45；U —桩身截面周长(m)；fi q —单桩第i 层土的极限侧摩阻力标准值(kPa)；i l — 桩身穿过第i 层土的长度(m)；A —单桩极限桩端阻力标准值(kPa)3号桩受力为587.1kN ，考虑分项系数为1.2，单桩所承受荷载为587.1×1.2=704.5kN 。
其自重按65m 考虑，则单个钢护筒自重为65×200.26/100=130.2kN 。