核磁共振含油率测定仪的价格及使用
熔体直纺288_dtex
合 成 纤 维 工 业, 2024,47( 1 ) : 81
CHINA SYNTHETIC FIBER INDUSTRY
熔体直纺 288 dtex / 288 f 全消光扁平 PET POY 的
生产工艺研究
王春燕,庄维峰,王晓明,柳 恩,张银鸿,叶 茂
( 桐昆集团浙江恒通化纤有限公司,浙江 桐乡 314500)
出、冷却成形、上油和卷绕, 生产得到 288 dtex /
288 f 全消光扁平 PET POY,其生产工艺流程见
图 1,主要生产工艺参数见表 1。
收稿日期:2023-10- 09; 修改稿收到日期:2023-12- 01。
作者简介:王春燕 ( 1987—) ,硕士研究生,高级工程师,长
期从事化学纤维生产及工艺技术的工作。 E-mail:wangchunyan3@ 126. com。
间,导致纤维异形度较差。 因此,考察了纺丝温度
对全消光扁平 PET POY 性能的影响,见表 4。
表 3 组件初始压力对全消光扁平 PET POY
表 4 纺丝温度对全消光扁平 PET POY 性能的影响
生产稳定性的影响
Tab. 3 Effect of initial component pressure on production
产实践表明,将螺杆各区温度按表 2 设定,采用独
dtex,拉伸速率为 500 mm / min。
度逐渐递增,可以减少熔体的降解,保证全消光扁
为(500±1. 0) mm,加预张力为(0. 05±0. 005) cN /
上油 率: 根 据 GB / T 6504—2017 《 化 学 纤 维
含油率试验方法》 ,称取约 2 g 试样采用 MQC2310 型核磁共振含油率分析仪进行测试。
油茶籽含油量检测方法及优缺点分析
油茶籽含油量检测方法及优缺点分析
从2012年国家林业局发布实施推荐性行业标准LY/T 2033-2012《油茶籽》后，2019年国家粮食局又发布实施推荐性行业标准LS/T 3119-2019《油茶籽》、国家市场监督总结联合国家标准化委员会发布推荐性标准GB/T 37917-2019《油茶籽》并于2020年3月1日实施。
具体如下表1。
LS/T 3119-2019《油茶籽》（20191206实施）
LY/T 2033-2012《油茶籽》（20120701实施）
根据以上标准文本查看各个项目的检测方法明细如下表2：表2 油茶籽检测项目及检测方法汇总
对比可知，含油量均采用GB/T 14488.1 《植物油料含油量测定》检测方法，即传统索氏提取检测法。
该方法可行性高，设备要求低（设备费用10000左右包括试剂），精度较高。
唯一的缺点是耗时较多，一般在5-8小时左右。
其他含油率检测方法如下表3：
表3 植物油料含油量测定标准汇总
经实践证明，核磁共振检测法时间较索氏提取法短，但是测量数据结果较索式法高，且需要毛油标样，误差较大。
近红外光谱法尚属新检测法且需要建模，技术有待进一步完善。
综上，建议目前仍采用GB/T 14488.1 《植物油料含油量测定》检测方法，即传统索氏提取检测法。
虽然操作较复杂，但成本低、可操作性高且测量精度高。
《利用核磁共振二维谱技术研究岩心含油饱和度》
《利用核磁共振二维谱技术研究岩心含油饱和度》篇一一、引言随着石油勘探技术的不断发展，岩心含油饱和度的准确测定对于评估油田储量和开发效益具有重要意义。
核磁共振技术作为一种无损检测方法，在岩心物性分析中得到了广泛应用。
本文旨在探讨利用核磁共振二维谱技术对岩心含油饱和度进行研究，以期为油田开发提供更为准确的数据支持。
二、核磁共振二维谱技术概述核磁共振（NMR）技术是一种基于原子核在磁场中发生共振的物理现象而发展起来的分析方法。
在岩心物性分析中，核磁共振技术可以用于测定岩心的孔隙度、渗透率等参数。
其中，核磁共振二维谱技术是在一维谱技术的基础上发展起来的一种更为先进的技术手段。
二维谱技术能够提供更加丰富的谱线信息，包括不同类型的孔隙和流体性质的信息。
通过分析二维谱的峰位、峰强等参数，可以更加准确地确定岩心的含油饱和度。
此外，二维谱技术还具有较高的分辨率和信噪比，能够更好地应对复杂地质条件下的岩心分析需求。
三、实验方法与步骤1. 岩心样品准备：选取具有代表性的岩心样品，进行切片、磨平、干燥等处理，以便进行核磁共振实验。
2. 核磁共振实验：将处理好的岩心样品放入核磁共振实验装置中，设置适当的磁场强度和频率，进行一维和二维谱实验。
3. 数据处理与分析：将实验得到的数据进行归一化处理，利用专业软件进行二维谱分析。
通过分析峰位、峰强等参数，确定不同类型的孔隙和流体性质。
4. 含油饱和度计算：根据二维谱分析结果，结合岩心样品的孔隙度、总含油量等参数，计算岩心的含油饱和度。
四、结果与讨论1. 二维谱结果分析：通过对岩心样品的二维谱分析，可以清晰地看到不同类型的孔隙和流体性质的分布情况。
其中，油相和水相在二维谱上表现出不同的特征，可以根据这些特征区分不同类型的流体。
2. 含油饱和度计算：根据二维谱分析结果和岩心样品的孔隙度、总含油量等参数，可以计算出岩心的含油饱和度。
与传统的含油饱和度测定方法相比，利用核磁共振二维谱技术计算得到的含油饱和度具有更高的准确性和可靠性。
《利用核磁共振二维谱技术研究岩心含油饱和度》范文
《利用核磁共振二维谱技术研究岩心含油饱和度》篇一一、引言随着石油资源的日益紧缺，对岩心含油饱和度的准确测定成为了石油勘探和开发过程中的重要环节。
核磁共振（NMR）技术以其非侵入性、高分辨率等优势，在岩心含油饱和度研究领域得到了广泛应用。
本文旨在探讨利用核磁共振二维谱技术（2D-NMR）在岩心含油饱和度研究中的应用，为相关研究提供理论支持和技术指导。
二、核磁共振二维谱技术概述核磁共振二维谱技术（2D-NMR）是一种基于核磁共振原理的谱分析技术，通过采集和处理岩心样品的核磁共振信号，得到二维谱图。
该技术能够提供丰富的岩心内部信息，包括孔隙结构、流体分布等，为岩心含油饱和度的测定提供了有力的技术支持。
三、2D-NMR技术在岩心含油饱和度研究中的应用1. 实验原理：利用2D-NMR技术，通过对岩心样品施加不同的磁场梯度和频率编码，获取岩心内部不同孔隙尺寸和流体类型的核磁共振信号。
通过分析这些信号，可以得到岩心的含油饱和度信息。
2. 实验方法：（1）岩心样品制备：选取具有代表性的岩心样品，进行切割、磨平和封装，以备后续实验使用。
（2）核磁共振实验：将岩心样品置于核磁共振仪器中，施加适当的磁场和射频脉冲，获取二维谱图。
（3）数据处理与分析：对二维谱图进行解析和处理，提取出岩心的含油饱和度信息。
3. 实验结果分析：通过对岩心样品的2D-NMR谱图进行分析，可以得到不同孔隙尺寸的分布情况、流体类型及其在岩心中的分布情况等信息。
结合地质资料和测井数据，可以进一步计算出岩心的含油饱和度。
同时，通过对比不同深度岩心的含油饱和度变化情况，可以了解地下油藏的分布和变化规律。
四、技术应用的优势与挑战1. 优势：（1）高分辨率：2D-NMR技术能够提供丰富的岩心内部信息，包括孔隙结构、流体分布等，具有较高的分辨率。
（2）非侵入性：该技术无需对岩心样品进行破坏性处理，即可获取相关信息。
（3）快速准确：通过计算机处理和分析，可以快速得到岩心的含油饱和度信息。
核磁共振技术在录井中的应用
核磁共振技术在录井中的应用作者：张新旺来源：《数字化用户》2014年第02期【摘要】目前，中国采用核磁共振测录井技术的测录井总量居世界前列，几乎所有油田都应用了该技术。
可以说我国核磁共振测录井技术应用方面处于国际领先。
下文将针对核磁共振技术在录井中的应用给予简单分析。
【关键词】核磁共振录井一、引言近年来，随着地化、热解色谱、定量荧光等录井新技术的运用与发展，录井行业在储集层评价方面取得了很大的进步，解释符合率明显提高，但面对低孔低渗储集层、隐蔽储集层等复杂地层时，由于这类储集层的地质条件通常较差，地层情况通常非常复杂，目前，录井行业尚无较佳方法解决此问题。
实验室内所采用的各项常规物性分析技术和手段不能对岩屑和井壁取心等进行分析检测，而且不具有及时性，因此在这种情况下，核磁共振录井技术的应用可以说为岩石物性录井提供了一个有效的技术和手段，也可以说填补了这项技术的空白。
核磁共振录井技术实现了岩石物性分析从室内到钻井现场的迁移，并将分析对象从单纯的岩心拓展到岩屑和井壁取心，具有用量少、速度快、成本低、岩样无损、参数多、准确性高、连续性强、可随钻分析等常规岩心分析和测井所不可完全替代的优点。
将其分析结果与岩石热解、定量荧光等分析数据相结合可以更及时有效地对储集层进行更精确地评价，因而在石油天然气的勘探与生产中作用较大。
目前使用的 M agnetic- 2000便携式核磁共振录井仪，具备可获得岩心、岩屑孔隙度、渗透率、可动流体、束缚流体、含油饱和度、孔径分布等重要的油层物理参数的能力。
二、核磁共振录井应用基本原理油和水中的氢原子核被激发后吸收能量，产生核磁共振现象，当固体表面性质和流体性质相同或相似时，弛豫时间 T2的差异主要反映岩样内孔隙大小的差异。
孔隙越大，氢核越多，核磁共振信号衰减越慢，对应弛豫时间 T2也越长（图 1）。
核磁共振录井仪实际测量过程中获取的是T2衰减曲线，这个衰减信号是由许多不同孔隙中三、录井工程流体衰减信号的叠加而成的。
国产涤纶FDY_油剂TF-7616_的应用研究
1 实验
1. 1 油剂
国产涤纶 FDY 油剂 TF-7616:由合成酯类平
面,调节纺丝过程中纤维的摩擦强度,改善纤维的
集束性和抗静电性能,使 FDY 纺丝顺利并满足整
滑剂、非离子表面活性剂、阴离子表面活性剂和微
目前,我国熔体直纺涤纶 FDY 生产用油剂主
产;进口涤纶 FDY 油剂 F-1619:日本竹本油脂公
丝染色均匀度试验方法》 ,采用染色试验编制机
进行袜带编织和染色评价。 染色 M 率为染色均
匀度大于等于 4. 5 级的纤维与所有染色的纤维总
乳液浊度
油剂
TF-7616
初始配制
长时间放置后
浊度变化率 / %
117
129
10. 2
215
F-1619
218
1. 4
数的百分比。
2. 3 油剂乳液的润湿性
2 结果与讨论
动单一纤维接触角测量仪:德国 Data Physics 公
熔体直纺涤纶 FDY 生产中的用量较少,与进口油
K-100 静态表面张力仪:德国 Kruss 公司制;全自
。 涤纶 FDY 油剂各单体组分的结
司制;HCC μ-Meter 精密摩擦测量仪:德国霍尼希
一定差距
[4-6]
构和配比决定了油剂的最终应用性能。 浙江传化
TF-7616 产品,先后在杭州天元涤纶有限公司、嘉
织仪器厂有限公司制;YG029A 型全自动单纱强
等纺丝厂进行批量应用。
型乌斯特条干仪:瑞士乌斯特公司制;YG368 卷
作者将国产涤纶 FDY 油剂 TF-7616 配制成
油剂质量分数为 18% 的乳液,通过油嘴上油,应
内蒙古翁牛特旗文冠果优良单株的选择
内蒙古翁牛特旗文冠果优良单株的选择张毅;敖妍【摘要】为探明文冠果种子和果实性状的变异规律,连续3 a对内蒙古翁牛特旗390株文冠果进行种实采集并测定相关性状,运用方差分析和相关性分析对12个种实性状进行分析,同时创新性地运用主成分分析、模糊隶属函数法以及多维空间坐标向量综合评定值累加法进行优良单株选择.结果表明:1)参试单株产量性状变异较大,单位投影面积种子产量变异系数最大;种子含油率变异系数较小.2)12个种实性状构成4个主因子,F1为产量因子,F2为含油率因子.3)利用主成分分析法选择高产型、高油型、高产高油型优良单株,WD-375、WD-385、WD-390等9株文冠果在每种选优类型排名都在前10;利用3种方法选择复合型优良单株,总体结果较接近.【期刊名称】《中南林业科技大学学报》【年(卷),期】2019(039)009【总页数】5页(P48-52)【关键词】文冠果;种实性状;变异规律;优良单株【作者】张毅;敖妍【作者单位】北京林业大学林学院,北京 100083;北京林业大学林学院,北京100083【正文语种】中文【中图分类】S722.5文冠果Xanthoceras sorbifolium又名文灯果、文官果，为无患子科文冠果属植物[1]。
文冠果结实早、含油量高，具有广泛的生态适应性，是造林绿化、防风固沙、退耕还林的首选树种，也是国家林业局推进“林油一体化”中重点发展的生物质能源树种之一[2-3]。
文冠果在中国天然分布于北纬32°～46°、东经100°～127°地区，在内蒙古、河南、河北等16个省市区均栽植有大面积人工林[4-6]，但其大部分林分产量低下且缺乏稳定性[7]，因此，选育具有高产量、高含油率的文冠果优良单株，用于高产高油品系（种）选育，对于发展文冠果生态能源林具有重要意义。
内蒙古赤峰市翁牛特旗是我国文冠果资源的集中分布区[8]，其栽培历史悠久，全国很多文冠果资源均引种此地区。
几种化学纤维含油率测试方法的比较分析
几种化学纤维含油率测试方法的比较分析作者：张叶兴黄猛富陈洁秋辛忠凯陈丁玲来源：《中国纤检》2012年第01期摘要在DTY含油率测试中比较了纤维含油率的3种检测方法——萃取法、中性皂液洗涤法、核磁共振法，得出核磁共振法是测试DTY含油率比较理想的方法的结论。
关键词：涤纶纤维；拉伸变形丝（DTY）；含油率；测试方法比较前言涤纶纤维在生产过程中需要添加一定量的油剂，使涤纶纤维具有较好的平滑性、集束性、抗静电性等性能，并使其具备良好的后加工性能。
涤纶纤维的含油率过大或者过小，对本身的生产都将产生重大影响，对后加工的影响自然不言而喻了。
那么，快速准确地测试出含油率，及时把数据反馈给生产，调节工艺参数，以便能控制好涤纶纤维的上油量，就显得非常重要了[1]。
涤纶纤维的含油率指的是涤纶纤维上所附带的非纤维物质的重量（不含水分）与干燥纤维重量的百分率。
含油率测试方法有多种，本次试验比较了萃取法、中性皂液洗涤法和核磁共振法。
核磁共振法(NMR)测试含油率能给生产提供及时、准确的数据，是测试方法中比较具有优势的方法。
1 含油率测试试验1.1 萃取法1.1.1 原理利用油剂能溶解于有机溶剂的性质，通过索氏萃取器将纤维表面的非纤维物质抽出，所得抽出液加以蒸发烘干，得到不易挥发的油剂。
根据油剂和纤维的质量，可计算得到试样的含油率[2]。
1.1.2 仪器与试剂索氏萃取器、乙醚(分析纯)、电热鼓风干燥箱、天平(最小分度0.0001g)、干燥器、恒温水浴锅。
1.1.3 取样与样品在加捻速度、油位与油轮转速平稳、温度没有突变、正常生产一段时间的机台上，落纱后取5锭DTY丝卷，规格为55.5dtex/72f，含油率大约为2.50%，经平衡后，剥掉表层丝，每个筒子绕取5个4.0g左右的丝卷，作为测试样品。
1.1.4 试验过程把烧瓶放入烘箱中烘至恒重，放入干燥器中冷却后称量W1，将事先称好的纤维（W3）置于索氏萃取器中，用约150mL乙醚在50℃的恒温水浴锅上萃取3h，将萃取后的纤维取出，并尽可能地把纤维中的溶剂挤出、回收，然后在水浴锅上把烧瓶中的溶剂蒸干，再把它放入105℃的烘箱中烘1h，然后将烧瓶移至干燥器中，冷却30min后称量W2，按式（1）计算出含油率OPU (%)。
高州油茶不同产区果实含油率及脂肪酸组成的变异特征
高州油茶不同产区果实含油率及脂肪酸组成的变异特征杨颖;张鹏;奚如春;黄容容【摘要】为给高州油茶良种选育和栽培利用提供技术依据,在广东省的高州、揭阳和阳春3个高州油茶主产区,选择成熟林分,开展样地调查,测定不同产区高州油茶果实出仁率,采用核磁共振仪测定种仁含油率,并利用气相色谱-质谱联用技术对不同地区高州油茶油脂进行脂肪酸组分和含量的分析测定.结果表明:3个产区的高州油茶种子出仁率在43.49％～49.04％之间;种仁含油率在41.91％～45.14％之间;高州油茶中不饱和脂肪酸含量在82.72％～88.01％之间;棕榈酸含量在7.43％～13.63％之间;硬脂酸含量在1.35％～3.86％之间;油酸含量在73.83％～82.79％之间;亚油酸含量在4.42％～8.03％之间;亚麻酸含量在0～1.08％之间.不同产区由于气候、水热、海拔等不同,高州油茶种子中脂肪酸含量存在一定的差异,但差异不显著.【期刊名称】《经济林研究》【年(卷),期】2018(036)004【总页数】6页(P104-108,144)【关键词】高州油茶;种仁含油率;脂肪酸组分;脂肪酸含量【作者】杨颖;张鹏;奚如春;黄容容【作者单位】华南农业大学林学与风景园林学院,广东广州 510642;华南农业大学林学与风景园林学院,广东广州 510642;华南农业大学林学与风景园林学院,广东广州 510642;广东省森林植物种质创新与利用重点实验室,广东广州 510642;华南农业大学林学与风景园林学院,广东广州 510642【正文语种】中文【中图分类】S601;S727.32油茶Camellia oleifera 为山茶科Theaceae 山茶属Camellia L.的灌木或常绿小乔木。
油茶作为我国主要的经济林树种之一，是我国特有的木本油料树种，主要产区有江西、湖南、广西等，在我国林业产业中占有重要的地位[1-3]。
高州油茶C.gauchowensis 为油茶栽培种之一，又名大果油茶、华南油茶、越南油茶、陆川油茶，主要分布在广东的阳春、高州以南（包括海南北部）和广西的陆川、容县、玉林、宁明以南的丘陵地带，是我国油茶物种中分布最南，海拔最低的一种，是南亚热带主要栽培种，较适宜在广东、海南、广西的低山丘陵地区发展[4]。
核磁共振测井技术及应用
核磁共振测井资料应用
2、利用核磁共振测井划分有效储层
常用料在规常前 是 岩储测规车体在景层井测6含车评有，曲井60油6价效车线资6井气井沙性反料6沙6情在评三映0难三井况价沙段储以段是。识三的层准发在别段同发确现车和砂时育计油6岩砾，，算6层砂石岩兼但地1砾物勘探由层5体层理探沙于孔高3参获四砾隙5部数得段石度.9位发成，岩、m部挥功以性划，署了后向复分沙的很，西杂出四一大展扩，储段的口示大岩层钻作评该车石的遇用价区6骨有地6。井良井架效层，好区测性厚其的沙井。度钻河油值核43探街气难磁8目组勘以测.5的砾探确井m定，资，
4
∫ MCBW = T2min S(T2 )dT2
毛管束缚水含量：大于4ms小于T2截止值的T2分布 的积分面积。
∫ MBVI =
S (T )dT T2cutoff
4
22
T2谱分布，可直观显示储层的孔隙结构。 提供几乎与岩性无关的、准确的总孔隙度、有 效孔隙度、毛管束缚水体积、渗透率等。
注意！ 要获得更为准确的可动流体体积和渗透率
T2 截止值
4.00
4.00
T2 谱
3.00
3.00
2.00
CBW BVI BVM
1.00
0.00
0.1
1
10
100
1000
T2 (ms)
2.00
1.00
0.00 10000
M骨a架trix
干D粘ry土
粘土水
毛管 束缚水
可动水
烃
核磁共振测井资料处理
核磁渗透率
毛管束缚流体孔隙度
自由流体 孔隙度
粘土束缚流体孔隙度
15
T2 衰减
4.00
T2 分布谱
低场核磁共振结合化学计量学方法快速检测掺假核桃油
低场核磁共振结合化学计量学方法快速检测掺假核桃油王晓玲;吴晶;谭明乾【摘要】以掺假核桃油样品为低场核磁共振检测对象,利用主成分分析法(PCA)和偏最小二乘回归法(PLSR)分析处理Carr-Purcell-Meiboom-Gill (CPMG)序列的核磁共振弛豫数据,旨在探求一种能快速检测核桃油品质的新方法.对几种常见掺假形式(掺入大豆油、玉米油、葵花油)的核桃油样品和纯核桃油样品进行检测和评价.实验结果表明:纯核桃油和掺入不同种类食用油的掺假核桃油在主成分得分图上可以得到很好的区分,且掺假样品随掺假比例在图中呈规律性分布;采用PLSR法对CPMG数据和实际掺假率进行回归,可实现对核桃油掺假水平的准确定量测定.方法快速、无损、准确,在食用油制品的品质控制及评价方面具有很大的应用潜力.【期刊名称】《分析测试学报》【年(卷),期】2015(034)007【总页数】6页(P789-794)【关键词】化学计量学;主成分分析(PCA);偏最小二乘回归(PLSR);低场核磁共振(LF-NMR);掺假核桃油【作者】王晓玲;吴晶;谭明乾【作者单位】辽宁师范大学化学化工学院,辽宁大连116029;中国科学院大连化学物理研究所生物技术部,辽宁大连116023;辽宁师范大学化学化工学院,辽宁大连116029;中国科学院大连化学物理研究所生物技术部,辽宁大连116023【正文语种】中文【中图分类】O482.532;TQ645.1核桃又名胡桃，含有丰富的脂肪即核桃油、蛋白质、碳水化合物和矿物质元素及维生素等［1－3］。
核桃油中含有丰富不饱和脂肪酸，包括软脂酸、油酸、亚油酸和亚麻酸等［4］。
不饱和脂肪酸对降低胆固醇和血脂、防止动脉粥样硬化、血栓的形成等具有积极作用［5－6］。
由于核桃油价格高于其他植物油，部分厂商为牟取暴利，向其中添加低价格且色泽相近的其他植物油(如大豆油、玉米油和葵花油等)冒充核桃油出售，以降低生产成本［7］。
开放大型仪器设备共享使用收费标准
∕
2.5
10
∕
5
信电
30
通用媒体网关
迪普IPS2000-GS-N+1Y
5
∕
2
6
∕
2.5
10
∕
5
信电
31
网络测试仪
JX300
5
∕
2
6
∕
2.5
10
∕
5
信电
32
网络测试仪配件
Id201-MMF-RSULN
5
∕
2
6
∕
2.5
10
∕
5
信电
33
网络接入平台
CCPU
5
∕
2
6
∕
2.5
10
∕
5
信电
34
网络应用软件测试设备
HDW-M2000P
0
0
0
50
30
20
100
60
40
艺术
66
激光雕刻机(进口)
Speedy100R(05W)
0
0
0
50
40
30
100
80
60
艺术
67
三维成型系统〔进口〕
OBJET30
(由于材料需要根据造型大小而定，按实际使用量本钱价计费)
0
0
0
50
40
30
100
80
60
艺术
68
手持式激光荣色扫描仪
VIUSCAN
180
120
90
240
160
120
食品
30
制备型高效液相色谱仪
解决368._8_dtex
研究与技术丝绸ＪＯＵＲＮＡＬＯＦＳＩＬＫ解决３６８.８ｄｔｅｘ/３６ｆ粗旦少孔聚酯预取向丝条干不匀率偏大的方案Ｓｏｌｕｔｉｏｎｔｏｙａｒｎｕｎｅｖｅｎｎｅｓｓｏｆ３６８.８ｄｔｅｘ/３６ｆｐｏｌｙｅｓｔｅｒＰＯＹｗｉｔｈｃｏａｒｓｅｄｅｎｉｅｒａｎｄｆｅｗｈｏｌｅｓ吴金亮１ꎬ王铁军１ꎬ孙㊀福２ꎬ吴维光３ꎬ张逢书１ꎬ宋㊀峰１ꎬ黄志超２(１.荣盛石化股份有限公司ꎬ杭州３１１２４７ꎻ２.浙江理工大学材料科学与工程学院ꎬ杭州３１００１８ꎻ３.浙江盛元化纤有限公司ꎬ杭州３１１２４７)摘要:采用熔体直纺侧吹风冷却系统生产３６８.８ｄｔｅｘ/３６ｆ粗旦少孔聚酯预取向丝(ＰＯＹ)ꎬ通过理论计算和生产实践自主设计了侧吹风冷却系统ꎬ整套侧吹风装置由调风装置㊁带过滤装置的进风管㊁扩散室㊁整流吹风装置㊁上油装置㊁导丝装置㊁左右侧板㊁顶板㊁吹风室门㊁基础板等组成ꎮ生产实践中ꎬ测试出风面同一水平线上的风速差异ɤ３％ꎮ理论和实践相结合ꎬ优选了油嘴㊁网络器ꎬ同时对影响该品种的最重要工艺条件进行组合试验ꎮ试验结果表明:当组件的上机压力在１３.５~１４.５ＭＰａ时ꎬ条干均匀度良好ꎬ组件的上机成功率㊁使用周期都满足生产需求ꎻ当侧吹风速在０.６~０.６５ｍ/ｓ时ꎬ油架高度１３０ｍｍ㊁上油率０.３５％㊁网络压力０.１ＭＰａꎬ可以获得良好的条干均匀度ꎬ满足假捻的加工需求ꎮ侧吹风㊁上油系统㊁网络器长期使用会被污染ꎬ随着清洁度的下降而造成产品的条干不匀率变差ꎬ生产状况异常ꎬ因此根据生产实际需要制定合理的清洗周期ꎮ关键词:粗旦少孔ꎻ聚酯纤维ꎻ预取向丝ꎻ条干不匀率ꎻ组件ꎻ冷却系统中图分类号:ＴＳ１０２.５２２㊀㊀㊀㊀文献标志码:Ａ㊀㊀㊀㊀文章编号:１００１７００３(２０２３)１０００３８０７引用页码:１０１１０６ＤＯＩ:１０.３９６９/ｊ.ｉｓｓｎ.１００１￣７００３.２０２３.１０.００６收稿日期:２０２３０２０７ꎻ修回日期:２０２３０９１４基金项目:浙江省科技厅公益项目(ＬＧＧ２２Ｅ０３００１１)作者简介:吴金亮(１９７６)ꎬ男ꎬ高级工程师ꎬ主要从事功能性聚酯改性纤维的研发㊁差别化多功能纤维的开发㊁复合纤维材料的研究等ꎮ㊀㊀随着经济的发展ꎬ大众对服装的舒适性及美观方面的需求不断提高ꎬ常规的化纤产品不能满足市场的需求ꎮ这样就促使聚酯工厂的技术人员不断地开发新的品种ꎬ其中粗旦少孔丝由于其特殊的光学效果㊁挺括的手感及较好的毛型效果而广受市场好评ꎮ但随着纤维单纤的逐渐增加ꎬ化学纤维的强度会降低ꎬ条干不匀率会逐渐变差[１￣２]ꎮ条干不匀率是表征纤维线密度均匀性的重要指标ꎬ直接影响假捻的加工性能和染色性能[３￣４]ꎬ会造成假捻加工断丝及染色出现色差和条纹等ꎬ因此聚酯长丝的条干不匀率是纤维内在性能的最重要指标之一ꎮ很多厂家在生产粗旦少孔类产品时会因为无法解决条干不匀率问题而受到客户投诉ꎬ甚至退出这方面产品的市场竞争ꎮ本文以３６８.８ｄｔｅｘ/３６ｆ粗旦少孔聚酯预取向丝(ＰＯＹ)为例ꎬ设计出合理的方案ꎬ解决聚酯纤维中粗旦少孔产品条干不匀率问题ꎬ从而为相关厂家提供参考ꎮ１㊀试㊀验１.１㊀原料㊁设备㊁测试仪器３６８.８ｄｔｅｘ/３６ｆ粗旦少孔聚酯预取向丝(荣盛石化股份有限公司)ꎬ自产ＰＥＴ熔体(特性黏度０.６４６ｄＬ/ｇ㊁熔点２６０.３ħ)ꎬＦ￣３４５１高速纺油剂(日本竹本油脂株式会社)ꎮ成套纺丝设备及侧吹冷却装置(欧瑞康Ｂａｒｍａｇ纺织机械有限公司)ꎬＡＣＷ６１５卷绕头及成套卷绕设备(日本ＴＭＴ机械株式会社)ꎬＵＳＴＥＲ￣６条干测试仪(乌斯特技术有限公司)㊁ＫＡＮＯＭＡＸ风速仪(中测测试科技有限公司)㊁ＭＱ￣ｏｎｅ２０型核磁共振纺丝油剂分析仪(德国ＢＲＵＫＥＲ有限公司)ꎮ１.２㊀工艺路线ＰＥＴ熔体ң熔体过滤器ң静态混合冷却器ң增压泵ң动态混合ң熔体计量ң纺丝组件ң侧吹风冷却ң油嘴上油ң预网络ң导丝盘ң卷绕成形ң平衡间静置ң平衡２４小时ңＤＴＹ加工ꎮ２㊀测试方法２.１㊀风速测定在侧吹风网横向自上而下１５㊁２５㊁５５㊁８５ｃｍ处作四条平行横线ꎬ纵向自左至右与每块喷丝板的中心点对应下划１０直线与横向四条直线正交形成４０个交点ꎬ即为测点ꎮ采用热敏风速风压仪侧量ꎬ接触测点后直接显示该点的风速和风温ꎮ２.２㊀条干不匀率的测量采用ＵＥＴＥＲ￣６条干测试仪测试ꎬ根据国家标准ＧＢ/Ｔ１４３４６ ２０１５«化学纤维长丝条干不匀率试验方法电容法»ꎬ采用Ｓ转向ꎬ丝条喂入速度为２００ｍ/２ｍｉｎ㊁转子速度为９０００ｒ/ｍｉｎ的条件下测试长丝条干指标ꎮ８３第６０卷㊀第１０期解决３６８.８ｄｔｅｘ/３６ｆ粗旦少孔聚酯预取向丝条干不匀率偏大的方案２.３㊀含油率测量利用核磁共振波谱法测量ꎬ电磁发射源向纤维样品发射脉冲磁场ꎬ当磁场取消时监测试样的回应磁信号ꎮ由于纤维发出的信号比纤维油剂发出的信号衰减快ꎬ从两者的磁场脉冲衰减差异换算出测试样品的含油率ꎮ３㊀结果与分析涤纶长丝生产中ꎬ从聚合到长丝的生产过程具有工艺流程比较长㊁涉及设备多㊁工艺参数复杂的特点ꎬ因此影响纤维内在品质的因素较多[５￣６]ꎮ在整个流程中原料㊁设备㊁工艺条件等都会对条干不匀率产生影响ꎮ目前批量生产中ꎬ一般采用熔体直纺的工艺路线ꎬ往往几十万吨的熔体直供纺丝ꎬ因此就单个品种而言ꎬ纺丝很难通过改变熔体的品质来改善单个品种的聚酯预取向丝的条干不匀率ꎮ同时纺丝速度越快ꎬ单位时间内产量越高ꎬ对企业越有利ꎬ故纺丝速度要在合理的范围内否则会影响产品品质ꎮ根据生产实践ꎬ本文项目组把纺丝速度控制在３２００~３４００ｍ/ｍｉｎ内ꎬ通过改善组件压力㊁设计合理的侧吹风结构和冷却工艺参数ꎬ改善上油系统㊁卷绕的预网络压力等方法来解决预取向丝的条干不匀率不良问题ꎮ３.１㊀组件压力的计算和选择聚合的熔体经增压输送后再经过精确计量进入组件ꎬ在组件内部熔体经过过滤㊁撕裂和分散等作用下建立合适的压力从喷丝板中挤出[７￣８]ꎮ装配组件时ꎬ通过使用不同规格的滤网及金属沙来调节组件的压力ꎮ随着组件使用时间的延长ꎬ组件内部滤材的效能会逐步下降ꎬ组件压力会随之上升ꎬ当上升的压力与初始压力的差值达到２ＭＰａ时ꎬ生产状况会变差ꎬ即达到组件使用时间的极限ꎮ因此ꎬ必须要考虑在组件上机时建立合适的初始压力并寻找合适的组件更换周期ꎮ熔体流经组件对成品丝条干不匀率的影响集中在短波段ꎮ在熔体直纺过程中ꎬ增压泵对熔体加压输送到组件之后产生较高的压力ꎬ但这部分压力需要克服组件内部产生的阻力ꎮ用下式表示:ｐ０＝ðＰｉ(１)式中:初始压力ｐ０应为熔体经过分配板的压降(Ｐ１)㊁经过各级滤材的压降(Ｐ２)㊁经过金属沙的压降(Ｐ３)之和ꎮ根据式(１)进行理论计算ꎬ在合理的范围内设计几组组件装配方案上机试样ꎬ然后测试条干不匀率ꎬ在根据组件上机成功率㊁条干不匀率情况㊁成品ＡＡ％等物理指标㊁生产指标选择最优的组合ꎮ熔体流经组件时会经过分散㊁过滤㊁撕裂混合的过程ꎬ生产数据和测试数据显示ꎬ这一过程往往会对纤维短波段的条干不匀率影响较大[９￣１０]ꎮ五组工艺条件上机纺丝后对纤维进行测试的条干不匀率数据如表１所示ꎬ当组件压力在１３.５ＭＰａ时纤维条干不匀率最小ꎬ其波普图显示在短波段上已经基本没有异常的波型ꎮ同时本文项目组对组件压力为１０.８ＭＰａ㊁１２.５ＭＰａ时的波谱分析发现ꎬ在短波段上有明显红色柱状峰型ꎬ但１４.５ＭＰａ的组件压力下的成品丝测试结果与１３.５ＭＰａ时波形基本一致ꎬ当组件压力达到１６ＭＰａ时波普图出现不良峰型ꎮ这表明ꎬ当组件压力在１３.５ＭＰａ到１４.５ＭＰａ时条干不匀率较好ꎮ图１为５组不同组件压力的对应波谱图ꎮ表１㊀组件压力与上机成功率㊁组件周期㊁条干不匀率值㊁生产状况试验数据Ｔａｂ.１㊀Ｄａｔａｏｆｓｐｉｎｐａｃｋｐｒｅｓｓｕｒｅａｎｄｓｕｃｃｅｓｓｒａｔｅꎬｗｏｒｋｉｎｇｔｉｍｅꎬｙａｒｎｅｖｅｎｎｅｓｓａｎｄｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｓｔａｔｕｓ图１㊀不同组件压力的条干不匀率波谱图Ｆｉｇ.１㊀Ｓｐｅｃｔｒａｌｄｉａｇｒａｍｏｆｙａｒｎｅｖｅｎｎｅｓｓｕｎｄｅｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔｃｏｍｐｏｎｅｎｔｐｒｅｓｓｕｒｅｓ９３Ｖｏｌ.６０㊀Ｎｏ.１０Ｓｏｌｕｔｉｏｎｔｏｙａｒｎｕｎｅｖｅｎｎｅｓｓｏｆ３６８.８ｄｔｅｘ/３６ｆｐｏｌｙｅｓｔｅｒＰＯＹｗｉｔｈｃｏａｒｓｅｄｅｎｉｅｒａｎｄｆｅｗｈｏｌｅｓ㊀㊀结合表１的数据及波谱分析结果ꎬ当组件的上机压力在１３.５~１４.５ＭＰａ时ꎬ组件的上机成功率及使用周期都能够满足生产需求ꎬ同时能获得良好的生产数据ꎬ满足工业化生产要求ꎮ考虑到生产成本及生产过程的安全性ꎬ本文选择组件压力１３.５ＭＰａ进行扩量生产ꎮ３.２㊀侧吹冷却系统设计３６８.８ｄｔｅｘ/３６ｆ粗旦少孔聚酯ＰＯＹ的单纤线密度过大ꎬ超出了常规品种的单纤度范围ꎬ比表面积过小ꎬ不易冷却[１１￣１２]ꎮ如果使用常规的侧吹风结构ꎬ当风速过大时吹风室内易形成湍流ꎬ丝束在纺程上产生抖动现象ꎬ从而使条干不匀率上升ꎬ甚至出现毛丝等疵品ꎮ风速过小ꎬ熔体细流在凝固过程中易受干扰ꎬ熔体细流的凝固速率太慢ꎬ同时凝固点下移ꎬ由于冷却不够ꎬ也会使丝束振动增大ꎮ因此ꎬ侧吹风对３６８.８ｄｔｅｘ/３６ｆ粗旦少孔ＰＯＹ的条干不匀率指标而言ꎬ是重要的影响因素之一ꎮ结合理论数据和生产实际ꎬ本文自主设计了侧吹风冷却系统ꎮ３.２.１㊀侧吹风冷却系统的工艺流程进风量调节ң冷却风过滤ң冷却风稳压ң冷却风整流ң丝束冷却ң集束上油ң导丝器ң纺丝甬道ꎮ３.２.２㊀侧吹风窗的计算和设计在熔融纺丝过程中ꎬ从熔体细流自喷丝板挤出到凝固点之前ꎬ会出现 拉伸共振 现象[１３]ꎮ特别是在高速纺丝的过程中ꎬ因纺丝速度快㊁冷却时间短更容易造成初生纤维振动ꎬ引起纺丝张力的波动ꎮ由于张力的波动ꎬ初生纤维进入纺丝甬道后会产生一定程度的晃动ꎬ因此侧吹风结构的设计㊁侧吹风速㊁风温风湿的选择都显得十分重要ꎮ同时侧吹风对条干不匀率的影响在条干不匀率波谱图上主要表现在中波段上有红色柱状峰形ꎬ在质量曲线上表现为针状毛刺较多㊁较密集ꎮ为尽量减少这种震动ꎬ初生纤维的冷却凝固点和冷却速率是影响该品种条干不匀率的关键因素之一ꎬ因此必须按一定速率把细流分段冷却ꎮ查阅文献可知ꎬ初生纤维的冷却点到喷丝板的距离可按下式计算:Ｌｋ＝０.０５１ｄ０ˑ８(Ｔ０－Ｔｍ)Ｔ０－Ｔｃˑ(ｗ/ｎ)ＣＡ(２)式中:ｄ０为喷丝板孔径ꎬｍꎻＴ０为熔体喷出温度ꎬħꎻＴｍ为冷风温度ꎬħꎻＴｃ为固化时温度ꎬħꎻＷ为喷丝板单孔熔体挤出量ꎬｋｇ/ｈꎻｎ为喷丝板总孔数ꎬ个ꎻＣ为熔体的等压热容ꎬｋｃａｌ/(ｋｇ ħ)ꎻＡ为给热系数ꎬｋｃａｌ/(ｍ２ ħ ｈ)ꎮ按照式(２)计算可知ꎬＬｋ值在１１５~１２３ｍｍꎮ按照该品种冷却风速特点ꎬ本文项目组自主设计整套侧吹风装置由调风装置㊁带过滤装置的进风管㊁扩散室㊁整流吹风装置㊁上油装置㊁导丝装置㊁左右侧板㊁顶板㊁吹风室门㊁基础板等组成ꎮ扩散室对下部吹进的空调冷却风稳压㊁转向均匀分布使冷却风能均匀㊁稳定的从垂直整流框吹出ꎮ本文项目组把风窗扩散室加大ꎬ同时对扩散室内的压力自上而下风压合理设计ꎬ使整流之前的预制压力达到合理状态ꎬ如图２所示ꎮ图２㊀冷却系统扩散室设计Ｆｉｇ.２㊀Ｄｅｓｉｇｎｄｒａｗｉｎｇｏｆｄｉｆｆｕｓｉｏｎｒｏｏｍｏｆｔｈｅｃｏｏｌｉｎｇｓｙｓｔｅｍ现代化大生产中ꎬ除了考虑品质外ꎬ还需要考虑能源的节约ꎮ经过计算ꎬ最终把垂直整流框设计成独特的五段式变风速整流冷却模式ꎬ当风速吹出后ꎬ形成稳定的 Ｄ 型分布ꎮ垂直整流框由两层多孔板㊁两层钢丝网和一层蜂窝板组成ꎬ如图３所示ꎮ冷却风通过静压室㊁多孔板㊁蜂窝板㊁钢丝网等得到充分的稳压ꎬ并在吹风面获得均匀㊁稳定的吹风效果ꎬ出风面同一水平线上的风速差异ɤ３％ꎮ日常生产中冷却风会含有一定量的杂质ꎬ长期使用会污染侧吹风导致侧吹风均匀性变差ꎬ因此需要制定合理的清洗周期ꎮ３.３㊀冷却系统㊁上油系统㊁网络系统的工艺条件３.３.１㊀侧吹系统影响因子的确立侧吹风冷却系统对成品丝条干不匀率的影响主要集中在侧吹风速㊁风温及湿度的三个方面[１４]ꎮ企业大生产一般由３６纺位㊁４８纺位或者更多的纺位组成生产线ꎮ一条生产线上配０４第６０卷㊀第１０期解决３６８.８ｄｔｅｘ/３６ｆ粗旦少孔聚酯预取向丝条干不匀率偏大的方案图３㊀整流框分段设计Ｆｉｇ.３㊀Ｓｅｃｔｉｏｎａｌｄｅｓｉｇｎｄｒａｗｉｎｇｏｆｔｈｅｒｅｃｔｉｆｉｅｒｆｒａｍｅ置一台空调ꎬ由于客户需求的多元化ꎬ无法做到一条生产线只生产３６８.８ｄｔｅｘ/３６ｆ预取向丝这一个品种ꎬ因此无法单独调节侧吹风温和湿度ꎮ但生产实践表明ꎬ当侧吹风温在１８~２２ħꎬ相对湿度在７５％~８５％时比较适合粗旦产品的生产ꎮ本文项目组设计的专用风窗ꎬ风速呈稳定 Ｄ 型分布ꎮ风速自上而下先逐渐增大ꎬ距离风窗顶端３０~３５ｃｍ时达到峰值ꎬ然后逐步降低ꎮ不同纺位的风速差异由风阀调解到一致ꎬ但同一纺位风窗的４０点风速应定期测定ꎬ横向同一高度１０个测点的风速大小的标准差应在３ˑ１０－２以内ꎮ取风窗下方３２ｃｍ中间点作为风速标准点ꎬ测试了风速与条干不匀率的关系ꎬ从图４曲线可知风速对条干不匀率的影响比较大需要单独调整ꎬ因此把风速作为重要的影响因子之一ꎮ图４㊀侧吹风风速与条干不匀率的关系Ｆｉｇ.４㊀Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｂｅｔｗｅｅｎｓｉｄｅｂｌｏｗｉｎｇｓｐｅｅｄａｎｄｙａｒｎｅｖｅｎｎｅｓｓ３.３.２㊀纺丝油嘴的选择聚酯纺丝生产中ꎬ初生纤维冷却后必须要上油ꎬ聚酯预取向丝一般使用油嘴上油ꎮ对初生纤维上油的位置及上油率的高低会对纤维的条干不匀率产生很大的影响ꎬ从而影响假捻加工的稳定性和产品品质[１５]ꎮ由于该品种具有单纤粗㊁比表面积小及容易上油不匀的特点ꎬ生产这类特殊品种首先要选择合适的油嘴ꎬ要求油嘴与丝条的接触面的陶瓷经抛光处理后表面粗糙度应小于０.５μｍꎬ接触面还需要 犁地 处理工艺ꎮ合适的油嘴在上油过程中会使纤维以良好的速度均匀的覆盖上一层油膜ꎬ达到减少摩擦阻力㊁降低纺丝张力㊁增加丝束的抱合性ꎬ减少丝束晃动的效果ꎬ同时在假捻加工的退绕工序形成稳定的退绕张力ꎮ油嘴的出油孔直径及丝槽宽度ꎬ一般结合生产实际来确定ꎬ如下式所示:ｄｐｆ＝(０.９ˑｄｐｆ０)/Ｆ(３)ｄ＝１１.８８ｄｐｆρ()０.５(４)式中:ｄｐｆ为单丝的旦数ꎬｄｔｅｘꎻρ为单丝密度ꎬｇ/ｃｍ３ꎻｄ为单丝直径ꎬμｍꎮ根据式(３)(４)计算可知ꎬ生产该品种的出油孔的直径应该在１.６~１.８ｍｍꎬ丝槽宽度应该在２.１~２.３ｍｍꎮ油嘴出油孔直径及丝槽宽度确定后ꎬ还要考虑摩擦力及丝束的晃动情况ꎮ根据这样的条件ꎬ本文项目组优选了４种型号的油嘴在相同的油剂泵频率㊁相同的油架高度条件下上机测试ꎬ发现在同等条件下１.６ｍｍ㊁丝槽宽度为２.２ｍｍ的京瓷油嘴ꎬ对３６８.８ｄｔｅｘ/３６ｆ预取向丝这一个品种最为有利ꎬ如表２所示ꎮ随着使用时间的延长ꎬ油剂会在油剂泵㊁油管㊁油嘴等位置产生腐败物ꎬ严重的腐败物会堵塞上油系统ꎬ在实际使用中要定期巡检上油系统并根据使用情况ꎬ制定合理的拆洗周期ꎮ同时油剂泵使用年份过长内部齿轮㊁泵板等结构会产生磨损ꎬ一般建议使用２年左右需要委托专业机构检测ꎬ保证泵的内部结构完好ꎮ表２㊀不同油嘴的上油效率㊁丝束稳定性㊁条干不匀率数据Ｔａｂ.２㊀Ｏｉｌｉｎｇｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙꎬｔｏｗｓｔａｂｉｌｉｔｙａｎｄｙａｒｎｅｖｅｎｎｅｓｓｄａｔａｏｆｄｉｆｆｅｒｅｎｔｎｏｚｚｌｅｓ３.３.３㊀油架的垂直距离㊁水平距离的确立侧吹风冷却初生纤维时必须是定向㊁稳定并自上而下的分段冷却ꎬ所有单纤拥有稳固的冷却点ꎬ但在冷却的过程中丝束会按一定的频率扰动ꎬ震动越大对条干的影响越大ꎮ扰动的频率按下式计算:Ｙ＝１２ＬＰＭ(Ｓ－１)(５)１４Ｖｏｌ.６０㊀Ｎｏ.１０Ｓｏｌｕｔｉｏｎｔｏｙａｒｎｕｎｅｖｅｎｎｅｓｓｏｆ３６８.８ｄｔｅｘ/３６ｆｐｏｌｙｅｓｔｅｒＰＯＹｗｉｔｈｃｏａｒｓｅｄｅｎｉｅｒａｎｄｆｅｗｈｏｌｅｓ式中:Ｐ为纺丝张力ꎬｄｙｎꎻＬ为喷丝板到油架的距离ꎬｃｍꎻＭ为单位长度丝束的质量ꎬｇ/ｃｍꎮ从式(５)可以看到ꎬ扰动频率与喷丝板到油架的成反比关系ꎬ但纺丝张力平方根与扰动频率成正比关系ꎮ如果初生纤维在冷却之前为因为振动而引起纤度波动ꎬ其纤度波动与丝束的振动频率及纺速存在如下关系:ΔＤＤ＝２Ｙ Δｆｖ(６)式中:Ｄ为纤维的纤度ꎬｄｔｅｘꎻＹ为振动频率ꎬｈｚꎻΔｆ为纤维的振幅ꎬｍｍꎻＶ为纺丝速度ꎬｍ/ｍｉｎꎮ从式(６)发现ꎬ初生纤维纤度波动与纤维的振动频率及振幅正相关ꎮ随着纤维振动的增大ꎬ波动会随之增大ꎮ因此要想改善ＰＯＹ原丝的条干不匀率ꎬ必须减小这种振动ꎬ特别是要避免纤维的共振造成条干的严重不良ꎮ为了避免丝束与气流的共振现象ꎬ本文通过改变喷丝板油架到距离(油架高度)㊁改变油架到侧吹风窗的距离来避免共振ꎬ降低丝束扰动的频率ꎮ一般情况下随着油架垂直高度的下降ꎬ油架与侧吹风窗的水平距离会随之增大ꎬ侧吹风与丝束的角度一般在１３ʎ左右ꎬ因此油架的高度是影响纤维条干的重要因子之一ꎮ３.３.４㊀预网络及压力的选择网络在３６８.８ｄｔｅｘ/３６ｆ预取向丝的生产中起到重要作用[１６￣１７]ꎮ网络器是一种依靠内部特殊结构ꎬ经过高速气流喷射形成涡旋式流动ꎬ在气流的带动下使纤维表面的上油更加均匀ꎬ同时在气流握持力的作用下增大纤维丝束的抱和力ꎬ进而使条干不匀率明显降低ꎮ不同的网络压力会产生不同匀油效果和抱和效果ꎬ因此网络压力也是影响条干不匀率的重要因子之一ꎮ但是不同的网络品种在同一压力的作用下ꎬ产生的网络效果和能源消耗存在很大差异ꎬ因此必须进行优选ꎬ通过测试选出最佳ꎬ如表３所示ꎮ表３㊀网络耗气量和网络个数对比Ｔａｂ.３㊀Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆａｉｒｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎａｎｄｎｕｍｂｅｒｏｆｎｅｔｗｏｒｋｓ㊀㊀通过表３的测试和计算ꎬ在０.２ＭＰａ的管道输入压力下ꎬ４种网络器的耗气量和网络个数存在一定的差异ꎮ耗气量越低ꎬ能源的消耗就越少ꎬ同时兼顾网络效果ꎬ本文项目组选择ＡＷＡ１.４作为该品种的网络器ꎮ实际生产中随着使用时间的延长ꎬ压缩空气会污染网络ꎬ因此必须定期巡检网络的出风状况ꎬ制定合理网络清洗周期ꎬ周期性清洗网络以保证网络的使用效果ꎮ３.４㊀确立冷却系统㊁上油系统㊁网络系统的工艺条件由３.３可知ꎬ影响３６８.８ｄｔｅｘ/３６ｆ预取向丝条干不匀率的因素有很多ꎬ包括硬件的设计和工艺条件的选择ꎮ在硬件设计符合要求的前提下ꎬ本文项目组筛选出影响３６８.８ｄｔｅｘ/３６ｆ预取向丝预向丝最主要的工艺条件ꎬ包括侧吹风风速㊁油架的高度㊁上油率㊁网络度４个主要的影响因子ꎮ通过运算ꎬ在合理范围内针对这４个因子设计６组试验方案ꎬ如表４所示ꎮ表４㊀冷却系统㊁上油系统㊁网络系统对条干不匀率的影响Ｔａｂ.４㊀Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｔｈｅｃｏｏｌｉｎｇｓｙｓｔｅｍꎬｏｉｌｉｎｇｓｙｓｔｅｍａｎｄｎｅｔｗｏｒｋｓｙｓｔｅｍｏｎｙａｒｎｅｖｅｎｎｅｓｓ㊀㊀表４数据表明ꎬ第四组㊁第五组工艺条件都能获得良好的条干不匀率数据并且假捻加工的优等品率达到９２％以上ꎮ但是在实际的工业化生产中ꎬ在保证生产稳定㊁品质优良的前提下还要考虑节约能源㊁降低成本和设备产期运行的稳定性ꎮ对比第五组工艺条件ꎬ第四组条件在降低成本方面存在明显优势ꎬ所以在实际生产中选择侧吹风速０.６~０.６５ｍ/ｓꎬ油架高度１３０ｍｍꎬ上油率０.３５％ꎬ网络压力０.１ＭＰａꎬ此时条干不匀率达到了较好的水准ꎬ假捻加工状况良好ꎮ４㊀结㊀论本文项目组利用工厂现有设备ꎬ通过理论计算和生产实践相结合的方法ꎬ优化纺丝组件配方ꎬ优选纺丝油嘴㊁网络ꎬ自主设计了侧吹风冷却系统ꎬ生产３６８.８ｄｔｅｘ/３６ｆ粗旦少孔聚酯预取向丝(ＰＯＹ)ꎮ主要结论如下:１)通过试验数据及波普图分析可知ꎬ当组件的上机压力在１３.５~１４.５ＭＰａ时ꎬ成品丝可以获得良好的条干不匀率数据ꎬ组件的上机成功率㊁使用周期都满足生产需求ꎬ同时生产数据优良ꎮ２)结合３６８.８ｄｔｅｘ/３６ｆ粗旦少孔聚酯预取向丝的产品特点ꎬ通过理论计算和生产实践自主设计了侧吹风冷却系统ꎮ经检验测试ꎬ出风面同一水平线上的风速差异ɤ３％ꎬ使用良好ꎮ３)根据理论计算和生产实践筛选最适合的油嘴㊁网络ꎬ并设计了６组试验方案ꎮ通过试验结合测试分析结果ꎬ得出当侧吹风速０.６~０.６５ｍ/ｓꎬ油架高度１３０ｍｍꎬ上油率０ ３５％ꎬ网络压力０.１ＭＰａꎬ可以获得良好的条干不匀率ꎬ满足假捻的加工需求ꎮ２４第６０卷㊀第１０期解决３６８.８ｄｔｅｘ/３６ｆ粗旦少孔聚酯预取向丝条干不匀率偏大的方案«丝绸»官网下载㊀中国知网下载参考文献:[１]冉华伟ꎬ泮金华ꎬ王国正ꎬ等.改善熔体直纺涤纶ＰＯＹ后加工条干不匀率的探讨[Ｊ].合成纤维ꎬ２０２０ꎬ４９(５):８￣１２.ＲＡＮＨｕａｗｅｉꎬＰＡＮＪｉｎｈｕａꎬＷＡＮＧＧｕｏｚｈｅｎｇꎬｅｔａｌ.Ｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎｏｎｉｍｐｒｏｖｉｎｇｕｎｅｖｅｎｎｅｓｓｏｆｔｈｅｐｏｓｔ￣ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇｏｆｍｅｌｔｄｉｒｅｃｔｓｐｕｎＰＥＴＰＯＹ[Ｊ].ＳｙｎｔｈｅｔｉｃＦｉｂｅｒｉｎＣｈｉｎａꎬ２０２０ꎬ４９(５):８￣１２. 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[６]魏艳红ꎬ刘新金ꎬ谢春萍ꎬ等.几种差别化聚酯纤维的结构与性能[Ｊ].纺织学报ꎬ２０１９ꎬ４０(１１):１３￣１９.ＷＥＩＹａｎｈｏｎｇꎬＬＩＵＸｉｎｊｉｎꎬＸＩＥＣｈｕｎｐｉｎｇꎬｅｔａｌ.Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｓｅｖｅｒａｌｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｔｅｄｐｏｌｙｅｓｔｅｒｆｉｂｅｒｓ[Ｊ].ＪｏｕｒｎａｌｏｆＴｅｘｔｉｌｅＲｅｓｅａｒｃｈꎬ２０１９ꎬ４０(１１):１３￣１９.[７]梁红艺ꎬ乙树林ꎬ李锦芝.ＰＯＹ条干不匀率对ＤＴＹ质量影响因果分析[Ｊ].聚酯工业ꎬ２００２ꎬ１５(３):４６￣４７.ＬＡＮＧＨｏｎｇｙｉꎬＹＩＳｈｕｌｉｎꎬＬＩＪｉｎｚｈｉꎬｅｔａｌ.ＥｆｆｅｃｔｏｆｙａｒｎｉｒｒｅｇｕｌａｒｉｔｙｏｆＰＯＹｏｎＤＴＹｑｕａｌｉｔｙ[Ｊ].ＰｏｌｙｅｓｔｅｒＩｎｄｕｓｔｒｙꎬ２００２ꎬ１５(３):４６￣４７.[８]郑梦娇.熔体直纺聚酯细旦ＰＯＹ的工艺探讨[Ｊ].聚酯工业ꎬ２００３ꎬ１６(４):２１￣２４.ＺＨＥＮＧＭｅｎｇｊｉａｏ.ＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎｏｎｍｅｌｔｄｉｒｅｃｔｓｐｉｎｎｉｎｇｐｏｌｙｅｓｔｅｒｆｉｎｅｄｅｎｉｅｒＰＯＹ[Ｊ].ＰｏｌｙｅｓｔｅｒＩｎｄｕｓｔｒｙꎬ２００３ꎬ１６(４):２１￣２４.[９]ＳＵＮＮꎬＪＩＡＮＧＺꎬＹＵＣＷ.Ｍｏｄｅｌｉｎｇｒｏｌｌｅｒｄｒａｆｔｉｎｇｂａｓｅｄｏｎｆｉｂｅｒａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔｉｎｔｈｅｓｌｉｖｅｒ[Ｊ].ＴｈｅＪｏｕｒｎａｌｏｆＴｅｘｔｉｌｅＩｎｓｔｉｔｕｔｅꎬ２０１８ꎬ１０９(１１):１４７７￣１４８１.[１０]周彬ꎬ王慧玲ꎬ周红涛ꎬ等.同步测量线密度的纱线条干测试系统研究[Ｊ].棉纺织技术ꎬ２０２１ꎬ４９(８):２６￣２９.ＺＨＯＵＢｉｎꎬＷＡＮＧＨｕｉｌｉｎｇꎬＺＨＯＵＨｏｎｇｔａｏꎬｅｔａｌ.Ｓｔｕｄｙｏｎｙａｒｎｅｖｅｎｎｅｓｓｔｅｓｔｓｙｓｔｅｍｆｏｒｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓｔｅｓｔｌｉｎｅａｒｄｅｎｓｉｔｙ[Ｊ].ＣｏｔｔｏｎＴｅｘｔｉｌｅＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙꎬ２０２１ꎬ４９(８):２６￣２９.[１１]齐鲁ꎬ郑帼ꎬ魏俊富.涤纶ＰＯＹ条干不匀率因素及其对ＤＴＹ质量影响[Ｊ].天津纺织工学院学报ꎬ１９９６ꎬ１５(２):２３￣２７.ＱＩＬｕꎬＺＨＥＮＧＧｕｏꎬＷＥＩＪｕｎｆｕ.ＴｈｅｆａｃｔｏｒｗｈｉｃｈｉｎｆｌｕｅｎｃｅｄＰＥＴＰＯＹｙａｒｎｉｒｒｅｇｕｌａｒｉｔｙａｎｄｉｔｓｅｆｆｅｃｔｏｎｔｈｅｑｕａｌｉｔｙｏｆＤＴＹ[Ｊ].ＪｏｕｒｎａｌｏｆＴｉａｎｊｉｎＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＴｅｘｔｉｌｅＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙꎬ１９９６ꎬ１５(２):２３￣２７.[１２]于学斌.用正交实验优选影响涤纶ＰＯＹ条干不匀率的工艺参数[Ｊ].合成纤维工业ꎬ２００３ꎬ２５(５):２２￣２３.ＹＵＸｕｅｂｉｎ.ＯｒｔｈｏｇｏｎａｌｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓｏｎｏｐｔｉｍｉｚｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓｐａｒａｍｅｔｅｒｓａｆｆｅｃｔｉｎｇＰＥＴＰＯＹｕｎｅｖｅｎｎｅｓｓ[Ｊ].ＣｈｉｎａＳｙｎｔｈｅｔｉｃＦｉｂｅｒＩｎｄｕｓｔｒｙꎬ２００３ꎬ２５(５):２２￣２３.[１３]胡放军.降低ＰＯＹ条干不匀率的探讨[Ｊ].合成纤维工业ꎬ１９８９ꎬ１２(３):１１￣１５.ＨＵＦａｎｇｊｕｎ.ＡｎｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｔｏｄｅｃｒｅａｓｅｔｈｅｓｌｉｖｅｒｕｎｅｖｅｎｎｅｓｓｏｆＰＯＹ[Ｊ].ＣｈｉｎａＳｙｎｔｈｅｔｉｃＦｉｂｅｒＩｎｄｕｓｔｒｙꎬ１９８９ꎬ１２(３):１１￣１５. 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核磁共振含油率测定仪安全操作规定
核磁共振含油率测定仪安全操作规定1. 前言核磁共振含油率测定仪（下称仪器）是一种重要的分析仪器，它被广泛应用于石油石化、化工、制药等行业中，可以对含有油的物质进行定量检测。
为了保障使用者的安全和仪器的正常运行，请严格按照本操作规定操作仪器。
2. 设备安装在使用仪器前，应将其安装在干燥、通风、安全的地方。
在安装过程中，需保证其水平稳定，并进行以下工作： - 将仪器接地，确保其与地面之间的接触良好。
- 将标准气体瓶连接至仪器上，确保其连接牢固、无漏气现象。
- 将电源线正确接入电源插座，并按照标志连接地线。
3. 开机操作在正式启动仪器前，应确保所有设备的连接状况良好。
在启动仪器时，需按以下步骤进行： - 按下电源开关，启动计算机和仪器。
- 登录计算机，并打开相关软件程序（如Bruker Topspin）。
- 在软件中设置分析程序，并进行仪器校准。
- 在仪器控制面板中启动预热操作，并等待预热完毕。
4. 样品处理在样品处理过程中，需注意以下事项： - 样品需放置在干燥、净化的容器中，并进行待测液体的摇匀处理。
- 在处理样品时，应避免产生静电现象，以免对仪器产生干扰。
- 使用样品前，应检查其是否符合实验要求，并进行样品标记和记录。
5. 实验操作在进行实验操作时，需注意以下事项： - 制定详细的实验方案，按照预定程序进行实验操作。
- 仪器运行过程中，应注意着装，避免穿拖鞋、宽松衣物等可能导致安全隐患的衣服。
- 不得在实验室中吃东西、饮水或抽烟，在实验操作中禁止使用手机等通讯工具，以免影响实验结果。
6. 停机操作在进行停机操作时，需按照以下步骤进行： - 停止实验操作。
- 关闭仪器，断开仪器电源，并将仪器内的电容器放电。
- 清理实验现场，将实验室归置整齐，确保实验室环境的整洁和安全。
7. 维护保养在仪器保养过程中，需按照以下要求进行： - 定期检查仪器运行情况和设备连接状态，及时处理可能产生的故障。
半消光40_dtex
实践与经验合成纤维工业,2023,46(3):70CHINA㊀SYNTHETIC㊀FIBER㊀INDUSTRY㊀㊀收稿日期:2022-09-13;修改稿收到日期:2023-04-10㊂作者简介:林稳(1988 ),男,工程师,长期从事化学纤维生产及工艺技术工作㊂E-mail:275889549@㊂半消光40dtex /48f 涤纶FDY 的生产工艺探讨林㊀稳,王腾滕,吴汉锋,姚锦松,朱代平,孙金金(桐昆集团浙江恒通化纤有限公司,浙江桐乡314500)摘㊀要:在熔体直纺 一头两尾 四釜聚合装置上成功研制了半消光40dtex /48f 涤纶全拉伸丝(FDY),探讨了半消光40dtex /48f 涤纶FDY 的生产工艺,并对其性能进行了表征㊂结果表明:在纺丝箱体底部加装缓冷器,控制箱体温度为289ħ,缓冷器温度为291ħ,环吹风压力为30Pa,无风区长度为55mm,油剂乳液质量分数为19%,预网络气压为0.05MPa,卷绕速度为4300m /min,拉伸倍数为2.42,拉伸温度为88ħ时,生产稳定;制备的40dtex /48f 涤纶FDY 的断裂强度为4.52cN /dtex,断裂伸长率为29.3%,沸水收缩率为6.5%,含油率为0.95%,达到了GB /T 8960 2015标准要求的质量指标㊂关键词:涤纶㊀全拉伸丝㊀熔体直纺㊀生产工艺㊀性能中图分类号:TQ342+.21㊀㊀文献标识码:B㊀㊀文章编号:1001-0041(2023)03-0070-04㊀㊀随着涤纶生产工艺技术的不断进步,涤纶的差别化㊁功能性也越来越多样,很多改性涤纶性能已可媲美甚至超越各种天然纤维,如棉㊁麻㊁毛棉㊁丝棉等㊂涤塔夫面料是一种采用涤纶长丝织造而成的面料,具有靓丽的色泽和光滑的手感,可以制作各种运动服饰㊁休闲服㊁童装等㊂同时,涤塔夫面料的单丝粗细均匀㊁强度大㊁不易扯断,还适用于夹克衫㊁羽绒服㊁雨伞㊁箱包㊁帐篷㊁浴帘㊁桌布等制作㊂40dtex /48f 涤纶全拉伸丝(FDY)主要应用于涤塔夫面料,但其总线密度和单丝线密度均较小,在生产过程中容易出现线密度㊁断裂强度和断裂伸长不匀,纺丝断头多等问题㊂为此,作者在熔体直纺 一头两尾 四釜聚合装置上,通过对生产工艺进行优化,生产得到品质好㊁生产稳定的40dtex /48f 涤纶FDY㊂1㊀试验1.1㊀原料半消光聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET):特性黏数为(0.620ʃ0.005)dL /g,端羧基含量为(42ʃ3)mol /t,二甘醇质量分数为(1.35ʃ0.03)%,二氧化钛质量分数为(0.22ʃ0.02)%,浙江省恒通化纤有限公司产㊂1.2㊀主要设备及仪器环吹冷却设备及高速卷绕机:日本TMT 公司制;YG023B-11型全自动单纱强力机:常州纺织仪器厂有限公司制;MQC23-10型核磁共振含油率分析仪:英国牛津公司制;YG368型全自动长丝卷缩率测试仪:常州纺织仪器厂有限公司制;RAPID 600V 型全自动网络仪:奥地利兰精仪器公司制㊂1.3㊀生产工艺流程采用上海聚友化工有限公司设计的 一头两尾 的聚酯设备,每一尾缩聚反应釜后都配有切粒机,通过切粒机的产量来稳定酯化反应和缩聚反应,首先将精对苯二甲酸(PTA)和乙二醇(EG)在催化剂的作用下,经酯化㊁缩聚生成特性黏数为(0.655ʃ0.01)dL /g 的PET 半消光熔体,再通过喷丝板熔融挤出㊁冷却成形㊁上油㊁拉伸㊁网络和卷绕,生产得到40dtex /48f 涤纶FDY㊂生产工艺流程如图1所示㊂聚酯终聚釜熔体输送泵ң熔体分配阀ңң纺丝箱体纺丝组件ң冷却成形ң集束上油ңң预网络第一热辊(GR1)ң第二热辊(GR2)ңң导丝钩主网络ң卷绕ң图1㊀40dtex /48f 涤纶FDY 生产工艺流程Fig.1㊀Flow diagram of 40dtex /48f polyester FDY production1.4㊀分析与测试力学性能:依据GB /T 14344 2022‘化学纤维长丝拉伸性能试验方法“,将试样在温度(20ʃ2)ħ和相对湿度(65ʃ5)%下调湿4h后,采用YG023B-Ⅱ型全自动单纱强力机拉伸测试,夹持长度为(500ʃ1.0)mm,预加张力为(0.05ʃ0.005) cN/dtex㊂含油率:依据GB/T6504 2017‘化学纤维含油率试验方法“,称取约2g试样,采用MQC23-10型核磁共振含油率分析仪进行测试㊂沸水收缩率:依据GB/T6505 2017‘化学纤维长丝热收缩率试验方法(处理后)“中绞丝法,在规定测试条件下,用沸水处理试样,测量处理前㊁后试样长度的变化,计算其相对原丝长度的百分比,从而得到沸水收缩率㊂网络度:依据FZ/T50001 2016‘合成纤维长丝网络度试验方法“,采用RAPID600V型全自动网络仪测试,将分丝针在规定长度的丝条中缓慢移动,当网络节点撞击到分丝针时,针停止移动,计算网络结数㊂2㊀结果与讨论2.1㊀纺丝温度纺丝温度包括管道输送温度和箱体纺丝温度,在实际生产过程中,纺丝温度的控制至关重要,为兼顾熔体质量和能耗,遵循低温输送和高温纺丝的原则,以减少熔体黏度降和提高纤维可纺性㊂40dtex/48f涤纶FDY因线密度小㊁产量低,导致在纺丝时易出现熔体破裂㊂为此,在纺丝箱体底部加装缓冷器对纺丝组件进行加热保温㊂同时,多次试验结果表明,箱体温度控制在289ħ,缓冷器温度控制在291ħ时,熔体黏度降小,可纺性最佳㊂2.2㊀冷却条件细旦涤纶FDY的冷却条件对纤维物理指标均匀性㊁生产稳定性和后加工性能的影响较大㊂40dtex/48f涤纶FDY采用环吹冷却方式,因环吹冷却风比较集中㊁冷却位置高㊁丝束冷却快㊁取向度高㊁后拉伸倍数小,所以环吹风压力控制非常关键,当风压过大时,不但会使丝束冷却过快,易形成皮芯结构,也会造成丝束晃动增大,而当风压过小时,丝束冷却不充分,则易造成拉伸困难[1]㊂因此,试验考察了风压对40dtex/48f涤纶FDY 物理指标和生产稳定性的影响,见表1㊂从表1可以看出,环吹风压为30Pa时,纤维的断裂伸长率变异系数和条干不匀率相对较小,且丝束抖动情况正常㊂所以,生产半消光40dtex/48f涤纶FDY时,适宜的环吹风压为30Pa㊂表1㊀风压对产品物理指标和生产稳定性的影响Tab.1㊀Effect of air pressure on physical index ofproducts and production stability风压/Pa风筒出风风速/(m㊃s-1)断裂伸长率变异系数/%条干不匀率/%纺丝张力/cN丝束状态45 3.02 6.11 2.67 5.6㊀单丝抖动严重40 2.78 5.19 1.77 5.1㊀单丝抖动35 2.59 5.28 1.04 4.8㊀正常30 2.43 3.16 1.07 4.8㊀比较稳定25 2.11 4.77 1.21 4.2㊀正常20 1.957.89 1.56 3.1㊀单丝摇摆晃动2.3㊀无风区长度无风区长度指从喷丝板板面至环吹筒上方之间的距离,其长度决定了丝束在喷丝板喷丝后多长距离后开始冷却㊂无风区长度直接影响着喷头拉伸和纺丝张力,当无风区长度过大时,丝束不易冷却,断丝多,可纺性差;当无风区长度过小时,丝束冷却过快,纤维易发脆,纺丝及拉伸时易产生毛丝㊁断丝[2]㊂因此,试验考察了无风区长度对40 dtex/48f涤纶FDY物理指标和生产稳定性的影响,见表2㊂表2㊀无风区长度对产品物理指标和生产稳定性的影响Tab.2㊀Effect of length of windless zone on physical index ofproducts and production stability无风区长度/mm断裂伸长率变异系数/%条干不匀率/%纺丝张力/cN72h断头/次丝束状态65 5.88 1.45 4.59抖动60 5.14 1.77 5.18正常55 3.22 1.04 4.80正常408.10 1.89 6.83正常㊀㊀从表2可以看出:当无风区长度过大时,丝束会有抖动,纺丝张力下降,相应的断裂伸长变异系数和条干不匀率会上升,断头次数也会增多;当无风区长度过小时,丝束提前冷却,导致纺丝张力上升,相应的断裂伸长变异系数和条干不匀率也会上升㊂生产半消光40dtex/48f涤纶FDY时,适宜的无风区长度为55mm㊂2.4㊀上油条件对于同种油剂型号而言,乳液浓度和喷油嘴型号直接影响上油效果㊂其中,乳液浓度的高低会影响到热辊加热效率和油剂在纤维单丝间的分散均匀性,当乳液浓度过高时,会导致乳浊液不稳定,在单丝中的分散性下降,从而影响热辊的丝路17第3期㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀林㊀稳等.半消光40dtex/48f涤纶FDY的生产工艺探讨稳定性和染色均匀性,当乳液浓度过低时,则会降低热辊加热效率导致拉伸不均匀,影响染色均匀性;油嘴型号则会对上油均匀性和上油率有较大影响㊂因此,试验考察了油剂浓度㊁油嘴型号对40dtex/48f涤纶FDY染色性和生产稳定性的影响,见表3㊁表4㊂表3㊀油剂浓度对产品染色性和生产稳定性的影响Tab.3㊀Effect of oiling agent concentration on productdyeability and production stability乳液质量分数/%丝束状态染色效果产品外观15抖动牛筋丝无毛丝17轻微晃动均匀无毛丝19轻微晃动比较均匀无毛丝21抖动严重轻微浅条纹无23抖动严重轻微浅条纹少量毛丝表4㊀油嘴型号对产品染色性和含油率的影响Tab.4㊀Effect of nozzle type on dyeability and oilcontent of products油嘴型号油嘴孔形/(mmˑmm)含油率/%染色效果YUASA0.05ˑ0.080.929轻微不匀YUASA0.05ˑ1.00.931均匀YUASA0.05ˑ2.00.883均匀OSAKA JACK0.05ˑ2.00.857均匀㊀㊀从表3和表4可以看出,当油剂乳液质量分数为19%,油嘴型号为0.05mmˑ1.0mm汤浅(YUASA)油嘴时,丝束染色均匀性且无毛丝㊁生产抖动较小㊁含油率较高㊂2.5㊀预网络气压预网络器的主要作用是对丝束上的油剂进行匀化,并增加丝束的抱和性,提高牵伸过程中张力的均匀稳定性,减少牵伸产生的毛丝[3]㊂预网络气压过大或过小均会对产品外观㊁染色性产生一定影响㊂因此,试验选择孔径为1.2mm的预网络器,考察了预网络气压对40dtex/48f涤纶FDY 染色性和含油率的影响,见表5㊂表5㊀预网络气压对产品染色性和含油率的影响Tab.5㊀Effect of pre-interlacing air pressure ondyeability and oil content of products预网络气压/MPa丝束状态含油率/%染色效果产品外观0.03晃动㊁碰撞0.88轻微浅条纹少量毛丝0.05轻微晃动0.89均匀无毛丝0.07抖动0.82深条纹无毛丝0.09抖动严重0.81牛筋丝无毛丝㊀㊀从表5可以看出:预网络气压过小时,丝束在热辊中容易出现晃动和碰撞,丝条受到损伤导致染色不匀,而且会出现少量毛丝;预网络气压过大时,单丝之间出现网络结点,容易拉伸不均匀,出现深条纹㊁点斑丝,且含油率也会有所下降㊂因此,生产半消光40dtex/48f涤纶FDY时,预网络气压选择0.05MPa为宜㊂2.6㊀卷绕速度热辊拉伸倍数会根据卷绕速度的变化而不同,合理的卷绕速度会提高生产稳定性和产品物理指标的均匀性㊂因此,试验考察了卷绕速度对40dtex/48f涤纶FDY生产稳定性的影响,见表6㊂表6㊀卷绕速度对产品生产稳定性的影响Tab.6㊀Effect of winding speed on production stability卷绕速度/(m㊃min-1)拉伸倍数GR1速度/(m㊃min-1)GR2速度/(m㊃min-1)纺丝状态4600 1.9823904735断丝多4500 2.1421604618断丝多4400 2.2919704510断丝偏多4300 2.4218204410稳定4200 2.5317004305正常4100 2.7115504200断丝偏多㊀㊀从表6可以看出,卷绕速度为4300m/min,拉伸倍数为2.42时,生产最稳定㊂因此,生产半消光40dtex/48f涤纶牵伸丝时,适宜的卷绕速度为4300m/min,拉伸倍数为2.42㊂2.7㊀拉伸工艺条件拉伸温度(GR1温度)对纤维的拉伸均匀性和染色均匀性至关重要㊂当拉伸温度过低时,纤维玻璃化程度不足,产生冷拉伸,导致断裂伸长不匀,染色出现浅条纹;当拉伸温度过高时,纤维提前出现分子结晶,拉伸时出现单丝断裂,导致毛丝㊂因此,试验考察了拉伸温度对40dtex/48f涤纶FDY染色性能和生产稳定性的影响,见表7㊂表7㊀拉伸温度对产品染色性能和生产稳定性的影响Tab.7㊀Effect of drawing temperature on productdyeability and production stability拉伸温度/ħ断裂伸长率变异系数/%染色效果产品外观8011.90浅条纹无毛丝827.90浅条纹无毛丝84 6.30正常无毛丝86 3.02均匀无毛丝88 2.80均匀无毛丝90 4.31均匀无毛丝92 6.22均匀无毛丝947.83深条纹有毛丝969.26深条纹有毛丝27㊀合㊀成㊀纤㊀维㊀工㊀业㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀2023年第46卷㊀㊀从表7可以看出,拉伸温度为88ħ时,断裂伸长率变异系数最小,染色均匀且无毛丝㊂因此,生产半消光40dtex /48f 涤纶FDY 时,适宜的拉伸温度为88ħ㊂2.8㊀产品性能从表8可以看出,较佳工艺条件下制备的40dtex /48f 涤纶FDY 的断裂强度为4.52cN /dtex,断裂强度变异系数为1.90%,断裂伸长率为29.3%,断裂伸长率变异系数为2.8%,沸水收缩率为6.5%,含油率为0.95%,达到了GB /T8960 2015‘涤纶牵伸丝“要求的质量指标㊂表8㊀40dtex /48f 涤纶FDY 的质量指标Tab.8㊀Quality index of 40dtex /48f polyester FDY项目参数测试值指标断裂强度/(cN㊃dtex -1) 4.52ȡ3.50断裂强度变异系数/% 1.90ɤ7.00断裂伸长率/%29.330.0ʃ4.0断裂伸长率变异系数/% 2.8ɤ12.00沸水收缩率/% 6.5 6.5ʃ0.8网络度/(个㊃m -1)2524ʃ4含油率/%0.950.95ʃ0.203㊀结论a.在熔体直纺 一头两尾 四釜聚合装置上生产40dtex /48f 涤纶FDY 时,在纺丝箱体底部加装缓冷器,控制纺丝箱体温度在289ħ,缓冷器温度在291ħ;控制环吹风压在30Pa,无风区长度在55mm;选择汤浅0.05ˑ1.0油嘴,控制乳液质量分数为19%;选择孔径为1.2mm 的预网络器,控制预网络气压为0.05MPa,卷绕速度为4300m /min,拉伸倍数为2.42,拉伸温度为88ħ,熔体黏度降小,可纺性较佳,生产较为稳定㊂b.较佳工艺条件下制备的40dtex /48f 涤纶FDY 的断裂强度为4.52cN /dtex,断裂伸长率为29.3%,沸水收缩率为6.5%,含油率为0.95%,达到了GB /T 8960 2015要求的质量指标㊂参㊀考㊀文㊀献[1]㊀孙荣召,孙进超.熔体直纺2~60dtex /72f 涤纶FDY 生产工艺探讨[J].聚酯工业,2013,26(1):24-26.[2]㊀姚梦元.44dtex /144f 超细旦大有光涤纶FDY 的开发[J].合成纤维工业,2021,44(2):43-46.[3]㊀陈广宏.基于64mm 喷丝板熔体直纺167dtex /288f 涤纶FDY 生产工艺探讨[J].合成纤维工业,2021,44(3):90-93.[4]㊀倪凤军.熔体直纺15dtex /24f 涤纶FDY 的生产工艺探讨[J].纺织报告,2018(9):26-28,47.[5]㊀李建武,王朝生,赵瑞辉,等.55dtex /144f 涤纶FDY 生产工艺探讨[J].合成纤维工业,2009,32(4):56-57.[6]㊀宋子龙.一步法生产涤纶FDY 工艺的探讨[J].合成纤维工业,1997,20(4):43-45.[7]㊀黄峥,李瑜姝,徐晶,等.涤纶细旦FDY 的生产[J].聚酯工业,2000,13(4):41-43.Production process of semi-dull 40dtex /48f polyester FDYLIN Wen,WANG Tengteng,WU Hanfeng,YAO Jinsong,ZHU Daiping,SUN Jinjin(Tongkun Group Zhejiang Hengtong Chemical Fiber Co.,Ltd.,Tongxiang 314500)Abstract :A semi-dull 40dtex /48f polyester fully-drawn yarn (FDY)was successfully developed on a "one-head two-tail"four-kettle polymerization plant of melt direct spinning process.The production process of semi-dull 40dtex /48f polyester FDY was explored,and its properties were characterized.The results showed that the production was stable when an retarder was in-stalled at the bottom of spinning manifold under the conditions of spin manifold temperature 289ħ,retarder temperature 291ħ,circular air blow pressure 30Pa,windless zone length 55mm,emulsion mass fraction 19%,pre-interlacer air pressure 0.05MPa,winding speed 4300m /min,draw ratio 2.42and drawing temperature 88ħ;and the prepared 40dtex /48f polyesterFDY had a breaking strength of 4.52cN /dtex,elongation at break of 29.3%,boiling water shrinkage of 6.5%and oil content of0.95%,meeting the quality index required by GB /T 8960 2015.Key words :polyester yarn;fully-drawn yarn;melt direct spinning;production process;properties37第3期㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀林㊀稳等.半消光40dtex /48f 涤纶FDY 的生产工艺探讨。
化学纤维含油率的测试方法研究
40由于化学纤维其本身较大的摩擦因素，往往会产生静电和其他不利因素，使其后期的纺织加工更加困难。
因此，在化学纤维生产过程中，添加一定数量的油剂可使纤维产生平滑、粘结、抗静电和其他特性，起到调节纤维磨擦、防止和消除静电蓄积的作用，改进其牵引性能、机械性能、纺织加工性能等。
在应用油剂的过程中，应尽可能减少纤维油的含量，但须符合柔性、抗静态等要求，并考虑到在制造合成纤维或人造纤维时，如果加油太少，可能会产生断头等；而过多的油又会增加发烟和白粉的问题，最终影响纤维加工特性和产品质量。
因此，准确确定纤维油含量对于准确控制油的数量极为重要。
纤维油通常用作润滑油或抗静电油，但有时也作为化学剂的载体，如杀真菌剂、阻燃剂、染料等。
油料含量也是一个重要的质量控制参数，直接决定纤维是否符合要求。
然而，油含量的不稳定性是合成纤维生产中的一个主要问题。
含油量低的纤维容易发生静电现象，而含油量高的纤维容易发生黏性现象，这可能严重影响纺织加工的正常发展。
此外，油的含量是数量控制的基础。
因此，纤维油含量测试的准确性问题不仅与纺织工艺的加工有关，而且与商业当事方之间公量结算有关。
一、测试方法现行GB/T6504-2008“化学纤维油含量测试方法”规定的测试方法是提取方法，光折射率法等。
GB/T16602-2008《腈纶短纤维和丝束》表明，丙烯腈纤维油含量的测试是按照萃取法或GB/ T6504-2008附件B的规定进行的，其方法是使用红外光谱仪对附录B进行测试。
此外，为了促进生产，中国国家石油输出组织（SINOPEC）开发了一些新的试验方法，如快速提取方法、电导方法和紫外线光谱法等，这些方法，它们是某一产品类别所使用的测试方法。
二、测试原理1.标准萃取法。
标准提取方法的原则是，用含有适当有机溶剂的提取油器从样品中提取油，经过蒸汽烘干，并对残留油的质量和样品质量进行称量，以计算样品中的油含量。
2.中性皂液洗涤法。
中性皂液洗涤法的原则是利用皂液和油之间亲和力的性质，在洗涤的运动下，将样品中的油转移到皂溶液中，并根据洗涤前和洗涤后的质量变化计算样品中的油含量。
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核磁共振含油率测定仪的价格及使用
核磁共振含油率测定仪主要是用于含油作物及其加工物进行油量检测的仪器设备。
含油量一直以来都是测定油料作物品质好坏以及出油率的重要指标，因此大多数油脂生产企业都会通过各种手段在油料作物收购前进行测定，以优质油料作物来保证油脂产量和品质。
而其中索氏抽提法和核磁共振含油率测定仪便是较为常用的手段。
关于核磁共振含油率测定仪，用户比较关系的问题之一就是仪器的价格，那么，核磁共振含油率测定仪多少钱一台呢？核磁共振含油率测定仪的价格大约在3万-4万之间，具体的还要根据厂家以及产品本身来看。
HCY-20核磁共振含油率测定仪使用注意事项：
1、仪器应安放在紧固的木制工作台上，仪器工作时不应受到较大的机械振动和冲击。
2、在距仪器1m的范围内不应有较大的铁磁物质（如扳手、锣丝刀等）。
操作仪器时不应佩带机械手表。
3、仪器应安放在通风、干燥的环境中，仪器工作时，环境温度和湿度不应有较大的变化。
4、试管应使用专用试管；试管中的样品不得超出试管的刻度线，试管壁上不应沾有被测样品或油；
事实上，测定种子含油量的方法有很多，就比如索氏抽提法，虽然该方法已经有国家标准，但是仍然存在诸多的缺陷，主要有操作过程长、分析速度慢、费时费力，并且对籽粒的损害性很大，一般进行测定后的种子将不能继续繁殖，因此不能被广泛的应用。
而核磁共振含油率测定仪则有所不同，托普云农研发生产的HCY-20是依照国家标准GB/ T15690研发出来的油量检测设备，该仪器具有效率高,安全、环保、节省费用、精度高、稳定性好、应用范围广等特点，如今该仪器可测试的品种有大豆、油菜籽、芝麻、玉米、棉籽、葵花籽、花生、小麦、桐籽等油料作物及其饼，粕的含油量。