某水池计算书

合集下载

清水池结构计算书

计算书专用纸计算书编号第 1 页共 7 页计算书专用纸计算书编号第 2 页共 7 页计算书专用纸计算书编号第 3 页共 7 页裂缝宽度验算：构件参数：矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr ＝ 2.1截面尺寸 b×h ＝1000×450mm 纵筋根数、直径： 7Φ18受拉区纵向钢筋的等效直径 deq＝∑(ni×di2) /∑(ni×υ×di)＝18mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ ＝ 11．1 受拉纵筋面积 As＝1781mm钢筋弹性模量 Es＝200000N/mm1．2 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c＝50mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as＝59mm ho＝391mm1．3 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 2.01N/mm1．4 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝111kN·m1．5 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称混凝土规范2 ．1 最大裂缝宽度验算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）对矩形截面的受弯构件：Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×450＝225000mm ρte ＝ As / Ate ＝1781/225000 ＝ 0.00792 取ρte＝0.012．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范 8.1.3－3）σsk ＝ 69200000/(0.87×391×1781) ＝183N/mm2．3裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ按，混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte ×σsk)＝ 1.1-0.65×2.01/(0.01×183)＝0.3882．4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：＝αcr×ψ×σsk× (1.9×c +0.08×deq/ρte) /Esωmax＝2.1×0.388×183×(1.9×50+0.08×18/0.01)/200000＝0.178mm计算书专用纸计算书编号第 4 页共 7 页1.水平配筋计算：（M 设计值＝81.5KN.m ）一、基本资料：弯矩M 角=81.5KN梁宽b=1000mm 梁高h=450mm砼强度等级30 f t = 1.43 N/mm 2 fc= 14.3 N/mm 2 α1= 1 受拉钢筋f y =300N/mm 2 a s =60mm E s =2.0×105 N/mm 2二、计算过程：εu ＝0.33-(fcu,k-50)×105= 0.0033 ξb ＝ 1/[1+fy/(Es×εu )] = 0.5500 αs ＝M/[ 1×fc×b×h 02)] = 0.03747 ξ=S α⨯--211= 0.0382≤ξb =0.5500 γs =2211sα⨯-÷=0.9809As = M/(γs ×fy ×h0)=710mm 2 ρ= As/(b ×h0)=0.182%ρmin =max{0.2%,0.45×f t /f y }=max{0.2%,0.215%}=0.215%ρ＜ρmin 故按最小配筋率配筋As min ＝0.215％×1000×370＝795.5mm 2 选用7Φ14（Φ14@150）As ＝1077mm 2 裂缝宽度验算：构件参数：矩形截面受弯构件构件受力特征系数 αcr ＝ 2.1 截面尺寸 b ×h ＝1000×450mm 纵筋根数、直径： 7Φ14受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni ×di 2) /∑(ni ×υ×di)＝18mm 带肋钢筋的相对粘结特性系数 υ ＝ 11．1 受拉纵筋面积 As ＝1078mm 钢筋弹性模量 Es ＝200000N/mm 1．2 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c ＝50mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝57mm ho ＝393mm 1．3 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝2.01N/mm1．4 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝58.2kN ·m 1．5 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称混凝土规范 2 ．1 最大裂缝宽度验算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 ρte，按下式计算： ρte＝As/Ate （混凝土规范 8.1.2－4）XXXXXX设计院工程有限公司计算书专用纸计算书编号第 5 页共 7 页对矩形截面的受弯构件：Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×450＝225000mmρte＝As/Ate＝1078/225000＝0.00479在最大裂缝宽度计算中，当ρte＜0.01时取ρte＝0.012．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝ Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范 8.1.3－3）σsk ＝ 58200000/(0.87×393×1078) ＝158N/mm2．3裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ按，混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte ×σsk)＝ 1.1-0.65×2.01/(0.01×158)＝0.2752．4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：ω＝αcr×ψ×σsk× (1.9×c +0.08×deq/ρte) /Esmax＝2.1×0.275×158×(1.9×50+0.08×14/0.01)/200000 ＝0.094mm计算书专用纸计算书编号第 6 页共 7 页底板计算：（池内无水时）侧壁自重为：[（14.0+14.0+7.0+18.0）×2+2×18]×5.5×0.45×25=8786KN 顶板自重：0.15×（28×12×0.5+28×3×2+7×18）×25+[0.3×(0.6-0.15)×(14+14+7)×0.5]×25 ＝1732.5+59=1791.5KN顶板上的活荷为q 活＝（28×12×0.5+28×3×2+7×18）×4＝1848KN 传至底板的压力标准值为G ＝8786+1791.5+1848＝12425.5KN 设计值G ‘＝1.2×8786+1.2×1791.5+1.4×1848＝15280.2KN 底板面积A=（14+14+7）×18＝630m 2则基底净反力标准值AGq =＝12425.5/630=19.72KN/m 2基底净反力设计值为AG q ''=＝24.25KN/m 2按四边固定的双向板计算底板弯矩计算简图如右图所示计算结果如下底板弯矩及配筋计算结果(注：括号内为设计值) 基本资料边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端 / 固端 / 固端 /固端计算跨度 Lx ＝14000mm 计算跨度 Ly ＝18000mm 基底净反力标准值q ＝19.72kN/m （24.25kN/m ） 1．1 弯矩计算结果1．2．1 平行于 Lx 方向的最大跨中弯矩MxMx P 水＝0.0296×21.8×142＝114.4kN ·m （140.74kN ·m ） 1．2．3 平行于 Ly 方向的最大跨中弯矩MyMy P 水＝0.0130×21.8×142＝50.25kN ·m （61.8kN ·m ） 1．2．4 沿 Lx 方向的支座弯矩Mx'Mx' P 水＝-0.0701×21.8×142＝-271kN ·m （-333.2kN ·m ） 1．2．6 沿 Ly 方向的支座弯矩My'My' P 水＝-0.0565×21.8×142＝-218.4kN ·m （-268.5kN ·m ）底板厚度取h ＝750mm计算配筋： X 向：Φ18@100 Y 向：Φ16@100 裂缝验算：最大裂缝宽度ωmax ＝0.162mm计算书专用纸计算书编号第 7 页共 7 页。

水池结构计算书(实用版)

********供水及基础设施建设工程清水池结构计算书一、计算参数池外地坪标高： 341.5-343.3m；池顶设计标高： 345.05m；池内底标高： 340.9m；池内最高水深3.7m。

抗浮设计水位按一百年一遇洪水位314.7m。

地面标准堆积荷载：P d =10KN/m 2；填土的标准容重：γt =18KN/m 3；土体侧压系数λ=1/3污水容重：γs =10.4KN/m 3；取池壁湿度当量温差△t=10℃混凝土弹性模量E c =28×103Mpa清水池基底置于中风化基岩，承载力满足设计要求。

二、计算依据砼结构设计规范 GB50010-2010 给水排水构筑物结构设计规范 GB50069-2002给水排水工程钢筋砼水池结构计算规程 CECS138:2002建筑地基基础设计规范 GB50007-2011《资中县银山镇供水及基础设施建设工程岩土工程勘察报告》《给水排水工程结构设计手册（第二版）》三、池体细部尺寸的拟定池壁厚300mm，池顶板厚150mm；底板厚350mm；底板外挑300mm。

四、抗浮计算抗浮设计水位远低于池底标高，抗浮满足要求。

五、地基承载力验算基础置于中风化基岩，承载力满足要求。

六、结构分析和计算步骤由于清水池埋深较浅，池外水、土荷载较小，因此仅计算当池外无水、土,池内满水,做满水试验时的受荷情况。

清水池池顶设现浇板，池顶为铰接。

池壁与底板整体浇筑为固接。

七、内力计算 1、荷载计算： ○1.污水荷载 kN/m ；1.2710.4452.84wq =××=241.6wk q = kN/m22、池壁计算（1）10.3m 跨度池壁，t b ＝300mm ，按上端铰接、下端固定的单向受力计算。

情况A ：池内满水，池外无水、土 ○1.由q 产生的竖向弯矩： w2152.84456.3615M =−××=− kN ·m ；44.38k M =− kN ·m 由湿度当量温差产生的竖向弯矩： 21.40.0813t c c M t E h α=−×⋅Δ⋅⋅5721.40.0813********.330.73−=−××××××=−kN ·m ； 21.95tk M =− kN ·m56.36-30.7387.09M =−=−合 kN ·m ；66.33k M =−合 kN ·m根据裂缝要求，池壁内侧纵向配筋ф16@150；○2.水平角隅弯矩： 20.03552.84429.59j M =−××=− kN ·m ；23.3jk M =− kN ·m由湿度当量温差产生的竖向弯矩：21.40.0542t c c M t E h α=−×⋅Δ⋅⋅5721.40.054210103100.320.48−=−××××××=−kN ·m ； 14.63tk M =− kN ·m29.59-20.4850.07M =−=−合 kN ·m ；37.93k M =−合 kN ·m根据裂缝要求，池壁内侧横向配筋ф14@200；情况B ：池外有水、土，池内无液由于荷载较小，此处略去计算过程，采用构造配筋ф14@200；（2）5.175m 跨度池壁，t b ＝300mm ，按上端铰接、下端固定的双向受力计算。

圆形水池结构计算书资料

无梁板式现浇钢筋混凝土圆形水池结构计算书1、设计资料:主要结构尺寸：内径（d）：32m 底板厚:0.3m壁板高：4.15m 壁板厚：0.35m顶板厚：150mm 底板外挑宽度：400mm荷载和地质条件：顶板活荷载：q k=1.5kN/m2 池内水深：4m地下水深：1.2m（底板以上）底板覆土：0.3m土内摩擦角:30* 修正后地基承载力特征值：f a=100kPa 水重力密度：10kN/m3 回填土重度取:18kN/m3钢筋混凝土重度：25kN/m3 钢筋选用HRB235和HRB400混凝土选用C25，f t=1.27N/mm2,f c=11.9N/mm22、抗浮稳定性验算：i ）局部抗浮稳定性验算：取中间区格（4×4m 2)作为计算单元，抗力荷载标准值如下：顶板自重：25×0.15×4×4=60kN 底板自重：25×0.3×4×4=120kN 支柱自重：25×0.3×0.3×3.45=7.76kN柱帽重：25×[1.42×0.1+31(0.32+0.3×1+12)×0.35]=8.95kN柱基重：25×[1.52×0.1+31(0.42+0.4×1.1+1.12)×0.35]=10.9kN池顶覆土重：18×4×4×0.3=86.4kN ΣG k =60+120+7.76+8.95+10.9+86.4=294.01kN局部浮力：F 浮=11)(A h d w ⋅+γ=10×(1.2+0.3)×4×4=240kN K=浮F G k ∑=24001.294=1.23>1.05满足局部抗浮要求 ii)整体抗浮验算：顶板自重：π（16+0.35）2×0.15×25=3149.32kN 顶板覆土重：π（16+0.35）2×0.3×18=4535.02kN 壁板自重：2π（16+0.35/2)×0.35×4.17×25=3708.24kN悬挑土重：π[(16+0.4+0.35)2-(16+0.35)2]×[(18-10)×1.2+18×3.5]=3019.77kN 池内支撑柱总重：45×（7.76+8.95+10.9)=1242.5kN 底板浮重：π（16+0.35+0.4)2×0.3×(25-10)=3966.35kNΣG k =3149.32+4535.02+3708.24+3019.77+1242.5+3966.35=19621.2kN总浮力：F 浮=A h d w ⋅+)(1γ=10×(1.2+0.3)×π(16+0.4+0.35)2=13221.2kN K=浮F G k ∑=2.132212.19621=1.48>1.05满足整体抗浮要求3、地基承载力验算：池内水重：G W =10×π×162×4.17=33537.13kN池顶活荷载：Q k =q k A=1.5×(16+0.35+0.4)2×π=1322.12kN 基地压力：P k =A Q G G k W ++∑=275.1612.132213.335372.19621⨯++π=61.81kPa<f a =100kPa 故地基承载力满足要求 4、抗冲切验算：顶板：按顶板周边简支的方格柱网无梁板计算顶板荷载荷载效应准永久值作用效应基本组合设计值活荷载 1.5×0.4=0.6kN/m 2 1.5×1.4=2.1kN/2 顶板覆土 18×0.3=5.4kN/m 2 5.4×1.27=6.86kN/m 2 顶板自重 25×0.15=3.75kN/m 2 3.75×1.2=4.5kN/m 2 合计 10.15kN/m 2 13.94kN/m 2 I-I 截面抗冲切验算：P s [L 2-(B+h 0)2]≤0.7f tSh 0h 0=150-30=120mm,B+h 0=1400+120=1520mm S=4(B+h 0)=6080mm P s [L 2-(B+h 0)2]=13.94×[42-1.522]=190.83kN0.7f t Sh 0=0.7×1.27×6.08 ×0.12=648.61kN>190.83kN 满足抗冲切要求 II-II 截面抗冲切验算：P s [L 2-(B+h 0)2]≤0.7f tShh 0=250-30=220mm,B+h 0=1000+220=1220mm S=4(B+h 0)=4880mmP s[L2-(B+h0)2]=13.94×[42-1.222]=202.29kN0.7f t Sh0=0.7×1.27×4.88×0.22=954.43kN>202.29kN满足抗冲切要求底板：按底板板周边简支的方格柱网无梁板计算基地反力：准永久值：275 . 161242.5 3019.773708.244535.023149.32⨯+ +++π+0.6=18.36kN/m2基本组合设计值275 . 161.351242.51.273019.771.353708.241.274535.021.353149.32⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯π+2.1=25.39kN/m2 i)I-I截面：h0=300-40=260mm B+h0=1500+260=1760mm4（B+h0）=7040mmP s[L2-(B+h0)2]=25.39×[42-1.762]=327.59kN0.7f t Sh0=0.7×1.27×7.04×0.26=1627.23kN>327.59kN满足抗冲切要求i)II-II截面：h0=300-40=260mm B+h0=1100+260=1360mm4（B+h0）=5440mmP s[L2-(B+h0)2]=25.39×[42-1.362]=359.28kN0.7f t Sh0=0.7×1.27×5.44×0.26=1257.4kN>359.28kN满足抗冲切要求5、顶板内力计算：顶板弯矩布置图如下1）柱帽计算宽度：C=(0.7-0.2+0.1)×2=1.2m>0.2L 且≤0.3L 2）中间区格总弯矩：计算跨度：L 中=L-2c/3=3.2m准永久值基本组合设计值M 0=281中qLL 51.97kN 71.37kN 总边区格总弯矩：计算跨度L 边=L-c/3+h/2=3.71M 0边=281边qLL 69.85kN 95.94kN 池壁与顶板视为铰接连接，其刚度比为零查得：α=1.45，β=1.8，γ=0故作用效应准永久值(kN.m) 作用效应组合设计值(kN.m) M 1=-0.5M 0=-25.99 M 1=-0.5M 0=-35.69 M 2=0.2M 0=10.39 M 2=0.2M 0=14.27 M 3=-0.15M 0=-7.80 M 3=-0.15M 0=-10.71 M 4=0.15M 0=7.8 M 4=0.15M 0=10.71 M 5=-0.5αM 0=-37.68 M 5=-0.5αM 0=-51.74 M 6=0.2βM 0=18.71 M 6=0.2βM 0=25.69 M 7=-0.15αM 0边=-15.19 M 7=-0.15αM 0边=-20.87 M 8=0.15βM 0边=18.85 M 8=0.15βM 0边=25.93 M 3’=-0.12M 0边=-8.38 M 3’=-0.12M 0边=-11.51 M 4’=0.12M 0边=8.38 M 4’=0.12M 0边=11.51 3)顶板按照承载力极限状态进行配筋计算： A S =87.0h f My ,h 0=150-30=120mm,HRB400f y =360N/mm 2,HRB235f y =210N/mm 2,（各区格板纵横向均需满足最小配筋率min ρ=0.2%，最小配筋面积A Smin =bh min ρ=600mm 2） A S1=949.61mm 2,A S2=379.68mm 2,A S4=284.96mm 2,A S5=1376.65mm 2,A S6=683.54mm 2,A S7=555.29mm 2,A S8=689.92mm 2,A S3’=306.25mm 2,A S4’=306.25mm 2;故:顶板选用双层双向C 10@200，A S =785mm 2>A Smin =600mm 2;因A S1、A S5均大于A S ,故M 1、M 5方向增加上层附加钢筋C 10@200，A S =1570mm 2大于A S1、A S5 4）按照正常使用极限状态进行裂缝宽度验算：1）M 6区格板087.0h A M s qsq =σ=12.078587.01071.183⨯⨯⨯=288.3N/mm 2 15020005.07855.0⨯⨯===bh A A A s te s te ρ=0.005 =⨯⨯⨯-=-=13.288005.078.165.01.165.01.12ασρψsq te tkf 0.197C25混凝土f tk =1.78N/mm 2,E S =2.1×105N/mm 2v dc E w teSsq)1)(11.05.1(8.11max αρσψ++==7.0)01)(005.01011.0305.1(101.23.288197.08.15⨯++⨯⨯⨯⨯=0.09mm<0.25mm 满足裂缝宽度要求。

水池结构计算书

水池计算一. 底板计算上部结构及侧壁：3100kN覆土：1200 kN挑土：0.5*（18+46）*4.2*18=2420KN底板：0.5*9.6*23.6*25=2830KNGk＝9550 kN基地平均反力 P=9550/23.6*9.6=42KPaLy=6,lx=8，按双向板计算，四边简支。

M yK＝0.062×42×6²＝94KN-MM xK＝0.0317×42×6²＝48KN-M底板厚500mm计算As＝1100mm²实配X向Φ18@180（1414mm2）计算As＝1500mm²实配Y向Φ18@150（1696mm2）裂缝计算：计算最大裂缝宽度wmax:wmax=2.1ψ*σsk(1.9c+0.08deq/ρte)/Es=0 .19 mm 小于最大裂缝宽度限值wlim=0 .2mm 裂缝计算满足要求。

二. 侧壁计算1. 荷载取值以池内无水，池外有土计算地面堆积荷载 f1= 20×1/3=6.7KN/㎡（均布荷载）土压力 f2= 1/3×8×4.2=11.2KN/㎡（三角形荷载）地下水压力 f3=10×3.7=37KN/㎡（三角形荷载）2. 荷载计算（以池内无水，池外有土计算）①荷载设计值 0 ~ 58KN/㎡（三角形荷载）9.4KN/㎡（均布荷载）②荷载标准值 0 ~ 48.2KN/㎡（三角形荷载）6.7KN/㎡（均布荷载）3．池壁1（以池内无水，池外有土计算）Ly=3.7,lx=8，按单向板计算,一端固定一端铰接。

1）三角形荷载My＝0.0298×58×3.7²＝24KN-M M YK＝0.0298×48.2×3.7²＝20KN-MM0Y＝-1/15×58×3.7²＝-53KN-M M0YK＝-1/15×48.2×3.7²＝-44KN-M2）均布荷载My＝0.07×9.4×3.7²＝9KN-M M YK＝0.0298×6.7×3.7²＝7KN-MM0Y＝-1/8×9.4×3.7²＝-16KN-M M0YK＝-1/15×6.7×3.7²＝-11KN-M 荷载总计：My＝33KN-M M YK＝27KN-MM0Y＝-69KN-M M0YK＝-55KN-M侧壁厚300mm计算As＝660mm²实配X向Φ14@200（770mm2）计算As＝920mm²实配Y向Φ14@150（1026mm2）裂缝计算：计算最大裂缝宽度wmax:wmax=2.1ψ*σsk(1.9c+0.08deq/ρte)/Es=0 .18 mm小于最大裂缝宽度限值wlim=0 .2mm 裂缝计算满足要求。

水池计算书【范本模板】

水池设计计算书1 计算说明1。

1 目的与要求本计算书为。

池的施工图阶段的结构设计计算书.内容包括池壁和底板的内力计算、配筋计算以及裂缝宽度验算。

通过内力计算以拟定或复核结构的尺寸，通过配筋计算以选取钢筋型号，通过裂缝宽度计算以保证所配的钢筋能够满足裂缝宽度的要求，从而为钢筋图的绘制提供依据。

1.2设计依据1.2.1设计资料1、本工程初步设计报告；2、本工程地勘资料报告；3、《钢筋混凝土结构设计规范》（GB50010-2002)以下简称《混凝土规范》；4、《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002),以下简称《给排水规范》；5、《给水排水工程结构设计手册（第二版）》以下简称《手册》；6、《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》，以下简称《规程》；7、《水利水电工程地质手册》，以下简称《地质手册》；8、《水工混凝土结构设计手册》，以下简称《水工手册》；9、《钢筋混凝土结构构造手册(第二版）》，以下简称《钢混手册》。

1。

2。

2参数选择1.3计算原则与假定本计算书分为池壁计算和底板计算两部分.在池壁计算中，分析试水、完建、检修、洪水和运行工况的荷载作用情况，确定控制工况,然后分别计算控制工况下池壁的内力，再根据钢筋砼抗弯配筋计算和最小配筋率要求进行配筋。

底板计算根据倒置梁理论，假定地基反力直线分布，计算池底板内力并配筋。

池壁自重换算成集中荷载作用于底板的相应位置，池壁承受的弯矩以集中力偶的方式作用于池底板的相应位置.水池不受地下水位影响，可不进行抗浮验算。

根据《水工手册》，地下式及半地下式水池的抗震性能较好，一般在8度地震区可不进行抗震验算。

水池位于地下,可不考虑温度和湿度的变化作用.1.4水池结构尺寸的确定1 池壁厚度。

根据《手册》（P810）,对于敞口水池，垂直壁板通常做成等厚截面，根据构造要求，水池的壁板及底板厚度不宜小于200mm，池壁厚度设计为250 mm。

2 底板厚度。

根据《规程》第5。

事故水池计算书

事故水池计算书项目名称—工程名称 __________设计校对审核计算时间2023年9月9日（星期五）16:19一、设计依据《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》CECS138:2002《给水排水工程构筑物结构设计规范》GB50069-2002《室外给水排水和燃气热力工程抗震设计规范》GB50032-2003《给水排水工程结构设计手册》（第二版）.沈世杰主编.中国建筑工业出版社，2007《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016年版）《土木工程特种结构》马芹永主编.高等教育出版社，2005.07《工程结构通用规范》GB55001-2023《建筑与市政工程抗震通用规范》GB55002-2023《建筑与市政地基基础通用规范》GB55003-2023《混凝土结构通用规范》GB55008-2023二、设计资料1总体信息池外设计地商标高:0.00地下水位标高（m）:・155水池类型:有盖水池水池混凝土等级:C30水池板钢筋等级:HRB400柱（扶壁柱）主筋等级：HRB400柱（扶壁柱）箍筋等级：HRB400梁主筋等级：HRB400梁箍筋等级：HRB400抗震设防烈度:6度（0∙05g）结构重要性系数：1OO顶板裂缝宽度限值:0.20mm底板裂缝宽度限值:0.2Omm梁裂缝宽度限值:0.20mm柱裂缝宽度限值:0.20mm扶壁裂缝宽度限值:0.20mm内壁板裂缝宽度限值:0.20mm外壁板裂缝宽度限值:0.20mm底板外挑尺寸:300mm混凝土重度:25.0kN∕m32.荷载信息顶板覆土厚度:0.000顶板活荷载：5.0kN∕m2雪荷载分区：I区基本雪压：0.00kN∕m2上人水池顶盖:是池内水重度：IO-OkNZm3地面堆积荷载：10.0kN∕π?回填土重度：18.0kN∕n√回填土有效重度：10.0kN∕m3回填土内摩擦角：30.00°3.水池主体信息板位置中的编号为形成该板块的节点编号，节点编号图如下所示:板位置板厚(mm) 池内侧保护层厚度(mm) 池外侧保护层厚度(mm)板顶部标高顶板1-5-8-4-1 200 35 35 0.000 底板500 35 35 -4.000壁板位置顶部板厚(mm)底部板厚(mm)池内侧保护层厚度(mm)池外侧保护层厚度(mm)壁板底标高(m) 壁板顶标高(m)直壁板4/ 300 300 35 35 -4.000 0.000直壁板1-5 300 300 35 35 -4.000 0.000 直壁板8-4 300 300 35 35 -4.000 0.000直壁板5-8 300 300 35 35 -4.000 0.0004.土层信息4.1 岩土性能参数表层号岩土名称重度γ(kN∕m3) 压缩模量E s(MPa)承载力f a k(kPa) 修正系数ηb修正系数nd 调整系数ξaIa 土层名称25 15 100 1.0 1.0 1.04.2勘探孔参数表孔点参数孔号坐标(χ,y)(m)ZKO1 0.00 0.00ZKO1层号岩土名称层厚(m) 层底埋深(m) 层底标高(m)Ia 土层名称50.00 50.00 -50.005.板配筋选项壁板按对称配筋：否底板顶板按对称配筋：否按最大配筋点配筋：否配筋考虑调幅：是考虑池内水压最不利分布：是壁板按轴线归并：是按钢筋网配筋：否验算抗裂度：是验算裂缝：是顶板最小配筋率：0.20%层板/层间板最小配筋率：0.20%底板最小配筋率：0.20%壁板最小配筋率：0.20%6.构件信息6.1 梁信息(截面尺寸为bxh,梁编号的两个数字指梁两端的节点编号)梁编号截面尺寸(mm)梁6-2(顶板)300*600梁7-3(顶板)300*600 7.工程量统计混凝土量(π?)底板顶板层板层间板壁板梁柱层间梁扶壁总计28.91 9.75 0.00 31.69 1.80 0.00 0.00 0.00 72.15水池容积(∏?)153.60 73Γ260.19(m)三、荷载计算1.结构自重及覆土重结构自重：1803.85kN顶板覆土重:0.00kN底板外挑部分的覆土重(仅考虑底板外边缘投影和外池壁最外边缘之间的土重)：696.71kN2.池内水压水池单元格编号层号最大水深(m)底部水压(kN∕m2)第1层 3.00 30.001-5-8-4-13.顶板覆土竖向土压力顶板编号顶板顶标高(m) 覆土厚度(m) 覆土竖向土压力(kN∕π√)I-5-8-4-1 0.00 0.00 0.004.池外土侧压力标高(m) 池外土侧压力(kN∕π?)-4.00 17.475.顶板活载注顶板编号顶板活载(kN∕m2)1-5-8-4-1 5.00 采用活荷载6.池外水压力顶板:0.00kN∕m2壁板上端:0.00kN∕m2壁板下端：24.50kN∕m2底板:29.50kN∕m27.堆积荷载引起侧压力R=(45-0.5x30.00)XM80.0=0.52Ka=tg(R)×tg(R)=tg(0.52)×tg(0.52)=0.33pa=KaXqa=O.33×10.00=3.33kN∕m28.顶板附加局部均布荷载区域编号附加恒载附加活载4-1 11.00 5.009 .水平地震作用顶板的自重惯性力:0.13kN∕m 2壁板壁板编号自重惯性力池内动水压力(kN∕π√) 池外动土压力(kN∕m 2) 左侧右侧(kN∕m 2) 1-2 0.19 0.34 - 0.74 2-3 0.19 0.34 - 0.74 3-4 0.19 0.34 - 0.74 5-1 0.19 0.40 - 0.74 8-4 0.19 0.40 - 0.74 5-6 0.19 0.34 - 0.74 6-70.19 0.34 - 0.74 7-80.190.34-0.74.基本组合系数组合号,覆土结构竖向土侧自重誓土压压力力力池外顶板地面 kf p活载堆载发温(湿)X 方y 方度作向向用Z 方附加向恒载附加活载1 1.30 1.300.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 1.30 0.00 2 1.00 1.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 3 4 1.30 1.00 0.00 0.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.50 0.00 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 1.30 0.00 1.00 0.00 0.00 5 1.30 1.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.30 0.00 6 1.00 1.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 7 8 1.30 1.00 0.00 0.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.30 0.00 1.00 0.00 0.00 91.301.30 1.30 1.30 1.35 1.35 1.50 1.35 0.00 0.00 0.00 1.30 1.35 10 1.30 0.00 1.30 1.30 0.00 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.30 0.00 11 12 1.00 0.00 1.30 1.30 1.30 0.00 1.00 1.00 0.00 0.00 1.50 0.00 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 1.30 0.00 0.00 13 1.00 0.00 1.00 1.00 0.00 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 14 1.30 0.00 1.30 1.30 0.00 1.50 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.30 0.00 15 16 1.00 0.00 1.30 1.30 1.30 0.00 1.00 1.00 0.00 1.50 1.50 0.00 1.50 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 1.30 0.00 0.00 17 1.000.00 1.00 1.000.00 1.50 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 18 1.300.001.301.301.500.001.500.000.000.000.001.30 1.5020 1.30 0.00 1.00 1.00 1.50 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.30 1.5021 1.00 0.00 1.00 1.00 1.50 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.5022 1.30 0.00 1.30 1.30 1.35 1.35 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.30 1.3523 1.00 0.00 130 1.30 1.35 1.35 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.3524 1.30 0.00 1.00 1.00 1.35 1.35 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.30 1.3525 1.00 0.00 1.00 1.00 1.35 1.35 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.3526 1.30 0.00 1.30 1.00 0.00 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.30 0.0027 1.00 0.00 1.30 1.00 0.00 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.0028 1.30 0.00 1.00 1.30 0.00 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.30 0.0029 1.00 0.00 1.00 1.30 0.00 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.0030 130 0.00 1.30 1OO 0.00 1.50 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 130 0.0031 1.00 0.00 1.30 1.00 0.00 1.50 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.0032 1.30 0.00 1.00 1.30 0.00 1.50 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.30 0.0033 1.00 0.00 1.00 1.30 0.00 1.50 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.0034 1.30 0.00 1.30 1.00 1.50 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.30 1.5035 1.00 0.00 1.30 1.00 1.50 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.5036 1.30 0.00 1.00 1.30 1.50 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.30 1.5037 1.00 0.00 1.00 1.30 1.50 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.5038 130 0.00 1.30 1OO 1.35 1.35 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 130 1.3539 1.00 0.00 130 1OO 1.35 1.35 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.3540 1.30 0.00 1.00 1.30 1.35 1.35 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.30 1.3541 1.00 0.00 1.00 1.30 1.35 1.35 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.3542 1.30 1.30 1.30 1.30 0.65 130 1.30 0.98 1.40 0.00 0.00 1.30 0.6543 1.30 1.30 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.98 -1.40 0.00 0.00 1.30 0.6544 1.30 1.30 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.98 0.00 1.40 0.00 1.30 0.6545 1.30 1.30 130 1.30 0.65 1.30 1.30 0.98 0.00 -1.40 0.00 1.30 0.6546 130 1.30 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.98 0.00 0.00 1.40 130 0.6547 130 1.30 130 1.30 0.65 130 1.30 0.98 0.00 0.00 -1.40 1.30 0.6548 1.30 1.30 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.98 1.40 0.00 0.50 1.30 0.6549 1.30 1.30 130 1.30 0.65 130 1.30 0.98 -1.40 0.00 0.50 130 0.6550 1.30 1.30 1.30 1.30 0.65 130 1.30 0.98 1.40 0.00 -0.50 1.30 0.6551 1.30 1.30 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.98 -1.40 0.00 -0.50 1.30 0.6552 1.30 1.30 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.98 0.00 1.40 0.50 1.30 0.6553 1.30 1.30 130 1.30 0.65 1.30 1.30 0.98 0.00 -1.40 0.50 1.30 0.6554 130 1.30 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.98 0.00 J.40 -0.50 130 0.6555 130 1.30 130 1.30 0.65 130 1.30 0.98 0.00 -1.40 -0.50 1.30 0.6556 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 1.40 0.00 0.00 1.00 0.5058 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 0.00 1.40 0.00 1.00 0.5059 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 0.00 -1.40 0.00 1.00 0.5060 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 0.00 0.00 1.40 1.00 0.5061 1.00 1.00 1.00 1OO 0.50 1.00 1OO 0.98 0.00 0.00 -1.40 1.00 0.5062 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 1.40 0.00 0.50 1.00 0.5063 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 -1.40 0.00 0.50 1.00 0.5064 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 1.40 0.00 -0.50 1.00 0.5065 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 -1.40 0.00 -0.50 1.00 0.5066 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 0.00 1.40 0.50 1.00 0.5067 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 0.00 -1.40 0.50 1.00 0.5068 1.00 1.00 1.00 1OO 0.50 1.00 1OO 0.98 0.00 1.40 -0.50 1.00 0.5069 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 0.00 -1.40 -0.50 1.00 0.5070 1.30 1.30 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 1.40 0.00 0.00 1.30 0.6571 1.30 1.30 130 1.30 0.65 130 1.30 0.00 -1.40 0.00 0.00 130 0.6572 1.30 1.30 1.30 1.30 0.65 130 1.30 0.00 0.00 1.40 0.00 1.30 0.6573 1.30 1.30 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 0.00 -1.40 0.00 1.30 0.6574 1.30 1.30 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 0.00 0.00 1.40 1.30 0.6575 1.30 1.30 130 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 0.00 0.00 -1.40 1.30 0.6576 130 1.30 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 1.40 0.00 0.50 130 0.6577 130 1.30 130 1.30 0.65 130 1.30 0.00 -1.40 0.00 0.50 1.30 0.6578 1.30 1.30 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 1.40 0.00 -0.50 1.30 0.6579 1.30 1.30 130 1.30 0.65 130 1.30 0.00 -1.40 0.00 -0.50 130 0.6580 1.30 1.30 1.30 1.30 0.65 130 1.30 0.00 0.00 1.40 0.50 1.30 0.6581 1.30 1.30 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 0.00 -1.40 0.50 1.30 0.6582 1.30 1.30 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 0.00 1.40 -0.50 1.30 0.6583 1.30 1.30 130 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 0.00 -1.40 -0.50 1.30 0.6584 1.00 1.00 1.00 1OO 0.50 1.00 1OO 0.00 1.40 0.00 0.00 1.00 0.5085 1.00 1.00 1.00 1OO 0.50 1.00 1OO 0.00 -1.40 0.00 0.00 1.00 0.5086 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 0.00 1.40 0.00 1.00 0.5087 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 0.00 -1.40 0.00 1.00 0.5088 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.40 1.00 0.5089 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 -1.40 1.00 0.5090 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 1.40 0.00 0.50 1.00 0.5091 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1OO 0.00 -1.40 0.00 0.50 1.00 0.5092 1.00 1.00 1.00 1OO 0.50 1.00 1OO 0.00 1.40 0.00 -0.50 1.00 0.5093 1.00 1.00 1.00 1OO 0.50 1.00 1OO 0.00 -1.40 0.00 -0.50 1.00 0.5094 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 0.00 1.40 0.50 1.00 0.5096 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 0.00 1.40 -0.50 1.00 0.5097 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 0.00 -1.40 -0.50 1.00 0.5098 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 130 1.30 0.98 1.40 0.00 0.00 1.30 0.6599 130 0.00 130 1.30 0.65 130 1.30 0.98 -1.40 0.00 0.00 1.30 0.65 IOO 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.98 0.00 1.40 0.00 1.30 0.65 101 1.30 0.00 130 1.30 0.65 130 1.30 0.98 0.00 -1.40 0.00 130 0.65 102 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 130 1.30 0.98 0.00 0.00 1.40 1.30 0.65 103 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.98 0.00 0.00 -1.40 1.30 0.65 104 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.98 1.40 0.00 0.50 1.30 0.65 105 1.30 0.00 130 1.30 0.65 130 1.30 0.98 -1.40 0.00 0.50 130 0.65 106 130 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.98 1.40 0.00 -0.50 130 0.65 107 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.98 -1.40 0.00 -0.50 1.30 0.65 108 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.98 0.00 1.40 0.50 1.30 0.65 109 1.30 0.00 130 1.30 0.65 130 1.30 0.98 0.00 -1.40 0.50 130 0.65 110 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 130 1.30 0.98 0.00 1.40 -0.50 1.30 0.65 111 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.98 0.00 -1.40 -0.50 1.30 0.65 112 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 1.40 0.00 0.00 1.00 0.50 113 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1OO 0.98 -1.40 0.00 0.00 1.00 0.50 114 1.00 0.00 1.00 1OO 0.50 1.00 1OO 0.98 0.00 1.40 0.00 1.00 0.50 115 1.00 0.00 1.00 1OO 0.50 1.00 1OO 0.98 0.00 -1.40 0.00 1.00 0.50 116 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 0.00 0.00 1.40 1.00 0.50 117 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 0.00 0.00 -1.40 1.00 0.50 118 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 1.40 0.00 0.50 1.00 0.50 119 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 -1.40 0.00 0.50 1.00 0.50 120 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 1.40 0.00 -0.50 1.00 0.50 121 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1OO 0.98 -1.40 0.00 -0.50 1.00 0.50 122 1.00 0.00 1.00 1OO 0.50 1.00 1OO 0.98 0.00 1.40 0.50 1.00 0.50 123 1.00 0.00 1.00 1OO 0.50 1.00 1OO 0.98 0.00 -1.40 0.50 1.00 0.50 124 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 0.00 1.40 -0.50 1.00 0.50 125 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 0.00 -1.40 -0.50 1.00 0.50 126 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 130 1.30 0.00 1.40 0.00 0.00 1.30 0.65 127 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 -1.40 0.00 0.00 1.30 0.65 128 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 0.00 1.40 0.00 1.30 0.65 129 1.30 0.00 130 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 0.00 -1.40 0.00 1.30 0.65 130 130 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 0.00 0.00 1.40 130 0.65 131 130 0.00 130 1.30 0.65 130 1.30 0.00 0.00 0.00 -1.40 1.30 0.65 132 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 1.40 0.00 0.50 1.30 0.65134 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 130 1.30 0.00 1.40 0.00 -0.50 1.30 0.65 135 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 -1.40 0.00 -0.50 130 0.65136 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 0.00 1.40 0.50 1.30 0.65 137 130 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 0.00 -1.40 0.50 1.30 0.65 138 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 130 1.30 0.00 0.00 1.40 -0.50 1.30 0.65 139 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 0.00 -1.40 -0.50 130 0.65 140 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 1.40 0.00 0.00 1.00 0.50 141 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 -1.40 0.00 0.00 1.00 0.50 142 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 0.00 1.40 0.00 1.00 0.50 143 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 0.00 -1.40 0.00 1.00 0.50 144 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1OO 0.00 0.00 0.00 1.40 1.00 0.50 145 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 -1.40 1.00 0.50 146 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 1.40 0.00 0.50 1.00 0.50 147 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 -1.40 0.00 0.50 1.00 0.50 148 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 1.40 0.00 -0.50 1.00 0.50 149 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 -1.40 0.00 -0.50 1.00 0.50 150 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 0.00 1.40 0.50 1.00 0.50 151 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1OO 0.00 0.00 -1.40 0.50 1.00 0.50 152 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1OO 0.00 0.00 1.40 -0.50 1.00 0.50 153 1.00 0.00 1.00 1OO 0.50 1.00 1OO 0.00 0.00 -1.40 -0.50 1.00 0.50H.标准组合系数永久作用可变作用地震作用附加荷载结构池内水压力覆土竖向土侧顶板地面外压力池水方温（湿）X方y方Z方附加附加自重土压力压力活载堆载度作用向向向恒载活载1 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.002 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.003 1.00 0.00 1.00 1.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.004 1.00 0.00 1.00 1.00 0.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.005 1.00 0.00 1.00 1.00 1.00 0.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.006 1.00 0.00 1.00 1.00 0.90 0.90 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.907 1.00 1.00 1.00 1.00 0.90 0.90 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.90 12.准永久值组合系数结构自重池内水压力覆土竖向土压力土侧压力板载顶活地面堆载池外水压力温（湿）度作用X方向y方向Z方向附加恒载附加活载1 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.002 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.004 1.00 0.00 1.00 1.00 0.00 0.50 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.005 1.00 0.00 1.00 1.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.006 1.00 0.00 1.00 1.00 0.00 0.50 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.007 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.50 1OO 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00四、地基承载力及沉降计算∕a=120.0kPaf aE=120.0kPa基底控制压力：Pk=(结构自重+覆土重+池内水重+附加竖向恒载+附加竖向活载+顶板活载)/底板面积=(1803.85kN+696.71kN+1212.60kN+489.50kN+222.50kN+243.80kN)/57.82m2=81kPa<Λ=120kPa满足要求Pk二(结构自重+覆土重+池内水重+附加竖向恒载+0.5×附加竖向活载+0.5X顶板活载)/底板面积=(1803.85kN+696.71kN+1212.60kN+489.50kN+0.5×222.50kN+0.5×243.80kN)/57.82m2=77kPa<ΛE=120kPa满足要求体max=(结构自重+覆土重+池内水重+附加竖向恒载+0.5×附加竖向活载+0.5X顶板活我)/底板面积+y 向水平地震弯矩/y向抗弯截面模量=(1803.85kN+696.71kN+1212.60kN+489.50kN+0.5×222.50kN+0.5×243.80kN)/57.82m2÷141.00kN.m/56.86m3=79kPa<1.2⅛E=144kPa满足要求侏min=(结构自重+覆土重+池内水重+附加竖向恒载+0.5X附加竖向活载+0.5X顶板活载)/底板面积-y向水平地震弯矩/y向抗弯截面模量=(1803.85kN+696.71kN+1212.60kN+489.50kN+0.5×222.50kN+0.5×243.80kN)/57.82m2-141.00kN.m/56.86m3=74kPa>0满足要求水池沉降值：10.9mm五、抗浮验算KSb=∑Gk/(S WJC A F)=2990.06/1705.69=1.753>1.05,满足要求注：局部抗浮验算仅考虑了柱的附加恒载。

简单矩形水池计算书

结构专业计算书建设单位名称：项目名称：项目阶段：项目代号(子项号)：计算书总册数：计算软件名称：计算软件版本：蒸发器、污水池计算书执行规范：《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)钢筋：d-HPB235;D-HRB335;1、基本资料1.1 几何信息水池类型：有顶盖，半地上长度L=8.400m，宽度B=3.4000m，高度H=2.400m，底板底标高=1.500m盖板厚h1=150mm，池底厚h2=300mm，池壁厚t1=200mm，底板外挑长度t2=200mm平面图剖面图1.2 水土信息土天然重度18kN/m3，土内摩擦角30°地基承载力特征值f ak=130kPa，宽度修正系数ηb=0.00，埋深修正系数ηd=1.00地下水位低于底板底标高，池内水深0.800m，池内水重度10.5 kN/m3托浮力折减系数1.00，抗浮安全系数K f=1.051.3 荷载信息活荷载：地面10.00 kN/m2，顶盖2.0 kN/m2，组合值系数0.9恒载分项系数：水池自重1.2，其他1.27活载分项系数：1.27活载准永久值系数：顶板0.4，地面0.4，温湿度1.0考虑温湿度作用：池内外温差10.0°，弯矩折减系数0.65，砼线膨胀系数1.00（10-5/℃）1.4 钢筋砼信息混凝土：等级C30，重度25.00 kN/m2，泊松比0.2纵筋保护层厚度（mm）：池壁（内40，外35），顶盖（上35，下35），底板（上40，下40）钢筋：HRB335，裂缝宽度限值：0.2mm，配筋调整系数1.0按裂缝控制配筋计算构造配筋采用《混凝土结构设计规范》GB50010-20102 计算内容（1）地基承载力验算（2）抗浮验算（3）荷载计算（4）内力计算（5）配筋计算（6）裂缝验算（7）挠度验算3 计算过程与结果单位说明: 弯矩:kN.m/m；钢筋面积:mm2；裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,温湿度变化作用裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合3.1 地基承载力验算3.1.1 基底压力计算1、水池自重G c盖板自重G1 = L×B×h1×γc=8.400×3.400×0.150×25.00=107.10kN池壁及腋角自重G2 = 2×[(L-t1)+(B-t1)]×(H-h1-h2)×t1×γc+0.15×0.15×0.5×1.95×4×γ c= 2×[(8.400-0.200)+(3.400-0.200)]×(2.350-0.150-0.250)×0.200×25.00+2.19 =224.49kN底板自重G3=(L+2×t2)×(B+2×t2)×h2×γ c=(8.400+0.400)×(3.400+0.400)×0.250×25.00=209.00kN水池结构自重G c=G1+G2+G3=540.59kN2、池内水重G w池内水重G w=(L-2×t1)×(B-2×t1)×h w×γw=(8.400-2×0.200)×(3.400-2×0.200)×0.800×10.5=201.60kN3、覆土重量计算池顶覆土重量G t1=0kN池顶地下水重量G s1=0kN底板外挑覆土重量G t2=6.150×1.800×18=199.26kN底板外挑地下水重量G s2=0kN基地以上覆土总重量G t= G t1+G t2=199.26kN基地以上地下水总重量G s= G s1+G s2=0kN4、活荷载作用盖板活载作用力G h1=28.560×2.00=57.12kN地面活载作用力G h2=6.150×10.00=61.50kN活载作用力总和G h= G h1+G h2=118.62kN5、基底压力P k基底面积A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=8.900×3.900=34.71m2基底压强P k=（G c+G w+G t+G s+G h）/A=(540.59+201.60+199.26+0+118.62)/34.71=30.54kN/m23.1.2 修正地基承载力1、计算基础底面以上土的加权平均重度γm由于基础底面在地下水位以上，故γm=18kN/m32、计算基础底面以下土的重度γ同上，γ=18kN/m33、根据《地基规范》要求，修正地基承载力:f a=f ak+ηbγ(b -3)+ηdγm(d-0.5)=130.00+0.00×18.00×(3.400-3)+1.00×18.00×(2.100-0.5)=158.80kPa3.1.3 计算结果：P k=30.54kPa<f a=158.80kPa, 故地基承载力满足要求。

消防水池计算书

消防水池计算书（一）处理池内没水时荷载1、池壁计算主动土压力系数Ka取1/3土重度r=18KN/m³无地下水池壁4.7m深∵LB/HB=5.3>2 ∴按单向板计算主动土压力q土=rHKa=18x1/3x4.7=28.2KN/m地面荷载产生侧压力q活=10x1/3=3.33KN/m①竖向配筋计算第一种情况三种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩Ms 水压力弯矩Mw 地荷载弯矩Mm 下端支座-41.5 0 -9.2跨中18.6 0 5.2支座基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=65.585KN·m支座准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=46.1 KN·m跨中基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=30.9KN·m跨中准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=21.2KN·m假设壁厚h=250,混凝土强度C30查表可知选筋12@100的裂缝（0.25mm）和承载力弯矩分别为63.33KN·m、67.22KN·m，大于支座计算准永久弯矩46.1 KN·m和基本组合弯矩65.585KN·m，满足要求。

且配筋率0.452%，合适。

所以内外钢筋选配12@100 As=1131mm²/m弯矩图第二种情况水压力q水=rh=10x4.7=47KN/m两种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩Ms 水压力弯矩Mw下端支座-41.5 -69.22跨中18.6 30.94支座基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=46.4KN*m支座准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=27.72KN*m跨中基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=20.69N*m跨中准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=12.34KN*m池壁内侧、外侧为12@100均满足强度和裂缝要球。

弯矩图②水平配筋计算池壁角隅处最大水平弯矩Mcx第一种情况三种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩水压力弯矩地荷载弯矩Mcx -21.8 0 -5.59 基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=35.512KN·m准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=24.595KN·m池壁外侧水平角隅钢筋为12@200均满足强度和裂缝要球。

带柱子水池计算书

水池长度(m)
15.900
水池宽度(m)
10.900
水池高度(m)
6.700
池内水深(m)
5.500
底板底标高(m)
-8.300
地下水位标高(m)
-3.000
底板外挑(mm)
500
1.2 砼及钢筋信息表混凝土等级板纵筋级别柱纵筋级别柱箍筋级别配筋调整系数砼重度(kN/m3) 砼泊松比μ 裂缝宽度限值(mm) 按裂缝控制配筋顶底板区格弯矩系数
N 294 296.6 294
Q 662.7 542.1 571.8
6.3.1.3 顶板柱上板带内力及计算配筋(表中数值均为每米值)
左支
跨中
右支
跨号 M
பைடு நூலகம்
N
As(上/下) M
N
As(上/下) M
N
1
-102.3 65.9 1389/643 44.5 72.5 643/643 -93
98.8
2 -88.6 97.7 1193/643 26
标准组合 132.453 82.452 91.431
3.3.3 外侧壁荷载, 为梯形分布荷载(kPa)：
工况
位置
基本组合
准永久组合
正常使用工况顶部
15.5
11.2
底部
108.8
84.7
闭水试验工况顶部
0
0
底部
0
0
空池检修工况顶部
15.5
11.2
底部
108.8
84.7
标准组合 12.2 85.7 0 0 12.2 85.7
平面图
2. 计算内容（1）荷载计算（2）地基承载力验算（3）抗浮验算（4）内力计算（5）配筋计算（6）裂缝验算（7）柱冲切验算

(整理)水池计算书

精品文档矩形水池计算============================================================================设计资料：池顶活荷P1=30(KN/m^2) 水池长度H=12000(mm) 底板厚度h1=250(mm) 覆土厚度ht=700(mm) 池内水位Hw=4050(mm) 容许承载力R=250(KN/m^2) 水池宽度B=18000(mm) 池壁高度h0=4050(mm) 底板外伸C1=400(mm) 顶板厚度h2=180(mm) 垫层厚度h3= 100 (mm) 池壁厚度h4=300(mm)地基承载力设计值R=250(KPa)支柱数n1=1 支柱截面尺寸a1 = 300(mm)________________________________________________________________________________________一.地基承载力验算( 1 )底板面积AR1 = (H + 2 * h4 + 2 * C1) * (B + 2 * h4 + 2 * C1)= ( 12 + 2 * .3 + 2 * .4 ) * ( 18 + 2 * .3 + 2 * .4 )=259.9(m^2)( 2 )顶板面积AR2 = (H + 2 * h4) * (B + 2 * h4)= ( 12 + 2 * .3 ) * ( 18 + 2 * .3 )=234.3(m^2)( 3 )支柱重量Fk1 = 25 * a1 * a1 * H0 * n1= 25 * .3 * .3 * 4.05 * 1=9. 112(KN)( 4 )池顶荷载Pg = P1 + ht * 18= 30 + .7 * 18=42.6 (KN/m^2)( 5 )池壁重量CB = 25 * (H + 2 * h4 + B) * 2 * H0 * h4= 25 * ( 12 + 2 * .3 + 18 )* 2 * 4.05 * .3=1858. (KN)( 6 )底板重量DB1 = 25 * AR1 * h1= 25 * 259.9 * .25=1624. (KN)( 7 )顶板重量DB2 = 25 * AR2 * h2= 25 *234.3 * .18=1054. (KN)( 8 )水池全重G = CB + DB1 + DB2 + Fk1=1858.+1624.+1054. +9. 112=4545. 1(KN)( 9 )单位面积水重Pwg = (H * B * Hw * 10) / AR1= ( 12 * 18 * 4.05 * 10) / 259.9=33.65(KN/m^2)( 10 )单位面积垫层重Pd = 23 * h3= 23 * .1=8.84(KN/m^2)( 11 )地基反力R0 = Pg + G / AR1 + Pwg + Pd=42.6 + 4545.1 / 259.9 + 33.65 + 8.84= 103 (KN/m^2)R0 = 103 (KN/m^2) < R = 250(KN /m^2) 地基承载力满足要求 !二.水池整体抗浮验算地下水位在底板以下 ,不需验算三.水池局部抗浮验算地下水位在底板以下 ,不需验算四.荷载计算(1)池内水压Pw= rw * H0 = 10 * 4.05 = 40.5 (KN/m^2)(2)池外土压Pt：池壁顶端Pt2 = [Pg + rt * (ht + h2)] * [Tan(45- φ/2) ^ 2]= [42.6 + 18 * ( .7 + .18 )] * [Tan(45-30/2) ^ 2]精品文档= 19.4(KN/m^2)池壁底端Pt1 = [Pg + rt * (ht + h2 + H0)] * [Tan(45- φ/2) ^ 2]= [42.6 + 18 * ( .7 + .18 + 4.05 )] * [Tan(45-30/2) ^ 2]= 43.77(KN/m^2)池底荷载qD = Pg + (Fk1 + CB) / AR2= 42.6 +(9. 112+1858.) / 234.3= 49.78(KN/m^2)五. 内力计算(H边)池壁内力计算H / H0 =12000 /4050=2.9由于 H / H0 > 2故按竖向单向板(挡土墙)计算池壁内力1.池外(土、水)压力作用下池壁内力Pt0 = Pt1 - Pt2=43.77 - 19.4= 24.37 (KN/m^2)U = Pt2 / Pt1=19.4 /43.77=.44V = (9 * U ^ 2 + 7 * U + 4) / 20) ^ 0.5=(9 * .44^ 2 + 7 *.44+ 4) / 20) ^ 0.5=.66QA = [(11 * Pt2 + 4 * Pt1) * H0] / 40=[11 * 19.4 + 4 * 43.77) * 4.05 ] / 40=39.Y0 = (V - U) * H0 / (1 - U)=(.66-.44) * 4050 / (1 -.44)=1.5最大弯矩Mn1 = QA * Y0 - [Pt2 * (Y0 ^ 2)] / 2 - [(Pt0 * (Y0 ^ 3)] / (6 * H)= 39. * 1.5 - [19.4* (1.5 ^ 2)] / 2 - [ 24.37 * (1.5 ^ 3)] / (6 * 12 )= 35.5(KN-m)底端弯矩Mn2 = - (7 * Pt2 + 8 * Pt1) * H0^2 / 120= - (7 *19.4 + 8 * 43.77) * 4.05 ^2 / 120= -66. (KN-m)角隅最大弯矩Mj1 = -0.076 * Pt1 * H0 ^ 2= -0.076 *43.77 * 4.05 ^ 2= -24. (KN-m)2.池内水压力作用下池壁内力最大弯矩Mw1 = 0.0298 * Pw * H0 ^ 2= 0.0298 * 40.5 * 4.05 ^ 2= 19.7(KN-m)最大弯矩位置，距底端 0.553 * H0 = 2.23965 (m)底端弯矩Mw2 = - (Pw * H0 ^ 2) / 15= - ( 40.5 * 4.05 ^ 2) / 15= -44. (KN-m)角隅最大弯矩Mj2 = -0.035 * Pw * H0 ^ 2= -0.035 * 40.5 * 4.05 ^ 2= -23. (KN-m)由于B边池壁高度与H边相同,故计算从略，内力计算结果参见 H边池壁计算。

水池计算书

Xx设计研究院计算书工程名称：xx工程项目：___________________ 工程编号：___ xx__ _设计阶段：_______施工图______ 计算人：___ _ __ 校对人：___ ______ 审核人：___________________2010 年01 月20 日污水处理池计算书一、调节池部分(○8-○9轴线)1 基本资料1.1 几何信息水池类型: 有顶盖全地下长度L=14.600m, 宽度B=6.650m, 高度H=4.600m, 底板底标高=-7.400m池底厚h3=400mm, 池壁厚t1=350mm, 池顶板厚h1=350mm,底板外挑长度t2=500mm 注：地面标高为±0.000。

1.2 土水信息土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角30度修正后的地基承载力特征值fa=150.00kPa地下水位标高-1.000m,池内水深3.500m, 池内水重度10.00kN/m3,浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.051.3 荷载信息活荷载: 地面5.00kN/m2, 组合值系数0.90恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00 不考虑温湿度作用.1.4 钢筋砼信息混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20保护层厚度(mm): 顶板(上30,下30), 池壁(内50,外50), 底板(上50,下50) 钢筋级别: HRB335, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00按裂缝控制配筋计算构造配筋采用水池规程CECS138-20022 计算内容(1) 地基承载力验算、抗浮验算(2) 顶板计算(3) 梁计算(4) 侧壁计算(5) 底板计算单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2 裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.弯矩正负号规则:顶板:下侧受拉为正,上侧受拉为负池壁:内侧受拉为正,外侧受拉为负底板:上侧受拉为正,下侧受拉为负荷载组合方式:1.池外土压力作用(池内无水，池外填土)2.池内水压力作用(池内有水，池外无土)3 地基承载力验算、抗浮验算平面图剖面图3.1 地基承载力验算地基承载力以整块底板验算3.1.1 基底压力计算(1)水池自重Gc计算顶板自重G1= L × B × h1 × γc=14.600×6.650×0.350×25.00 = 849.54 kN池壁自重G2=[2×(L+B)-4×t1]×[H-h1-h3]×t1×γc=[2×(14.600+6.650)-4×0.350]×[4.600-0.350-0.400]×0.350×25.00=1384.56kN底板自重G3=(L+2×t2)×(B+2×t2)×h3×γc=(14.600+2×0.500)×(6.650+2×0.500)×0.400×25.00= 1193.40kN 水池结构自重Gc=G1+G2+G3=849.54+1384.56+1193.40=3427.49 kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=(L-2×t1)×(B-2×t1)×Hw×rw=(14.600-2×0.350)×(6.650-2×0.350)×3.450×10.00= 2853.32 kN (3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1= 14.600×6.650×1.000×18.00+14.600×6.650×1.800(20.00-10.0)= 3495.24 kN池顶地下水重量Gs1= 14.600×6.650×1.800×10.0= 1747.62 kN底板外挑覆土重量Gt2= 22.250×1.000×18.00+22.250×6.000(20.00-10.0)= 1735.50 kN底板外挑地下水重量Gs2= 22.250×6.000×10.0= 1335.00 kN基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 5230.74 kN基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 3082.62 kN(4)活荷载作用Gh池顶活荷载Gh= 15.600×7.650×5.00= 596.70 kN(5)基底压力Pk基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=15.600×7.650 = 119.34 m2基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(3427.49+2853.32+5230.74+3082.62+596.70)/119.340= 127.29kN/m23.1.2 结论: Pk=127.29 < fa=135.00 kPa, 地基承载力满足要求。

消防水池计算书

消防水池计算书（一）处理池内没水时荷载1、池壁计算主动土压力系数Ka取1/3土重度r=18KN/m³无地下水池壁4.7m深∵LB/HB=5.3>2 ∴按单向板计算主动土压力q土=rHKa=18x1/3x4.7=28.2KN/m 地面荷载产生侧压力q活=10x1/3=3.33KN/m ①竖向配筋计算第一种情况三种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩Ms水压力弯矩Mw地荷载弯矩Mm下端支座-41.50-9.2跨中18.60 5.2支座基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=65.585KN·m 支座准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=46.1 KN·m跨中基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=30.9KN·m 跨中准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=21.2KN·m假设壁厚h=250,混凝土强度C30查表可知选筋12@100的裂缝（0.25mm）和承载力弯矩分别为63.33KN·m、67.22KN·m，大于支座计算准永久弯矩46.1 KN·m和基本组合弯矩65.585KN·m，满足要求。

且配筋率0.452%，合适。

所以内外钢筋选配12@100 As=1131mm²/m弯矩图第二种情况水压力q水=rh=10x4.7=47KN/m两种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩Ms水压力弯矩Mw下端支座-41.5-69.22跨中18.630.94支座基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=46.4KN*m支座准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=27.72KN*m跨中基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=20.69N*m跨中准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=12.34KN*m池壁内侧、外侧为12@100均满足强度和裂缝要球。

弯矩图②水平配筋计算池壁角隅处最大水平弯矩Mcx第一种情况三种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩水压力弯矩地荷载弯矩Mcx-21.80-5.59基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=35.512KN·m准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=24.595KN·m池壁外侧水平角隅钢筋为12@200均满足强度和裂缝要球。

游泳池设计计算书

游泳池设计计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、依据规范：《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002)《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)二、示意图：游泳池示意图三、基本资料1.几何参数:长度L=50.75m, 宽度B=16.8m, 高度H=2.00m, 底板顶标高=-0.800m底板外伸长度 C=0mm，池壁厚度为200mm，底板厚度为200mm，最高水位2.0m2.荷载信息:恒载分项系数: 自重1.27k,其它1.20活载分项系数: 地下水压1.27,其它1.40准永久值系数: 地面活载1.00,顶板活载1.00,地下水压活载1.00活载组合值系数：0.903.材料信息:混凝土钢筋材料等级钢筋混凝土容重:γc=25.00kN/m,池内水重度:γw=10.00kN/m保护层厚度(单位:mm)水池埋深：0.000m,地下水埋置深度dw：0.000m4.计算信息:裂缝宽度限值: 0.250mm5.设计信息:工况说明： 1试水状态(有水无土) 2施工状态(无水无土)四、水池计算：1、壁板内力计算1．外荷载计算1) 池内有水，池外无土：池内水压力：Pw = H i × 10.00 = 2.00 × 10.00 = 20.00 kN/m2 2．内力计算1) 长边壁板与短边壁板的线刚度比为：0.33长边壁板内力计算：该边壁板边界约束条件简化为：三边固定，一边简支该边壁板按照浅池计算，按竖向单向计算。

3) 短边壁板内力计算：该边壁板边界约束条件简化为：三边固定，一边简支该边壁板按照浅池计算，按竖向单向计算。

注：水压作用下正弯矩表示壁板外侧受拉3、配筋及裂缝计算按照《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069-2002），计算各位置裂缝宽度。

水池计算书

水池设计计算书根据现场实测数据，初步拟定水池整体宽度为9m ，长度为21m ，深度为3m ，设计蓄水深度2.5m ，由于水池有一个3m×9m 沉淀池，及一个18m×9m 水池组成，由于水池跨度较大，大水池纵向每中间设置一道结构柱。

水池为地上式敞开水池，无土压力及地面荷载。

计算水压力q w =10×2.5=25KN/m水池为长条形，截取1m 宽侧壁，按下端固接、上端自由进行计算。

竖向最大弯矩m KN qH m M M B c w y ∙===7.2927.127.12水平最大弯矩mKN ql M x ∙=⨯⨯==5.112625818122 将壁厚拟定为200mm ，因为对于板取1m 宽计算，即b=1000mm ；而h=200mm ，0h =h-20=180mm ，d γ=1.2，h 0=200-20=180mm ，采用C20混凝土，c f =10 2/mmN ，Ⅱ极钢筋，y f =3102/mm N 。

板正截面承载力计算表截面横向竖向 (kN m)M29.7 56.25 bf Mh h x c d γ2200--= 21.03 42.52 00.35(mm)x h ≤ 满足满足 2(mm )c S yf bxA f =678 1372 选配钢筋（实配A S ）679 1408 选配钢筋Ф12@200Ф16@1602min (mm )S A bh ρ≥满足满足底板底面承受由侧壁传来的弯矩，底板拟定厚度为300mm ，按基本组合设计值和计算配筋。

截面纵向横向 (kN m)M800 253.125 bf Mh h x c d γ2200--= 22.32 15.17 00.35(mm)x h ≤ 满足满足 2(mm )c S yf bxA f =11519 4405.5 选配钢筋（实配A S ）12101.7 4637.1 选配钢筋Ф12@150 Ф12@220 2min (mm )S A bh ρ≥满足满足水池侧壁挠度验算：池壁截面惯性矩333106122.0912-⨯=÷⨯=⨯=h b I池壁最大挠度在池壁中间mm EI ql Y 17)384(54max ==侧壁挠度容许值mml 5.37240/==σ。

水池设计计算书

水池设计计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、依据规范：《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002)《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002) 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)二、示意图：底板示意图顶板示意图三、基本资料1.几何参数:底板外伸长度 C=300mm2.荷载信息:荷载示意图底板荷载示意图顶板荷载示意图恒载分项系数: 自重1.27,其它1.20活载分项系数: 地下水压1.27,其它1.40准永久值系数: 地面活载1.00,顶板活载1.00,地下水压活载1.00活载组合值系数：0.90地面活荷载: 10.00kN/m2水池顶板活荷载: 10.00kN/m2壁面温差或湿度当量温差:10.00度3.材料信息:钢筋混凝土容重:γc=25.00kN/m,池内水重度:γw=10.00kN/m保护层厚度(单位:mm)4.水池埋深：-4.500m,地下水埋置深度dw：-2.500m5.计算信息:浮托力折减系数:1.00抗浮安全系数：Kf=1.05kPa修正后的地基承载力特征值: fa=140.00kPa裂缝宽度限值: 0.200mm6.设计信息:工况说明：1正常使用状态(有水有土) 2检修状态(无水有土)3试水状态(有水无土) 4施工状态(无水无土)四、抗浮验算：1.顶板自重 Gt = ΣVt*γc = 0.000*25.000=0.000kN2.池壁自重 Gc = ΣVc*γc = 226.160*25.000=5654.000kN3.底板自重 Gb = ΣVb*γc = 859.410*25.000=21485.250kN4.水池自重 G = Gt + Gc + Gb = 0.000+5654.000+21485.250=27139.250kN5.水池基础底面以上覆土总重 Gs = 0.000+0.000=0.000kN6.抗浮总重 Gsk = G + Gs + Gdw = 27139.250+0.000+0.000=27139.250kN五、地基承载力验算：1.池内水重 GW = ΣVw*γw = 0.000*10.000=0.000kN2.水池活载作用 Q = Qd = 10*387.09=3870.9kN3.基底面积 A = 387.09m24.基底压强 Pk=(G+Gs+Gw+Gdw+Q)/A = (27139.2+0+0+0+10)/387.09=70.1368kPa < fa = 140kPa地基承载力满足要求六、水池构件计算：池壁1计算1.几何信息(按单向板计算)计算跨度: Lx=18300.000mm, Ly=5500.000mm板厚:h=400.000mm池壁1外侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)池壁1内侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm/m 裂缝:mm)池壁2计算1.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=11800.000mm, Ly=5500.000mm板厚:h=400.000mm21.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=8100.000mm, Ly=5500.000mm板厚:h=400.000mm21.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=5400.000mm, Ly=5500.000mm板厚:h=400.000mm池壁4外侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)池壁4内侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm/m 裂缝:mm)池壁5计算1.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=5400.000mm, Ly=5500.000mm板厚:h=400.000mm池壁5外侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)1.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=12900.000mm, Ly=5500.000mm板厚:h=400.000mm2池壁6内侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm/m 裂缝:mm)1.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=8100.000mm, Ly=5500.000mm板厚:h=400.000mm2池壁7内侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm/m 裂缝:mm)池壁8计算1.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=8100.000mm, Ly=5500.000mm板厚:h=400.000mm2池壁9计算1.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=11800.000mm, Ly=5500.000mm板厚:h=400.000mm2池壁10计算1.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=12900.000mm, Ly=5500.000mm板厚:h=400.000mm池壁10外侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)底板1计算1.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=18300.000mm, Ly=11800.000mm板厚:hb=900.000mm荷载计算基底净反力：Pk = 70.137kN/m2底板1上侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)底板1下侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)底板2计算1.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=12900.000mm, Ly=8100.000mm板厚:hb=900.000mm荷载计算基底净反力：Pk = 70.137kN/m2底板2上侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)结构构件计算书底板2下侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)底板3计算1.几何信息(按双向板计算)计算跨度: Lx=8100.000mm, Ly=5400.000mm板厚:hb=900.000mm荷载计算基底净反力：Pk = 70.137kN/m2底板3上侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)2第11页，共11页。

水池计算书.

水池计算书.汤斜佳园水池结构计算书一、设计依据：1.《给水排水工程构筑物结构设计规范》GBS0069-20022.《钢筋混凝土结构设计规范》GB50010-20023.《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》CECS 138：2002二、设计资料：1、本池埋地式现浇钢筋砼结构，池壁净高为3.5m，采用筏板基础,基础板厚300mm。

由于地下水对砼无腐蚀，砼强度等级采用C25，抗渗等级采用S6。

=3.5M；侧壁外4.5米厚覆土，考虑地面堆载按1米土柱取2、池内水位HW10kN/m2考虑,基础持力层为卵石层。

3、主受力钢筋采用HRB335级,强度设计值取f y=300MPa4、土的内摩擦角Ψ=30°5、抗浮水位绝对高程：9.500。

三、设计计算：1.水池自重标准值计算及地基承载力验算:1）自重标准值计算池壁自重G1：5.5x2x0.25x3.5x25+14.6x2x0.25x3.5x25+5x0.2x3.5x3x25+2.5 x3.5x0.18x25=1181.3KN顶板重G2：5.5x15.1x0.2x25=415.3KN底板自重G3：6.1x15.7x0.3x25=718.3KN覆土自重G4：5.5x15.1x1.8x18+0.3x15.7x4.5x18x2+0.3x5.5x4.5x18x2=3721 .2KN水自重G5：5x14.6x3.5x10==2555KN池壁外侧土水侧压力qs：10x4.5xt an2(45°-30°/2) +10x4.5=60kN/m2池内水压力qw：10x3.5=35kN/m2土堆载产生的侧压力qd:10x0.333=3.33kN/m2底板面积A:6.1x15.7=95.77m2池体活载Q:2.0 kN/m2总重量∑G:G1+G2+G3+G4+G5=1181.3+415.3+718.3+3721.2+2555=8591.1KNP=∑G/A+Q=8591.1/95.77+2=91.7< bdsfid="97" p=""><>地基承载力满足要求池体净自重Gn=8591.1-718.3-2555=5322.8KN基底净反力Pn=5322.8/95.77=55.58KN/m2(作为底板计算荷载)2.池体抗浮验算:水浮力:5.5x15.1x4.5x10=3737.3KN抗浮力：8591.1-3737.3=4853.8KN抗浮系数：抗浮力/水浮力=4853.8/3737.3=1.299>1.05池体抗浮满足要求3.池壁内力及配筋计算:(1) 1-1池壁计算1双向板： B-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端 / 固端 / 固端 / 铰支1.1.3荷载标准值1.1.3.1永久荷载标准值三角形荷载： g k1＝ 31kN/m永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝1.27，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.271.1.3.2可变荷载标准值： q k＝ 01.1.4荷载的基本组合值1.1.4.1板面Q ＝Max{Q(L), Q(D)} ＝Max{39.37, 39.37} ＝39.37kN/m1.1.5计算跨度 L x＝ 5750mm，计算跨度 L y＝ 3650mm，板的厚度 h ＝ 200mm （h ＝ L y / 18）1.1.6混凝土强度等级为 C25， f c＝ 11.943N/mm ， f t＝ 1.271N/mm ， f tk＝ 1.779N/mm 1.1.7钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 300N/mm ， E s＝ 200000N/mm1.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底 a s＝ 42mm、板面 a s' ＝ 42mm1.1.9裂缝宽度验算时执行的规范：《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB 50069－2002）1.2弯矩标准值1.2.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xgk1＝ (0.0078+0.2*0.02038)*31*3.652＝4.90kN·m1.2.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM ygk1＝ (0.02038+0.2*0.0078)*31*3.652＝9.06kN·m1.2.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'gk1＝ -0.03585*31*3.652＝ -14.81kN·m1.2.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'gk1＝ -0.05518*31*3.652＝ -22.79kN·m1.3配筋计算1.3.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xk＝4.90kN·m，M xq＝4.90kN·m；M x＝ Max{M x(L), M x(D)} ＝ Max{6.23, 6.23} ＝6.23kN·mA sx＝ 142mm ，a s＝ 52mm，ξ ＝ 0.024，ρ ＝ 0.10%；ρmin ＝ 0.20%，A s,min＝400mm ；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝565）；ωmax＝ 0.051mm1.3.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM yk＝9.06kN·m，M yq＝9.06kN·m；M y＝ Max{M y(L), M y(D)} ＝ Max{11.51, 11.51} ＝11.51kN·mA sy＝ 248mm ，a s＝ 42mm，ξ ＝ 0.039，ρ ＝ 0.16%；ρmin ＝ 0.20%，A s,min＝400mm ；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝565）；ωmax＝ 0.084mm1.3.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'k＝ -14.81kN·m，M x'q＝ -14.81kN·m；M x' ＝Max{M x'(L), M x'(D)} ＝Max{-18.8, -18.8} ＝-18.80kN·mA sx' ＝ 410mm ，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.065，ρ ＝ 0.26%；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.138mm1.3.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'k＝ -22.79kN·m，M y'q＝ -22.79kN·m；M y' ＝Max{M y'(L), M y'(D)} ＝Max{-28.94, -28.94} ＝-28.94kN·mA sy' ＝ 560mm ，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.102，ρ ＝ 0.41%；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.199mm1.4跨中挠度验算1.4.1挠度验算参数参照《建筑结构静力计算手册》表4－36，挠度系数κ ＝0.00168（1/M）按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 M k＝9.06kN·m按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 M q＝9.06kN·mE s＝ 200000N/mm ，A s＝ 565mm ，E c＝ 27871N/mm ，ftk＝ 1.779N/mm1.4.2荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度 B s1.4.2.1裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψσsk＝M k / (0.87h0·A s) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk＝ 9060088/(0.87*158*565) ＝ 117N/mm矩形截面，A te＝0.5·b·h ＝ 0.5*1000*200 ＝ 100000mmρte＝ A s / A tk（混凝土规范式 8.1.2－4）ρte＝ 565/100000 ＝ 0.00565 ＜0.01，取ρte＝ 0.01ψ ＝ 1.1 - 0.65f tk / (ρte·σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）ψ ＝ 1.1-0.65*1.78/(0.01*117) ＝ 0.108当ψ ＜ 0.2 时，取ψ ＝ 0.21.4.2.2钢筋弹性模量与混凝土模量的比值：αE＝ E s / E c＝200000/27871 ＝7.18 1.4.2.3受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'矩形截面，γf' ＝ 01.4.2.4纵向受拉钢筋配筋率ρ ＝A s / (b·h0) ＝ 565/(1000*158) ＝0.003581.4.2.5钢筋混凝土受弯构件的短期刚度 B s按混凝土规范式 8.2.3－1 计算：B s＝E s·A s·h02 / [1.15ψ + 0.2 + 6·αE·ρ / (1 + 3.5γf')]＝200000*565*1582/[1.15*0.2+0.2+6*7.18*0.00358/(1+3.5*0)] ＝4833.71kN·m1.4.3考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ' ＝ 0 时，取θ ＝ 2.01.4.4受弯构件的长期刚度 B 按混凝土规范式 8.2.2 计算：B ＝B s·M k / [M q·(θ - 1) + M k] ＝ 4833.71*9.06/[9.06*(2-1)+9.06] ＝2416.85kN·m1.4.5挠度 f ＝κ·Q k·L y4 / B ＝0.00168*31*3.654/2416.85*1000 ＝ 3.8mmf / L y＝ 3.8/3650 ＝ 1/953(2) 2-2池壁计算工况一：池内有水，池外无土1双向板： B-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端 / 固端 / 固端 / 铰支1.1.3荷载标准值1.1.3.1永久荷载标准值三角形荷载： g k1＝ 35kN/m永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝1.27，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.271.1.3.2可变荷载标准值： q k＝ 01.1.4荷载的基本组合值1.1.4.1板面Q ＝Max{Q(L), Q(D)} ＝Max{44.45, 44.45} ＝44.45kN/m1.1.5计算跨度 L x＝ 7300mm，计算跨度 L y＝ 3650mm，板的厚度 h ＝ 250mm （h ＝ L y / 15）1.1.6混凝土强度等级为 C25， f c＝ 11.943N/mm ， f t＝ 1.271N/mm ， f tk＝ 1.779N/mm 1.1.7钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 300N/mm ， E s＝ 200000N/mm1.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底 a s＝ 42mm、板面 a s' ＝ 42mm1.1.9裂缝宽度验算时执行的规范：《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB 50069－2002）1.2弯矩标准值1.2.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xgk1＝ (0.0045+0.2*0.0253)*35*3.652＝4.46kN·m1.2.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM ygk1＝ (0.0253+0.2*0.0045)*35*3.652＝12.22kN·m1.2.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'gk1＝ -0.0367*35*3.652＝ -17.11kN·m1.2.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'gk1＝ -0.0622*35*3.652＝ -29.00kN·m1.3配筋计算1.3.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xk＝4.46kN·m，M xq＝4.46kN·m；M x＝ Max{M x(L), M x(D)} ＝ Max{5.66, 5.66} ＝5.66kN·mA sx＝ 97mm ，a s＝ 54mm，ξ ＝ 0.012，ρ ＝ 0.05%；ρmin ＝ 0.20%，A s,min＝500mm ；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝565）；ωmax＝ 0.042mm1.3.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM yk＝12.22kN·m，M yq＝12.22kN·m；M y＝ Max{M y(L), M y(D)} ＝ Max{15.52, 15.52} ＝15.52kN·mA sy＝ 252mm ，a s＝ 42mm，ξ ＝ 0.030，ρ ＝ 0.12%；ρmin ＝ 0.20%，A s,min＝500mm ；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝565）；ωmax＝ 0.104mm1.3.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'k＝ -17.11kN·m，M x'q＝ -17.11kN·m；M x' ＝Max{M x'(L), M x'(D)} ＝Max{-21.73, -21.73} ＝-21.73kN·mA sx' ＝ 356mm ，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.043，ρ ＝ 0.17%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝500mm ；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝565）；ωmax＝ 0.146mm1.3.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'k＝ -29.00kN·m，M y'q＝ -29.00kN·m；M y' ＝Max{M y'(L), M y'(D)} ＝Max{-36.83, -36.83} ＝-36.83kN·mA sy' ＝ 613mm ，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.074，ρ ＝ 0.29%；实配纵筋：Φ12@175 （A s＝ 646）；ωmax＝ 0.193mm1.4跨中挠度验算1.4.1挠度验算参数参照《建筑结构静力计算手册》表4－36，挠度系数κ ＝0.00206（1/M）按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 M k＝12.22kN·m按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 M q＝12.22kN·mE s＝ 200000N/mm ，A s＝ 565mm ，E c＝ 27871N/mm ，f tk＝ 1.779N/mm1.4.2荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度 B s1.4.2.1裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψσsk＝M k / (0.87h0·A s) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk＝ 12216733/(0.87*208*565) ＝ 119N/mm矩形截面，A te＝0.5·b·h ＝ 0.5*1000*250 ＝ 125000mmρte＝ A s / A tk（混凝土规范式 8.1.2－4）ρte＝ 565/125000 ＝ 0.00452 ＜0.01，取ρte＝ 0.01ψ ＝ 1.1 - 0.65f tk / (ρte·σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）ψ ＝ 1.1-0.65*1.78/(0.01*119) ＝ 0.131当ψ ＜ 0.2 时，取ψ ＝ 0.21.4.2.2钢筋弹性模量与混凝土模量的比值：αE＝ E s / E c＝200000/27871 ＝ 7.181.4.2.3受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'矩形截面，γf' ＝ 01.4.2.4纵向受拉钢筋配筋率ρ ＝A s / (b·h0) ＝ 565/(1000*208) ＝0.002721.4.2.5钢筋混凝土受弯构件的短期刚度 B s按混凝土规范式 8.2.3－1 计算：B s＝E s·A s·h02 / [1.15ψ + 0.2 + 6·αE·ρ / (1 + 3.5γf')]＝200000*565*2082/[1.15*0.2+0.2+6*7.18*0.00272/(1+3.5*0)] ＝8944.32kN·m1.4.3考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ' ＝ 0 时，取θ ＝ 2.01.4.4受弯构件的长期刚度 B 按混凝土规范式 8.2.2 计算：B ＝B s·M k / [M q·(θ - 1) + M k] ＝ 8944.32*12.22/[12.22*(2-1)+12.22]＝4472.16kN·m1.4.5挠度 f ＝κ·Q k·L y4 / B ＝ 0.00206*35*3.654/4472.16*1000 ＝ 2.9mmf / L y＝ 2.9/3650 ＝ 1/1,276工况二：池外有土，池内无水1双向板： B-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端 / 固端 / 固端 / 铰支1.1.3荷载标准值1.1.3.1永久荷载标准值三角形荷载： g k1＝ 63.33kN/m永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝1.27，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.271.1.3.2可变荷载标准值： q k＝ 01.1.4荷载的基本组合值1.1.4.1板面Q ＝Max{Q(L), Q(D)} ＝Max{80.43, 80.43} ＝80.43kN/m1.1.5计算跨度 L x＝ 7300mm，计算跨度 L y＝ 3650mm，板的厚度 h ＝ 250mm （h ＝ L y / 15）1.1.6混凝土强度等级为C25，f c＝11.943N/mm ，f t＝1.271N/mm ， f tk＝ 1.779N/mm 1.1.7钢筋抗拉强度设计值 f y＝300N/mm ， E s＝ 200000N/mm1.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底 a s＝ 42mm、板面 a s' ＝ 42mm1.1.9裂缝宽度验算时执行的规范：《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB 50069－2002）1.2弯矩标准值1.2.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xgk1＝ (0.0045+0.2*0.0253)*63.33*3.652＝8.07kN·m1.2.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM ygk1＝ (0.0253+0.2*0.0045)*63.33*3.652＝22.11kN·m1.2.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'gk1＝ -0.0367*63.33*3.652＝ -30.96kN·m1.2.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'gk1＝ -0.0622*63.33*3.652＝ -52.48kN·m1.3配筋计算1.3.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xk＝8.07kN·m，M xq＝8.07kN·m；M x＝ Max{M x(L), M x(D)} ＝ Max{10.24, 10.24} ＝10.24kN·mA sx＝ 176mm ，a s＝ 54mm，ξ ＝ 0.023，ρ ＝ 0.09%；ρmin ＝ 0.20%，A s,min＝500mm ；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝565）；ωmax＝ 0.077mm1.3.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM yk＝ 22.11k N·m，M yq＝22.11kN·m；M y＝ Max{M y(L), M y(D)} ＝ Max{28.07, 28.07} ＝28.07kN·mA sy＝ 463mm ，a s＝ 42mm，ξ ＝ 0.056，ρ ＝ 0.22%；ρmin ＝ 0.20%，A s,min＝500mm ；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝565）；ωmax＝ 0.188mm1.3.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'k＝ -30.96kN·m，M x'q＝ -30.96kN·m；M x' ＝Max{M x'(L), M x'(D)} ＝Max{-39.32, -39.32} ＝-39.32kN·mA sx' ＝ 656mm ，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.079，ρ ＝ 0.32%；实配纵筋：Φ12@150 （A s＝ 754）；ωmax＝ 0.156mm1.3.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'k＝ -52.48kN·m，M y'q＝ -52.48kN·m；M y' ＝Max{M y'(L), M y'(D)} ＝Max{-66.65, -66.65} ＝-66.65kN·mA sy' ＝ 1148mm ，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.139，ρ ＝ 0.55%；实配纵筋：Φ14@120 （A s＝ 1283）；ωmax＝ 0.174mm1.4斜截面受剪承载力计算V ＝Q·(2L x - L y)·L y / 4L x＝ 80.43*(2*7.3-3.65)*3.65/(4*7.3) ＝ 110.1kNR ＝0.7·βh·f t·b·h0＝ 0.7*1*1271*1*0.208 ＝185.0kN ≥ V ＝110.1kN，满足要求。

(整理)矩形水池计算书

精品文档矩形水池计算书项目名称_____________ 构件编号_____________ 日期_____________设计_____________校对_____________ 审核_____________一、基本资料1．设计依据:《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》 (CECS 138:2002)《混凝土结构设计规范》 (GB50010—2002)《地基基础设计规范》 (GB50007—2002)《给排水工程结构设计手册》中国建筑工业出版社《土木工程特种结构》高等教育出版社马芹永 2005 年 7 月第一版2．几何参数:水池长度: L1 = 25.00 m水池宽度: W1 = 11.00 m壁板高度: H1 = 1.80 m顶板厚: h2 = 0 mm底板厚: h1 = 300 mm壁板厚: h4 = 300 mm垫层厚: h3 = 200 mm底板外伸 : C1 = 300 mm基底标高: E f = -1.80 m地下水位标高 : E w = -2.10 m池内设计水位 : H i = 1.80 m注：默认地面标高为±0.00。

3．土层参数:土的类别 : e 或 IL 大于 0.85 的粘性土土的容重: 18.0 kN/m3饱和土容重: 20.0 kN/m3地基承载力特征值 : 150 kPa 土压力标准值计算形式 : 主动土压力土壤内摩擦角 : 30.0° 4．材料参数:混凝土等级 : C25钢筋混凝土容重 : 25.00 kN/m 3 钢筋等级 : HRB335混凝土抗拉强度标准值 : 1.78 N/mm 2 主筋的弹性模量 : 2.00 × 105 N/mm 2 钢筋的相对粘结系数 : 1.0 保护层厚度 :5．其他参数:壁面温差或湿度当量温差△ t : 10.0 ℃ 池顶活荷载标准值 : 2.50 kN/m 2 水池类型 : 清水池水的容重: 10.00 kN/m 3混凝土线膨胀系数α (10-5): 1.00 混凝土的泊松比μ : 0.20 最大裂缝宽度 : 0.25 mm二、地基承载力计算1．求解基底压力: 1) 底板重:P b = (25.00 + 2 × 0.30) × (11.00 + 2 × 0.30) × 0.30 × 25.00 = 2227.20 kN 2) 壁板重:P w = (2 × 25.00 + 2 × 11.00 - 4 × 0.30) × 1.80 × 0.30 × 25.00 = 955.80 k N 3) 水池自重:P = 0.00 + 2227.20 + 955.80 = 3183.00 kN P s = (25.00 - 2 × 0.30) × (11.00 - 2 × 0.30) × 1.80 × 10.00 = 4567.68 kN 5) 垫层重:P d = (25.00 + 2 × 0.30) × (11.00 + 2 × 0.30) × 0.20 × 18.00 = 1069.06 kN 6) 覆土重:P f = (2 × 25.00 + 2 × 11.00 + 4 × 0.30) × 0.30 × (1.80 - 0.30) × 18.00 = 592.92 kN 7) 基底面积:A = (25.00 + 2 × 0.30) × (11.00 + 2 × 0.30) = 296.96 m 28) 总压力 :F k = P p + P s + P d + P f=3183.00 + 4567.68 + 1069.06 + 592.92顶板上层 40 顶板下层 35 底板上层35 底板下层 40 长壁板内侧 35 长壁板外侧 35 短壁板内侧35短壁板外侧35p4) 水重:= 9412.66 kN 9) 基底压强:P k=F k A+G k=9412．.6629696+2.50=34.20kN/m22．求解修正后地基承载力特征值:基础宽度大于 3m 时或埋置深度大于 0.5m 时，从荷载试验或其它原位试验、经验值等方法确定的地基承载力特征值，尚应按照下式修正。

乐山师院水池计算书(备份)

矩形水池计算书设计资料：该清水池为地下式现浇钢筋混凝土结构。

尺寸(L×B×H)12.30×10.70×3.50m。

池顶复土厚度为500mm。

池壁厚度为250mm，导流墙厚度为200mm，构造底板厚度为150mm，顶板厚度为150mm。

基础持力层应置于强风化软质岩石层，承载力≥300KPA。

砼强度等级为C25，抗渗等级为S6。

乐山市中心城区地震基本烈度为7度，设计基本地震加速度为0.1g，地震分组为第一组，特征周期为0.35s岩土容重 20KN/M3池顶及池边活荷P1=2.0(KN/m2)池内水位Hw=3.300m水池的结构平面布置图及剖面图如下所示：设计计算过程一.水池整体及局部抗浮验算根据工程地质勘察报告,场地附近无天然地表水体存在，由于所处位置高，地面排泄通畅，不利地表水富积，场地无地表水影响。

对构筑物不进行抗浮设计。

二.荷载及内力计算1、顶板内力计算计算简图如下跨度相差小于10％，按照等跨计算。

荷载计算恒载 g＝1.27X(0.50X18+0.15X25+0.4)=1.27X13.2=16.8KN/M2活载 q＝1.4X2.0=2.8KN/M2(见《给水排水工程构筑物结构设计规范》4.3.2) 内力计算中跨最大弯矩 M＝0.025X16.8X3.6X3.6+0.075X2.8X3.6X3.6=8.2KN/M边跨最大弯矩 M＝0.080X16.8X3.6X3.6+0.101X2.8X3.6X3.6=21.1KN/M支座弯矩 M＝0.1X16.8X3.6X3.6+0.05X2.8X3.6X3.6=23.6KN/M顶板配筋计算中跨 As=290 （HRB335 C25 ρmin＝0.20％）实配HRB335 Ø12@200边跨 As=600 实配HRB335 Ø12@200支座 As=675 实配HRB335 Ø12@200+ Ø10@2002 导流墙下基础验算荷载导算：导流墙两边各1.8m范围土重 0.5X18＝9 KN/M2顶板自重＋摸灰 0.15X25＋0.4＝3.75 KN/M2活载 2.0 KN/M2合计（9.0＋3.75＋2）X3.6＝54.7 KN/M导流墙自重 25X3.5X0.2=17.5 KN/M总计 72.2 KN/M基础宽B≥N/(Fa-ΥD)＝72.2/（300－10X3.3－25X0.35)＝0.200m实取B＝600mm3 池壁及池壁下基础验算池外地面堆载标准值取10KN/M2(《水池结构设计规程》4.3.6)（1）池内有水池外无土（闭水试验）池壁底部弯矩：Mk=(33X3.3X3.3/24)X(4-3β+3XβXβ/5) (β=3.3/3.5)=24.7KN/MM=24.7X1.27=31.4KN/M池壁配筋计算： As＝487.7<0.2%X250X1000＝500MM2实配Ø12@200 As＝565 MM2基础验算竖向荷载池壁自重 25X3.5X0.25＝21.9KN/M顶板自重 3.75X1.8＝6.8 KN/M基础宽度B≥1.3X28.7/(300-10X3.3)≥0.14M（2）池外有土池内无水Mk＝11.6KN/MM＝13.7KN/M池壁配筋计算： As＝0.2%X250X1000＝500MM2实配Ø12@200 As＝565 MM2基础尺寸验算竖向荷载倒算池壁自重25X3.5X0.25＝21.9KN/M壁外土重 20X2.2X0.25＝11KN/M池壁以上 54.7/2＝27.4KN/M合计 60.3KN/M基础宽度B≥1.3X60.3/（300－20X0.35）≥0.27MM实取基础宽度 B＝1.10M如下图所示工况一池内有水池外无土e＝M/(N1+N2+G)N1＝21.9＋6.8＝28.7KN/MN2＝10X3.3X0.6＝19.8KN/MG＝25X0.35X1.1＝9.6KN/MM＝24.7+28.7X0.175-19.8x0.25＝24.7KN/Mｅ＝24.7／（28.7＋19.8+9.6）＝0.42MPkmax＝2X58.1/(3X0.13)＝298KPA<1.2X300＝360KPA 工况二池外有土池内无水F＝60.3+9.6＝69.9KN/Me=(11.6-60.3X0.175)/69.9=0.016M近似按照轴心受压计算Pkmax＝69.9/1.1=62.8<300验算满足要求。