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消声降噪方案计算书

消声降噪方案计算书引言消声降噪技术是一种通过减弱或消除环境噪音来改善人们工作和生活环境的技术手段。

消声降噪方案的设计需要进行一系列计算和分析，以确保在实施方案之前可以准确预测噪音的减弱效果。

本文档将介绍消声降噪方案计算的基本原理和方法，并提供一个示例以帮助读者理解和应用这些计算方法。

1. 问题描述1.1 背景在某工业区域，一台噪音较大的机器设备正在运行，给周围的居民带来了较大的噪音干扰。

为了改善居民的生活质量，需要设计一个消声降噪方案以减少机器设备产生的噪音。

1.2 目标设计一个消声降噪方案，使机器设备产生的噪音水平降至合理范围内，以满足周围居民对安静生活的需求。

2. 计算方法2.1 声压级计算方法声压级（Sound Pressure Level, SPL）是评价噪音强度的物理量，用dB（分贝）表示。

在消声降噪方案设计中，需要对机器设备产生的噪音进行声压级计算。

2.2 噪音源建模为了进行声压级计算，首先需要对噪音源进行建模。

常见的噪音源建模方法包括点源模型、线源模型和面源模型等。

在本次消声降噪方案中，考虑到机器设备的复杂形状，采用面源模型进行建模。

2.3 距离衰减计算噪音在传播过程中会衰减，由于声波的能量会随着距离的增加而减小。

在消声降噪方案设计中，需要通过距离衰减计算来预测噪音在不同距离上的声压级。

2.4 遮蔽效应计算噪音在传播过程中会受到遮蔽效应的影响，即噪音在过程中会遇到物体的阻挡而减弱。

在消声降噪方案设计中，需要通过遮蔽效应计算来考虑噪音的减弱情况。

2.5 吸声材料计算吸声材料是一种可以吸收噪音能量的材料，对于消声降噪方案来说非常重要。

在设计方案中，需要通过吸声材料的计算来确定需要使用的吸声材料的类型和数量。

2.6 噪音源控制计算除了利用吸声材料进行消声降噪外，还可以通过噪音源控制来减少噪音。

在消声降噪方案设计中，需要通过噪音源控制计算来确定需要采取的措施，如降低设备运行速度或使用隔音罩等。

放空消声器计算书

一、已知参数:0.101MPa 3Mpa 339K 0.584m 3/kg 质量流量1618
Nm3/h 2087.22kg/h
450mm 气体密度ρ：
1.29kg/m3二、放空口噪声声压级
162.072783429.7029703
三、消声器参数和消声量计算0.5284.61306076851.584
0.8363520.4415940.2331620.123109P2
P3
P4P5P6633.846971200.4677452273.6134306.0868155.465S1
S2S3S4S5最后一级节流孔板的消声量
24.93191dB(A)
节流板的孔心距取5～1O倍孔径以上，以避免蒸汽扩散后再汇合成大的喷注而产生混合喷注噪声。

最后一层孔板的节流孔直径不宜大于4mm。

2、放空阀前压力接近大气压时，宜选用阻性消声结构；
压降比
所需的节流降压级数N
取整数每一级节流孔板后的压力(Mpa)每一级节流孔板的流通面积(cm2)1、放空阀前压力较高时，宜选用小孔喷注抗性消声和阻性消声复合结构，消声器的出口压力须在0.185MPa以下；
排气就成为阻塞排空，这时排放口流速达到声速，放空噪声的声功率级符合著名的八次方定律，可得在喷射口90。

方向，离喷口l米处的声压级为：R=P 1/P B
放空阀后气体比容V:
气体流量Q:
放空管直径D:
当放气阀的背压，即消声器的人口压力高于临界压力(P L ／P B ≥ 1.893)时，放空消声器计算书
大气压力P B :
消声器入口压力P 1:
气体温度T:。

放空消声器计算书

一、已知参数:0.101MPa 3Mpa 339K 0.584m 3/kg 质量流量1618
Nm3/h 2087.22kg/h
450mm 气体密度ρ：
1.29kg/m3二、放空口噪声声压级
162.072783429.7029703
三、消声器参数和消声量计算0.5284.61306076851.584
0.8363520.4415940.2331620.123109P2
P3
P4P5P6633.846971200.4677452273.6134306.0868155.465S1
S2S3S4S5最后一级节流孔板的消声量
24.93191dB(A)
节流板的孔心距取5～1O倍孔径以上，以避免蒸汽扩散后再汇合成大的喷注而产生混合喷注噪声。

最后一层孔板的节流孔直径不宜大于4mm。

2、放空阀前压力接近大气压时，宜选用阻性消声结构；
压降比
所需的节流降压级数N
取整数每一级节流孔板后的压力(Mpa)每一级节流孔板的流通面积(cm2)1、放空阀前压力较高时，宜选用小孔喷注抗性消声和阻性消声复合结构，消声器的出口压力须在0.185MPa以下；
排气就成为阻塞排空，这时排放口流速达到声速，放空噪声的声功率级符合著名的八次方定律，可得在喷射口90。

方向，离喷口l米处的声压级为：R=P 1/P B
放空阀后气体比容V:
气体流量Q:
放空管直径D:
当放气阀的背压，即消声器的人口压力高于临界压力(P L ／P B ≥ 1.893)时，放空消声器计算书
大气压力P B :
消声器入口压力P 1:
气体温度T:。

阻性消声器的设计与消声量计算方式

阻性消声器的设计(1)确定消声量根据法规、标准及声源确定消声器所需的消声量。

在大多数情况下，消声量是以A计权声级计算。

参照相应的NR曲线，确定各倍频带或1/3倍频带需要的消声量。

(2)选定消声器的结构形式根据消声器的流量和允许的流速大小(一般情况下，流速控制决定于阻力要求和消声器消声量要求)，确定所需要的通流面积，然后根据通流面积的大小来选定消声器的结构形式。

按照一般的常规设计，通道的当量直径小于300mm 时，可选用单通道直管式;当通道当量直径大于300mm而小于500mm时，应在通道中加设吸声层或吸声芯，消声器的有效通流面积要扣除吸声层或吸声芯所占面积，以避免由于流速增加而引起的不良影响;当直径大于500mm时，当考虑采用片式、蜂窝式等其他形式的消声器。

(3)选用吸声材料吸声材料声学性能的好坏是决定消声器声学性能的重要因素。

除首先考虑其声学性能外，还需考虑消声器的实际使用条件。

在高温、潮湿、有腐蚀气体等特殊环境中使用的消声器，应考虑吸声材料的耐热、防潮、抗腐蚀性能。

(4)决定消声器长度在通道截面确定后，增加消声器的长度可以提高消声量。

消声器的长度主要根据声源强度和具体的降噪要求决定，还应注意现场有限空间所允许的安装尺寸。

(5)选择吸声材料的护面结构由于消声器中一般要通过具有一定流速的气流，所以必须采用护面结构固定和保护吸声材料。

XW-Ⅲ型.Ⅳ型微穿孔板消声器 XW-Ⅲ型.Ⅳ型微穿孔板消声器为圆形。

其中XW-Ⅲ型是单空腔结构，XW-Ⅳ型是双空腔结构。

XW-Ⅲ型消声量为15-20dB(A), XW-Ⅳ型消声量为20-25dB(A)。

XW-Ⅲ型.Ⅳ型消声器压力损失10-40Pa（风速5-15m/s）。

有效长度L=2m，安装长度L1=2.16m。

XW-Ⅲ型微穿孔板消声器结构外形图XW-Ⅳ型微穿孔板消声器结构外形图XW-Ⅲ型.Ⅳ型微穿孔板消声器系列规格表序号法兰内径d（mm）外形尺寸D（mm）风量m3/h XW-ⅢXW-Ⅳ1 100 300 400 2202 150 350 450 5403 200 400 500 8904 250 450 550 14005 300 540 640 18506 350 620 720 28807 400 700 800 35908 450 750 850 45509 500 820 920 562010 550 870 970 711011 600 1000 1100 810012 650 1080 1180 900013 700 1140 1240 1102014 750 1190 1290 1250015 800 1240 1340 1440016 850 1290 1390 1380017 900 1400 1500 1824018 950 1450 1550 19900Z型轴流风机消声器主要用于降低轴流风机噪声，在各类工业、民用、公共建筑工程的进风、排风及矿井通风降噪工程中有广泛应用。

消音器计算说明书

消音器计算说明书位号：HX-6465计算书一、以知数据以知设计参数名称流量（kg/hr）温度(℃)压力(kg/cm2g)蒸汽消声器41371170.1以知声频率带功率级二、设计计算结果1、根据声率级表格数据可知；该噪音源八个倍频带总声压级为90dB（A)。

根据相关环保卫士标准，我们需要将消声器后A声级降到85dB（A)以下。

所需消音量如下：△LA=90-85=5dB(A)；及消声器最低消音量不得小于5dB（A)。

消声片长度我们设计为L=1.0m；根据△LAo=ψ×a o×（P/S）×L△LAo=1.2×0.8×（1.33/0.085）×1=18.4dB(A)＞5dB(A)。

消声后：△Lo=90-18.4=71.6dB(A)故消音量满足设计要求。

2、消声器外筒钢板采用5mm厚的钢板；根据质量定理可以计算出隔音量为28dB（A)；28dB（A)＞5dB(A)满足消声器设计要求。

3、消声器上限频率：消声器通道宽度我们设计为0.15m,经计算消声器上限截止频率为3594H Z。

倍频带为4000~8000的声功率为80dB（A)＜85dB（A)；故消声器宽度符合设计要求。

4、消声器下限频率：吸声片宽度我们设计为0.1m,经计算消声器下限截止频率为78H Z。

计算发现消声器对频率低于78H Z倍频带消音效果稍差；但是我们可以通过提高消声器的整体消音量（18.4dB(A)）来满足低频消音量的要求。

5、气体流速对消声量影响：消声器总流通面积为0.17m2,计算流速为10.8m/s。

△Lo"=△Lo(1+M)-2△Lo"=71.6(1+0..032)-2=72.8dB(A)。

△Lo"＜85dB(A)故消声器满足设计要求。

位号：HX-6402计算书一、以知数据以知设计参数名称流量（kg/hr）温度(℃)压力(kg/cm2g)蒸汽消声器63406229.60.5以知声频率带功率级二、设计计算结果1、根据声率级表格数据可知；该噪音源八个倍频带总声压级为90dB（A)。

消声器计算

消音器设计计算书由于我国目前对消音器的设计，还没有统一的标准规范可以遵照执行，大多数厂家均根据自己的经验来设计制作，且技术又相对保密的。

因此本消音器的设计，经查阅大量资料，采用科学院声学研究所马大猷教授等人提出的小孔喷注噪声极其控制理论，采用节流降压与小孔消音的原理结合现场实际情况来设计解决环境噪声超标的难题。

消音器的工艺参数为：蒸汽排放绝对压力：40 kg/ cm2，排汽温度：390℃，蒸汽比容ρ：0.0721m3/ kg，排汽流量Q：8t/h；噪声达到110dB以上，要求消音器的噪声小于85dB的环保要求。

一、设计原理。

复合式小孔喷注消音器是利用节流作用降低小孔喷注前的驻压，预先消耗部分声能，再dB与小孔降噪相结合，达到较高的消声量；其原理是利用节流降压与小孔喷注两种消声机理，通过适当结构复合而成的。

1. 小孔喷注消音器小孔喷注消音器的设计机理是根据科学院声学研究所马大猷教授等人提出的小孔喷注噪声极其控制理论，从发声机理上使它的干扰噪声减少，由于喷注噪声峰值频率与喷口直径成反比，若喷口直径变小，喷口辐射的噪声能量将丛低频移向高频，于是低频噪声被降低，高频噪声反而增高，当孔径小到一定值（达到mm级），实验表明，当孔径≤4mm时具有移频作用，喷注噪声将移到人耳不敏感的频率范围（听觉最敏感的区域250~5000赫兹）；根据这一机理将一个大的喷口改为许多小孔来代替，便能达到降低可听声的目的。

从实用角度考虑，孔径不能选得过小，因为过小的孔径不仅难于加工，同时易于堵塞，影响排汽。

一般选用直径1~3mm的小孔为宜。

2.节流降压消音器节流降压消音器是利用节流降压原理而制成的。

根据排汽流量的大小，适当设计通流截面，使高压气体通过节流孔板时，压力都能最大限度地降低到临界值。

这样通过多级节流孔板串联，就能把排空的一次压降分散到若干个小的压降。

由于排汽噪声功率与压力降的高次方成正比例，所以把压力突变排空改为压力在消音器内就逐渐降下来再排空，这样能使消音器内流速控制在临界流速下，不致产生激波噪声，压力在最大限度地降到临界值，使消音器获得较好的消声效果。

消声器消声效果计算书

J4.1JS0001 1/3秦山核电二期扩建工程消声器消声效果计算书河南核净洁净技术有限公司杜彦礼李勍史则轩版次实施日期文件状态编制/日期审核/日期批准/日期文件分发号持有部门受控章持有人员DOC.NO Q E X 2 7 6 0 0 0 0 2 Q N K J 4 4 G N 1本文适用于秦山核电二期扩建工程DX子项应急柴油机房DVD系统消声器消声效果的计算。

1、DVD系统消声器概述消声系统示意图DVD系统消声器主要用于应急柴油机房的消声处理，如图所示，该系统由93台方形箱式消声器和安装结构组成，气流（噪声）在通过消声器间的气流通道时由两边的消声器吸收声能，降低整个柴油机房的噪音影响。

方形箱式消声器主要消声材料是玻璃棉，玻璃棉不但具良好的吸声性能，而且具有纤维长、密度小、导热系数低等优点。

2、DVD系统消声器消声效果计算DVD系统中方形箱式消声器属于阻性片式消声器。

根据《实用供热空调设计手册》查得阻性片式消声器消声量计算公式：ΔL = 2.2φ（ａ０）ｌ／ｈ式中：ΔL—消声量，dB；ａ０—吸声材料的正入射吸声系数；φ（ａ０）—与吸声材料的正入射吸声系数有关的消声系数；ｌ—消声器的有效长度，ｍ；ｈ—消声器的片距，ｍ；根据《机械设计手册》本设备选用的玻璃棉为超细玻璃棉（玻璃布护面），厚度为100㎜,吸声频率为125-1000Hz, 吸声系数ａ０为0.29-0.88。

柴油机房的噪音为混声低频率噪音，所以取略小于吸声系数范围中间值并取整为ａ０=0.5。

在《实用供热空调设计手册》查表ａ０=0.5时，φ（ａ０）=0.75。

本设备消声器的有效长度ｌ=1.5，消声器的片距ｈ=0.1，把上述数据代入公式，计算得ΔL =24.75。

3、DVD系统消声器消声效果结论根据《实用供热空调设计手册》，在工业企业厂区的声级为A级，所以噪音单位表示为dBA，即A声级的dB。

秦山核电二期扩建工程DVD系统消声器技术协议书规定消声达15dBA，上述计算得出消声量ΔL =24.75 dBA，即消声效果满足技术协议书要求。

消声器计算公式范文

消声器计算公式范文
1.为平板式消声器计算声学设计参数：
1.1根据需求确定消声器的尺寸和形状，如长度、宽度、高度等。

1.2计算消声器的等效孔隙率α：
α=(1-密度比)*(1-表面反射系数)
密度比是填充物的密度与工作介质（例如空气）的密度之比，表面反射系数是指声波碰撞墙壁后反射回来的比例。

1.3计算消声器表面的总面积A：
A=长度*宽度
1.4计算消声器的吸声系数αs：
αs=α*A
1.5计算消声器的噪声减弱量NR：
NR = 10 * log(1 / (1 - αs), 10)
2.为管道式消声器计算声学设计参数：
2.1根据需求确定消声器的尺寸和形状，如长度、直径等。

2.2计算消声器管道的等效长度Le：
Le=(4*长度*(介质密度/声速))/面积
声速是工作介质的声速，面积是管道横截面积。

2.3计算消声器的等效吸声面积S：
S=π*(直径/2)*Le
2.4计算消声器的等效孔隙率α：
α=S/(π*(直径/2)^2)
2.5计算消声器的吸声系数αs：
αs=α*S
2.6计算消声器的噪声减弱量NR：
NR = 10 * log(1 / (1 - αs), 10)
需要注意的是，以上计算公式仅为一种常用的方法，实际的消声器设
计会受到各种因素的影响，例如材料的声学性质、工作频率、填充物的密
度和类型等。

在实际应用中，建议进行更加详细和准确的声学计算和模拟，以确保消声器的设计和性能满足要求。

水管路消声器声学性能的时域计算及分析

水管路消声器声学性能的时域计算及分析水管路消声器是一种能够有效减少管道内压力脉动和噪声的装置。

如何准确地计算和分析水管路消声器的声学性能是该领域的研究重点之一。

本文将介绍水管路消声器的时域计算及分析方法。

在水管路中，噪声主要来源于流体的脉动和涡旋流的冲击引起的压力波。

水管路消声器的基本原理是利用不同的结构和材料来改变声波的传播路径和反射特性，从而减少噪声的传播和反射。

因此，对水管路消声器的声学性能进行分析需要考虑各种声波的传播、干涉和反射等复杂的物理过程。

在时域计算中，可以采用传统的数值方法，如有限差分法或有限元法，来分析水管路消声器的声学特性。

其中，有限差分法是一种基于差分方程方法的数值计算方法，可以准确计算声波在水管路中的传播路径和干涉效应。

有限元法则是一种计算机模拟方法，它将复杂的声学问题分解成小的离散单元，通过组合这些离散单元来模拟整个系统。

通过这些数值方法，可以计算出水管路消声器的传递函数、声龄、反射系数等关键参数。

另一方面，在分析水管路消声器的声学性能时，也需要考虑结构和材料等因素的影响。

例如，在设计水管路消声器时，可以采用多级设计方案，以使声波的传播路径更加复杂，从而达到更好的消声效果。

在材料方面，可以选择具有特定声学性能的材料，如聚酰亚胺、聚苯乙烯、橡胶等，以提高消声器的效能。

总之，水管路消声器是减少水管路内噪声的重要装置，需要进行准确的声学性能分析和设计。

通过应用数值方法和考虑材料和结构等因素，可以有效地改善水管路消声器的消声效果，提高水管路的使用效率。

相关数据是指在特定领域或问题上收集的有关信息和数字。

对于不同领域的数据，分析方法和识别的趋势也会不同。

下面将以商业领域为例，列举一些相关数据并进行分析，帮助企业更好地了解市场和战略。

1. 销售和收益数据销售和收益数据是企业了解市场行情的重要指标，可以帮助企业识别市场趋势和业务表现。

例如，比较去年同期和今年同期的销售和收益数据，可以确定企业正在扩大业务，推动市场份额。

第三章消声器的设计与计算17

第三章消声器的设计与计算17本章将详细介绍消声器的设计与计算方法。

消声器是用于降低噪音和减少振动的装置，广泛应用于各种场合。

正确设计与计算消声器是保证其有效性和可靠性的关键。

本章旨在通过介绍相关的理论知识和计算方法，帮助读者更好地理解和应用消声器。

消声器是一种能够减少或消除噪音的装置。

它通过一系列工艺和设计原理来降低噪音的传播或抑制噪音源的产生。

消声器被广泛应用于各个领域，包括工业设备、交通工具、建筑物等。

消声器可以根据其使用方式和结构特点进行分类。

下面介绍几种常见的消声器类型：隔声型消声器：隔声型消声器通过设置隔音屏障来隔离噪音源和环境，阻断噪音的传播路径。

常见的隔声型消声器有噪声围挡、隔音墙等。

吸声型消声器：吸声型消声器利用吸声材料吸收噪音的能量，将其转化为热能或其他形式的能量。

常见的吸声型消声器有吸音板、吸音棉等。

反射型消声器：反射型消声器通过改变噪音的传播方向和路径来减少噪音的传播。

常见的反射型消声器有声屏障、反射板等。

惰性型消声器：惰性型消声器利用惰性材料的高密度和刚性来阻止声波的传播。

常见的惰性型消声器有消声罩、消声罩壳体等。

这些消声器类型有着不同的适用场景和设计原则。

在实际应用中，根据具体的噪音问题和需求，选择合适的消声器类型可以达到最佳的噪音控制效果。

3.2 消声器的设计原理本节将详细介绍消声器的设计原理和关键要素。

消声器是一种能够降低噪音级别的装置。

其设计原理基于声学和工程学的理论，旨在减少噪音的传播和反射。

下面将介绍消声器设计的关键要素：噪音特性分析：在设计消声器之前，需要先了解噪音源的特性，例如频谱成分、声压级等。

通过分析噪音的特点，可以选择合适的消声器类型和参数。

声学吸声材料：消声器中常使用吸声材料来减少噪音的反射。

吸声材料的选择应考虑其吸声性能、耐久性和成本等因素。

腔体设计：消声器通常包含一个或多个腔体。

腔体的设计要考虑空间限制、噪音源位置和消声效果等因素。

合理的腔体设计可以使消声器更有效地消除噪音。

消声器设计与声学分析

消声器设计与声学分析消声器是一种用来减少噪音的装置，通常被应用于机械设备、汽车、船舶等噪音源的降噪处理中。

消声器的设计和声学分析是为了降低噪音水平，提高声音质量，保护人员健康和环境安全。

消声器的设计通常包括结构设计、材料选择和内部构造三个方面。

结构设计包括外形结构和内部流动结构。

外形结构的设计通常采用其中一种特定形状，如膨胀腔、缩小管道等，以便达到声波的反射、散射和吸收。

内部流动结构主要是考虑流体的流动状态，使得噪音能够尽量被流体吸收或湍流衰减。

材料的选择对消声器的性能具有重要影响。

常用的消声材料包括吸声材料和隔声材料。

吸声材料一般具有多孔结构和表面复杂性，能够将声波能量转化为热能。

隔声材料主要是通过反射和散射声波来减少噪音的传播。

消声材料的选择通常需要考虑频率范围、材料成本、耐用性等因素。

消声器的内部构造是保证其有效工作的关键。

常见的内部构造包括腔体、吸声体、隔声板等。

腔体的设计通常是为了实现声波的反射和散射，而且要避免声波的共振现象。

吸声体的设计要考虑材料的吸声特性和吸声体的形状。

隔声板一般用于隔声材料的支撑和隔离。

声学分析是消声器设计的重要一环。

通过声学分析可以确定消声器的工作原理和性能参数。

常用的声学分析方法包括声学模型、数值模拟和实验测试。

声学模型通常通过理论计算和数学模型来预测消声器的声学效果。

数值模拟则利用计算机模拟技术，对消声器内部的声场进行数值模拟分析。

实验测试则利用实验室设备，对消声器的声波特性进行实验测试和测量。

总之，消声器设计与声学分析是实现噪音控制的重要步骤。

通过合理的设计和科学的分析，能够实现噪音的降低，提高声音质量，保护人员健康和环境安全。

随着科学技术的发展，消声器的设计和声学分析将会得到进一步的优化和改进，以满足不同环境和应用领域的需求。

消音器设计计算书

消音器设计计算书由于我国目前对消音器的设计，还没有统一的标准规范可以遵照执行，大多数厂家均根据自己的经验来设计制作，且技术又相对保密的。

因此本消音器的设计，经查阅大量资料，采用科学院声学研究所马大猷教授等人提出的小孔喷注噪声极其控制理论，采用节流降压与小孔消音的原理结合现场实际情况来设计解决环境噪声超标的难题。

消音器的工艺参数为：蒸汽排放绝对压力：40 kg/ cm2，排汽温度：390℃，蒸汽比容ρ：0.0721 m3/ kg，排汽流量Q：8t/h；噪声达到110dB以上，要求消音器的噪声小于85dB的环保要求。

一、设计原理。

复合式小孔喷注消音器是利用节流作用降低小孔喷注前的驻压，预先消耗部分声能，再dB与小孔降噪相结合，达到较高的消声量；其原理是利用节流降压与小孔喷注两种消声机理，通过适当结构复合而成的。

1. 小孔喷注消音器小孔喷注消音器的设计机理是根据科学院声学研究所马大猷教授等人提出的小孔喷注噪声极其控制理论，从发声机理上使它的干扰噪声减少，由于喷注噪声峰值频率与喷口直径成反比，若喷口直径变小，喷口辐射的噪声能量将丛低频移向高频，于是低频噪声被降低，高频噪声反而增高，当孔径小到一定值（达到mm 级），实验表明，当孔径≤4mm时具有移频作用，喷注噪声将移到人耳不敏感的频率范围（听觉最敏感的区域250~5000赫兹）；根据这一机理将一个大的喷口改为许多小孔来代替，便能达到降低可听声的目的。

从实用角度考虑，孔径不能选得过小，因为过小的孔径不仅难于加工，同时易于堵塞，影响排汽。

一般选用直径1~3mm的小孔为宜。

2.节流降压消音器节流降压消音器是利用节流降压原理而制成的。

根据排汽流量的大小，适当设计通流截面，使高压气体通过节流孔板时，压力都能最大限度地降低到临界值。

这样通过多级节流孔板串联，就能把排空的一次压降分散到若干个小的压降。

由于排汽噪声功率与压力降的高次方成正比例，所以把压力突变排空改为压力在消音器内就逐渐降下来再排空，这样能使消音器内流速控制在临界流速下，不致产生激波噪声，压力在最大限度地降到临界值，使消音器获得较好的消声效果。

通风空调系统消声计算书及说明

消声计算书及说明一、说明：由于风机噪声计算需要倍频程声功率级参数Lwi，现根据风机风量、全压参数计算，公式Lw=Lwc+10lg(QH2)-20，其中Lwc----风机比声功率级，一般取24Q-------风量（m3/h）H-------全压（Pa）风机倍频带声功率级的计算：Lwi=LW+ΔbΔb 各频带声功率级修正值(dB)经计算所得四台风机的声功率级值如下表：二、消声器深化计算：1、机房新风机EAF/A1，风机路径：(1)、计算书站台层噪声达标值衰减与计算(2)、分析经计算，只设消声静压箱不能满足消声要求，建议在静压箱后2000*1000管道上增加消声器。

建议消声器规格2700*1500*1200L，（风管尺寸：2000*1000，需要现场做变径管），片间流速为12m/s ，阻力系数ξ=0.5，降噪值=29.1dBA，满足性能要求。

2、机房吊顶排风机EAF/A6，风机路径：(1)、计算书1对内噪声达标值衰减与计算(2)、分析经计算，设消声器规格尺寸：2000*1000*1200L，（风管1600*1000需要现场做变径，）片间流速为12m/s ，阻力系数ξ=0.5，降噪值=29.1dBA，满足性能要求。

(3)、计算书2对外噪声达标值衰减与计算(4)、分析经计算，消声器规格尺寸：2000*1000*1200L,(风管1600*1000需要现场变径)，片间流速为12m/s ，阻力系数ξ=0.5，降噪值=24.9dBA，满足性能要求。

3、EAF/A4风机路径(1)、计算书变压器室噪声达标值衰减与计算(2)、分析经计算，消声器规格尺寸：1600*800*900L，（风管1600*630需要现场变径），片间流速为12m/s ，阻力系数ξ=0.5，降噪值=24.9dBA，满足性能要求。

4、EAF/B2风机路径(1)、计算书变电所噪声达标值衰减与计算(2)、分析经计算，消声器规格尺寸：1600*800*900L，片间流速为10.4m/s ，阻力系数ξ=0.5，降噪值=24.9dBA，满足性能要求。

消声器中频声学性能的计算测量方法

消声器中频声学性能的计算测量方法李海龙;季振林;闫欣【摘要】The traditional calculation and measurement methods of the transmission loss of mufflers are based on the assumption of plane wave propagation in the inlet and outlet ducts. These methods are not valid any more to predict the acoustical performance of mufflers when the three-dimensional sound field excited by the higher-order modes occurs in inlet and outlet ducts. In this paper, a method was proposed to calculate the acoustic performance of mufflers by adding radial panels in the inlet and outlet ducts. Therefore the plane wave decomposition method could still be used to predict the transmission loss of the mufflers until the second higher order modal frequency occurred. This method was then applied to calculate the transmission loss of an intake filter muffler, and the computation results agreed well with the experimental results and conventional finite element prediction, which confirmed the applicability of the method. A test-bench for middle frequency acoustic performance of mufflers was designed, and the plane wave decomposition method was employed to measure the transmission loss of a dissipative muffler. The measurement result and finite element numerical result are in good agreement generally.%传统的消声器声学性能计算和实验测量都是在消声器进出口管道作为平面波声场的条件下进行，当进出口管道内出现有高阶模态激发的三维声场时，这些计算方法和实验测量方法就不再适用。

直通穿孔管消声器声学性能计算及分析_季振林

p2
Q0 c0 v 2c
0 - jk 0 0 - j A1/ k 0 - jA2/ k 0
0 0 0 - jk - j A3/ k 0 - jA4/ k 0
p1
Q0 c0 v 1 .
p2
Q0 c0 v 2
( 5)
式中: / c0表示关于坐标 x 的导数.
根据矩阵理论, 方程( 5) 的解能够被表示为
式中: p 1 和 p 2 分别为穿孔管和膨胀腔内的声压;
A1= k 2 -
4jk d Fp
,
A2 =
4j k d Fp
,
A3 =
(
D
4jkd 2- d 2
)
Fp
,
A4 =
k 2- A3. k 是波数, Fp 是穿孔的声阻抗, d 和 D 分别
为穿孔管和膨胀腔的内径.
图 1 单腔直通穿孔管消声器
F ig1 1 Straight through perforated tube silencer
哈尔滨工程大学学报
第 26 卷
式中
A = R 11- ( R13 + jR14tan( klb ) ) ( R41 + jR31tan( kla) ) / Z,
B = R12 - ( R13 + jR 14tan( klb) ) ( R42 + jR 32tan( kla) ) / Z,
C = R21 - ( R23 + jR 24tan( klb ) ) ( R41 + jR 31tan( kla) ) / Z,
( 15)
式中:
[H
S
j
]
和[
G
Sj]
是系数矩阵,

消音器计算书

消音器计算书由于我国目前对消音器的设计，还没有统一的标准规范可以遵照执行，大多数厂家均根据自己的经验来设计制作，且技术又相对保密的。

因此本消音器的设计，经查阅大量资料，采用科学院声学研究所马大猷教授等人提出的小孔喷注噪声极其控制理论，采用节流降压与小孔消音的原理结合现场实际情况来设计解决环境噪声超标的难题。

消音器的工艺参数为：蒸汽排放绝对压力：40 kg/ cm2，排汽温度：390℃，蒸汽比容ρ：0.0721 m3/ kg，排汽流量Q：8t/h；噪声达到110dB以上，要求消音器的噪声小于85dB的环保要求。

一、设计原理。

复合式小孔喷注消音器是利用节流作用降低小孔喷注前的驻压，预先消耗部分声能，再dB与小孔降噪相结合，达到较高的消声量；其原理是利用节流降压与小孔喷注两种消声机理，通过适当结构复合而成的。

1. 小孔喷注消音器小孔喷注消音器的设计机理是根据科学院声学研究所马大猷教授等人提出的小孔喷注噪声极其控制理论，从发声机理上使它的干扰噪声减少，由于喷注噪声峰值频率与喷口直径成反比，若喷口直径变小，喷口辐射的噪声能量将丛低频移向高频，于是低频噪声被降低，高频噪声反而增高，当孔径小到一定值（达到mm 级），实验表明，当孔径≤4mm时具有移频作用，喷注噪声将移到人耳不敏感的频率范围（听觉最敏感的区域250~5000赫兹）；根据这一机理将一个大的喷口改为许多小孔来代替，便能达到降低可听声的目的。

从实用角度考虑，孔径不能选得过小，因为过小的孔径不仅难于加工，同时易于堵塞，影响排汽。

一般选用直径1~3mm的小孔为宜。

2.节流降压消音器节流降压消音器是利用节流降压原理而制成的。

根据排汽流量的大小，适当设计通流截面，使高压气体通过节流孔板时，压力都能最大限度地降低到临界值。

这样通过多级节流孔板串联，就能把排空的一次压降分散到若干个小的压降。

由于排汽噪声功率与压力降的高次方成正比例，所以把压力突变排空改为压力在消音器内就逐渐降下来再排空，这样能使消音器内流速控制在临界流速下，不致产生激波噪声，压力在最大限度地降到临界值，使消音器获得较好的消声效果。