各项同性石墨条件与工艺的
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如图 4. 故 HSM-SC 均匀性不如 IG胃口，抗拉强度标
140
深圳大学学报理工版
第 27 卷
准偏差大均由异常气孔和无气孔区域存在造成的.
Scherrer 公式计算 Lc 和 La 值可以定性地评价石墨的 石墨化程度.另外，石墨化程度高意味着石墨基面 (六角网层)的有序排列程度越高，由于石墨基面
第 27 卷
8 二 (1
- d v/2. 25) x 100%
( 1)
2
2.1
实验结果与讨论
石墨的各向同性度
其中 ， B 是石墨总气孔率 ; d v 是石墨体积密度，石墨
3 单晶密度是 2.25 glcm •
石墨的气孔分为开口气孔和闭口气孔，对于闭 口气孔，不论怎样增加压强也不能将气体压人其 中，故石墨闭口气孔率可利用真密度与单晶石墨密
20.8 17.3 18.2
8.4 10.6 5.8
12.4 6.7 12.4
工艺中，焦颗粒的各向同性程度、成型工艺和热处
理过程对石墨各向同性度都有影响.研究表明，站 结剂沥青在石墨化处理后，石墨内部微晶分布没有 取向性，对石墨各向同性程度影响不大;而如果焦 颗粒的各向同性程度非常好，即使采用模压成型， 也可以将各向同性度控制在1. 10 以内，例如日本 和德国均采用各向同性程度高的二次焦来制备各向
为样品测量表面平行于石墨层状纹理;垂直方向定
义为样品测量表面垂直于石墨层状纹理.石墨各向 同性度用热膨胀系数表征，气孔直径分布用压7ft仪 测量，气孔形貌用金相显微镜观察，微晶尺寸用 X 射线衍射法表征.
向同性度、气孔结构和微晶尺寸进行表征，对比国 内外石墨在上述 3 方面存在的异同，根据石墨结构 与制备工艺间的关系，探讨国外各向同性石墨制备
大气孔进行统计发现 IG-ll 内大于 150μm 的气孔 HSM-SC 有 14 个，最大直径约为 200μm 的气孔
SC 和 NBG-18 的抗拉强度分别为 25.50 、 2 1. 88 和
19.98 MPa. 3 种石墨总气孔率接近，故石墨抗拉强
度随气孔直径减小而增加，同理，石墨抗压强度、
内大于 200μm 有 31 个，最大直径约为 330μm ，
Fig. 1 Cracks after calcinations in NBG-18 0.5
IG-II
0.4
=
起 0.2
\
b
h
0.3
0.1
。
8192 16384
图 2
气孔直径/Å
32768 65536 131072 262144 (I Å =10- 10 m )
三种石墨的气孔直径分布
Fig. 2 Pore diameter distribution of graphites 2.2.3
由表 3 可知， NBG-18 、 IG-11 和 HSM-SC 闭口
气孔率依次降低，且 IG-11 和 HSM-SC 闭口气孔率 明显低于 NBG-18. 根据形成机制的不同石墨气孔
分 3 种类型:①在焦颗粒上的气孔和裂纹，这是由 焦颗粒在'股烧过程中体积收缩造成的;②在混捏和 培烧过程中，气体进入沥青相形成的气孔;③在蜡
李正操付晓刚 l 气陈东钱张政军 l
(1.清华大学材料科学与工程系新型陶瓷与精细工艺国家重点实验室，北京 100084; 2. 中国原子能科学研究院，北京 102413 )
摘
要:对比研究国外石墨 IG-ll 、 NBG-18 和国产石墨 HSM-SC 的各向同性皮、气孔直径、气.:Jl..形貌
和微晶状态，探讨其结构差异.研究发现，国外石墨在各向同性度的控制上优于国产石墨;采用细颗粒配
在各向同性石墨制备过程中，均质和微细组织是两
个极其重要的指标[剖，使用微细原料是基本原则.
由于微细原料很难与粘结剂沥青混合均匀，要提高
HSM-SC 质量必须改进焦颗粒混捏过程中的相关工
斗斗
间的结合力小，基面之间的滑移阻力小，故石墨化
程度高的石墨更易切削.在石墨的加工过程中，与
IG-11 和 NBG-18 相比 HSM-SC 非常容易切削.因
工艺中值得借鉴的地方.
收稿日期 2009-06-10; 修回日期 2010-02-11 基金项目:国家自然科学基金资助项目 (50701026 ) 作者简介:李正操(1 975-) ，男(满族) ，辽宁省铁岭市人，清华大学副教授、博士.
E-mail: zcli@tsnghuaedu.cn
138
深圳大学学报理工版
粒平均直径对石墨内部气孔直径的大小影响较大.
2. 24 MPa. IG-11 的偏差最小，说明 IG-11 的均匀
性好于 NBG-18 和 HSM -SC
j
HSM -SC 的偏差最大，
说明 HSM-SC 的均匀性较差，其内部可能存在异常
尺寸的气孔.
图 1
NBG-18 内般烧焦残留裂纹
(a)IG- l1
总气孔闭口气开口气
率/% 孔率/%孔率/%
由表 2 可知， IG-11 和 NBG-18 的各向同性程度
都在1. 05 以内，而 HSM-SC 的各向同性程度为
1.27 ，说明国产石墨的各向同性程度较差.在制备
IG-ll NBG-18 HSM-SC
1. 77
1.86 1.84
2.06 2.01 2.12
表 1 三种石墨部分制备工艺
向同性石墨己拥有近百种型号，为其他高精尖领域
发展提供了大量的新类型石墨产品 [IJ
另外，由于
Table 1
型号
各向同性石墨的各种使用性能都优于常规炭素制
Manufacture information of graphites
焦颗粒平均直4主/μm 成型方式
等静压成型 振动成型 等静压成型
如式(1) ，石墨总气孔率利用体积密度与单晶
石墨密度的比值来表征，
第2 期
李正操，等:各向同性石墨结构与工艺条件的关系
139
艺有关.结合表 l 可知石墨焦颗粒平均直径
IG-ll
抗弯强度和弹性模量也会随气孔直径的减小而增
加.由于焦颗粒平均直径对石墨内部气孔直径的大
为 20μm ， HSM-SC 为 25μm ， NBG-18 为 300μm ， 与图 2 中石墨气孔直径分布趋势相似;浸渍过程采
但与上述发达国家相比，国产各向同
HSM-SC
性石墨在质量、品种和使用性能等方面还有一定差 距，目前国内需要的高质量各向同性石墨还依赖进 口.因此，要在生产领域达到国际先进技术水平依
在研究石墨的各向同性度时，需要沿两个方向
进行物理性能的表征，具体方法为:平行方向定义
然任重道远 [4J
本研究对国内外各向同性石墨的各
型号 10 6α 平行 /"C -] 10 6α 垂直 /"C -] 各向同性度
= (1 - d c/2. 25) x 100%
3
(2)
其中 ， Bc 是石墨闭口气孔率 d c 是石墨真密度，石
墨单晶密度是 2.25 glcm
•
由式(1)和式 (2) 计算得到 3 种石墨总气
IG-ll NBG-18 HSM-SC
气孔和残留裂纹在破碎过程中转化为开口气孔.图 1 是在 NBG-18 内观察到的条状、长几百微米的'股
烧焦裂纹，而且-11 和 HSM-SC 均未观察到.故 IG11 和 HSM-SC 的闭口气孔率明显低于 NBG-18.
位则为1. 12[6]
由于不完全清楚上述 3 种石墨的制
备工艺，故国产石墨的各向同性度差可能是由焦颗
小影响较大，相同工艺条件下采用细颗粒配料方式
的石墨力学性能更好.另外， IG-11 、 NBG-18 和
HSM-SC 抗拉强度的标准偏差分别为1. 78 、1. 95 和
用中颗粒配料方式的石墨，沥青对气孔的填充效果
明显;采用细颗粒配料方式的石墨，沥青对小于 5 μm 的气孔影响不大，故采用细颗粒配料方式焦颗
石墨的各向同性度选择热膨胀系数来表征，一
般将各向同性度在1. 0- 1. 1 时定义为各向同性石 墨，结果如表 2.
表2 三种石墨的热膨胀系数和各向同性度
度的比值表征为
BC
Table 2 Coefficient of thermal expansion and isotropy ratio of graphites
后的石墨块体外部性能均匀性要好于内部，外部的 各向同性程度也要好于内部.例如，德国石墨
NBG-10 的各向同性程度在外部为 1.02 ，在中央部
部分是闭口气孔，存在于焦颗粒内 [7J
由于 NBG-
18 焦颗粒的平均粒度是 300μm ，而 IG-11 和 HSM
SC 焦颗粒的平均粒度是 20 -25μm ，焦颗粒内部的
各向同性石墨是不可缺少的-种高性能工程材
料，被广泛应用于机械、冶金、半导体和原子能等
领域.美国、日本和德国等非常重视该材料的开发
应用，长期投人大量人力、物力开展工艺研究，完 善产品质量和种类，扩大产品应用范围，生产的各
1
实验样品与方法
本研究所用的样品为日本东洋碳素有限公司的
IG-ll 、德国西格里炭素集团的 NBG-18 和国内生产 的 HSM-SC. 石墨部分制备工艺如表l.
料方式下焦颗粒平均直径对石墨内部气孔直径的大小影响较大;在相同工艺条件下，采用细颗粒配种方式
的石墨力学性能更好;细颗粒各向同性石墨质量与改进混担均匀性有重要联系;利用 X 射线衍射谱中石墨
(002) 衍射峰的半高宽可以定性坪价石墨化程度.探讨了国外各向同性石墨制备工艺中值得借鉴的地方. 关键词:工程材料;各向同性石墨;各向同性度;气孔率;微晶尺寸;石墨化程度 中图分类号 TB 32 文献标识码 A
粒的各向同性度差、?昆捏不均和分析样品来自石墨 内部这 3 个影响因素中的一个或多个造成的.
2.2.2
气孔直径分布的表征
2.2
2. 2. 1
石墨的气孔 气孔率的表征
由图 2 可知， IG-11 的气孔直径主要分布在1. 5 -3μm; NBG-18 的气孔直径分布在 5 - 35μm ，主
要集中在 25μm 附近 布在 2 -4μm. HSM-SC 的气孔直径主要分 石墨气孔直径分布与配料和漫愤工
品，且制造成本不高，这也是日本大力发展该项制
品的秘密所在 [2J
目前，国内各向同性石墨发展迅
焦源
石油焦 沥青焦 石油焦
速，无论是炭素行业，还是电炭行业的骨干企业，
都已拥有大型等静压机，能够生产不同类型的各向 同性石墨，满足电火花加工、连续铸造用结晶器等
IG-ll
NBG-18
20 300 25
工业需求 [3 J
气孔形貌的表征
图3
(c) HSM-SC
三种石墨的气孔形貌
图 3 中 IG-ll 和 HSM-SC 大部分气孔直径在 20
-25μm ， NBG-18 大部分气孔直径都大于 100 μm.
Fig. 3 Optical microstructure of graphites
对 HSM-SC 块体进行大面积观察后发现， HSM-
乙.
此，可以考虑将 HSM-SC 的石墨化Fra Baidu bibliotek度适当降低.
结语
通过对国外石墨 IG-11 、 NBG-18 和国产石墨
这与压求仪测量气孔直径分布结果一致.另外，
3
种石墨内气孔的平均直径与焦颗粒平均直径在数值 上十分接近，故可利用气孔形貌粗略推断配料过程
SC 内部确实存在异常大气孔，而且存在大面积的
元气孔区域， IG-11 内部却很少出现上述现象.在
中焦颗粒的平均直径.
石墨力学性能与气孔状态有关.
12 mm x21 mm 范围对 IG-11 和 HSl\ιSC 内异常的 IG-11 、 HSM
第 27 卷第 2 期 2010 年 4 月
深圳大学学报理工版
Vol. 27 No.2 Apr. 2010
JOURNAL OF SHENZHEN UNIVERSITY SCIENCE AND ENGINEERING
文章编号:
1000-2618(2010)02-0137-05
[材料科学]
各向同性石墨结构与工艺条件的关系
4.61
5.72
4.39 5.54 3.73
1. 05 1. 03 1. 27
孔率、闭口气孔率和开口气孔率，结果如表 3.
表3 三种石墨的密度及气孔率
Table 3 Density and porosity of graphites
4.74
型号
体密度/
(g 'cm -3)
真密度/
(g 'cm -3)
烧和石墨化降温阶段，由于体积收缩在沥青相上形
同性石墨 [5]
在压型工艺方面，焦颗粒和沥青混合
不均匀就会引起石墨性能的各向异性.在石墨热处
理方面，不论是蜡烧过程还是石墨化过程，热流总
成的裂纹.研究表明，类型②和类型③气孔绝大部 分是开口气孔，存在于沥青相内;类型①气孔绝大
是由外向内传导，石墨块体的温度也是由外向内降 低，并且外部区域的温度分布均匀，因此，热处理
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第 27 卷
准偏差大均由异常气孔和无气孔区域存在造成的.
Scherrer 公式计算 Lc 和 La 值可以定性地评价石墨的 石墨化程度.另外，石墨化程度高意味着石墨基面 (六角网层)的有序排列程度越高，由于石墨基面
第 27 卷
8 二 (1
- d v/2. 25) x 100%
( 1)
2
2.1
实验结果与讨论
石墨的各向同性度
其中 ， B 是石墨总气孔率 ; d v 是石墨体积密度，石墨
3 单晶密度是 2.25 glcm •
石墨的气孔分为开口气孔和闭口气孔，对于闭 口气孔，不论怎样增加压强也不能将气体压人其 中，故石墨闭口气孔率可利用真密度与单晶石墨密
20.8 17.3 18.2
8.4 10.6 5.8
12.4 6.7 12.4
工艺中，焦颗粒的各向同性程度、成型工艺和热处
理过程对石墨各向同性度都有影响.研究表明，站 结剂沥青在石墨化处理后，石墨内部微晶分布没有 取向性，对石墨各向同性程度影响不大;而如果焦 颗粒的各向同性程度非常好，即使采用模压成型， 也可以将各向同性度控制在1. 10 以内，例如日本 和德国均采用各向同性程度高的二次焦来制备各向
为样品测量表面平行于石墨层状纹理;垂直方向定
义为样品测量表面垂直于石墨层状纹理.石墨各向 同性度用热膨胀系数表征，气孔直径分布用压7ft仪 测量，气孔形貌用金相显微镜观察，微晶尺寸用 X 射线衍射法表征.
向同性度、气孔结构和微晶尺寸进行表征，对比国 内外石墨在上述 3 方面存在的异同，根据石墨结构 与制备工艺间的关系，探讨国外各向同性石墨制备
大气孔进行统计发现 IG-ll 内大于 150μm 的气孔 HSM-SC 有 14 个，最大直径约为 200μm 的气孔
SC 和 NBG-18 的抗拉强度分别为 25.50 、 2 1. 88 和
19.98 MPa. 3 种石墨总气孔率接近，故石墨抗拉强
度随气孔直径减小而增加，同理，石墨抗压强度、
内大于 200μm 有 31 个，最大直径约为 330μm ，
Fig. 1 Cracks after calcinations in NBG-18 0.5
IG-II
0.4
=
起 0.2
\
b
h
0.3
0.1
。
8192 16384
图 2
气孔直径/Å
32768 65536 131072 262144 (I Å =10- 10 m )
三种石墨的气孔直径分布
Fig. 2 Pore diameter distribution of graphites 2.2.3
由表 3 可知， NBG-18 、 IG-11 和 HSM-SC 闭口
气孔率依次降低，且 IG-11 和 HSM-SC 闭口气孔率 明显低于 NBG-18. 根据形成机制的不同石墨气孔
分 3 种类型:①在焦颗粒上的气孔和裂纹，这是由 焦颗粒在'股烧过程中体积收缩造成的;②在混捏和 培烧过程中，气体进入沥青相形成的气孔;③在蜡
李正操付晓刚 l 气陈东钱张政军 l
(1.清华大学材料科学与工程系新型陶瓷与精细工艺国家重点实验室，北京 100084; 2. 中国原子能科学研究院，北京 102413 )
摘
要:对比研究国外石墨 IG-ll 、 NBG-18 和国产石墨 HSM-SC 的各向同性皮、气孔直径、气.:Jl..形貌
和微晶状态，探讨其结构差异.研究发现，国外石墨在各向同性度的控制上优于国产石墨;采用细颗粒配
在各向同性石墨制备过程中，均质和微细组织是两
个极其重要的指标[剖，使用微细原料是基本原则.
由于微细原料很难与粘结剂沥青混合均匀，要提高
HSM-SC 质量必须改进焦颗粒混捏过程中的相关工
斗斗
间的结合力小，基面之间的滑移阻力小，故石墨化
程度高的石墨更易切削.在石墨的加工过程中，与
IG-11 和 NBG-18 相比 HSM-SC 非常容易切削.因
工艺中值得借鉴的地方.
收稿日期 2009-06-10; 修回日期 2010-02-11 基金项目:国家自然科学基金资助项目 (50701026 ) 作者简介:李正操(1 975-) ，男(满族) ，辽宁省铁岭市人，清华大学副教授、博士.
E-mail: zcli@tsnghuaedu.cn
138
深圳大学学报理工版
粒平均直径对石墨内部气孔直径的大小影响较大.
2. 24 MPa. IG-11 的偏差最小，说明 IG-11 的均匀
性好于 NBG-18 和 HSM -SC
j
HSM -SC 的偏差最大，
说明 HSM-SC 的均匀性较差，其内部可能存在异常
尺寸的气孔.
图 1
NBG-18 内般烧焦残留裂纹
(a)IG- l1
总气孔闭口气开口气
率/% 孔率/%孔率/%
由表 2 可知， IG-11 和 NBG-18 的各向同性程度
都在1. 05 以内，而 HSM-SC 的各向同性程度为
1.27 ，说明国产石墨的各向同性程度较差.在制备
IG-ll NBG-18 HSM-SC
1. 77
1.86 1.84
2.06 2.01 2.12
表 1 三种石墨部分制备工艺
向同性石墨己拥有近百种型号，为其他高精尖领域
发展提供了大量的新类型石墨产品 [IJ
另外，由于
Table 1
型号
各向同性石墨的各种使用性能都优于常规炭素制
Manufacture information of graphites
焦颗粒平均直4主/μm 成型方式
等静压成型 振动成型 等静压成型
如式(1) ，石墨总气孔率利用体积密度与单晶
石墨密度的比值来表征，
第2 期
李正操，等:各向同性石墨结构与工艺条件的关系
139
艺有关.结合表 l 可知石墨焦颗粒平均直径
IG-ll
抗弯强度和弹性模量也会随气孔直径的减小而增
加.由于焦颗粒平均直径对石墨内部气孔直径的大
为 20μm ， HSM-SC 为 25μm ， NBG-18 为 300μm ， 与图 2 中石墨气孔直径分布趋势相似;浸渍过程采
但与上述发达国家相比，国产各向同
HSM-SC
性石墨在质量、品种和使用性能等方面还有一定差 距，目前国内需要的高质量各向同性石墨还依赖进 口.因此，要在生产领域达到国际先进技术水平依
在研究石墨的各向同性度时，需要沿两个方向
进行物理性能的表征，具体方法为:平行方向定义
然任重道远 [4J
本研究对国内外各向同性石墨的各
型号 10 6α 平行 /"C -] 10 6α 垂直 /"C -] 各向同性度
= (1 - d c/2. 25) x 100%
3
(2)
其中 ， Bc 是石墨闭口气孔率 d c 是石墨真密度，石
墨单晶密度是 2.25 glcm
•
由式(1)和式 (2) 计算得到 3 种石墨总气
IG-ll NBG-18 HSM-SC
气孔和残留裂纹在破碎过程中转化为开口气孔.图 1 是在 NBG-18 内观察到的条状、长几百微米的'股
烧焦裂纹，而且-11 和 HSM-SC 均未观察到.故 IG11 和 HSM-SC 的闭口气孔率明显低于 NBG-18.
位则为1. 12[6]
由于不完全清楚上述 3 种石墨的制
备工艺，故国产石墨的各向同性度差可能是由焦颗
小影响较大，相同工艺条件下采用细颗粒配料方式
的石墨力学性能更好.另外， IG-11 、 NBG-18 和
HSM-SC 抗拉强度的标准偏差分别为1. 78 、1. 95 和
用中颗粒配料方式的石墨，沥青对气孔的填充效果
明显;采用细颗粒配料方式的石墨，沥青对小于 5 μm 的气孔影响不大，故采用细颗粒配料方式焦颗
石墨的各向同性度选择热膨胀系数来表征，一
般将各向同性度在1. 0- 1. 1 时定义为各向同性石 墨，结果如表 2.
表2 三种石墨的热膨胀系数和各向同性度
度的比值表征为
BC
Table 2 Coefficient of thermal expansion and isotropy ratio of graphites
后的石墨块体外部性能均匀性要好于内部，外部的 各向同性程度也要好于内部.例如，德国石墨
NBG-10 的各向同性程度在外部为 1.02 ，在中央部
部分是闭口气孔，存在于焦颗粒内 [7J
由于 NBG-
18 焦颗粒的平均粒度是 300μm ，而 IG-11 和 HSM
SC 焦颗粒的平均粒度是 20 -25μm ，焦颗粒内部的
各向同性石墨是不可缺少的-种高性能工程材
料，被广泛应用于机械、冶金、半导体和原子能等
领域.美国、日本和德国等非常重视该材料的开发
应用，长期投人大量人力、物力开展工艺研究，完 善产品质量和种类，扩大产品应用范围，生产的各
1
实验样品与方法
本研究所用的样品为日本东洋碳素有限公司的
IG-ll 、德国西格里炭素集团的 NBG-18 和国内生产 的 HSM-SC. 石墨部分制备工艺如表l.
料方式下焦颗粒平均直径对石墨内部气孔直径的大小影响较大;在相同工艺条件下，采用细颗粒配种方式
的石墨力学性能更好;细颗粒各向同性石墨质量与改进混担均匀性有重要联系;利用 X 射线衍射谱中石墨
(002) 衍射峰的半高宽可以定性坪价石墨化程度.探讨了国外各向同性石墨制备工艺中值得借鉴的地方. 关键词:工程材料;各向同性石墨;各向同性度;气孔率;微晶尺寸;石墨化程度 中图分类号 TB 32 文献标识码 A
粒的各向同性度差、?昆捏不均和分析样品来自石墨 内部这 3 个影响因素中的一个或多个造成的.
2.2.2
气孔直径分布的表征
2.2
2. 2. 1
石墨的气孔 气孔率的表征
由图 2 可知， IG-11 的气孔直径主要分布在1. 5 -3μm; NBG-18 的气孔直径分布在 5 - 35μm ，主
要集中在 25μm 附近 布在 2 -4μm. HSM-SC 的气孔直径主要分 石墨气孔直径分布与配料和漫愤工
品，且制造成本不高，这也是日本大力发展该项制
品的秘密所在 [2J
目前，国内各向同性石墨发展迅
焦源
石油焦 沥青焦 石油焦
速，无论是炭素行业，还是电炭行业的骨干企业，
都已拥有大型等静压机，能够生产不同类型的各向 同性石墨，满足电火花加工、连续铸造用结晶器等
IG-ll
NBG-18
20 300 25
工业需求 [3 J
气孔形貌的表征
图3
(c) HSM-SC
三种石墨的气孔形貌
图 3 中 IG-ll 和 HSM-SC 大部分气孔直径在 20
-25μm ， NBG-18 大部分气孔直径都大于 100 μm.
Fig. 3 Optical microstructure of graphites
对 HSM-SC 块体进行大面积观察后发现， HSM-
乙.
此，可以考虑将 HSM-SC 的石墨化Fra Baidu bibliotek度适当降低.
结语
通过对国外石墨 IG-11 、 NBG-18 和国产石墨
这与压求仪测量气孔直径分布结果一致.另外，
3
种石墨内气孔的平均直径与焦颗粒平均直径在数值 上十分接近，故可利用气孔形貌粗略推断配料过程
SC 内部确实存在异常大气孔，而且存在大面积的
元气孔区域， IG-11 内部却很少出现上述现象.在
中焦颗粒的平均直径.
石墨力学性能与气孔状态有关.
12 mm x21 mm 范围对 IG-11 和 HSl\ιSC 内异常的 IG-11 、 HSM
第 27 卷第 2 期 2010 年 4 月
深圳大学学报理工版
Vol. 27 No.2 Apr. 2010
JOURNAL OF SHENZHEN UNIVERSITY SCIENCE AND ENGINEERING
文章编号:
1000-2618(2010)02-0137-05
[材料科学]
各向同性石墨结构与工艺条件的关系
4.61
5.72
4.39 5.54 3.73
1. 05 1. 03 1. 27
孔率、闭口气孔率和开口气孔率，结果如表 3.
表3 三种石墨的密度及气孔率
Table 3 Density and porosity of graphites
4.74
型号
体密度/
(g 'cm -3)
真密度/
(g 'cm -3)
烧和石墨化降温阶段，由于体积收缩在沥青相上形
同性石墨 [5]
在压型工艺方面，焦颗粒和沥青混合
不均匀就会引起石墨性能的各向异性.在石墨热处
理方面，不论是蜡烧过程还是石墨化过程，热流总
成的裂纹.研究表明，类型②和类型③气孔绝大部 分是开口气孔，存在于沥青相内;类型①气孔绝大
是由外向内传导，石墨块体的温度也是由外向内降 低，并且外部区域的温度分布均匀，因此，热处理