精馏塔原理与操作

n — 理论塔板数 α— 平均相对挥发度，与温度、压力有关 挥发度：气相中分压和与其平衡的液相中的摩尔分率之比。
PA VA xA
PB VB xB
道尔顿定律：理想气体混合物的总压等于各组分气体分压之 和，各组分的分压等于总压乘以该组分在混合气体中所占的 摩尔分率
PA PYA PB PYB
V VR , L LR
F↓ ↓LR ↑VR ↓LS ↑VS F， ZF
LS
F LR Vs VR LS
↑ ↓ VR y j+1 LR Vs y k Ls x k-1 ↑ ↓
j xj
D ， XD
进料为液相，且为泡点，则：
k
VS VR , LS LR F
进料为气相，且为露点，则：
五条线所包围的区域称为 塔板的适宜操作区。
V Vmax
2 A 5 3 P1 4 P
操作点——A
操作线——OA 操作弹性——Vmax/Vmin
O Vmin B
1
L
设计时，应使操作点尽可能位于适宜操作区的中央，若操作点紧 靠某一条边界线，则负荷稍有波动，塔的正常操作即被破坏。
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3、约束条件 液泛限：气相速度过高，气相中夹带液体到上层塔板中， 称为“雾沫夹带”，雾沫夹带现象严重时，液相从下层塔板倒 流到上层塔板，称为液泛。气相速度的上限称为液泛限。（另 外液体量过大、溢流管堵塞等都会导致液泛） 漏液限：气相速度过低，塔板漏液，板效率下降。气相速 度的下限称为漏液限。 压力限：塔的操作压力的限制，操作压力过大，影响气液 平衡，分离效果变差。严重时会影响安全生产。 临界温差限：主要指再沸器两侧冷热流体的温度差。温差 越大，传热量越大，温差低于临界温差时，给热系数急剧下降， 不能保证正常传热。
连续精馏塔流程的典型图。
1－精馏塔 2－再沸器 3－冷凝器 4－观察罩 5－馏出液贮罐 6－高位槽 7－预热器 8－残液贮罐
三组分精馏典型流程图。
B+C+(A)
P-2
P-6
P-7
E-5
E-6
P-4 P-5 P-7
甲醇+PO.+丙烯
C+(B)
P-8
A+B+
P-12 P-12
F D Z F xB xD Z F xB xB D F xD xB
或
F B xD Z F xB xD xD Z F B F xD xB
表明：xD与xB之间的关系受F/D（或F/B）、ZF的影响。 进料在产品中的分配比一定，则顶、底两产品中轻组分 组成关系一定。xD↑则xB↓，反之， xB ↑， xD ↓。 例： ZF=0.5 要求xD＝0.95, xB=0.05
P-10
E-1 E-4
E-2
E-3
A
P-14
P-15
B
三、精馏塔分类
板式塔
筛板塔、泡罩塔、浮阀塔 穿流塔、浮喷塔、浮舌塔
填料塔
增加气液两相的接触面积 乱堆填料，规整填料
槽盘式液体分布器
四、精馏操作要点
在保证产品质量合格的前提下，回收率最高，能耗最低 或总收益最大，或总成本最低 1、质量指标－产品的纯度： 二元组分精馏：通常只能控制其中的关键组分的浓度 轻关键组分：挥发度较大而由塔顶镏出的关键组分 重关键组分：挥发度较小而由塔底镏出的关键组分
通过改变再沸器上升蒸汽量、回流量来改变内部物料平衡， 最终改变yj+1 经过点 ( xB , xB )
(0, 和点 B xB ) Vs
全塔能量平衡关系
1、芬斯克(Fenske)方程
全回流时，由各塔板气液平衡关系可以推导出塔顶、塔底 产品组成服从Fenske方程
X D (1 X B ) n X B (1 X D )
Ls
VR Vs F , LR LS
物料平衡示意图
B,xB
（2）精馏段的物料平衡
对于冷凝器：
任意塔板j：
D VR LR
精馏段操 作线方程
VR y j 1 LR x j DxD
LR D R xD y j 1 x j xD xj VR VR R 1 R 1 LR ，则： 定义回流比： R LR LR D
塔顶－塔底形成下高上低的温度梯度分布
梯度越大，则传质传热的过程越充分，分离效果越好
泡点：一定系统压力和液相组成下，液体混合物出现第一 个气泡时的温度称为泡点.
露点：一定系统压力和液相组成下，液体混合物加热汽化
全部变成饱和气相的温度称为露点。
节能与经济性
回收率： Ri 组分i的产品流量 100 ％
相应原因及可采取措施
一、淹塔愿因：（1）沉降管堵死。回流液无法下流。开工时铁屑、焊渣等 杂物，正常生产中设备腐蚀物的沉积，或者液体中的固体析出，溶液的自 聚物，都易引起降液管堵塞。（2）液体量太大，使降液管超负荷。 现象：淹塔时会使塔顶温度下降，回流罐液面下降，塔底液面和压力增高。 措施：（1）适当降低进料量和回流量。（2）如设备故障，则停工处理。 二、冲塔原因：形成塔内汽液相负荷过大的诸因素，都可引起冲塔，如进 料量、塔底吹汽量、塔顶回流量过大等。 现象：发生冲塔时，因塔内分馏效果变坏，破坏正常的传质传热，致使塔 顶温度、压力、回流温度均上升，塔液位突然下降。 处理：处理原则是降低汽液负荷，如因萃取物进料量如因含水过大造成的 冲塔，则要提前排水，减小萃取物中含水量，当处理量过大时，要注意塔 底吹汽流量不可过大，塔顶回流应适当。 三、雾沫夹带和液泛原因：分馏塔正常操作中，气液相负荷相对稳定。当 气相负荷都过大时，气体通过塔板压降增大。气体在上升过程中带走各级 塔盘上大量液体，致使塔顶采出物中重组分严重超标。 措施：原则是同时降低气液相负荷。
R VR LR D R 1 可通过回流比R和再沸器蒸汽量V→内部物料平衡→yj+1 回流比R↑，y-x斜率↑ 全回流（R=∞，D=0）时， yj+1 =xj为对角线
（3）提镏段物料平衡
再沸器物料平衡： B LS VS
提馏段操作 线方程
LS B 提馏段任一塔板： VS yK LS xK 1 BxB yK xK 1 xB VS VS
蒸馏和吸收塔设备
化工教研室
塔板上的异常操作现象
漏液、液泛和液沫夹带等，应尽
量避免异常操作现象的出现。
五 塔板的负荷性能图
通常由五条线组成： 漏液线（1） 液沫夹带线（2） 液相负荷下限线（3） 液相负荷上限线（4） 液泛线（5）
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化工原理 蒸馏和吸收塔设备
材料与化学工程学院 化工教研室
操作分析
相对挥发度：
VA VB PA P YA YA XA XA XA PB P YB YB XB XB XB
2 、分离度
不是全回流的一般操作条件下，定义分离度：
X D (1 X B ) S X B (1 X D )
(7-15)
sxB xD 1 xB ( s 1) xD xB xD s(1 xD )
精馏塔的基本控制 Shinskey的三条准则
（1）当仅需要控制塔的一端产品时．应当选用物料平衡方 式来控制该产品的质量； （2）塔两端产品流量较小者，应作为操纵变量去控制塔的 产品质量； （3）当塔的两端产品均需按质量控制时，一般对含纯产品 较少，杂质较多的一端的质量控制选用物料平衡控制，而含 纯产品较多，杂质较少的一端的质量控制选用能量平衡控制
能量平衡影响因素：进料温度
再沸器加热量
冷凝器冷却量 环境温度
全塔物料平衡
对于二元精馏： F为进料流量（kmol/h）; D为塔顶馏出 液采出量（kmol/h）;B为塔底釡液采出量（kmol/h）
ZF，xD，xB分别表示进料、馏出液、釡液中轻组分的摩尔 分率。
解得：
F DB
FZ F DxD BxB
D 0.5 0.05 0.50 F 0.95 0.05
ZF变到0.4 时
F xD Z F 0 0.8 D
此时必须减小D才能够达到质量要求
（1）进料板物料平衡 V V , L s 提馏段各板： 精馏段在回流液的温度为沸点的情况下V R 各板：
从而进料板物料平衡：
2、保证平稳操作 物料平衡：塔顶产品和塔底产品流量之和应等于进料量， 塔底液位、回流罐液位、各塔板持液量均保持不变。 能量平衡：进料热量＋塔底再沸器加热量＝塔顶产品热 量＋塔底产品热量＋塔顶冷凝器冷却热量＋热量损失 进料、冷剂、加热剂的控制
物料平衡影响因素：进料流量
进料组成
塔顶，塔底产品采出量及组
精馏原理与操作要点
一、引言 二、精馏原理 三、精馏塔分类 四、精馏塔操作要点
高飞 2013年11月1日
一、引言
精馏过程是一个复杂的传质传热过程，表现 过程变量多，被控变量多，可操纵的变量也 多和机理复杂” 作为化工生产中应用最广的 分离过程，精馏也是耗能较大的一种化工单 元操作。
二、精馏原理
精馏操作迫使混合物的气、液两相在精馏塔体中作逆向流 动，在互相接触过程中，液相中的轻组分逐渐转入气相，而气 相中的重组分则逐渐进入液相。精馏过程本质上是一种传质过 程，也伴随着传热。在恒定压力下，对单组分液体在沸腾时继 续加热，其温度保持不变。但对于多组分的理想溶液来说，在 恒定压力下，沸腾溶液的温度却是可变的。一般而言，在恒定 压力下，溶液气液相平衡与其组分有关。高沸点组分的浓度越 高，溶液平衡温度越高。与纯物质的气液平衡相比较，溶液气 液平衡的一个特点是：在平衡态下，气相浓度与液相浓度是不 相同的。一般情况下，气相中的低沸点组分的浓度高于它在液 相中的数值.对于纯组分的气液相平衡，把恒定压力下的平衡温 度称为该压力下的沸点或冷凝点。但对于处在相平衡的溶液， 则把平衡温度称为在该压力下某气相浓度的露点温度或对应的 液相浓度的泡点温度。对于同一气相和液相来说，露点温度与 泡点一般是不相等的，前者比后者高 。