嘉绍大桥刚性铰装置调试与检测工艺方案研究
嘉绍大桥无索区钢箱梁安装方案分析
题。 结合嘉绍大桥特殊的水文条件和几种方案的适
用性 ， 对 几种 方案 进行 了对 比分 析 ， 如表 １ 所示 。
３ 方 案的确 定及 实 践应 用
箱梁 的中间支架上 。钢箱梁通过横 向和纵 向 ２ 次 滑移就位 。索塔支架 区及边跨支架 区均可采用此
方案 。
通 过 以上 对 比分 析 ，综 合 考 虑索 塔 支 架 区 、 边 跨 支 架 区钢 箱 梁 安 装 以及 后 续 标 准 梁 段 悬 臂 吊装 的情况 ， 方 案 ５为较 优方 案 。
嘉绍大桥主航道桥 为 ６ 塔独柱 ４索面分幅钢 箱 梁斜 拉 桥 ， 其 跨 径 布置 为 ７ ０ ｍ＋ ２ ０ ０ ｍ＋ ５ ￣ ４ ２ ８ ｍ ＋ ２ ０ ０ ｍ ＋ ７ ０ ｍ ＝ ２ ６ ８ ０ ｍ。标准梁段 １ ５ ｍ， 钢箱梁梁高
４ ． ０ ｍ， 单 幅梁 宽 ２ ４ ｍ。 两 幅箱梁 之 间距 ９ ． ８ ｍ， 全 幅 总宽 ５ ５ ． ６ ｍ。 嘉绍 大桥 共有 ６个 索塔支 架 区 ， ２个边
１ ． ３ 施 工 难 点
方案 ３ ， 特 制悬 臂 吊 吊装方 案 。 利用 索导 管安装
临时拉索 ， 依靠索塔制作悬臂 吊和特制的悬臂 吊起
吊钢箱 梁 。钢箱 梁起 吊至 搁置 平 台上 ， 通 过横 移 、 纵 移 ２次 移位 到位 。 方案 ４ ， 固定 式龙 门 吊吊装 。 在 钢箱梁 支 架 的一
钢箱梁 施 工 方案 变幅 式桥 面 吊机
装 方案进行 比选 ， 介 绍其优劣及 适用情 况 ， 最终确 定采 用变幅式桥 面 吊机 方案 。 关键 词 嘉 绍 大桥
１ 工程 概况 及水 文地质
１ ． １ 工 程 概 况
装工 艺 ， 支 架 区钢箱 梁安 装 困难 。 （ ３ ） 由于 水 文 条件 的 特 殊 性 ， 仅 高 平 潮 时 段 水
嘉绍大桥钢结构防腐蚀施工重点工程分析及方案措施
量 、 工 期 要 。
关 键词 ： 钢 结构 防腐蚀涂装
中ｌ 点 方案措施
Ａ ｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ： ： Ｔ ｈ ｅ ｐ ａ ｐ ｅ ｒ ｉ ｎ ｔ ｒ ｏ ｄ ｕ ｃ ｅ ｄ ｋ ｅ ｙ ｐ ｒ ｏ ｊ ｅ ｃ ｔ ｏ ｆ ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ａ ｎ ｔ ｉ ｃ ｏ ｒ ｒ ｏ ｓ ｉ ｏ ｎ ｃ ｏ ａ ｔ ｉ ｎ ｇ ｃ ｏ ｎ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｉ ｎ
荷 载标 准为 公 路一 Ｉ 级 。主航 道桥 为独柱 型六 塔斜拉 施工重点工程 见表 １ 。
桥， 四 秦 面分 离钢箱梁 形式， 钢桥全长 ２ ６ ８ ０ ｍ ， 单幅 ３ 重点工程施工方案措施
（ ． ｌ ｉ ａ ｎ ｇ ｓ ￣ Ｊ ｌ ＣＵＭ Ｔ Ｄａ ｚ ｈ ｅ ｎ ｇ Ｓ ｕ ｒ ｆ ａ ｃ ｅ Ｅｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ Ｃｏ ． ， Ｌ ｔ ｄ ． ， Ｘｕ ｚ ｈ ｏ ｕ ２ ２ １ ０ ０ ８ ， Ｃｈ ｉ ｎ ａ ）
文章编号 ：１ ０ ０ ８ — ７ ８ １ ８ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ７ — ０ ０ ５ ６ — ０ ４
文献标 识码 ：Ａ
Ａ ｎ ￡ ｄ ｙ ｓ ｉ ｓ ａ ｎ ｄ Ｓ ｏ ｌ ｕ ｔ ｉ ｏ ｎ Ｍｅ ａ ｓ ｕ ｒ ｅ ｓ ｏ ｎ Ｋｅ ｙ Ｐ ｒ ｏ ｊ ｅ ｃ ｔ ｏ ｆ Ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ Ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ Ａｎ ｔ ｉ ｃ ｏ ｒ ｒ ｏ ｓ ｉ ｏ ｎ
刚性铰安装工法汇报
中 交二 航
SECOND HARBOUR ENGiNEERING
1.1、工程背景
嘉绍大桥所处的钱塘江水域具有特殊的建设条件，为适应河 床摆幅的要求，主航道桥采用 70+200+5×428+200+70=2680m的分幅式四索面六塔斜拉桥。 由于钢箱梁长度大，主梁的温度变形对索塔及基础的受力影响 大，传统构造无法适应这种长主梁结构体系和嘉绍大桥特殊的 建设环境。
中 交二 航
SECOND HARBOUR ENGiNEERING
刚性铰小箱梁临时锁定
4.3、施工操作要点 4.3.1、施工准备---安装温度选择
由于J2梁段吊装时，顺桥向距J1、J3梁段只有10cm的理论 富余值，所以尽量考虑选择温度较低的天气进行吊装。最终合龙 将根据合龙口的监测情况，由监控单位确定。
标准梁段吊具
抬吊吊具
标准梁段吊具
抬吊吊具
4.3、施工操作要点
4.3.1、施工准备---桥面吊机改造 研发了桥面吊机左
右吊具自平衡的装置， 将南主墩单台吊机两 起升钢丝绳相互连接 使两个吊点能够同时 相互均衡起吊荷载， 实现“四点起吊，三 点平衡”。
中 交二 航
SECOND HARBOUR ENGiNEERING
中 交二 航
SECOND HARBOUR ENGiNEERING
刚性铰合龙口两侧主梁线形
4.3、施工操作要点
4.3.1、施工准备---配重安装 刚性铰合龙压重包括边跨侧永久压重和中跨侧临时压重两部分，
项目名称刚性铰专用支座研究与开发主要完成单位嘉绍跨江大桥
1、项目名称：刚性铰专用支座研究与开发；主要完成单位：嘉绍跨江大桥工程建设指挥部，中交公路规划设计院有限公司，成都市新筑路桥机械股份有限公司；主要完成人：于长海、熊劲松、桂炎德、曹宗勇、黄滔、宋卫国、林道锦、王仁贵、夏玉龙、周亮、焦红林；完成单位直接经济效益：嘉绍大桥在刚性铰专用支座的成功研制的基础上采用刚性铰结构，减小大桥索塔和基础规模，降低结构造价约8.6亿元。
成都市新筑路桥机械股份有限公司做为研发的生产单位2012年仅嘉绍大桥一个项目新增产值170万元，新增利税28.9万元，经济效益良好。
社会效益：刚性铰专用支座的成功研制是解决刚性铰在超长多塔斜拉桥应用的关键技术控制因素，对发展具有我国自主知识产权的桥梁核心技术具有重要意义；同时，还丰富发展了桥梁设计理论与方法，填补了相关设计技术标准空白。
获得国内发明专利一项，实用新型专利2项，国内学术期刊上发表论文2篇。
2、项目名称：压浆修复桥梁铰缝技术的应用研究主要完成单位：浙江沪杭甬高速公路股份有限公司主要完成人：郑士暄、胡胜飞、魏洋、吴刚、詹华岗、吴继民、程文远、许银平、张敏、葛政、袁舜尧、龚余富经济和社会效益：本课题为桥梁铰缝的预防性养护工作开辟了一条自主创新之路。
使桥梁铰缝的修复工艺更简单、不需要大型设备，不需要开挖桥面；将施工封道缩短，只需12小时左右，甚至更短；在费用方面，按单跨小桥计算，可节约3.6万元，更具重要意义的是封道时间可缩短7-10天，以沪杭甬、上三高速公路为例，沪杭甬、上三高速公路每年大约有40-50座小桥需要进行铰缝修复，如全面使用该技术后，可减少封道350-500点•天。
对交通影响极大减小，社会效益显著。
3、项目名称：泡沫混凝土在浙江省公路建设中的应用研究；主要完成单位：浙江省交通投资集团有限公司；主要完成人：文斌、赵玉贤、朱益军、项小伟、杨少华、单华刚、江峰、沈发祥、丁科军、胡坚锋、龚廉溟、曹德洪、王恒；完成单位直接经济效益：泡沫混凝土在公路软土路堤、拓宽工程、地质灾害预防与治理工程、隧道工程、溶洞与采空区回填、加固工程等诸多领域均开展了工程试验，在浙江省公路工程建设领域18个项目上取得了成功应用，产生经济效益4430万元。
嘉韶大桥刚性铰内部支座试验研究
Ｏ 引 言
嘉绍 大桥 （ 兴 至绍兴跨 江公 路通 道工程 ） 嘉 主航 道桥 为 ７ ０＋２０＋ ４ ８＋ ０ ０ ５Ｘ ２ ２０＋７ ２桥． 因主梁较 长 ， 温度变 形 问题 突 出． 为有 效解 决嘉 绍 大 桥 主航 道桥 的温 度荷 载 问 题， 设计 中采用 了在 中塔之 间 的主梁跨 中位置 设置 刚性 铰 （ 一种 伸 缩连 接结 构 ， 国内外 对这 种结 构 的研 究 还 不常见 ， 这里 暂且称 之为 刚性 铰 ） 造 的方 式 ． 性铰 不 仅要 满 足正 常 运 营 下 的承 载 能 力要 求 ， 要 具 构 刚 还 备 释放跨 中 ２侧 主梁 的纵 向相对位 移 ， 约束 主梁两 端 的竖 向 、 向相对 变形 及 相对 转 动 的能 力 ¨ ． 载 作 横 Ｊ荷
（ ｃｏｌ ｆ ｉｉＥ ｇｎｅ ｎ ， ｏｔｗ ｓ Ｊ ｏ ｎ ｎｖｒｉ ， ｈｎ ｄ １０ １ Ｃ ｉａ Ｓｈｏ ｏ ｖ ｎｉｅｒ ｇ Ｓ ｕ ｅｔ ｉ ｔ ｇＵ ｉ ｓｙ Ｃ ｅ ｇｕ６ ０３ ， ｈｎ ） Ｃ ｌ ｉ ｈ ａｏ ｅ ｔ
Ａｂ ｔ ａ ｔ ａ ｅ ｎ ｆ ｉ ｌ ｍｅ ｔａ ａｙ ｉ ，ａ ｍｏ ｅ ｓｅ ｔｂ ｉｈ ｄ ａ ｃ ｒ ｉ ｇ ｔ ｈ ｃ ｌ ｓｒ ｃ ：Ｂ ｓ ｄ ｏ ｎ ｔ ｅｅ ｎ ｎ ｌｓｓ ｄ ｌｉ ｓａ ｌ ｅ ｃ ｏ ｄ ｎ ｏ ｔ ｅ ｓ ａ ｅ—ｄ ｗｎ ａ ｄ ｓｍｐ ｉ ｅ ｉ ｅ ｓ ｏ ｎ ｉ ｌ ｄ ｉ ｆ
装置 、 大滑板接 触 面的 面积 ， 增 可提 高支座耐磨 性 ， 改善 刚性铰 的运动 工作性 能．
关键 词 ： 型试 验 ； 铰 ； 胶 支座 ； 模 球 橡 斜拉 桥 ； 箱 梁 钢
中 图分类号 ： ４ ３ ３ 文 献标识 码 ： 文章 编号 ：０ ７— ５ ｘ（０ ０ ０ ０ ４ ０ Ｕ ４ ．６ Ａ １０ ８ ５ ２ １ ） ｌ一 ０ ２— ５
桥面吊机试验方案
第一部分桥面吊机试验整体方案1.1、概述1.1.1 工程简介嘉绍跨江大桥主航道桥为六塔独柱四索面分幅钢箱梁斜拉桥，跨径布置为70+200+5×428+200+70=2680米。
桥面最大纵坡为0.45%，位于R= 142666.667m、切线长T=642m、外矢距E=1.445m的圆弧竖曲线上。
图1.1 北侧主桥总体布置图1、梁段结构、尺寸及梁段划分钢箱梁采用分幅形式，单幅箱梁为栓焊流线形扁平钢箱梁，外侧全梁段设置风嘴，内侧除70m边跨和索塔无索区外其余设置斜拉索检修道。
梁高4.0m（箱梁内侧内尺寸），单幅梁宽24m，两幅梁间横梁长9.8m，全幅总宽55.6m。
根据构造及施工架设的需要，全桥钢箱梁除刚性铰外，划分为A～J共13种类型梁段。
其中D1、E1、F、G类梁段又根据风嘴及内侧斜拉索工作箱设置张拉孔与否及梁段是否设置压重槽分为若干类型。
内侧设置斜拉索检修道，梁高4.0m（中心线位置箱梁内尺寸），整幅梁宽55.6m（含风嘴和拉索检修道）。
对于不设横梁梁段（A、E1、E2、F、J类梁段）分为左右幅两部分预制，设置横梁梁段（B1、B2、C、D1、D2、G、H、I）分为左右幅和横梁三部分预制。
全桥共计374个梁段（单幅），71个箱形横梁以及32道工字形横梁。
标准梁段长度15.0m，边跨梁段最大吊装重261.98t（H类梁段，单幅），悬臂施工最大吊装重对于Z5塔中跨侧为222.35t（J1梁段，单幅），Z6塔中跨侧为263.11t （J1梁段，单幅），其余塔为218.48t（G类梁段，单幅），刚性铰合拢梁段最大吊装重373.94t（单幅），其余合拢梁段吊重118.96t（单幅），横梁除了B2类梁段吊装重27.23t，跨中部分箱形横梁吊装重18.45t，工字形小横梁吊装重7.92t。
2、钢箱梁吊装施工要求⑴钱塘江河口尖山河段河床宽浅、潮强流急、涌潮汹涌，河床变迁剧烈，兼有灾害性天气影响，施工条件恶劣。
嘉兴至绍兴跨江公路通道嘉绍大桥实施性施工组织设计
嘉绍大桥桥面铺装施工组织设计及试验段施工方案评审会会议材料一嘉兴至绍兴跨江公路通道嘉绍大桥Ⅺ-1标段实施性施工组织设计二O一二年十一月目录第一章工程概况及编制依据1一、工程概况1二、路面结构形式1三、主要工程数量2四、编制依据3第二章组织机构及进度计划4一、项目组织机构4二、施工进度计划5第三章钢桥面ERS铺装施工方案10一、施工准备 101、人员 102、设备 103、材料 12二、钢桥面ERS铺装施工工艺 171、各分项工程工艺流程及工序衔接 172、钢桥面板喷砂施工 173、EBCL层施工 184、EBCL层与RA05层界面处理 205、树脂沥青混凝土RA05层拌和 216、RA05摊铺和碾压 237、RA05顶面抛丸界面的施工 258、热喷沥青粘结层施工 259、高粘度改性沥青面层SMA-13的施工26三、质量检验 32第四章混凝土桥面双层SMA铺装方案34一、准备工作 341、施工现场准备 342、技术准备 343、材料、设备、劳动力准备 34二、桥面抛丸打砂作业 341、施工准备 342、施工工艺 35三、防水粘结层施工 361、防水粘结层施工方法 362、粘层的施工方法 363、养护及开放交通 36四、沥青路面SMA施工方案 361、施工技术准备 362、试验路段铺筑 383、沥青混合料的拌和 394、沥青混合料的运输 405、沥青混合料的摊铺 416、沥青混合料的碾压 43五、开放交通 44六、质量检测 44第五章质量、安全、环保及文明施工46一、质量保证体系46二、安全保证体系 50三、环境保护及文明施工 53四、防水、防潮措施 56第一章工程概况及编制依据一、工程概况嘉兴至绍兴跨江公路通道起自嘉兴（秀洲），接常熟经苏州至嘉兴高速公路，于黄湾跨钱塘江，止于绍兴沽渚，接杭甬和上三高速公路，全长69.462公里。
其中嘉绍大桥北起海宁尖山围垦区，跨钱塘江水域，至上虞九六围垦区，全长10.137公里，采用双向八车道高速公路标准。
嘉绍大桥刚性铰专用支座设计
嘉绍大桥刚性铰专用支座设计吕为昱;林道锦;熊劲松;黄滔;王仁贵【期刊名称】《桥梁建设》【年(卷),期】2011(000)005【摘要】嘉绍大桥为六塔独柱四索面钢箱梁斜拉桥,其主梁中跨跨中区域设置刚性铰.针对刚性铰结构的特殊要求,设计出一种具有柔性减振并可调节高度的球型钢支座.该支座由楔形板、轴承座、摩擦副、球冠衬板、橡胶减振垫、剪力卡榫、滑动板等组成.通过在刚性铰中的磨耗试验对比,支座摩擦副滑板材料选择了对温度的敏感程度和在相同压应力下摩擦系数均低于改性超高分子量聚乙烯的聚四氟乙烯.采用在下支座板上硫化一层橡胶减振垫的柔性减振措施减小支座承受的应力峰值,避免冲击破坏.通过对3种支座高度调节方案对比,选择了更适于刚性铰结构、操作简单、可无级调高且可以实现调低功能的楔形板调高方案.%The Jiashao Bridge is a steel box girder cable-stayed bridge with six single-column pylons and four cable planes. In the central span midspan areas of the main girder of the bridge, the rigid hinges were arranged. In view of the special requirements for the rigid hinge structure, a kind of spherical steel bearing that has flexible damping and height adjusting capacity was designed. The bearing is made up of wedge plate, bearing seat, wearing pair, spherical backing plate, damping rubber pad, shear clamper and sliding plate. By comparison of the wearing tests for the hinge structure, the PTFE that is less sensitive to the temperatures and that has frictional coefficients less than those of the modified ultra-high molecular weight polyethyleneunder the same compressive stress conditions was selected for the sliding plate of the wearing pair. The damping measure of sulphiding a layer of rubber pad on the lower bearing plate was taken to reduce peak values of the stress sustained by the bearing and to avoid impacting damage. Also by comparison of three kinds of the schemes of bearing height adjusting, the scheme of the wedge plate height adjusting that is more suitable for the hinge structure, that is simply operational and can steplessly adjust the height upward and downward was selected.【总页数】6页(P53-58)【作者】吕为昱;林道锦;熊劲松;黄滔;王仁贵【作者单位】嘉绍跨江大桥工程建设指挥部,浙江绍兴312366;中交公路规划设计院有限公司,北京100088;成都市新筑路桥机械股份有限公司,四川成都611430;成都市新筑路桥机械股份有限公司,四川成都611430;中交公路规划设计院有限公司,北京100088【正文语种】中文【中图分类】U443.362【相关文献】1.青藏铁路拉萨河特大桥铰轴滑板钢支座设计 [J], 常丽蕙2.嘉绍跨江大桥海工耐久性混凝土回弹测强专用曲线的制定 [J], 张金海;王伟;常建光3.嘉绍大桥刚性铰装置调试与检测工艺方案研究 [J], 伍鲲鹏;蔡峰;裴建顺;4.嘉韶大桥刚性铰内部支座试验研究 [J], 杨万理;周凌远5.嘉绍大桥荣获2016国际道路成就奖设计类工程奖 [J],因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
嘉绍跨江大桥φ4.1m大直径钢护筒施工技术
构（ 定位导 向架尺寸 以 １／ Ｔｎ计） ｌ 。
２ 工程 难点
ห้องสมุดไป่ตู้
７ 钢 护筒 施 沉
１ 钢 护 筒 下 端 １ ． 和 顶 口 ２ ０ｎ 采 用 壁 厚 ３ Ｔ ， ３ ５ ７ １ 设 备 选 择 ） ２ ０ｍ ． ２ ２１ｍ Ｑ ４ Ｃ ｉ ． 钢， 钢板强度及厚度对 卷板设 备 提 出较 高 的要求 ； ） 节护 筒重 ７ １ １ 起重设备 ２单 ． ．
中 图分 类 号 ： ４ ． Ｕ４ ５ ４ 文献标识码 ： Ａ 等 厚 环 焊缝 对 接 时 ＝２ ．。 ０ ， 向焊 缝 口 ５ ＋（ 。 Ｏ） ２ ５ ＋１ 。纵 ＝１ 。 ０ ～ｌ 。，
１ 工程 简介
１ １ 工 程 概 况 ．
坡 口边缘加 工光 洁度 及尺 寸应满 足规 范相 关要求 。２ 钢 护筒 由 ） 短节拼焊成 吊装 节 ， 各短 节钢护 简 的纵 向焊缝错 开 布设 ， 问距 不
５ 钢 护筒 运输
为 防止钢护筒 在运 输 过程 中出现 失 圆、 变形 等现 象 ， 运输 在
１２ 工 程 地 质 及 水 文 ．
同 下 根据地质勘探报告 ， 一般 地段钢护筒周 围 的覆盖层 主要为粉 上 设 置 专 门 的运 输 胎 架 ， 时 分 别 在 钢 护 筒 的上 、 口及 中 间位 置 采 用 两 根 ［ｏ焊 接 十 字 支 撑 ， ２ 以增 强 钢 护 筒 抵 抗 变 形 的 能力 。 土、 粉砂 、 淤泥质粉 质黏土等 ， 在淤泥质 粉质黏土 中存在 极具层 里
的薄粉砂 夹层 。桥址位于钱塘江 河 口尖 山河段 ， 受潮流 和径流共 ６ 定 位导 向架 同作用 ， 潮流动力条件强 ， 比较 复杂 ， 且 河床 冲淤剧烈 。潮 流为非 为确保施沉精 度 ， 在钻 孔平 台上 设置 双层定 位导 向架 ， 顶层 正规半 日浅海潮 流 ， 水流属 往复 流 ， 不对 称性较 明显 。最 高潮 固定在平 台承重 梁上 ， 但 设置标 高 ＋ｌ ． 底层 固结 在平 台支撑 Ｏ ｏｍ，
嘉绍跨江大桥无索区钢箱梁施工关键技术设计
Road & Bridge︱116︱2017年1期嘉绍跨江大桥无索区钢箱梁施工关键技术设计任亮亮广东省长大公路工程有限公司，广东 广州 510000摘要：本文以嘉绍跨江大桥工程为实例，介绍其根据恶劣施工环境，对无索区钢箱梁吊装方案进行设计、比选及优化，最终确定采用280吨变幅式步履架桥机方案，并研发多点自平衡同步滑移液压系统，顺利完成施工，安全可靠，通用性强，减少了大型船舶等设备的投入，节省了大量施工费用，经济效益可观，可推广应用。
关键词：嘉绍跨江大桥；无索区；钢箱梁施工；关键技术设计中图分类号：U445 文献标识码：B 文章编号：1006-8465（2017）01-0116-031 工程概况嘉绍跨江大桥北起海宁尖山围垦区，跨钱塘江水域，至上虞九六围垦区，全长10.137公里，采用双向八车道高速公路标准。
主桥为70+200+5×428+200+70＝2680m 的六塔独柱四索面钢箱梁斜拉桥。
钢箱梁采用分幅形式，单幅箱梁为栓焊流线形扁平钢箱梁，梁高4.0m，单幅梁宽24m，两幅梁间横梁长9.8m，全幅总宽55.6m。
全桥共计374个梁段（单幅）。
根据结构特点，边跨及塔周均为无索区，其中边跨无索区每边需吊装12片梁段，6个主塔每个塔周均需吊装10片梁段，标准梁段长度15.0m，重量约240t。
图1 嘉绍跨江大桥北侧主桥桥型布置图桥位区的钱塘江河口尖山河段受涌潮影响极大，冲刷严重，施工期最大水深15m处无长期潮位观测站，依据桥址断面2003年5测期实测最高潮位5.45m，平均高潮位4.02m；均低潮位-2.41m；最大潮差8.59m，平均潮差桥位附近涌潮流速可达9.0～10.0m/s。
筑物的作用主要集中在低水位以上12 工程特点及难点（1）（2）钢箱梁运输以及抛锚定位困难。
根据具的适航报告，钢箱梁运输到位后，必须在50离船，船舶退出。
否则船舶将搁浅。
（3）由于桥位区水文条件复杂，无法进入施工。
嘉绍大桥刚性角施工方案
嘉绍大桥刚性角施工方案
一、工程总概况
1.1工程概况
嘉绍大桥北起嘉兴市海宁市，南接绍兴市上虞区，是继杭州湾跨海大桥后，又--座横跨杭州湾的大桥。
全长10.137公里，是杭州湾跨海大桥的三分之一长度。
桥面宽40.5米，8车道，设计速度为100公里/小时。
嘉绍大桥是世界上最长、最宽的多塔斜拉桥,主桥长2680米，分出5个主通航道，总宽达55.6米(含布索区)，索塔数量、主桥长度规模位居世界第一。
大桥采用斜拉桥设计，主桥由连续的5跨斜拉桥组成，每跨428米。
1.2本次施工处治主要病害
经现场踏查，嘉绍大桥南北桥头搭板处均出现沉降，暂估桥头搭板出现脱空现象。
1.2.1产生原因及危害:
桥梁建成通车后季节性水位变化及多雨季节地表水入渗直接导致锥坡或涵洞口挡墙后板下土体的强度软化，进而土基逐渐沉降变形，出现了局部弱支撑、裂缝、不均匀沉降,致使搭板支承面下形成脱空，重车通过时，搭板由均匀支承变为不均匀支承，并在脱空区最大沉降值处的板下位置产生应力集中,逐渐产生的裂隙进-一步使后部应力增大，当应力超过允许弯拉应力，搭板就开始断裂。
在行车荷载作用下，搭板沉陷与脱空区吻合，形成新的差异变形区，导致更为严重的跳车。
另外，搭板下脱空区的扩展，将危及搭板下枕梁的稳定性。
这种现象在高等级公路上比较普遍，严重影响行车的速度、舒适性和安全性,因此及时发现、采
取措施是十分必要的。
否则，一旦断裂后，进行补救工作难度大、费用高，既影响通车，也会造成不良的社会影响。
搭板脱空的灌浆补强，能及时阻车、消除板下脱空，使桥头搭板处于比较完好的工作状态。
嘉绍大桥主墩防撞设施结构方案研究
Ｓ ｒ ｃ ｕ ａ ｃ ｅ ｅＤｅ ｉ ｎ ｏ ｓ ｅ ｌｉｉｎ Ｐｒ ｔ ｃｉ ｎ Ｄｅ ｉｅ ｔｕ ｔ ｒ ｌＳ ｈ ｍ ｓｇ ｆＶｅｓ ｌＣｏ ｌｓｏ ｏ ｅ ｔｏ ｖ ｃ ｓ
ＪＩ ＡＮＧ ｒ ｎ Ｈｅ ｏ ｇ， ＨＵＡＮＧ ｉ ｈ ｎ Ｊ ＮＧ ｕ ｌｎ Ｗｅｚ ｏ ｇ， Ｉ Ｙ ｎｏ ｇ
１ 概 述
１ １ 大 桥所 处地 理环 境 ．
嘉绍 大桥 的主桥是 长 度为 ２ ０ｍ＋ ５ ２ ０ ×４ ８ｍ＋２ ０１ 的 ６ 斜拉 桥 （ 桥示 意 图见 图 １ 。 ０ Ｉ Ｔ 塔 大 ）
由于嘉绍 大桥 位 于钱塘 江河 口尖 山河 湾 中部 ， 弯道 处原 有水 流条 件 较为 复杂 ， 桥 位上 游 ５ｋ 处 又 有 且 ｍ
装置 尤 为重要 。
１ ２ 水 文条 件 ．
根 据主 通航 孔桥 相关 水文研 究 的成 果 ， 主通航 桥 区水 文有 以下一 些特 点 。 １ 域涌 潮 ： 绍 大桥将 跨越 宽 阔 的钱塘 江河 口尖 山河段 ， 里是世 界 闻名 的强 涌潮 河 口， 汐 类 型属 ）海 嘉 这 潮 规则 半 日潮 型 。桥址 附 近涌潮 传播 速度 为 ５ ５ ｓ当潮 差 为百 年 一遇 （． ３ｍ） ， ． ～８ｍ／， ９ １ 时 涌高 为 ３ ０ｍ； ． ５年
第３ ４卷
第 ２ 期
上
海
船
舶
运
输
科
学
研
究
所
学
报
Ｖｏ． ４Ｎｏ ２ １３ ．
Ｄｅ． ２ １ ｃ ０１
２１ ０ １年 １ 月 ２
Ｊ ＯＵＲＮＡＬ ＯＦ ＨＡＮＧＨＡＩＳ Ｉ ＡＮＤ ＨＩ Ｉ Ｓ Ｈ Ｐ Ｓ ＰＰ ＮＧ Ｓ ＲＥ ＥＡＲＣＨ ＮＳ ＴＵＴＥ Ｉ ＴＩ
嘉绍大桥钢箱梁与钢锚箱焊接技术研究(上)
Ｈ１Ｍ ｎ （ ５ ０ ２ ｍｍ）焊 丝＋ Ｊ０ ｑ 剂 焊 接 。 ②钢 Ｓ １ １焊 箱 梁 整体 拼 装 、桥 ｋ 板单 元 单 面 焊双 面 成 形 平何 对 接 焊缝 的填 充 、盖 面焊 道 采 用Ｈ１Ｍｎ （ ５ ０ ２ ｍｍ） 焊 丝 ＋ ｌ ｌ 焊 剂 焊 接 。 ③腹 板 与 边 顶 板 间 熔 透 Ｓ ０ｑ Ｊ
角 接 填 充 、盖 面 焊 道 采 用Ｈ１ Ｍ ｎ （ ５ ０ ２ ｍｍ）焊
箱钢 板 的 竖 向稳 定 性 ，侧 面 拉 板外 侧 焊 有竖 向加 强 肋 ，两 端 与 混凝 土 塔 壁 相连 ；端部 承 压 板 与混 凝 土
塔 壁相 连 ；索 力通 过 腹 板传 递 至 顺桥 向拉 板上 ，锚
Ｅ ０ Ｔ １（ １ ｍｍ）焊 接 。④锚 箱 承 压随 斜 拉 索 角 度 不 同而 变 化 ，锚 ８ 腹 板 两 侧焊 有加 强肋 ；锚 下 承 压 板 厚 为４ ｍｍ，锚 ０ 垫 板 厚为 ８ ｍｍ，工作 平 台 钢板 厚度 为 ８ ０ ｍｍ，上 面 设 置人 孔 。钢框 架 为 单 箱双 室 结构 ，其 构 件主 要 有
锚 腹 板 、锚 下承 压 板 、锚垫 板 、加 劲 肋 及 工作 平 台
二、焊接工艺方案确定
１ 钢箱梁焊接工艺方案确 定 ．
嘉 绍 大 桥钢 箱 梁 由桥 面板 单 元 、底板 单 元 、锚 腹板 单 元 、横 隔板 单元 及 风 嘴 单元 等 组 成 ，除 了锚
箱 和 锚 腹 板 采 用 厚 板 外 ，其 他 以 中 厚 板 和 薄 板 为
主 ，板 单 元 制 造 焊 缝 多 为 平 位 焊 接 ，少 量 立 位 焊 接 ；钢 箱 梁 整体 和 桥位 焊 接 为 全位 置 焊 ，根 据 钢 箱 梁 的 结 构 特 点 ， 确 定 主 要 采 用 焊 接 变 形 小 、 效 率 高 的ＣＯ 气 体 保 护焊 ，钢 板 对 接接 料 、板 单 元 二 拼
嘉绍大桥钢箱梁与钢锚箱焊接技术研究(下)
Ｑ ４ Ｄ ３５ Ｑ３ ５ －Ｚ１ ４ Ｄ－ ５
二 氧 化 碳 气 仰位 体 保护焊 Ｅ ０ Ｔ Ｉ（ １２ ５ １－ ． ｍｍ）
缝 、 横 梁 腹 板 与梁 段 间坡 口 角 焊 缝 、 内 腹 板 与 顶 板 间坡
口角 焊 缝 等
Ｉ．．－ ．．．Ｊ ．． ．． ．
４ ＋４ ０ Ｏ
— ４ ２ — ０— Ｏ
４ ＋４ ０ Ｏ
钢 锚 箱 端部
０ ４ ×３ ０×鱼 ５ 立位 气 体保 护 焊 承 压 板 Ｊ 侧 ｖ与 Ｅ ０ ＿ （ １ ｒｍ） 拉 板 Ⅳ２ Ｎ３ ５ １ 一１ ． Ｔ ２ ａ 间
、
Ｍ Ｒｌ
Ｑ３５ ４ Ｄ— Ｚ ５ １
Ｉ Ｉ １ ｏ
注 ：试板尺寸中标下划线者为钢板轧制方向。
表２ 钢锚 梁典型焊缝焊接工艺评定试验项 目
编号 板 厚组合
及材质／ ｍｍ
坡 口形式
试板尺寸／ 焊接 ｍｍ 位 置
焊接方法
焊 材型号 及规格
代表焊缝
Ｍ３ｌ ２ 气焊Ｏ．接焊 Ｄ４５ １Ｄ 哟 ４７位保Ｅ ）对 — Ｑ ５ ｚ ０ ０ 护Ｒ１ 板缝 ×０ 体 一ｍ钢连 ５ 平 ５２ 锚 ０ × ６ｍ 接 （ 箱 间
Ｘ Ｑ Ｐ３ ８４ ５ Ｄ
２ ＋１ Ｏ ６ ２ ＋１ ０ ６
固
ｓ
Ｉ ｌ — 。 ＾ Ｉ ｝ ｌ
＝ ２０Ｏ位 体 焊Ｅｎ５ｍｑ工底间 ＝ １ × 平气 护 — ｍ） 板 横腹 】 ０ 船底 弧 ＨＡ１Ｊ 与 梁 ６ ６ ， 打５（．１ 形板 × Ｏ 保 盖８ ２０ 顶 ４ 埋 Ｒ６ｍ 、 ０ ０ （ｍ Ｍ ）１ ０ ＋ Ｓ
角 焊 缝 ， 横 隔 板 与 底 板 问 坡
嘉绍大桥设计创新研究-济南汇报
滑板磨耗＞5mm
15
4.创新技术2：刚性铰新型结构装置研发
伸缩 装置
首次研发了具有减振降噪功能的单元式多向变位伸缩装置，实现了 刚性铰的复杂变位功能，并优化了其边界条件
弯剪扭组合受力 轴向伸缩
单元式多向变位伸缩装置
功 能
伸缩装置
多向变位铰
高阻尼减振垫
聚氨酯弹性混凝土层
多向变位
高程（m）
2006-04 2006-07 2006-11 2007-04 2007-07 2007-11 系列7 系列8 系列9
确保结构阻水 率 5%以下
北 岸 规 划 线
南 岸 规 划 线
11000m
现 南 岸 线
2000
3000
4000
5000
6000
7000
8000
9000
10000 11000 12000 距北岸距离（m）
1000 800 600 400 200 0
DIS-G01-01S DIS-G01-02S
刚性铰支座位移计
4 刚性铰运营期情况 4. 创新技术2：刚性铰新型结构装置研发
刚性铰位移计最大行程（mm)
DIS-G01-03S
DIS-G01-04S
4 刚性铰运营期情况 4. 创新技术2：刚性铰新型结构装置研发
独柱 墩身
设置横系梁组成 纵横向框架结构
独柱 墩身
D3.8m 桩基础
钢护筒用作 挡水和抗冲 磨结构
D3.8m 桩基础
结构阻水率仅为 4.7%，有效保护了涌潮
8
3.创新技术1：多塔斜拉桥创新结构体系
嘉绍大桥为主跨428m六塔斜拉桥，为世界上最长多塔斜拉桥。 主要技术难点是主梁竖向活载刚度及长主梁温度变形问题
嘉绍大桥5×70m连续刚构箱梁T构悬拼施工
Ｇ － Ｇ 断 面 ｌ ５ ． ２ ６ ９ ４ ５ ． ８ ０ ６
科技博览 ｌ １ １ ９
建 筑 与 工程
Ｉ ■
Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ Ｓ Ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ ａ ｎ ｄ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ Ｒ ｅ ｖ ｉ ｅ ｗ
根据环 氧树脂 理论用 胶量统计 表 （ 见表 １ ） ， 计算得 出单 面拼 缝需 混合料 （ Ａ 桶６ Ｋ ｇ ＋ Ｂ 桶２ Ｋｇ ） ９ ｌ ｌ 桶。 ３ ． ４ ． ２环 氧胶 搅拌 、 涂 抹及 注意 事 项 作业人 员在箱 梁顶 面搅 拌环氧胶 ， 搅拌 时把一份Ｂ 包装加入 一份Ａ ｛ ｇ 装 中， 彻底 搅拌 三分 钟或直 至 出现 无条纹的 均匀灰色 ， 搅拌 时螺旋搅拌 头转速不得 超 过４ ０ ０ ｒ ｐ ｍ， 需做 好 搅拌桶 固 定工作 ， 防止 搅拌 桶飞 起伤 人。 先调 整节段 梁保持与 墩顶箱梁（ 或已架梁段 ） 边缘０ ． ６ ｍ左右 的空隙 ， 在 斜腹 板、 中腹板 、 底 板倒 角处共 放置６ １ 、 吊篮 。 作业 人员在 箱梁 顶面和箱 梁 内室对 匹 配面涂 抹环氧 胶 ， 涂抹 时可用铲 子或带 手套 涂抹 ， 保证涂 抹厚度３ ｍｍ。 桥 面２ 人 负责拌 胶 、 左右箱 室各 ３ 人 抹胶 、 顶 面４ 人 抹胶 ， １ 个 匹配面 合计 ｌ ２ 人， ２ 个 端面合 计２ ４ 人进 行拌胶 、 涂胶 作业 。 预 应力孔道 垫圈周 围ｌ ｃ ｍ范 围不需要 涂胶 ， 附近胶 体厚度在 ３ ～５ ｍ ｍ， 防止胶 体进入 孔道 内影 响穿索 。 涂 胶要均 匀 ， 用铲子 抹平 ， 距 离涂胶 边１ ～２ ｃ ｍ处 ， 增加涂胶 厚度 ， 胶体厚 度在３ ～５ ｍｍ， 以张拉后 可使胶 体明 显均 匀挤压 出拼 缝没 空洞 为准 。 根据测 量数 据判 定是 否需 抄垫环 氧 垫片 。 比如轴线 需要 从高 边往 低边调 整， 则将 ３ 块环 氧垫 片分别 垫在高 边斜 腹板上 的上 、 中、 下３ 处， 同时此 斜腹板 涂 胶厚 度控制 在７ —８ ｍｍ（ 以５ ｍｍ环 氧垫 片为例 ） ； 如 高程需要 向上调 整 ， 则将３ 块 环氧 垫片分别 垫在箱梁底 板左 、 中、 右３ 处； 同时此底 板涂胶厚 度控 制在 ７ ～８ ｍ ｍ （ 以５ ｍｍ 环 氧垫 片为 例 ） ； 严 禁 同时调 整轴 线和高 程偏 差 。 涂胶完成后 ， 起重 天车将箱 梁向 已拼装 梁段靠拢 并用吊具上 的调位系统 精 调就 位直 至预 拼 时的标 记线进 行拼 装 。 涂胶 时 间应该控 制在 ２ 吩 钟 内完 成 。 ３ ５ 张拉 临时预 应 力 ３ ． ５ ． １ｌ 临时 预应力 张 拉力 为保 证箱梁 匹配 面有 足够 的固结力 （ 接触面压 力达 到０ ． ３ Ｍｐ ａ 以上 ） ， 在 节 段 梁精 确对位 后 ， 立 即张拉 临 时预应力 。 单个 张拉底 座 张拉力 见表２ 。 ３ ． ５ ． ２临时 预应力 张 拉顺序 按照左 右对 称 ， 上 下 同时 由内向外 的顺序进 行张拉 （ 起 重天车 不松钩 ） ， 一 个 临时预应 力底座 需张拉２ 根精 轧螺 纹钢筋 （ ４ 台布 置于南侧 、 ４ 台布 置于北侧 ） ， 张拉顺 序见 下 图２ ３ ． ５ ． ３施工 注意 事项
嘉绍大桥上部结构设计交底(2010)
2.1 钢箱梁——设计要点 2.1.4 梁段工地连接
二、钢箱梁及钢锚箱设计施工要点
钢箱梁梁段间连接除顶板U肋采用高强度螺栓连接外，其余板 件均采取熔透对接焊的连接形式。
顶板U肋工地连接
底板U肋工地连接
风嘴不参与钢箱梁受力，风嘴梁段之间预留6mm理论间隙， 顶板及腹板处缝隙通过密封胶密封。
2.1 钢箱梁——设计要点 2.1.4 梁段工地连接
风嘴
内侧检修道
风嘴
全桥钢箱梁外侧设置风嘴。内侧设置检修道，在斜拉索锚箱位置内 侧检修道下方安装有斜拉索工作平台。 近塔侧部分风嘴及内侧斜拉索工作平台 在底板处设置开启式张拉孔，确保斜拉索张 拉以及换索时的千斤顶具有足够的工作空间
2.1 钢箱梁——设计要点 2.1.2 风嘴及内侧检修道
二、钢箱梁及钢锚箱设计施工要点
335m×32.5m -125.500 Z8 Z9 Z10
m） Z2 Z1
刚性铰
全桥在主梁跨中处设置刚性铰和伸缩缝装置，释放主梁温 度变形。刚性铰内部设有微动抑制阻尼器（设力限制装置）。
1.2 总体设计——结构体系
168.964 170.890 172.174 刚性铰
最高通航水位
一、概述
172.174 170.890 168.964
横隔板
2.1 钢箱梁——设计要点 2.1.1 箱梁主体结构
二、钢箱梁及钢锚箱设计施工要点
钢箱梁间隔一个梁段设置一道箱形横梁和工字形横梁，梁端梁 段为加强两幅梁之间的横向联系，设置两道箱形横梁。标准箱形横 梁宽度3.0m，端横梁宽度3.23m。
2.1 钢箱梁——设计要点 2.1.1 箱梁主体结构
二、钢箱梁及钢锚箱设计施工要点
第
Z1
Z2
嘉绍大桥结构安全监测系统研究
嘉绍大桥结构安全监测系统研究
徐文城;岳川;金耀
【期刊名称】《山西建筑》
【年(卷),期】2017(043)020
【摘要】针对嘉绍大桥运营环境和特殊的结构形式,研发了结构安全监测系统,从而实现了桥梁环境参数及结构响应的整体实时监测,桥梁结构主要动静力指标的有效识别和安全评估.
【总页数】2页(P166-167)
【作者】徐文城;岳川;金耀
【作者单位】中交公路规划设计院有限公司,北京 100088;浙江嘉绍跨江大桥投资发展有限公司,浙江绍兴 312000;中交公路规划设计院有限公司,北京 100088
【正文语种】中文
【中图分类】U445.7
【相关文献】
1.嘉绍大桥钢结构防腐蚀施工重点工程分析及方案措施 [J], 周忠振;卢珊珊;孟凡浩;李萍;王延东
2.嘉绍大桥主墩防撞设施结构方案研究 [J], 姜河蓉;黄伟忠;金允龙
3.嘉绍跨江大桥桥塔墩承台钢围堰结构设计与施工 [J], 洪苏科;张敏;张牧;刘德清
4.嘉绍大桥让沪绍“双人舞” [J], 章情
5.行波效应对不同结构体系多塔斜拉桥地震响应影响——以杭州湾六塔斜拉桥(嘉绍大桥)为研究案例 [J], 方自奋
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加 载前系统 摩擦系数 Ｂ
Ｏ ． ０ １ ７ ９ Ｏ ． ０ １ ８ ５
验 收标准
备注
重 （ Ｋ Ｎ ）
６ ７ ３ ６ ６ ７
力 （ Ｋ Ｎ ）
２ ２ ． ６ ５ ２ ３ ． ５ ２
合格 Ａ≤Ｏ ． ０ ３ 合格
３
４
Ｊ ２ － Ｘ － ３
５ ． ４ 整 幅 刚性铰 分段 跑 合试 验
大 箱梁 与两 个 小箱梁 中心 轴线 平行 度较 高 ，误差
将 左右 两 个 单 幅 刚性铰 通 过 钢横 梁 连接 为 一
２ ０ １ ４／ ２科技与管理 １ ９
《 科 技 与管 理 》２ ０ １ ４年第 ２期 个整 体 ，做 同步 跑合 测试 即双 幅 联动 整体 跑合 试 验 ，整 幅 刚性铰 跑合 试验 与 刚性铰 构 造成桥 运 营 状 态最 为相 似 ，可 反映 出各 个构件 的实 际工作 状 态 ，同时 ，整 体跑 合试验 最 能反 映 出刚性 铰 四个 小箱梁 的 中心轴 线 平行度 。 与单 幅刚 性铰节 段 的跑合 测试 试验 相类 似 ，
通过 以下 转换 计算 公式 可分 析得 出小箱梁 专 用球 形支 座 的系统 摩擦 力 ：
支座 系 统 摩 擦 系数 ＝ 小 箱梁 外 部 驱 动 力平 均 值 ÷小箱 梁节 段 自重 各个 刚性 铰 小箱梁 空载 跑合 试验 实测 数 据分 析如 表 １所示 ：
表 １ 各 小 箱 梁 空 载 测试 数 据 分 析
《 科技 与管 理 》 ２ ０ １ ４年 第 ２ 期 固定后 ，即可 启动 工装试 验 设备 驱动左 、右幅 刚
性 铰 节 段 在 设 定 的 ±６ ８ ０ ｍ ｍ 范 围 内往 返 同步 滑
节段编号
Ｊ ２ － Ｘ － １ Ｊ ２ － Ｘ － ２ Ｊ ２ － Ｘ － ３ Ｊ ２ 一 Ｘ － ４
单幅 刚性 铰空 载跑 合试验 是 为 了方便 对组 装 后 的单幅 刚性铰 数据 进 行系 统分 析 ，需要 提前 测 试 单 幅 固定端 分段 在 自重作 用下 ，在 专用 滑动 工 装 上 移动 时所 需要 克服 的初 始摩 擦 阻力 ，为单 幅 刚性铰 跑合 试 验提供 参 考数据 。 单幅 固定端 分段 空 载跑合 试验 数据 只 取决 于 节 段 自重 与专 用工装 摩擦 系 数 ，实测 数据 与专 用 支 撑 滑动 工装 有关 ， 对 该数据 只 做记录 不 做判 定 。
桥 梁技 术
节段 自重
（ Ｋ Ｎ）
６ ７ ３ ６ ６ ７ ６ ７ ０ ６ ７ ２
平均驱 动如
（ Ｋ Ｎ）
１ ２ ． Ｏ ３ １ ２ ． ３ ２ １ ３ ． ４ ０ １ ３ ． １ ７
系统摩擦系数
Ｏ ． Ｏ １ ７ ９ ０ ． ０ １ ８ ５ Ｏ ． ０ ２ Ｏ Ｏ ０ ． Ｏ １ ９ ６
由于 固定 端分 段与 相应 的两 个 小箱梁 仅 仅是 靠 螺栓 进行 连接 ，理论 而 言 ，在 小箱 梁 中心轴 线 与 固定端节 段 中心 轴线 保持 平行 的前 提条 件 下 ， 试 验 数据应 符 合 “ １ ＋ １ ＋ １ ＝ ３ ”， 即理 论跑合 试 验所 需的推 拉力 公 式如 下 ： 单幅 Ｊ １ 负载 理论 驱动 力＝ 单幅Ｊ ｌ 空载 驱 动力
表 ２
各 小 箱 梁 加 载 测 试 数 据 分 析
序号 小 箱梁 小箱梁 自 编 号
１ ２ Ｊ ２ － Ｘ － １ Ｊ ２ － Ｘ Ｋ Ｎ）
９ ７ Ｏ ９ ３ ４
加 载后 系统 摩擦系数 Ａ
０ ． Ｏ １ ３ ８ ０ ． ０ １ ４ ７
５试 验 数 据 分 析 与 结 论
５ ． １ 单 个 小 箱 梁 空 载 跑 合 测 试 结 果
小箱 梁专 用球 形支 座 的摩擦 系 统摩擦 ： 支座 系 统 摩 擦 系数 ＝ 小 箱梁 外 部 驱 动 力平 均 值÷ （ 小 箱梁 节段 自重 ＋ 总预紧 力 ） 各个 刚性 铰小 箱梁 加载 后跑 合试 验 实测 数据 分析 如表 ２所 示 ：
＋ 两个 小箱梁 系 统摩 擦 力之和
左 右 幅刚 性铰 实测 数据 分析 如表 ３ 所示：
表 ３ 单 幅 刚 性 铰 跑 合 测 试 数 据 分 析
以上 结 果显 示 ，左 右两 个 单 幅 刚性铰 节 段 跑
合 测试 数据 误差 均小 于预 期 目标 ５ ％ ， 说 明固定端
较 小 ，满足 设计 使用 许 可要 求 。
以上所 得 系 统 摩 擦 系 数 均 小 于 设 计 预 定 值 ０ ． ０ ３ ，且平 均驱 动力 均 小于 ２ ０ Ｋ Ｎ ，故测度 结果均 达标 。 ５ ． ２ 单个 小箱 梁 加载 后跑 合测 试 结果 在专 用球 形支 座加 载 后 ，外部 施力会 影响系 统总 的 阻力 ，可通 过 以下转 换计 算 公式 分析 得 出
Ｊ ２ － Ｘ － ４
６ ７ ０
６ ７ ２
９ ９ ７
９ ８ ４
２ ５ ． ４ ０
２ ６ ． １ ７
０ ． Ｏ １ ５ ２
Ｏ ． ０ １ ５ ８
Ｏ ． ０ ２ ０ Ｏ
０ ． Ｏ １ ９ ６
且 Ａ＜Ｂ
合格
合格
５ ． ３ 单 幅 刚 性 铰 分 段 跑 合 试 验
动 ， 由于左 右 幅刚 性铰 之 间仅采 用栓 接式 钢横 梁
与临 时横撑 做 刚性 连接 ，理 论上 ，总的系 统摩 擦 阻力 理论 值应 等于左 、右单 幅刚 性铰 跑合 试验 的 系统 摩擦 阻力 之和 。 整幅 刚性 铰跑 合调 试检 测要 求 ：整 幅刚 性铰 装 置 系统 测试 总 阻力值 与对 应 的左右 两个 单 幅刚 性铰 节段 的实 测值 之和 的误 差不 大 于 ５ ％ 。