抗浮锚杆设计计算书

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经典全面_抗浮锚杆设计计算书

一、编制说明1、设计计算依据：《注浆技术规程》 (YSJ211-1992)《建筑地基处理技术规范》 (JGJ79-2002 J220-2002)《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS 22:2005）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《四川油气田江油生活基地建设项目岩土工程勘察报告》（中国建筑西南勘察设计研究院有限公司2009.9）。

《基础说明及大样》（2#地块）（成都市建筑设计研究院）《基础平面布置图》（2#地块）（成都市建筑设计研究院）；《地下室基础说明及大样》（3#地块）（成都市建筑设计研究院）《基础平面布置图》（3#地块）（成都市建筑设计研究院）；《基础说明及大样》（4#地块）（成都市建筑设计研究院）《基础平面布置图》（4#地块）（成都市建筑设计研究院）；2、正常使用条件下，本抗浮锚杆工程设计使用年限为50年。

二、计算书1、设计要求根据设计单位提出的要求，本工程地下室分区抗浮力的要求为：各地块抗浮锚杆提供抗浮力标准值表12、抗浮锚杆抗拔力设计值根据地勘报告，本工程单根锚杆的抗拔力设计值为：2#地块为145kN；3#地块为270kN；4#地块为270kN。

3、杆体截面及锚固体截面积计算锚杆钢筋的截面面积按下式确定：yktts fNKA⨯=（7.4.1）上面式中：Kt—锚杆的杆体抗拉安全系数，取2；Nt——锚杆的轴向拉力设计值，2#地块为145kN；3#地块为270kN；4#地块为270kN；fyk——钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0.4kN/mm2。

根据计算得：2#地块为As=725mm2；3#地块为As=1350mm2；4#地块为As=1350mm2所以2#地块孔内应设置二根Φ22的HRB400钢筋；3#地块孔内应设置三根Φ25的HRB400钢筋；4#地块孔内应设置三根Φ25的HRB400钢筋。

4、锚固段长度计算根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005)，锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定：ψπmgta DfNKL⨯> (7.5.1-1)ψξπmsta fdnNKL⨯> (7.5.1-2)上面式中：La——锚杆锚固段的长度（m）；K——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.2；Nt——锚杆的轴向拉力设计值(kN)；D——锚固体的钻孔直径，按0.12md——钢筋的直径（m）；fmg——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取锚杆周围地层加权平均值130kPa。

抗浮锚杆计算书

结构计算书项目名称：设计代号：设计阶段：审核：校对：计算：第 1 册共1 册中广电广播电影电视设计研究院2015年04月07日综合楼锚杆布置计算一、工程概况（1）综合楼地下1层（含1夹层），地上2~4层，±0.00相对于绝对标高7.50m ，室内外高差-0.300m ，地下室夹层高 2.18m ，地下室高5.30m ，地下室建筑地面标高-7.480m ，建筑地面垫层厚150mm ，结构地下室底板顶标高-7.630m 。

基础形式筏板，抗浮水位标高6.500m （绝对标高）。

建筑地下室底板顶标高-7.630m （绝对标高-0.130m ），底板厚400mm 。

（2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。

二、抗拔锚杆抗拔承载力计算依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。

锚杆基本条件：锚杆直径D=150mm 锚杆长度L=7.5m锚杆入岩（强风化花岗岩）长度：>2.5m锚杆拉力标准值Nk=250KN锚杆拉力设计值Nt=1.3Nk=325KN钢筋：3 ∅25三级钢： A s =1470mm 2, f=360 N/mm 2 , f yk =400 N/mm 2 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。

根据****院提供的《***勘察报告》，岩石（或土体）与锚固体的极限粘结强度标准值（f rbk ），见第2页所附表1。

1、根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.2-1)计算K f DL N mg a t /ψπ=勘探点1Q-K15岩层深，较为不利，计算该点抗拔承载力Rt=360.9KN > Nt=351KN2、锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 计算依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.1-2)mm mm f d n KN L ms t a 750020700.1*4.2*6.0*25**3351000*2<==≥πψξπ锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 满足要求。

抗浮锚杆设计计算书

地下室抗浮锚杆设计计算书一．设计依据:《岩土锚杆(索)技术规程》CECS 22：2005《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011广东省《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-31-2003《建筑边坡工程技术规范》GB 50330-2013二．设计条件：室内地面标高为H=0.000(绝对标高为27.40m)，室外地面标高为H=26.100~28.00，抗浮水位1a轴至5轴抗浮设计水位取为26.00,5轴至12轴抗浮设计水位取为27.00（即相对标高为-0.400m）。

底板面标高-5.500(绝对标高为21.90m)，消防水池处底板面标高-6.000(绝对标高为21.40m)，主楼处筏板厚度1100mm，筏板以外区域底板厚度400mm。

底板板底水浮力：筏板处：Fw1=(H-Hw1)×10=(27.00-21.90+1.100)×10=62.00 kN/m或Fw1=(H-Hw1)×10=(26.00-21.90+1.100)×10=52.00 kN/m其余部位：Fw2=(H-Hw2)×10=(27.00-21.90+0.400)×10=55.00 kN/m或Fw3=(H-Hw2)×10=(26.00-21.90+0.400)×10=45.00 kN/m三．抗浮板受力计算：1、计算水反力（模型按负值输入不重复计算板自重），用于抗浮锚杆设计。

筏板处：62×1.05-2（建筑面层做法）=63.1 kN/m或52×1.05-2（建筑面层做法）=53.1 kN/m其余部位：55×1.05-2（建筑面层做法）=55.75 kN/m或45×1.05-2（建筑面层做法）=45.75 kN/m不考虑活载及砖墙荷载2、计算水浮力作用下底板配筋时，模型采用倒楼盖法按正向力输入，且扣除板自重，勾选不自动计算现浇板自重。

抗浮锚杆计算

抗浮锚杆计算地下室抗浮锚杆计算书一．根据地质报告抗浮水位绝对标高4m，0.000绝对标高4.45m，筏板底相对标高-11.35m，水头高10.9m，每平米水浮力109KN。

屋面折算板厚度220mm，一层顶～三层顶板折算厚度200mm，地下一层顶板折算厚度260mm，地下二层顶板折算厚度370mm，筏板厚600mm，混凝土板总厚度220+200x3+260+370+600＝2050mm；筏板上填土厚度800mm；每平米总压重2.05x24+0.8x16＝62KN抗浮验算109-62＝47KN，需做抗浮设计。

二．筏板下设抗浮锚杆，锚杆布置间距2m，每根锚杆抗拔力47x2x2＝188KN。

选取锚杆直径180mm，根据建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)8.6.3条R t≤0.8πd1lf，锚杆长度l≥R t/0.8πd1f=188000/(0.8*3.14*180*180)=2.31m取锚杆长度2.5m三. 按锚杆体强度验算GB50330第7.2.2条N a≤ξ2fyA s锚杆钢筋面积A s≥N a/ξ2fy＝1.35*188000/（0.69*360）＝1022mm2选取3根三级25mm钢筋，A s＝1473mm2四．按锚杆钢筋与锚固砂桨间的强度验算GB50330第7.2.4条：N a≤ξ3nπdf b L a钢筋在锚杆中锚固长度L a≥N a/ξ3nπdf b＝1.35*188000/（0.6*3*3.14*25*2.4）＝748mm五．锚杆裂缝控制验算。

（按《砼规》GB50010第8.1条计算）钢筋拉应力σsk＝188000/1473＝127.6N/mm2纵向受拉钢筋配筋率ρte＝1473/（3.14*90*90）＝0.058裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ＝1.1-0.65*f tk/(ρteσsk)=1.1-0.65*2.01/(0.058*127.6)=0.92裂缝宽度ω= a crψσsk(1.9c s+0.08d eq/ρte)/E s=2.7*0.92*127.6*(1.9*52.5+0.08*25/0.058)/200000=0.2mm综上，布置间距2米锚杆，锚杆直径180，配置3根三级25mm 钢筋，锚入强风化岩2.5米，抗拔承载力特征值188KN（裂缝控制）。

抗浮锚杆设计计算书

yk t t s f N K A ≥ψπmg t a Df KN L >ψπεms t a df n KN L >抗浮锚杆计算书根据建设单位提供抗浮锚杆设计要求：1、单根锚杆抗拔力标准值为215Kn ，锚杆设计长度6～12m 。

2、锚杆设计参数建议值：锚杆杆体抗拉安全系数K t 取1.6,锚杆锚固体抗拔安全系数K 取2.2；锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值f mg =145kPa 。

3、根据以上参数，按照《北京市地区建筑地基基础勘察设计规范》（DBJ11-501-2009）中抗浮设计和《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）中永久锚杆设计内容进行设计计算。

（1）锚杆杆体的截面面积计算公式7.4.1式中：t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，本次锚杆杆体采用1φ28 PSB785精轧螺纹钢，按照《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）表7.3.2取1.8；tN ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），为215kN ； yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,杆体选用1φ28 PSB785精轧螺纹钢，抗拉强度标准值为785kPa 。

将以上参数代入求得：杆杆体截面面积23493785102158.1mm f N K A yk t t s =⨯⨯== 所需杆件直径d=sqrt （493×4/3.14）=25.06mm故选用1φ28 PSB785精轧螺纹钢能够满足要求。

（2）锚杆锚固长度锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者：公式7.5.1-1公式7.5.1-2式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，按照《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）表7.3.1取2.2；t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），取215kN 。

a L ——锚杆锚固段长度（m ）；mgf ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），根据地勘报告并结合经验，可取120kPa ；ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），注浆材料为素水泥浆，浆体强度M30，查表7.5.1-3插值法取2.4MPa ；D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.20m ；d ——钢筋的直径，取0.28（m ）；ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6～0.85；ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0；n ——钢筋根数。

抗浮锚杆计算书

抗浮锚杆计算书四川理工技师学院学府校区扩建项目地下室抗浮锚杆设计计算书四川省川建勘察设计院二〇一九年八月四川理工技师学院学府校区扩建项目地下室抗浮锚杆设计计算书工程编号：2018-YT-237法定代表人：黄荣总工程师：刘晓东审定人：黄香春审核人：郑星项目负责人：赵兵设计人：杜祥波中华人民共和国住房和城乡建设部工程勘察证书证书等级：综合类甲级编号：B151025097四川省川建勘察设计院二〇一九年八月目录1 工程概况 (1)2 设计依据 (1)3 设计单位提供的技术要求 (2)4 地层及水文地质条件 (2)4.1地层 (2)4.2地下水 (3)5 抗浮锚杆间距及布置方法 (4)6 抗浮锚杆设计 (4)6.1锚杆锚固体长度计算 (4)6.2锚杆杆体截面积 (4)6.3锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度计算 (5)6.4锚杆构造设计 (7)6.5钢筋锚入底板长度的确定 (7)6.6锚杆布置及根数验算 (8)6.7锚固体整体稳定性验算 (9)7 各区域抗浮锚杆设计参数汇总 (10)8 抗浮锚杆施工 (11)8.1抗浮锚杆材料及防腐防水 (11)8.2锚杆施工注意事项 (11)9其他 (12)1 工程概况四川理工技师学院学府校区扩建项目场地位于成都市温江区南熏大道4段355号，行政区划属温江区柳城街道，交通十分方便。

规划建设净用地面积4448.61m2，规划总建筑面积76821.08m2，其中地上建筑面积62373.4m2，地下建筑面积13316.08m2。

根据土建设计总平面图及抗浮锚杆分布范围及抗浮力标准值示意图，拟建项目中1号实训楼、2号实训楼、3号中心教学楼区域设1层地下室，抗浮区域根据土建设计文件，建筑室内标高±0.00相当于绝对标高541.95m，室外地坪标高541.50m，设一层地下室，拟建采用独立基础+抗水板形式，抗水板厚度400mm。

由四川省建筑设计研究院有限公司设计，四川省川建勘察设计院进行岩土工程勘察。

抗浮锚杆计算书

抗浮锚杆设计
一：G/k+nR≥S G:结构自重及其上作用的永久荷载标准值总和，不包括活荷载 S：地下水对建筑物的托力标准值 K：地下结构抗浮安全系数，一般取1.05 注：1.钢筋为HRB400；（fy=360,fyk=400，Es=2000） 2.混凝土强度为M30； 3.注浆体直径为150mm；
锚杆竖向抗拔承载力特征值Rt(KN)
Rt ζ 1 公式： = π D 对应值 146.952 0.8 3.14 0.15 说明：1.锚固长度la取13倍筑浆体直径D 2.粘结强度特征值frb暂取 200 Kpa la 1.95 frb 200
杆体的横截面积A(mm2)
公式：对应值配筋取公式：对应值 A 798.652174 Ntd 22 ta 949.675325 Ntd ÷ 198.4 = 1.35 Rt 根数 3 ≥ ≥ Ntd 198.4 acr 2.7 1.1A实/ 1140 π 3.14 Rt/ 147 2Rt 293.9 0.85 ÷ ξ 2 0.69 ÷ fy 360 x1000
A实= ξ 3 0.6 ÷ ns 3 ÷
1139.82 mm2 π 3.14 0.08 ÷ D 0.022 ÷ fb÷ 2.4 折减系数 0.7
杆体钢筋与砂浆之间的锚固长度裂缝验算
ω max 公式：对应值 0.17573132 公式： ψ 对应值 0.94296875 pte 公式：对应值 0.06453333 公式： Ate 对应值 17662.5 σs 公式：对应值 128.92562 基本实验值 Q1 满足验收实验值 Q1 244.387565 = = = = = = σ s/ ψ Es (1.9 0.943 128.9 200000 pte/ σs 0.65 ftk/ 2.01 0.0645 128.93 A

锚杆计算书

锚杆设计计算书1．抗浮锚杆设计依据本工程抗浮锚杆设计依据为：（1）《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-2004）；（2）《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002)；（3）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)；（4）《岩土锚杆（索）技术规程》(CECS22-2005);（5）《建筑地基基础设计规范》(DBJ 15-31-2003)。

2．抗浮锚杆设计2．1抗浮设计要求锚杆的抗拔力根据设计给定的地下室抗浮力标准进行计算。

结合建筑的性质以及场地条件，浮力设计值中取荷载分项系数为1.25。

2．2锚杆抗拔力计算抗浮锚杆主要依靠锚杆锚固体与土体的粘结力（抗剪强度）来抵抗（水体对基础或底板的浮力）上拔力。

根据《岩土锚杆（索）设计与施工规范》（CECS22-2005）规定，非粘性土中圆柱型锚杆锚固段长度按下列公式进行估算，并取其中较大值：L a>K·N t/πDf mgψ（7.5.1-1）L a> K·N t/nπDf msψ（7.5.1-2）锚杆杆体的截面公式：A s≥K t N t/f yk锚杆杆体的截面面积公式：As上述公式中：La——锚杆锚固段长度（m）；Kt——锚杆锚固体的抗拔安全系数，永久锚杆，取2.2（K值已考虑群锚效应）；Nt——锚杆的轴向拉力设计值（KN）；D ——锚固体的直径150mm；f mg——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值，取f mg=200kPa（CECS22-2005保守取底值）；f ms——锚固段注浆体与钢筋间的粘结强度标准值，取f ms=2000kPa；——采用钢筋数量≥2根时，界面的粘结强度降低系数，取0.85~0.6；——锚固长度对粘结强度的影响系数，取1.0~1.3，计算取值1.1；f yt——钢筋抗拉强度标准值，当采用Ⅲ级热轧钢筋时，其抗拉强度标准值为f yt=400N/mm2；As——锚杆钢筋的截面积（mm2）；A ——单根Ⅲ级热轧钢筋的截面积；Kt——锚杆杆体的抗拉安全系数，永久锚杆取1.6；N ——钢筋根数；由于单根锚杆的轴向拉力值Nt和锚固段长度La都是未知数，类比其它工程实践数据，通常先行确定锚固段长度La，再来计算校核单根锚杆的轴向拉力值Nt。

抗浮锚杆计算书46540

结构计算书项目名称:设计代号:设计阶段：审核：校对：计算:第１册共1 册中广电广播电影电视设计研究院201５年04月07日综合楼锚杆布置计算一、工程概况(１)综合楼地下1层(含1夹层)，地上2~4层,±０.00相对于绝对标高7.5０m,室内外高差-0.3０0ｍ,地下室夹层高2．18m ，地下室高５.30m ，地下室建筑地面标高－７.4８0m ，建筑地面垫层厚150ｍm ，结构地下室底板顶标高-７.630ｍ。

基础形式筏板,抗浮水位标高 6.５00m(绝对标高）。

建筑地下室底板顶标高－７.6３0m(绝对标高-０.１30m)，底板厚40０mm 。

(2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。

二、抗拔锚杆抗拔承载力计算依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。

锚杆基本条件：锚杆直径D=１50m ｍ锚杆长度L=7．5m锚杆入岩（强风化花岗岩）长度:>2.５m锚杆拉力标准值Nk=25０K Ｎ锚杆拉力设计值N ｔ＝1．3Nk=325KN钢筋：3 ∅2５三级钢： A s =1470mm 2, f ＝360 N/mm 2 , f yk =400 N/mm 2依据《岩土锚杆（索）技术规程》(以下简称《岩土规程》)计算。

根据＊**＊院提供的《＊**勘察报告》，岩石(或土体）与锚固体的极限粘结强度标准值(ｆr ｂk ）,见第2页所附表1。

1、根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt依据《岩土规程》第７.5.1条公式(7.5.2-1)计算K f DL N mg a t /ψπ=勘探点1Q-K1５岩层深,较为不利，计算该点抗拔承载力Ｒt=360.９KN ＞ Nt ＝351K Ｎ2、锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 计算依据《岩土规程》第7.5.1条公式(７.5.1-２） mm mm f d n KN L ms t a 750020700.1*4.2*6.0*25**3351000*2<==≥πψξπ锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 满足要求。

抗浮锚杆计算书

抗浮锚杆抗拔承载力计算书经初步计算，锚杆孔径为150mm。

其中：锚杆均采用2根Ф25的HRB400钢筋，锚固段长度为3m。

本工程取抗浮锚杆抗拔承载力Na=150kN依据《岩石锚杆（索）技术规程》(CECS 22:2005)1.锚杆钢筋的截面面积计算：A S ≥KtNa/fyk（7.4.1）=1.6×150000/400=600mm22根Ф25的面积为981mm2>=600mm2所选锚杆钢筋截面积满足规范要求2．锚杆锚固长度锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者：la≥N a k/(πDf mgψ) （7.5.1-1）la≥N a k/(nπdξf msψ) （7.5.1-2）式中：fmg——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值，取300KPa；K——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0；ζ——钢筋与砂浆粘结强度工作条件系数，由于采用两根钢筋，取0.7。

fms——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值，本工程选用M30的水泥砂浆，取2.5MPa。

ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，取1.3。

按（7.5.1-1）计算：La≥2×150000/(3.14×150×0.3×1.3)=1633mm<3000mm按（7.5.1-2）计算：L a≥2×150000/(2×3.14×25×0.7×2.5×1.3)=840mm<3000mm抗浮锚杆锚固长度满足规范要求。

抗浮锚杆计算书

取锚杆长度L=10m。

抗浮锚杆计算书执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22 2005）《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330—2013）地勘资料1 设计资料：1.1已知条件：锚杆轴向拉力标准值：86x1.682=242.7kN；锚杆轴向拉力设计值：1.25x242.7=303.3kN锚杆锚固体直径：D=230mm；强风化泥岩或卵石层段锚杆长度取值：3m岩石与锚固体极限粘贴强度标准值：强风化泥岩段50kpa（卵石层按强风化泥岩段取）、中风化泥岩段140kpa钢筋：HRB400,fy=360,fyk=400;锚杆间距：1.68mx1.68m1.2所求内容：锚杆钢筋面积、锚固体锚固段长度。

2 计算过程和计算结果：2.1锚杆钢筋面积a.按《建筑边坡工程技术规范》8.2.2-1As≥KbNak/fyKb=2.0,Nak=242.7kN, As≥2.0x242700/360=1348mm2.b.按《岩土锚杆（索）技术规程》8.2.2-1As≥KtNt/fykKt=1.6As≥1.6x303.3x1000/400=1213.2m m2取2 25+1 28，As=1597 m m2.2.2锚固体锚固段长度a.按《建筑边坡工程技术规范》8.2.2-1la≥KNak/(π·D ·frbk)K=2.4，frbk=140kpa强风化泥岩段：3x50x3.14x0.23=108.3kNla≥2.4x(242.7-108.3) x1000/(3.14x0.230x140x1000)+3=6.19m.b.按《岩土锚杆（索）技术规程》8.2.2-1la≥KNt/(π·D ·fmg·φ)K=2.0, fmg=140ka, φ=0.7la≥2.0x(242.7 x1.25-108.3x0.7) x1000/(3.14x0.23x140x1000x0.7)+3.0=9.43。

抗浮锚杆计算书20141202

抗浮锚杆设计计算书一、工程质地情况：正负零绝对标高 8.20m抗浮设防水位绝对标高 5.00m地下室底板底绝对标高 -0.35m抗浮水头 5.35m浮力标准值 53.5kN/m 2二、车库整体抗浮计算车库顶板有700~800覆土，按700覆土计算配重。

车库范围正上方的结构楼层共地下2层，共有3层结构板：2层楼板，1层底板。

计算结构构件配重如下：G=0.7X18（车库顶板覆土自重）+0.25x25（车库顶板自重）+0.20x25（地下一层楼板自重）+0.3x25（基础底板自重） =31.35kN/m 2梁和柱的自重占比较小，不考虑。

31.35x0.9=28.2kN/m 2<53.5 kN/m 2整体抗浮不满足要求，车库需要设计抗浮锚杆。

三、抗浮锚杆的计算1. 底板均布净浮力标准值为：53.5-0.3x25（基础底板自重）=46 kN/mm 2注：此处仅可以扣除底板自重，不应扣除底板自重之外的上部楼层结构的自重2. 框架柱在恒荷载下的轴力N=[0.7X18（车库顶板覆土自重）+0.25x25（车库顶板自重）+0.20x25（地下一层楼板自重）]x7.9x8.0=1507 kN因此，柱下可以压住的水头面积为：22435.1461507m =⨯，边长：m 9.424=，剩下的范围内布置锚杆。

3. 锚杆按2700mm ×2700mm 布置，柱上板带处间距适当放宽，如上图所示，钻孔直径取为160mm 。

每根锚杆上拔力标准值R t =2.7X2.7X46=335KN复核：每个柱网中共有6根锚杆，一个柱下受压区6x335+1507=3517>46x7.9x8.0=2907KN,锚杆总量是足够的。

4. 根据《全国民用建筑工程设计技术措施（地基与基础）》公式7.3.2-3，锚杆钢筋的截面面积计算： y t f A 2R 35.1ξ≥=360x 69.01033535.13⨯⨯=18202mm 所以取328（三级钢），A=1847。

抗浮锚杆设计计算书(图文)

抗浮锚杆设计计算书一、工程质地情况:地下水位标高(黄海高程) 7.6 m地下室底板底标高-1.5 m浮力91 kN/m2二、抗浮受力计算:1.裙房三层顶板:板自重3×0.12×25=9.0 kN/m2梁自重(折算均布荷载) 3×0.06×25=4.5 kN/m2 一层板:板自重0.18×25=4.5 kN/m2梁自重(折算均布荷载) 0.07×25=1.7 kN/m2 地下一层板:板自重(等效板厚190) 0.19×25=4.8 kN/m2 底板底板自重0.4×25=10 kN/m2底板覆土 1.0×18=18 kN/m2总计52.5 kN/m2抗浮验算91-52.5×0.9=43.75 kN/m22.有0.7m覆土的两层地下室一层顶板:覆土层0.7×18=12.6 kN/m2板自重(等效板厚290) 0.29×25=7.3 kN/m2 地下一层板:板自重(等效板厚190) 0.19×25=4.8 kN/m2 底板底板自重0.4×25=10 kN/m2底板覆土 1.0×18=18 kN/m2总计52.7 kN/m2抗浮验算91-52.7×0.9=43.57 kN/m23.无顶板覆土的车道两层板:顶板自重2×0.16×25=4.0 kN/m2梁自重(折算均布荷载) 2×0.06×25=3.0 kN/m2底板底板自重0.4×25=10 kN/m2底板覆土 1.0×18=18 kN/m2总计35.0 kN/m2抗浮验算91-35×0.9=59.5 kN/m2三、计算结果经初步验算计算,锚杆孔径为200mm。

其中:锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋,锚固段长度为4m；按2100mm×2100mm布置。

（完整版）抗浮锚杆计算书

（完整版）抗浮锚杆计算书7#地下室整体抗浮计算1、根据建筑施工图及基础施工图，本工程地下室底板面的绝对标高为350.000米,根据地勘报告提供的本工程的抗浮设计水位为绝对标高356米。

2、设计抗浮水头为356-351=6m。

3、结构自重计算一（覆土部分）：1）：600mm厚地下室顶板覆土：18X0.6=10.8KN/m2 2）：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：31.3KN/m2，即抗力R=31.3KN/m24、结构自重计算：1）：地面上5层120mm结构楼、屋面：5X25X0.12=15KN/m22)：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：35.5KN/m2，即抗力R=35.5 KN/m25、抗浮计算：荷载效应：S=1.05x6X10=63 KN/m2根据以上计算知：R小于S整体不满足抗浮满足要求，无需另外配重或增加锚杆抗浮。

7#抗浮锚杆深化设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高0.5 m地下室底板底标高-5.5m浮力60 kN/m2二、抗浮验算特征点受力分析：一）车道入口A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计26kN/m2抗浮验算60-26x0.9=36.6kN/m2二）有0.6m覆土的一层地下室A)一层顶板：覆土层0.6X18=10.8 kN/m2顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计36.8kN/m2抗浮验算60-36.8x0.9=26.87kN/m2三）一层地下室+五层A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5 kN/m2C)地下室梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2D)二~七层板：板自重0.12X25x5=3x5=15 kN/m2F)二~五层梁自重3x4=12 kN/m2总计53kN/m2抗浮验算60-53x0.9=12.3kN/m2二、计算结果经计算，锚杆孔径为150mm，其中：A、B、C类锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋，钢筋自由段长度为1m，A 类锚杆锚固段长度为5m,B 类锚杆锚固段长度为8m,C 类锚杆锚固段长度为10m ；A 类锚杆按2500mm ×2500mm 布置，B 类锚杆按3000mm ×3000mm 布置。

抗浮锚杆计算书

抗浮锚杆计算书Document serial number【KK89K-LLS98YT-SS8CB-SSUT-SST108】锚杆设计计算锚杆轴向拉力单位面积抗浮力为51kN/m 2，本次设计锚杆间距按×正方形网格布置，锚杆布置详见《抗浮锚杆平面布置图》。

单根锚杆轴向拉力标准值Nak ： N ak ＝51kN/m 2××＝204kN 单锚杆轴向拉力设计值N t ： N t =r Q N ak式中：r Q ——荷载分项系数，可取；经计算：N t =×204kN=。

取N t =266kN 计算。

锚杆杆体截面面积 A s ≥yktt f N K 式中 A s ----锚杆杆体截面面积 K t ------锚杆杆体的抗拉安全系数，取N t ----锚杆的轴向拉力设计值，取266kNf yk ----钢筋的抗拉强度标准值400N/mm 2(III 级钢筋抗拉强度标准值)根据计算公式，计算如下：A s ≥yktt f N K ≥4002666.1××1000≥1064mm 2 取3根Φ22III 级螺纹钢筋，3A 22=1140mm 2＞1064mm 2，满足要求。

锚杆长度 l a ＞ψπmg tDf KN 式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN D ——锚杆锚固段的钻孔直径146mmf mg ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），基底地层主要为卵石层，参考地勘报告及相关规范结合乐山地区施工经验，取120kPa 。

ψ----锚固长度对粘结强度的影响系数，根据规范取l a ＞ψεπms tf d n KN式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN n ——钢筋根数，取3根d ——钢筋直径（mm ），取Φ22III 级螺纹钢筋ε——多钢筋界面的粘结强度降低系数，根据规范取f ms ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），取2000ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，根据规范取根据计算公式，计算如下： l a ＞ψπmg tDf KN ＞2.112014614.32660.2×××××1000＞l a ＞ψεπms tf d n KN＞2.120008.02214.332660.2×××××××1000＞取两式中大值，取锚杆锚固长度为，建议取。

抗浮锚杆深化设计计算书

金海都抗浮锚杆深化设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高-2.8 m地下室底板底标高-9.0 m浮力62 kN/m2二、抗浮验算特征点受力分析：一）车道入口A)一层顶板：顶板自重0.18X25=4.5 kN/m2B)负一层板：板自重0.15X25=3.75 kN/m2C)底板底板自重0.3X25=7.5 kN/m2D)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计25.25 kN/m2抗浮验算62-25.25x0.9=39.28 kN/m2二）有0.9m覆土的两层地下室A)一层顶板：覆土层0.9X18=16.2 kN/m2顶板自重0.18X25=4.5 kN/m2B)负一层板：板自重0.15X25=3.75 kN/m2C)底板底板自重0.3X25=7.5 kN/m2D)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计41.45 kN/m2抗浮验算62-41.45x0.9=24.69 kN/m2三）两层地下室+四层A)一层顶板：顶板自重0.18X25=4.5 kN/m2B)负一层板：板自重0.15X25=3.75 kN/m2C)底板底板自重0.3X25=7.5 kN/m2D)地下室梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2E)二~四层板：板自重0.11X25x3=2.75x3=8.25 kN/m2F)五层板：板自重0.12X25=3.0 kN/m2G)二~五层梁自重 1.8x4=7.2 kN/m 2抗浮验算62-43.7x0.9=22.67kN/m 2二、计算结果经计算，锚杆孔径为150mm ，其中：A 、B 类锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋，钢筋自由段长度为1m ，锚固段长度为12m ；A 类锚杆按2500mm ×2500mm 布置，B 类锚杆按3000mm ×3000mm 布置。

B 类锚杆采用3根Ф25的HRB400钢筋，钢筋自由段长度为1m ，锚固段长度为12m 。