PKPM软件中层间位移角的调整

• 其Y向最大层间位移角计算结果如下：
三、小结
• 综上所述，在最大层间位移角参数的方案调整 中，如果单纯考虑水平力产生的变形而忽略扭转 效应的影响，则不仅收效甚微，而且甚至还有可 能适得其反。只有综合考虑二者之间的相互影 响，才能取得比较好的计算结果。
第二节 某框架结构层间位移角的调整 一、前言
四、小结
• 综上所述Baidu Nhomakorabea在最大层间位移角的调整过程中，只 有通过查看变形图和位移比，并综合考虑结构扭 转效应对层间位移角的影响，才能避免调整过程 中的盲目性，达到事半功倍的效果。
• Y向最大层间位移角满足要求后，X向最大层间位 移角计算结果如下：
• X向地震作用下结构变形图如图5显示：
图5 X向地震作用下结构变形图
• 图5表明，X向地震作用下的变形比较均匀，因此 可以采用沿X向均匀增加梁截面的方式进行处 理，将A轴~D轴框架梁截面由300×500mm增加 至300×700mm 后，本工程X、y向最大层间位移 角最终计算结果如下：
图1 结构三维轴侧图
图2 第4层结构平面图
本工程各层虽然布局并不相同，但基本对 称，采用SATWE软件进行计算，其X、Y向最大 层间位移角计算结果如下：
• 计算结果显示，X、Y向最大层间位移角均不满足 要求。
三、计算结果分析
• 本工程计算结果分析步骤如下： 1、合理选取计算参数
2、查看变形图，确定调整方案 • SATWE软件显示的Y向地震作用下的变形图如图 3所示：
第六章 层间位移角的调整
第一节 扭转效应对结构层间位移角的影响
在结构工程设计中，层间位移角的控制是一项 非常重要的指标，当层间位移角不满足要求时，设 计人员采用的方法通常是加大构件截面尺寸以提高 结构整体刚度。但在具体的操作中会发现，增加结 构刚度后，层间位移角变化并不明显，有时甚至会 减小。是什么原因产生这种现象？是软件算错了 吗？我们应该如何正确地调整结构的层间位移角？ 则是广大设计人员非常关心的问题。为此，笔者拟 结合具体的工程实例，与大家共同探讨一下产生这 种现象的原因以及调整方法。
• 框架结构由于其结构形式偏柔，因此最大层间位 移角往往不太容易满足规范要求，尤其在高烈度 地区。当不满足要求时如何对其调整则是广大设 计人员比较关心的问题。在此，笔者拟结合具体 工程实例和SATWE软件，与大家共同探讨一下层 间位移角的调整过程。
二、工程实例
• 某四层框架结构，结构总高度为16.5m。地震设 防烈度为8度，基本加速度为0.2g，场地土类别为 三类。结构三维轴侧图和第4层结构平面图如图1、 图2所示。
一、工程实例
某工程为框架剪力墙结构，地下室2层，地上 14层，结构总高度为42.95m，抗震设防烈度为8 度，地震基本加速度为0.2g，场地土类别为三 类，结构三维轴侧图、标准层平面图如图1、图2 所示：
图1 结构三维轴侧图
图2 结构标准层平面图
二、计算结果分析
• 本工程在初步设计时，墙1和墙3的墙厚取 400mm，墙2和墙4的墙厚取300mm，以Y向为 例，在地震力作用下其层间位移角的计算结果如 下：
（2）框架柱仍采用对称增加柱截面尺寸的方式不 变，将结构两侧的1轴、2轴、3轴和12轴、13轴 的框架梁截面尺寸由300×600mm增加至 300×700mm，11轴的框架梁仍维持 300×600mm不变，其计算结果如下：
• 由此可见，增加梁的刚度后，Y向最大层间位移 角进一步减小到1/618，最大层间位移比为 1.15<1.2，满足规范要求。
• 表1 原方案前三个振型在X,Y 方向的平动系数、扭转系数
• 表1可知，本工程第二振型平动系数为0.83，其中Y向为 0.78，说明该振型为以Y向为主的混合振型，其第二振型 所对应的振型图如图3所示：
• 图3
结构第二振型所对应的振型图
•
表2 方案调整后结构前三个振型在X,Y 方向的平动系数、扭转系数
图3 Y向地震作用下的变形图
计算结果显示，虽然Y向最大层间位移角有所 减少，但相应的Y向最大层间位移比却由1.04增大 至1.22，此时结构Y向地震作用下的变形图如图4 所示：
图4 两侧对称增加柱截面后的Y向地震作用下的变形图
（1）将第11轴所对应的框架柱仍采用原来的截面 尺寸300×500mm，其它轴线框架柱调整方案不 变，其计算结果如下：