格构式型钢井架计算
钢井架安装方案课案
开平市百汇模具科技有限公司（一期）厂区工程物料提升机安装拆卸专项施工方案工程名称：开平市百汇模具科技有限公司（一期）厂区工程专业承包单位：江门市业兴华建筑机械服务有限公司（公章）编制人：年月日审核人：年月日审批人：年月日（企业技术负责人）…………………………………………………………………………总承包单位：广东聚源建设有限公司（公章）总承包单位审核人：年月日总承包单位审批人：年月日（企业技术负责人）一、编制依据1、提升机的性能指标及各项安全装置规定；2、《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》JGJ88-92；3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59－994、《建筑施工手册》（第四版）；5、《简明施工计算手册》；6、《建筑结构荷载规范》；7、《钢结构设计规范》；8、广东省建设工程井架物料提升机使用安全管理规定。
二、工程概况工程名称：开平市百汇模具科技有限公司（一期）厂区工程工程地点：开平市翠山湖新区西湖二路北则、城西二路东则A号地块设计单位：广东蓬江建筑设计院有限公司勘察单位：江门地质工程勘察院监理单位：广东省城规建设监理有限公司建设单位：开平市百汇模具科技有限公司施工单位：广东聚源建设有限公司建筑面积：424581、厂房A建筑面积为：28247平方米，3层框架结构，建筑高度为：17.2米,首层层高7.2米，二层层高5米，三层层高5米；预应力管桩基础；楼地面（水泥砂浆抹光/铺地砖）、内墙面批灰后（扇广西灰/贴瓷片）、天花批灰后扇广西灰，外墙镶贴饰面砖，铝合金门窗。
2、厂房B建筑面积为：3754平方米，2层框架结构，建筑高度为：12.2米,首层层高7.2米，二层层高5米；预应力管桩基础；楼地面（水泥砂浆抹光/铺地砖）、内墙面批灰后（扇广西灰/贴瓷片）、天花批灰后扇广西灰，外墙镶贴饰面砖，铝合金门窗。
3、厂房C建筑面积均为：3554平方米，2层框架结构，建筑高度为：12.2米,首层层高7.2米，二层层高5米；预应力管桩基础；楼地面（水泥砂浆抹光/铺地砖）、内墙面批灰后（扇广西灰/贴瓷片）、天花批灰后扇广西灰，外墙镶贴饰面砖，铝合金门窗。
井架构件计算书
井架构件的计算书1．立柱计算立柱由主角钢组成，它要支承天梁，通过天梁承受吊篮及重物，因而在垂直方向上，主柱底层除承受自身钢结构重量之外，还承受吊篮的重量及承吊物体的重量，和卷扬机的拉力，此外在水平方向的风力，主要由附墙撑支撑，故对附墙撑进行计算。
对缀条又叫横撑和斜撑，因水平方向的风力可用缆风绳来平衡，故缀条不作计算，仅计算主角钢架轴向风力，及其稳定性和天梁受力。
⑴主角钢轴向受压强度计算式中： N ——轴向力N ＝钢结构重量（按30m 高设计）＋起重量＋卷扬机拉力 ＝2484＋820＋1000＋500＝4804kgAa ——净面积由四根70×70×7的角钢组成，每根钻有连接孔Ф17.5Aa ＝4×9.424×100－4×87.5＝3419.6f ——钢材抗压强度 取f ＝235N ／mm2⑵主角钢架稳定性计算式中：N ——轴向力 N ＝48040NA ——承压构件的毛面积 A ＝4×9.428＝37.696cm2 ——轴心受压构件稳定系数，又叫折减系数，由λ按表选f A N a ≤f A N 〈ψψf ——钢材抗压强度，取f ＝235N ／mm2安JGJ －88－92标准附录＝附表2.4的计算式：式中：——主角钢的换算长细比——角钢架长细比——构件横截面积所截垂直X －X 轴的平面内各斜缀条的毛截面积之和U ——长度系数 一端固定一端自由的柱U ＝2L ——钢架长度 L ＝30×1000m——截面的最小回转半径（cm ）——角钢在钢架X －X 轴的惯性矩。
因70×70×7角钢，对角钢边的惯性矩为80.29cm4，截面积为9.424cm2所以＝2×[80.29+80×80×(9.424×2)]＝241414.98lx x ox A A 402+=λλmin C ULx =λA C x ν=min ox λx λlx A min C x νx ν03.80696.3756.241414min ===A C x ν7597.7403.801010302min ≈=⨯⨯⨯==C UL x λ每节X 截面方向的缀条图。
建筑施工现场井架的设计与计算
建筑施工现场井架的设计与计算井架的截面轮廓尺寸为1.60 X2.00米。
主肢角钢用/ 75X8;缀条腹杆用/60 X 6。
一、荷载计算：为简化计算，假定在荷载作用下只考虑顶端一道缆风绳起作用，只有在风荷载作用下才考虑上下两道缆风绳同时起作用。
⑴、吊篮起重量及自重：KQ2=1.20X 1000=1200kg⑵、井架自重：参考表2-67, q2=0.10t/m , 28米以上部分的总自重为：Nq2=（40-28）X 100=1200kg20 米以上部分的总自重为：Nq1=20X 100=2000kg。
⑶、风荷载：W二W0K2KAF （kg/m2）式中，基本风压W0=25kg/m2风压高度变化系数KZ=1.35 （风压沿高度是变化的，现按均布计算，风压高度变化系数取平均值）；风载体型系数K根据《工业与民用建筑结构荷载规范》表12, K=Kp （1+n）= 1.3 （1 + n ），挡风系数©二艺Ac/AF （Ac为杆件投影面积；AF为轮廓面积）。
当风向与井架平行时，井架受风的投影面积艺Ac=[0.075 X 1.40（肢杆长度） x 2 （肢杆数量）+0.06 X 2 （横腹杆长度）+0.06 X 2.45（斜腹杆长度）]X 29 （井架为29节）X 1.1 （由节点引起的面积增值）=15.13m2，井架受风轮廓面积AF=Hh=40.6X2.0=81.2m2（H 为井架高度，h 为井架厚度）。
所以，3 二艺Ac/AF=15.3/81.2=0.19 , h/b=2/1.6=1.25,由表2-68 查得n =0.88。
风振系数（3，按自振周期T查出，T=0.01H=0.01 X 40.6=0.406秒，由表2-71 查得3 =1.37。
所以，当风向与井架平行时，风荷载：W=W0.KZ.1.33（1+n ） . 3.AF=25X1.35X1.3X0.19X（1+0.88）X1.37X 81.2=1740kg沿井架高度方向的平均风载：q=1740/40.6=43kg/m当风向沿井架对角线方向吹时，井架受风的投影面积:艺Ac=[0.075 X 1.40 X 3+0.06 X 2Xsin450+0.06 X 1.6 X sin450+0.06X 2.45X sin450+0.06 X2.13X sin450] X 29X 1.1 =（0.075X1.40X3+0.06X2X0.70+0.06X1.6X0.70+0.06X2.45X 0.70+0.06X2.13X0.70）X29X1.1=21.0m2井架受风轮廓面积AF=（bX1.4Xsin450+hX1.4Xsin450）X29=（1.60X1.4X0.70+2.0 X1.4X0.70）X29 =102m2所以，3二艺Ac/AF=21/102=0.206;h/b=2/1.6=1.25, 由表2-68 查得n =0.86。
井架载荷设计计算书
井架载荷设计计算书井架的截面轮廓尺寸为1.60×2.00米。
主肢角钢用∠75×8；缀条腹杆用∠60×6。
一、荷载计算：为简化计算，假定在荷载作用下只考虑顶端一道缆风绳起作用，只有在风荷载作用下才考虑上下两道缆风绳同时起作用。
⑴、吊篮起重量及自重：KQ2=1.20×1000=1200kg⑵、井架自重：参考表2-67，q2=0.10t/m，28米以上部分的总自重为：Nq2=（40-28）×100=1200kg20米以上部分的总自重为：Nq1=20×100=2000kg。
⑶、风荷载：W=W0K2KβA F（kg/m2）式中，基本风压W0=25kg/m2。
风压高度变化系数K Z=1.35（风压沿高度是变化的，现按均布计算，风压高度变化系数取平均值）；风载体型系数K，根据《工业与民用建筑结构荷载规范》表12，K=K p（1+n）=1.3（1+η），挡风系数φ=ΣA c/A F（A c为杆件投影面积；A F为轮廓面积）。
当风向与井架平行时，井架受风的投影面积ΣA c=[0.075×1.40(肢杆长度)×2（肢杆数量）+0.06×2（横腹杆长度）+0.06×2.45（斜腹杆长度）]×29（井架为29节）×1.1（由节点引起的面积增值）=15.13m2，井架受风轮廓面积A F=Hh=40.6×2.0=81.2m2（H为井架高度，h为井架厚度）。
所以，ω=ΣA c/A F=15.3/81.2=0.19，h/b=2/1.6=1.25,由表2-68查得η=0.88。
风振系数β，按自振周期T查出，T=0.01H=0.01×40.6=0.406秒，由表2-71查得β=1.37。
所以，当风向与井架平行时，风荷载：W=W0.K Z.1.3ω（1+η）. β.A F=25×1.35×1.3×0.19×（1+0.88）×1.37×81.2=1740kg沿井架高度方向的平均风载：q=1740/40.6=43kg/m当风向沿井架对角线方向吹时，井架受风的投影面积:ΣA c=[0.075×1.40×3+0.06×2×sin450+0.06×1.6×sin450+0.06×2.45×sin450+0.06×2.13×sin450]×29×1.1=(0.075×1.40×3+0.06×2×0.70+0.06×1.6×0.70+0.06×2.45×0.70+0.06×2.13×0.70)×29×1.1=21.0m2井架受风轮廓面积A F=（b×1.4×sin450+h×1.4×sin450）×29=（1.60×1.4×0.70+2.0×1.4×0.70）×29=102m2所以，ω=ΣA c/A F=21/102=0.206;h/b=2/1.6=1.25,由表2-68查得η=0.86。
JJ45048钢结构井架计算书
技术文件名称:设计计算书产品名称 : JJ450/48-K井架文件代号 :W-JJ45048/JS-03-20131、概述JJ450/48-K 井架为无绷绳、直立前开口K 型井架。
选材以H 型钢作为井架桁架结构杆件的主要材料。
通过井架模态分析，一阶模态频率1.1，大于1；钻机高宽比4.2，小于5，JJ450/48-K 钻机井架没有全包覆式防风墙，也不存在大跨屋盖结构，不属于风敏感结构。
所以井架结构不作风载动力学分析，采用通常作法，作了风载静力学分析。
吹向井架开口方向的风为0°方向风，顺时针依次为45°和90°方向风。
2、基本参数型号： JJ450/48-K大钩最大载荷： 4500 kN二层台容量：5"钻杆7000m井架有效高度： 48m允许风速（开阔地上10m 基本高度处风速）：预期工况 （无钩载、无立根） 87 节 (44.7m/s)非预期工况（无钩载、满立根） 70 节 (36m/s)正常作业工况 32节（16.5 m/s ）游动系统： 6×73、适用的设计规范本计算根据API Spec 4F-2008 第3版 《钻井和修井井架、底座规范》的规定进行。
产品规范等级为PSL1，结构安全等级按照SSL E2/U2选取。
根据API Spec 4F 规范载荷组成及采购方的规定，井架按下列设计风载的适用值进行计算。
对每个风环境，最大额定设计风速des V 采用设计基本风速ref V 乘以海岸系数海岸α确定，即海岸α⨯=ref des V V 。
按API Spec 4F 规范中表8.2、表8.3选取：而采购方的规定风速为：故设计基本风速ref V 选用采购方的规定风速计算，所以取最大额定设计风速V des 为：根据(1a)、静载荷100%、钩载荷100%、立根载荷100%、环境载荷100%风速32节、风向00、450、900正吹、斜吹、侧吹；( 2)、静载荷100%、环境载荷100%风速87节、风向00、450、900正吹、斜吹、侧吹；(3a)、静载荷100%、立根载荷100%、环境载荷100%风速70节、风向00、450、900正吹、斜吹、侧吹；( 4)、井架起升状态：计算时进行了井架在风速32节、风向分别为00、450、900起升时的受力。
格构层钢管架计算及预算
中庭院天井高架计算书一、立杆计算：1、6轴：35.2÷0.7=51排51排×6根/排×34.87M=10672M2、8轴、15轴、17轴共3道35.2÷0.7=51排51排×6根/排×34.87M×3=32011M3、7轴、1/10轴、1/10～12轴共3道35.2÷0.7=51排51排×4根/排×34.87M×3=21340M4、9轴、14轴共2道15.6÷0.7=23排23排×4根/排×34.87M×2=6416M5、11轴～12轴共2道3.9÷0.7=6排6排×4根/排×34.87M×2=1674M6、10轴～9轴间、13轴共2道AHAHAGAHAGAGGAGAGGAFFFFAFAF7.9÷0.7=12排12排×4根/排×34.87M×2=3348M合计：1+2+3+4+5+6=75459M1、S轴～E轴共2道49.6÷0.7=71排71排×4根/排×34.87M×2=19806M2、S轴～1/P轴共2道17.5÷0.7=25排25排×4根/排×34.87M×2×2边=13948M 3、1/G轴两边、1/P轴两边共2道12.8÷0.7=19排19排×4根/排×34.87M×2×2=10600M 4、1/G轴～1/K轴两边、1/K轴～1/P轴两边8.5÷0.7=13排13排×4根/排×34.87M×2×2=7253M5、1/K、1/L轴两边8.5÷0.7=13排6排×4根/排×34.87M×2×2=7253M6、圈梁：101.1÷0.7=145排AHAHAGAHAGAGGAGAGGAFFFFAFAF145排×4根/排×34.87M×2×2=20225M合计：1+2+3+4+5+6=79085M1、6轴、17轴外放3M35.2÷1.4=26排26排×3根/排×34.87M×2=5440M2、圆内：间距为1.4×1.4的满樘架35.2÷1.4=26排32.6÷1.4=24排26排×24排×（51.07M+34.87M）÷2=26813M 3、其他范围内1.4M×1.4M立杆9×22×34.87=6904M合计：1+2+3=39157MAHAHAGAHAGAGGAGAGGAFFFFAFAF立杆总计：75459+79085+39157=193701M1、水平杆计算：E～S轴/6～17轴21.6M以上水平杆34.87÷1.5+1=25层东西方向（49.6+1.2+3×2）M×51排×25层=72420M 南北方向35.2M×（71排+8排）×25层=69520M2、+21.6M以下水平杆21.6÷1.5+1=16层南北方向14.2M×21道×16层=4771MAHAHAGAHAGAGGAGAGGAFFFFAFAF东西方向28.3M×11道×16层=4981M水平杆合计：72420M+69520M+4771M+4981M=151692M梁底水平杆计算1.5×101×4=606M1.8×270×2=972M1.8×101×4=727M1.8×286=515M梁底水平杆合计：2820M总计使用钢管量：151692M+193701M+2820M=348216M①斜杆、②剪刀撑、③桁架、④架立连接、⑤加固层（二层加固）⑥柱剪力墙连接、⑦后浇带加固、⑧水平管搭接、⑨水平加固层、⑩竹笆铺设钢管填芯、⑾卸荷单排架等乘系数1.6348216×1.6=557146MAHAHAGAHAGAGGAGAGGAFFFFAFAF使用钢管重量计算：557146M×3.84kg/M÷1000Kg/T=2139.4T钢管损耗量计算（按照总量的5%计）：557146M×5%=27857.3 M使用扣件依据现场测算结合常规使用综合考虑为230只/T 2139.4T×230只/T=492062只扣件损耗量（按照总量的5%计）：492062×5%=24603只上下可调托量计算：按照现场加固的实数数量：2000只使用竹芭数量按每10米一个隔离层、梁底下300MM一操作层、竹芭满铺搭接系数为1.4、竹芭尺寸为1.8×0.7米56.5×35.2×6×1.4÷（1.8×0.7）=13259张人工工日计算：7月5日~10月22日，共109天，每天80人，计8720工日；拆除暂定为2000工日，总计：8720+2000=10720工日。
格构式井架计算书
格构式井架计算书（缆风绳）编制依据:（1）《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》（JGJ88-92）（2）《建筑施工计算手册》第二版（3）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）1、计算参数格构式型钢井架设计高度H为12.10m，吊重Q为10.00kN，钢井架截面尺寸：长a×宽b =1.82m×1.82m，井架立柱为4L75×8，缀条选用L63×4，缀条形式是交叉斜缀条,井架设1组缆风绳：第一组高度H1为12.10m，缆风绳与地面夹角为α为450，缆风绳安全系数3.50，缆风绳不均匀系数0.80。
2、荷载计算(1)起吊物和吊盘重力（包括索具等）GG=K(Q+q)式中 K—动力系数，K=1.20；Q—起吊物体重力，Q=10.00kNq—吊盘（包括索具等）自重，q=3.00kNG=1.2×(10.00＋3.00)=15.60kN；(2)提升重物的滑轮组引起的钢丝绳拉力SS=f0×G式中f0—引出绳拉力计算系数，取0.27;S=0.27×(1.2×(10.00＋3.00))=4.21kN；(3)井架自重力q，取1.50kN/m;井架的总自重N1=q，×H=1.50×12.10=18.15kN(4)缆风绳自重力因缆风绳对称布置，水平分力相互抵消，只计算垂直分力。
T v=nqL2/8ω式中 n—缆风绳根数，取4根q—缆风绳单位长度自重力，取q=0.008kN/mL—缆风绳长度α—缆风绳与地面夹角ω—缆风绳自重产生的挠度，ω=1/300H1=12.10m T v1=300×4×0.008×12.10/5.65=20.54kN(5)风荷载风向沿井架对角线方向吹时，井架受风向的投影面积：∑Ac=0.075×2.42×3＋0.063×0.85×(1.82＋1.82)＋0.063×0.85×(3.03＋3.03)×(12.10/2.42)=5.32m2井架受风轮廓面积A F=2.42×0.85×(1.82＋1.82)×(12.10/2.42)=37.48m2φ=∑Ac/A F=0.14,h/b=1.00由荷载规范查得η=0.93风荷载体型系数μs=1.3φ(1+η)1.1=1.3×0.14×(1＋0.93)×1.1=0.39β按荷载规范计算得出β=3.2ω,= ω0μZμSβZ A F=0.30×1.00×0.39×3.2×37.48=14.03kN沿井架高度方向的平均荷载：q=14.03/12.10=1.16kN/m3、井架计算(1)风荷载作用下井架的受力计算缆风绳对井架产生的水平力起到稳定井架的作用，在风荷载作用下井架的计算简图如下：各支座由下到上的内力分别为：R 1=8.77kN , M 1=-21.23kN ·m R 2=5.26kN , M 2=0kN ·m R max =8.77kN (2)井架轴力计算经过计算得各节点由下到上与井架接点处截面的轴向力分别为： 第一个节点处：F 1=G+S+N 1+T v1+│R 2│ctg α=15.60+4.21+18.15+20.54+5.26=63.77kN ；(3)截面验算1)井架截面的力学特性； 井架的截面尺寸为1.82m×1.82m . 主肢型钢采用4L75×8； 主肢的截面力学参数为：z o =2.15cm ，I xo =Iyo=59.96㎝4，A o =11.50㎝2；型钢井架截面示意图井架的y —y 轴线截面总惯性距： I y =4⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+2000)2(z a A I y =4×[59.96+11.50×(88.85)2]=363378.68cm 4 井架的x —x 轴线截面总惯性距：I x =4⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+2000)2(z bA I x =4×[59.96+11.50×(88.85)2]=363378.68cm 4井架的y ,—y ,轴和x ,—x ,轴线截面总惯性距：I ,y = I,x=o o 45sin I 45cos I 2y 2x +=363378.68cm 4(2)井架的长细比计算： 井架的长细比计算公式:λ=)4/(0A I H其中 H —井架的总高度，取H=12.10m;I —井架的截面最小惯性距，取363378.68cm 4；A 0— 主肢截面面积，取11.50㎝2；经过计算得到λ=1210/88.88=13.61。
井字架计算书
2.1、施工现场地处珠海市吉大海滨南路，根据广东省工程勘察院工程地质勘察报告：施工现场地耐力12kpa，部分位置10kpa。
2.2、地耐力校核：井架基础为长3.7m、宽2.8m、高0.4m的钢筋砼（标号为C35）2.2.1、静荷载：井架底梁18#槽钢 3.0m×5×23kg/m=345kg大立杆＜100×100×10 1.8m×20×4×15.12kg/m=2177.3kg小立杆＜75×75×7 1.8m×23×4×7.98kg/m=1321.5kg横杆＜50×50×5 1.97m×43×4×3.77 kg/m=1277.4kg交叉横杆＜50×50×5 3.033m×43×8×3.77 kg/m=3933.4kg导轨＜63×6角钢 1.8m×86×5.7kg/m=882.4kg滑轮两只18.2kg承重梁16#槽钢 3.4m×2×19.7kg/m=134kg吊重梁16#槽钢 3.4m×2×19.7kg/m=134kg钢丝绳φ14 57.5m×4×0.685kg/m=157.55kg41.5×4×0.685kg/m=113.71kg小计：（57.5m）G1=7968.5kg（41.5M）G2=10380.7kg2.2.2、动荷载吊篮重：325kg；载重：800kg；取动系数：入=2；小计：Q动（325+800）×2=2250kg2.2.3、基础自重砼基础为：3.7m×2.5m×0.4m(长×宽×高)砼基础自重（T）：2450kg/m3×3.7×2.5×0.4=9065kg2.2.4、基础土应力：σ1=σ2=经计算现场地质满足井架安装要求，也符合JGJ88-92龙门架及井字架提升机安全技术规范。
钢格构柱重量计算稿(带计算式)
编号顶标高底标高长度格构柱数量零件编号规格厚度宽度P1-1-2.5-32.2029.73立柱4L180*16P1-1钢板4-14*300*58014300 P1-2-2.5-37.0034.51立柱4L180*16P1-2钢板4-14*300*58014300 P1-3-2.5-33.0030.53立柱4L180*16P1-3钢板4-14*300*58014300 P1-4-2.5-32.8030.33立柱4L180*16P1-4钢板4-14*300*58014300 P1-5-2.5-38.6536.151立柱4L180*16P1-5钢板4-14*300*58014300 P2-1-2.5-32.2029.714立柱4L180*16P2-1钢板4-14*300*58014300 P2-2-2.5-33.0030.53立柱4L180*16P2-2钢板4-14*300*58014300 P3-1-1.0-32.2031.212立柱4L180*18P3-1钢板4-14*300*58014300 P3-2-1.0-38.00371立柱4L180*18P3-2钢板4-14*300*58014300 P3-3-1.0-33.3032.31立柱4L180*18P3-3钢板4-14*300*58014300 P3-4-1.0-42.7541.751立柱4L180*18P3-4钢板4-14*300*58014300 P3-5-1.0-39.9538.951立柱4L180*18P3-5钢板4-14*300*58014300 P4-1.0-32.2031.24立柱4L180*18P4钢板4-14*300*58014300 P4-1.0-33.00321立柱4L180*18P4钢板4-14*300*58014300 P5-1.0-42.7541.751立柱4L180*18P5钢板4-14*300*58014300 P6-1-2.5-32.2029.742立柱4L180*18P6-1钢板4-14*450*58014450 P6-2-2.5-37.4034.93立柱4L180*18P6-2钢板4-14*450*58014450 P6-3-2.5-40.2537.755立柱4L180*18P6-3钢板4-14*450*58014450 P6-4-2.5-38.6036.12立柱4L180*18P6-4钢板4-14*450*58014450 P6-5-2.5-32.8030.39立柱4L180*18P6-5钢板4-14*450*58014450 P6-6-2.5-38.6536.152立柱4L180*18P6-6钢板4-14*450*58014450 P6-7-2.5-39.9537.451立柱4L180*18P6-7钢板4-14*450*58014450 P6-8-2.5-32.7030.210立柱4L180*18P6-8钢板4-14*450*58014450 P6-9-2.5-33.0030.56立柱4L180*18P6-9钢板4-14*450*58014450 P7-1-2.5-32.2029.7108立柱4L180*18P7-1钢板4-14*450*58014450P7-2-2.5-39.9537.451立柱4L180*18P7-2钢板4-14*450*58014450 P7-3-2.5-32.7030.22立柱4L180*18P7-3钢板4-14*450*58014450 P7-4-2.5-39.0536.551立柱4L180*18P7-4钢板4-14*450*58014450 P7-5-2.5-38.6036.11立柱4L180*18P7-5钢板4-14*450*58014450 P7-6-2.5-40.2537.751立柱4L180*18P7-6钢板4-14*450*58014450 P7-7-2.5-32.8030.37立柱4L180*18P7-7钢板4-14*450*58014450 P7-8-2.5-33.0030.51立柱4L180*18P7-8钢板4-14*450*58014450 P7-9-2.5-37.0034.51立柱4L180*18P7-9钢板4-14*450*58014450 P8-1-1.0-32.2031.265立柱4L200*18P8-1钢板4-14*450*58014450 P8-2-1.0-39.0538.054立柱4L200*18P8-2钢板4-14*450*58014450 P8-3-1.0-38.6537.651立柱4L200*18P8-3钢板4-14*450*58014450 P8-4-1.0-36.6535.651立柱4L200*18P8-4钢板4-14*450*58014450 P8-5-1.0-33.3032.38立柱4L200*18P8-5钢板4-14*450*58014450 P8-6-1.0-39.6538.651立柱4L200*18P8-6钢板4-14*450*58014450 P8-7-1.0-37.3536.352立柱4L200*18P8-7钢板4-14*450*58014450 P8-8-1.0-38.00371立柱4L200*18P8-8钢板4-14*450*58014450 P8-9-1.0-36.5035.54立柱4L200*18P8-9钢板4-14*450*58014450 P8-10-1.0-40.0539.053立柱4L200*18P8-10钢板4-14*450*58014450 P8-11-1.0-42.7541.754立柱4L200*18P8-11钢板4-14*450*58014450 P8-12-1.0-37.3536.353立柱4L200*18P8-12钢板4-14*450*58014450 P8-13-1.0-33.5032.510立柱4L200*18P8-13钢板4-14*450*58014450 P8-14-1.0-33.00324立柱4L200*18P8-14钢板4-14*450*58014450 P8-15-1.0-39.9538.951立柱4L200*18P8-15钢板4-14*450*58014450 P8-16-1.0-38.3037.32立柱4L200*18P8-16钢板4-14*450*58014450 P8-17-1.0-32.7031.75立柱4L200*18P8-17钢板4-14*450*58014450 P9-1-1.0-32.2031.2121立柱4L200*18P9-1钢板4-14*450*58014450 P9-2-1.0-39.0538.052立柱4L200*18P9-2钢板4-14*450*58014450 P9-3-1.0-33.3032.33立柱4L200*18P9-3钢板4-14*450*58014450 P9-4-1.0-38.6537.652立柱4L200*18P9-4钢板4-14*450*58014450 P10-1-1.0-36.5035.51立柱4L200*18P10-1钢板4-14*450*58014450 P10-2-1.0-42.7541.752立柱4L200*18P10-2钢板4-14*450*58014450 P10-3-1.0-37.00362立柱4L200*18P10-3钢板4-14*450*58014450 P10-4-1.0-33.5032.51立柱4L200*18P10-4钢板4-14*450*58014450长度每米比重每米重量合计每米重每12米重量每12米总重总重钢板数量43.5174250.520883388.351685807.8576.5130032894343.5174250.520883388.360035807.8576.5130038255043.5174250.520883388.353075807.8576.5130034424543.5174250.520883388.352725807.8576.5130033664443.5174250.520883388.362905807.8576.5130040545343.5174250.520883388.351685807.8576.5130032894343.5174250.520883388.353075807.8576.5130034424548.6194.4270.92332.83633.160655807.8576.5130035194648.6194.4270.92332.83633.171935807.8576.5130041305448.6194.4270.92332.83633.162795807.8576.5130035954748.6194.4270.92332.83633.181165807.8576.5130046666148.6194.4270.92332.83633.175725807.8576.5130043605748.6194.4270.92332.83633.160655807.8576.5130035194648.6194.4270.92332.83633.162215807.8576.5130035954748.6194.4270.92332.83633.181165807.8576.5130046666148.6194.4309.12332.84283.357745807.85114.7195149344348.6194.4309.12332.84283.367855807.85114.7195158525148.6194.4309.12332.84283.373395807.85114.7195163105548.6194.4309.12332.84283.370185807.85114.7195160815348.6194.4309.12332.84283.358905807.85114.7195150484448.6194.4309.12332.84283.370285807.85114.7195160815348.6194.4309.12332.84283.372805807.85114.7195163105548.6194.4309.12332.84283.358715807.85114.7195150484448.6194.4309.12332.84283.359295807.85114.7195151634548.6194.4309.12332.84283.357745807.85114.7195149344348.6194.4309.12332.84283.372805807.85114.7195163105548.6194.4309.12332.84283.358715807.85114.7195150484448.6194.4309.12332.84283.371055807.85114.7195160815348.6194.4309.12332.84283.370185807.85114.7195160815348.6194.4309.12332.84283.373395807.85114.7195163105548.6194.4309.12332.84283.358905807.85114.7195150484448.6194.4309.12332.84283.359295807.85114.7195151634548.6194.4309.12332.84283.367075807.85114.7195157375054.4217.6332.32611.24561.767895807.85114.7195152784654.4217.6332.32611.24561.782805807.85114.7195163105554.4217.6332.32611.24561.781935807.85114.7195163105554.4217.6332.32611.24561.777575807.85114.7195159665254.4217.6332.32611.24561.770285807.85114.7195153934754.4217.6332.32611.24561.784105807.85114.7195164255654.4217.6332.32611.24561.779105807.85114.7195160815354.4217.6332.32611.24561.780515807.85114.7195161965454.4217.6332.32611.24561.777255807.85114.7195159665254.4217.6332.32611.24561.784975807.85114.7195165405754.4217.6332.32611.24561.790855807.85114.7195169996154.4217.6332.32611.24561.779105807.85114.7195160815354.4217.6332.32611.24561.770725807.85114.7195153934754.4217.6332.32611.24561.769635807.85114.7195153934754.4217.6332.32611.24561.784765807.85114.7195165405754.4217.6332.32611.24561.781165807.85114.7195161965454.4217.6332.32611.24561.768985807.85114.7195152784654.4217.6332.32611.24561.767895807.85114.7195152784654.4217.6332.32611.24561.782805807.85114.7195163105554.4217.6332.32611.24561.770285807.85114.7195153934754.4217.6332.32611.24561.781935807.85114.7195163105554.4217.6332.32611.24561.777255807.85114.7195159665254.4217.6332.32611.24561.790855807.85114.7195169996154.4217.6332.32611.24561.778345807.85114.7195159665254.4217.6332.32611.24561.770725807.85114.71951539347单件总重总重分段数量8457253713 982898283 8749262473 8638259133 10344103444 84571183963 8749262473 95841150063 11323113234 987498743 12782127824 11932119324 9584383353 981698163 12782127824 107074497073 12636379083 136******** 130******** 10939984483 131******** 135******** 109191091923 11092665543 1070711563903135******** 10919218383 131******** 130******** 136******** 10939765713 11092110923 12444124443 120677843523 14590583614 14503145034 137******** 12421993683 14835148354 139******** 14247142474 136******** 150******** 16084643354 139******** 124651246463 12356494233 150******** 14312286244 12176608793 120671460102314590291804 12421372633 14503290064 136******** 16084321674 138******** 12465124653 kg5845734t5845.734。
井架计算书
钢井架设计计算书根据本工程的实际情况，建筑面积2990m2，六层框架结构，斜屋面，建筑总高度20.6米，层高3米，钢井架设置按技术规范要求，结合本工程的工程量，拟采用2×2米钢井架，节高2米，架体总高度28米，吊篮起重（包自重）Q=1吨，主肢角钢用L75×8，缀条腹杆用L63×6，井架设两道缆风绳，第一道设在离地面16米处，第二道设在井架顶端，缆风绳与井架夹角为45°，摇臂杆设在距顶部6米处（摇臂杆设计从略），算得摇臂杆根部轴力No=37.3KN，起重滑轮组引出索拉力S=21KN，变幅滑轮组钢丝绳的张力T1=19.2KN，其计算简图见图1。
1、荷载计算钢井架在吊重时承受的下列荷载，假定在荷载作用下只考虑顶端一道缆风绳的作用，只有在风荷载作用下才考虑上、下两道缆风绳起作用。
（1）吊篮起重力及自重力KQ2=1.2×10000=12000N（2）井架自重力 q=2kN/m18m以上部分总自重力为：Nq2=（28－16）×1000=12000N16m以下部分自重力为：Nq1=16×1000=16000N（3）风荷载W=W0μZμSβAF式中W0=850N/m2，μz=1.2；μs=1.3Φ（1+η）井架投影面积∑AC=（0.075×2×2+0.063×2+0.063×2.78）×14×1.1=9.26m2（14为井架节数）井架受风轮廓面积AF=H•h=28×2=56m2∴由荷载规范查得η=1.38μs=1.3×0.7(1+1.38)=0.53β按荷载规范计算得出β=2.60， Wo=850N/m2（基本风压）所以当风向与井架平行时，风载为：W=850×1.2×0.53×2.6×56=78712N沿井架高度方向的平均风载：当风向沿井架对角线方向吹时，井架受风的投影面积：∑A¬C=(0.075×2×2+0.063×2×2×sin45°+0.063×2.78×2×sin45°)×14×1.1=11.18m2井架受风轮廓面积:AF=（2×2×sin45°+2×2×sin45°）×14=79.20m2∴由荷载规范查得η=1.38风载体型系数μs=1.3Φ（1+η）ψ=1.3×0.14(1+1.38)×1.1=0.48所以W′=W0μEμSβAF=850×1.2×0.48×2.6×79.20=100818N沿井架高度方向的平均荷载：（4）变幅滑轮组张力下及其产生的垂直与水平分力为：已知：T1=19200N垂直分力：T1V=T1sinβ=19200×sin45°=13576N。
格构式井架安装计算书（PKPM计算）
格构式井架计算书工程名称：0000000000编制单位：1、编制依据《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》（JGJ88-92）、《建筑施工计算手册》第二版、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑地基基础设计规范》(GB5007-2002)。
本格构式型钢井架设计高度为33.00米，吊重10.00kN，钢井架截面尺寸：长a×宽b=2.10m×2.10m，井架立柱为4L75×8角钢，缀条L63×6角钢，附墙架为18a号槽钢，每节高度1.50m，地基承载力100.00kPa,基础厚度500mm,混凝土采用C25。
第一道第二道第三道第四道第五道第六道第七道第八道第九道第十道第十一道第十二道第十三道第十四道第十五道标高7.014.021.028.0间距7.37.07.07.02、荷载计算(1)起吊物和吊盘重力（包括索具等）G=K(Q+q)其中 K—动力系数，K=1.20；Q—起吊物体重力，Q=10.00kNG=1.2×(10.00＋4.00)=16.80kN；(2)提升重物的滑轮组引起的钢丝绳拉力SS=f0×G其中f0—引出绳拉力计算系数，取0.27;S=0.27×(1.2×(10.00＋4.00))=4.54kN；(3)井架自重力q，取1.50kN/m;井架的总重自重N q=q，×H=1.50×33.00=49.50kN 附墙架以上部分自重：N q1=q，×(H－H1)=1.50×(33.00-7.30)=38.55kN；N q2=q，×(H－H2)=1.50×(33.00-14.30)=28.05kN；N qi-1=q，×(H－H i-1)=1.50×(33.00-21.30)=17.55kN；N qi=q，×(H－H i)=1.50×(33.00-28.30)=7.05kN；(4)风荷载风向沿井架对角线方向吹时，井架受风向的投影面积：∑Ac=0.075×1.50×3＋0.063×0.85×(2.10＋2.10)＋0.063×0.85×(2.58＋2.58)×( 33.00/1.50)=18.47m2井架受风轮廓面积A F=1.50×0.85×(2.10＋2.10)×(33.00/1.50)=117.94m2φ=∑Ac/A F=0.16,h/b=1.00由荷载规范查得η=0.92风荷载体型系数μs=1.3φ(1+η)1.1=1.3×0.16×(1＋0.92)×1.1=0.43β按荷载规范计算得出β=3.2ω,= ω0μZμSβZ A F=0.71×1.00×0.43×3.2×117.94=115.22kN沿井架高度方向的平均荷载：q=115.22/33.00=3.49kN/m3、井架计算(1)风荷载作用下井架的受力计算附墙架对井架产生的水平力起到稳定井架的作用，在风荷载作用下井架的计算简图如下(取井架的最底部两跨及上部三跨计算)：各支座由下到上的内力分别为：R1=27.61kN , M1=-16.11kN·mR2=22.73kN , M2=-12.68kN·mR i-1=23.16kN , M i-1=-21.17kN·mR i=31.10kN , M i=-38.55kN·mR max=31.10kN;(2)井架轴力计算附墙架与型钢井架连接点截面的轴向力计算：经过计算得到由下到上各附墙架与井架接点处截面的轴向力分别为：第1组H1=+7.00m；N1=G+N q1+S =16.80+38.55+4.54=59.89kN；第2组H2=+14.00m；N2=G+N q2+S=16.80+28.05+4.54=49.39kN；第i-1组H i-1=+21.00m；N i-1=G+N qi-1+S=16.80+17.55+4.54=38.89kN；第i组H i=+28.00m；N i=G+N qi+S=16.80+7.05+4.54=28.39kN；4、截面验算(1)井架截面的力学特性；井架的截面尺寸为2.10m×2.10m；主肢型钢采用4L75×8；主肢的截面力学参数为：z o=2.15cm,I xo=I yo=59.96㎝4，A o=11.50㎝2;型钢井架截面示意图井架的y—y 轴线截面总惯性距：I y =4=4×[59.96+11.50×(102.85)2]=486833.48cm 4⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+2000)2(z a A I y 井架的x—x 轴线截面总惯性距：I =4=4×[59.96+11.50×(102.85)2]=486833.48cm 4x ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+2000)2(z b A I x 井架的y ,—y ,轴和x ,—x ,轴线截面总惯性距：I ,y = I ,==486833.48cm 4x o o 45sin I 45cos I 2y 2x + (2)井架的长细比计算：井架的长细比计算公式:λ=)4/(0A I H 其中 H—井架的总高度，取33.00m;I—井架的截面最小惯性距，取486833.48cm 4；A 0—主肢截面面积，取11.50㎝2； 经过计算得到λ=3300/102.88=32.08。
井架计算1
1、概述目前，在钢筋混凝土烟囱工程施工中，一般主要采取以下两种施工工艺，一种是有井架提升模板施工工艺，另一种是液压滑模施工工艺。
而有井架提升模板施工工艺以其设备简单、便于操作、工程质量容易控制、施工成本较低等优点，在100m 乃至150m以下烟囱等高耸构筑物工程中较多利用，其工艺原理是外模采用滑模原理，采用一节模板向上提升；内模采用倒模原理采用两节模板向上翻模，其特点是：外模采用手动葫芦提升工艺，内模采用两节模板移置工艺，垂直运输采用型钢竖井架。
本工程采用有井架提升模板施工工艺，由于所有荷载最终均作用在竖井架上，井架的承载能力和安全稳定性控制就成为采用本工艺施工安全管理工作的主要内容。
因此有必要对井架及操作提升系统的承载能力进行核算。
本文以沈阳第三热力新建150m烟囱工程为例，详细进行竖井架及提升操作系统的安全稳定性计算。
2、井架及操作平台构成本工程烟囱设计总高度为150m，底口直径12.886m，出口直径7.2m。
施工井架设计断面尺寸为：1000×1000，立柱采用4根∠75×8角钢制作，水平及斜拉杆均采用∠50×5制作，井架立柱单节长2500mm，两端及中间均设置水平拉杆，单节井架每个面设两道斜拉杆，每节井架竖向连接选择4根∠80×10角钢单根长度400；筒身内每30m高四周设水平刚性拉结，以保证井架的垂直度、和井架的侧向稳定。
操作平台系统：操作平台由14根I12工字钢辐射梁和内环圈（[14槽钢）构成，操作平台上铺30mm厚木板，平台由18个额定起重能力为1.6t的手扳葫芦通过钢丝绳悬挂在井架上，在平台下面沿筒壁内、外设两层吊篮用于支模绑筋作业。
本验算考虑井架最大悬臂12.5m。
（5节井架）筒身钢筋混凝土的施工,是利用金属竖井架,提升式工作台, 提升式和交替移置式模板等施工设备来完成。
提升式模板的施工程序与方法如下:竖井架及操作平台组装烟囱垂直运输采用单孔内井架。
品茗软件的应用讲解
安全计算软件与品茗软件的对比1、品茗在前面多了一个新建工程，工程基本信息可以加入到计算书中，而且输入的工程信息与施工方案书相结合，可以把此时填的相应信息填入施工方案书中；还可以对工程进行密码设置。
（如图所示的对话框）2•品铭软件在新建一个工程之后，提供了添加脚手架的类型（实际意义不大）；品茗软件把梁、板的支撑架放在脚手架中。
这里也相当于提供一个工程项目管理对话框，便于多工程的管理，可以清楚看到一个工程所有计算脚手架的类型。
品茗童工责全设Ifc计貝就科-掛手黑计茸-Ifiijian]冷立悴逅编福（巳宙□迪）日®艮屈 1 已+肪餐齐幵工程工程炳性倪再尿再所有工程乔DU文件天滴巾脚手衆範工方妥关闭ffi fujiut3、与品茗软件对比，对于脚手架品茗缺少钢管悬挑脚手架计算，竹木脚手架、悬挑架阳角型钢，格构式型钢井架计算以及脚手架的构造要求一、二。
（品茗的计算类型如上图，我们的如下图）日□理目录Q WWWI I”钟器辦册I I •啊鯉砒魏式删平台牌丨I“ $翱拭蹦平台赫I I ♦WO4、品茗的落地式脚手架中可以计算脚手架配构件用量；增加扣件抗滑移的折减系数；提供了脚手架中的横杆与立杆、连墙件单双扣件的选择方式；提供了双立杆三种计算方法: ，这里面没有提供双立杆计算截面的折减系数 （这是不对的），另外提供了脚手架 正里面图和侧面图，（这点意义不大）；搭设上小横杆上的大横杆的根 数必须大于1，这与规范要求6・2・2条不符合□ _:中X li=J f>打畀工幄工性融f ■.空计算脚手架 □固区调1扎耐直 蓉地栗配件用量靑聊搏曲手黑辻堆拌扣件逹榷方武 1 ・单和件 厂舉扣件提供了脚手架中的横 杆与立杆，连墙件单双 扣件连接方式增加扣件抗滑 移的折减系数茨丈ft 佢jEnto)-ffiH4硒吃买&品茗施工寿全便蔚计卸前fl 澤手SEitP [11] M 计戢髯丰紀田艸用量 .in •卑沿腳冋畑•號矣型j 〕：内林X ：臣却謝白樂血.朋手剰5设/度如）・瑕丈杆i 十區万注瑕立杆计!f 面匿筒扣片抚;卄卡戟士彌屮膚杆越上-丈时在上 边墙侍淳捲方式幣搖在小n 杆上的犬n 杆棍哉Mt 杆与立杆连耳方式 直4kj 併 曰X6、品茗没有卸荷的计算，PKPM有四种卸荷方式的计算，符合施工现场的实际情况，7、荷载参数输入界面和地基承载力选择界面基本类似，没有太大的差别匮颅日距盘抹距I 爭5E Q 涯曜桦布・«< M步三薛O三步扣贸融习钢甘外径*）7、品茗可以把输入的数据保存为默认值。
钻机井架的设计与计算
06
结论与展望
结论总结
钻机井架设计
本文通过对钻机井架的结构和受 力分析，提出了优化设计方案， 提高了井架的稳定性和安全性。
计算方法
采用有限元分析方法，对井架在 不同工况下的应力、应变和位移 进行了精确计算，为实际工程应 用提供了可靠的依据。
粒子群优化算法
模拟鸟群、鱼群等动物群体行 为的算法，通过个体之间的信 息共享和协作来寻找最优解。
井架结构优化
拓扑优化
通过改变井架结构的布局和连接方式，来减小井 架的重量和成本。
形状优化
通过改变井架结构的形状和尺寸，来减小井架的 重量和成本。
尺寸优化
通过调整井架结构中各个部件的尺寸，来减小井 架的重量和成本。
实践应用
优化后的井架设计方案已在多个 钻井工程中得到应用，并取得了 良好的效果，证明了本文研究的 有效性和实用性。
研究展望
进一步优化设计
新材料应用
针对不同类型和规格的钻机井架，可开展 更为细致的结构优化设计研究，以提高井 架的整体性能和适应性。
探索将新型高强度材料应用于井架设计， 以提高井架的承载能力和降低自重，进一 步增强井架的安全性和稳定性。
性。
刚度计算需要考虑井架的结构形 式、材料特性、制造工艺等因素， 通过建立数学模型和有限元分析
等方法进行计算。
04
井架优化设计
优化方法介绍
数学优化方法
利用数学模型和算法，寻找满 足一定约束条件下最优解的方
法。
遗传算法
模拟生物进化过程的算法，通 过种群搜索和遗传变异来寻找 最优解。
海南省建筑施工现场安全生产管理资料
海南省建筑施工现场安全生产管理资料第九册物料提升机安装施工方案—————————————————————〈〉份安装安全技术交底———————————————————〈〉份物料提升（龙门架井字架）安装验收表（表9—3—1）———〈〉份安全监督部门的使用备案资料——————————————〈〉份拆除施工方案—————————————————————〈〉份拆除安全技术交底———————————————————〈〉份摇臂扒杆计算书————————————————————〈〉份编制日期：2012 年月日海南琼山建筑基础工程公司龙门架（井字架）搭拆施工方案编制：________________审核：________________审批：________________编制单位：海南琼山建筑基础工程公司编制日期：2012 年月日施工组织设计/（方案）报审表工程名称：巨恒大厦编号：致：海南布施工程项目管理有限公司我方已根据施工合同的有关规定完成了__________________工程施工组织设计（方案）的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。
附：施工组织设计（方案）承包单位（章）____________________项目经理_____________________日期_____________________ 专业监理工程师查意见：专业监理工程师_____________________日期_____________________ 项目总监审核意见项目监理机构____________________项目总监_____________________日期_____________________目录一、编制依据…………………………………………………二、工程概况…………………………………………………三、施工准备…………………………………………………四、格构式井架计算…………………………………………五、安装位置…………………………………………………六、安装人员组成……………………………………………七、提升架安装程序…………………………………………八、安装后的调试……………………………………………九、安装中技术要求…………………………………………十、安装后整机性能检验……………………………………十一、井架防护棚计算书……………………………………十二、井架落地卸料平台计算书……………………………十三、操作使用及注意事项…………………………………十四、提升机的使用与管理…………………………………十五、井架安装与拆除安全措施……………………………一、编制依据龙门架及井字架物料提升机安全技术规范JGJ88-92，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJB－2001，SBA150型开门自锁断绳保护自升门式提升架安装使用说明书。
钻井井架、底座的设计计算
钻井井架、底座的设计计算［ＧｅｎｅｒａｌＩｎｆｏｒｍａｔｉｏｎ］书名＝钻井井架、底座的设计计算作者＝常玉连页数＝２５２ＳＳ号＝１０１７４６４５出版日期＝１９９４年０６月第１版前言目录第一章石油钻机井架、底座概论第一节井架的结构类型一、塔形井架二、前开口形井架三、Ａ形井架四、桅形井架第二节钻机底座的结构类型一、层箱式底座（Ｂｏｘｏｎｂｏｘ）二、箱块式底座（Ｒａｉｓｅｄｆｌｏｏｒｓｕｂｓｔｒｕｃｔｕｒｅ）三、自升式钻机底座（Ｓｅｌｆｅｌｅｖａｔｉｎｇｓｕｂｓｔｒｕｃｔｕｒｏ）第二章井架、底座的计算原理第一节设计计算的基本规定一、静强度规定二、不稳定性规定三、疲劳强度规定四、动力反应的规定五、脆性断裂的规定六、塑性规定七、小结第二节设计计算法一、设计计算法概述二、近似概率计算法三、井架及底座的设计计算公式四、井架及底座的失效概率五、优化设计计算法六、疲劳强度计算法第三章井架、底座的荷载第一节荷载的确定与计算一、恒定荷载二、工作荷载三、自然荷载四、安装荷载五、整体拖运与运输荷载六、动态井架的动力荷载第二节荷载的组合原则与计算方法一、计算目的与荷载工况二、荷载组合的模式法第四章结构与构件的连接计算第一节概述一、井架及底座的连接方法二、构件连接的力学性质第二节焊接连接的计算一、焊接连接的形式与焊缝构造二、对接焊缝中的应力三、角焊缝中的应力四、角钢构件的角焊缝五、焊缝群的几何性质第三节销座耳板连接的计算一、销座耳板连接的结构形式二、耳板与座板中的应力分析三、销轴、耳板和座板的计算第四节螺栓连接的计算一、单个螺栓的计算二、螺栓群的计算第五章井架与底座中梁类构件计算第一节梁类构件的结构类型及计算模型第二节梁中内力及支座反力的计算一、各类梁中内力及支座反力计算图表二、弹性地基梁中内力及反力的计算第三节梁的截面估算一、型钢梁的截面估算二、组合梁的截面估算第四节梁中的应力及强度计算一、单向弯曲梁中的应力二、双向弯曲梁中的应力三、非对称弯曲梁中的应力四、梁中的局部压应力和折算应力五、规范及梁的强度条件判定第五节梁的整体稳定计算一、梁的整体稳定计算原理二、规范中的计算公式及整体稳定系数第六节梁腹板的局部稳定计算第六章井架与底座中柱类构件计算第一节柱类构件的结构类型及计算模型一、柱类构件的结构类型二、柱类构件的计算模型第二节轴心受力柱的计算一、轴心受力柱的强度、刚度计算二、轴心受压柱的稳定计算第三节压弯柱的计算一、压弯柱的强度计算二、压弯柱的稳定计算第四节柱的计算长度一、结构中实腹柱的计算长度二、变截面格构柱的整体计算长度第七章井架的计算第一节井架的基本参数一、最大钩载二、井架的高度三、二层台容量四、井架的最大抗风能力五、其它参数第二节井架的计算模型一、井架计算模型的概述二、塔形井架的计算模型三、前开口形井架的计算模型四、Ａ形井架的计算模型五、桅形井架的计算模型六、计算工况对计算模型的影响七、有限单元法计算井架整体稳定的计算模型第三节井架整体的静力计算一、有限元法的基本概念二、桁架结构的有限元分析原理三、刚架结构有限元计算简述四、计算程序与计算框图五、井架静力计算实例第四节井架的疲劳计算一、井架疲劳强度分析的计算步骤二、井架疲劳强度计算实例第五节井架的整体稳定计算一、井架整体稳定计算的理论折算法二、井架整体稳定计算的有限元法三、井架整体稳定计算实例第八章钻机底座的计算第一节底座的基本参数一、钻台高度二、转盘梁最大静载荷三、立根盒最大静载荷四、立根盒容量第二节底座的计算模型一、空间刚架－－土弹簧模型二、空间梁、柱、板和土弹簧混合模型第三节底座的整体静力计算一、整拖ＺＪ－－１５Ｄ钻机底座结构分析二、ＺＪ－－３２Ｊ钻机箱块式钻机底座的结构分析附表参考文献。
井字架计算——精选推荐
井字架计算井字钢管脚⼿架计算书扣件式钢管脚⼿架的计算项⽬主要包括井架的整体稳定计算与地基承载⼒计算。
采⽤的钢管类型为48×3.5，井架的搭设⾼度为17m，考虑风荷载。
井架的构架状态为有附墙拉结,⽆帮忙架。
荷载--⽴杆的轴向压⼒:考虑风荷载时,⽴杆的轴向压⼒设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q其中 N G——静荷载标准值(kN), 包括脚⼿架结构⾃重标准值和构配件⾃重标准值产⽣的轴向⼒；N G = 4.00 N Q——活荷载标准值(kN), 施⼯荷载标准值产⽣的轴向⼒总和；N Q = 3.00风荷载设计值产⽣的⽴杆段弯矩 M W计算公式M W = 1.4w k l a h2/10其中 w k——风荷载基本风压值(kN/m2)；w k = 0.05l a——⽴杆的纵距 (m)；l a = 1.00h ——⽴杆的步距 (m)；h = 1.00⽴杆的稳定性计算:考虑风荷载时,⽴杆的稳定性计算公式其中 N ——⽴杆的轴⼼压⼒设计值 (kN): N = 9.00——轴⼼受压⽴杆的稳定系数,由长细⽐ l0/i 查表得到: = 0.48i ——计算⽴杆的截⾯回转半径 (cm)；i = 1.58l0——计算长度 (m),由公式 l0 = uh 确定；l0 = 1.82u ——钢管井架的计算长度系数，由井架的⾼度确定；u = 1.82A ——⽴杆净截⾯⾯积 (mm2)； A = 4.89W ——⽴杆净截⾯抵抗矩(cm3)；W = 5.08M W——计算⽴杆段由风荷载设计值产⽣的弯矩 (kN.m)；M W = 0.007M e——偏⼼作⽤⼒产⽣的弯矩 (kN.m)；M e = 0.000e ——偏⼼距 (mm)；e = 0f ——钢管⽴杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 f = 39.42[f] ——钢管⽴杆抗压强度设计值 (N/mm2)；[f] = 205.00⽴杆的稳定性计算 f < [f],满⾜要求!⽴杆的地基承载⼒计算:⽴杆基础底⾯的平均压⼒应满⾜下式的要求p ≤ f g其中 p ——⽴杆基础底⾯的平均压⼒ (N/mm2)，p = N/A；p = 36.00 N ——上部结构传⾄基础顶⾯的轴向⼒设计值 (kN)；N =9.00 A ——基础底⾯⾯积 (m2)；A = 0.25f g——地基承载⼒设计值 (N/mm2)；fg = 85.00地基承载⼒设计值应按下式计算f g = k c× f gk其中 k c——脚⼿架地基承载⼒调整系数；k c = 0.50f gk——地基承载⼒标准值；f gk = 170.00地基承载⼒的计算满⾜要求!RichTextBox1。
格构式型钢井架计算书
格构式型钢井架计算书依据《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》完成。
一、荷载计算:井架所受到的荷载主要包括以下几项：1.起吊物和吊盘重力（包括索具等）G其中 K ——动力系数，K=1.20；Q ——起吊物体重力，Q=10.00kN；q ——吊盘（包括索具等）自重力，q=2.00kN。
经过计算得到 G=14.40kN。
2.提升重物的滑轮组引起的缆风绳拉力S其中 f0——引出绳拉力计算系数，取1.06。
经过计算得到 S=15.26kN。
3.井架自重力为1.00kN/m4.风荷载为 Qw = 1.200kN/m5.摇臂杆端点A各杆件的内力摇臂杆的起重荷载为 Q2=16.50kN则起重滑轮组引出的索拉力S1=1.20×16.50=19.80kNA点三向力平衡公式根据已知条件=30.00，=45.00。
其中 N ——摇臂杆的A端点轴力，经计算得到为34.30kN；T1——变幅滑轮组缆风绳的张力，经计算得到为17.75kN。
6.每根缆风绳的自重力其中 Ts ——每根缆风绳自重力产生的张力(kN)；q ——缆风绳单位长度自重力，取0.008kN/m；l ——每根缆风绳长度，H/cos确定(m)；H ——缆风绳所在位置的相对地面高度(m)；——缆风绳与井架的夹角；w ——缆风绳自重产生的挠度(m)，取w=l/300。
经过计算得到由上到下各缆风绳的自重力分别为H1=50.00m —— Ts1=21.21kN；H2=20.00m —— Ts2=8.49kN；格构式型钢井架立面示意图二、井架内力计算:1. 各缆风绳与型钢井架连接点截面的轴向力计算：经过计算得到由上到下各缆风绳与井架接点处截面的轴向力分别为第1道H1=50.00mN1=14.40+15.26+1.00×(50.00-50.00)+17.75×sin45.00+2×21.21=84.64kN第2道H2=20.00mN2=14.40+15.26+1.00×(50.00-20.00)+17.75×sin45.00+(34.30-19.80)×sin30.00+2×8.49+2×21.21=138.86kN摇臂杆的支点截面处 H=38.17mN0=14.40+15.26+1.00×(50.00-38.17)+17.75×sin45.00+(34.30-19.80)×sin30.00+2×21.21=103.72kN2. 各缆风绳与型钢井架连接点截面的弯矩计算：型钢井架计算简图经过连续梁的计算得到27.76型钢井架剪力图(kN)142.997型钢井架弯矩图(kN.m)经过计算得到由上到下各缆风绳与井架接点处截面的弯矩分别为第1道H1=50.00m弯矩和支点力分别为M1=1.25kN.m； Q1=8.36kN第2道H2=20.00m弯矩和支点力分别为M2=143.00kN.m； Q2=46.91kN摇臂杆的支点截面处 H0=38.17m弯矩为M0=163.28kN.m三、整体稳定性计算:1. 井架截面的力学特性：井架的截面尺寸为1.60×2.00m；主肢的截面力学参数为 A0=11.50cm2，Z0=2.15cm，I x0=60.00cm4，I y0=60.00cm4；格构式型钢井架截面示意图井架的y-y轴截面总惯性矩：井架的x-x轴截面总惯性矩：井架的y1-y1轴和x1-x1轴截面总惯性矩：经过计算得到：I x=440672.63cm4；I y=279028.66cm4；I y'=I x'=359850.63cm4；计算中取井架的惯性矩为其中的最小值279028.66cm4。
物料提升机布置及基础施工方案
温州平阳万达广场工程物料提升机布置及基础施工方案编制/日期审核/日期审定/日期中国建筑第二工程局有限公司温州平阳万达广场项目部二零一三年十二月二十六日物料提升机布置及基础施工方案一、工程概况温州平阳万达广场工程大商业拟布置8台SSD100型施工升降机以解决砌筑、抹灰材料的运输，其中6台物料提升机基础坐落在地下室顶板上，两台坐落在回填的基坑边。
大商业的砌筑及抹灰量主要集中在东/北/西三侧的商铺及南侧的影厅，为此物料提升机布置的整体思路如下：在大商业北侧布置4台物料提升机，在大商业南侧布置3台物料提升机，在大商业西侧布置1台物料提升机，具体布置见下图:二、编制依据1、温州平阳万达广场工程现场实际施工情况；2、温州平阳万达广场工程大商业平面布置图；3、SSD100型施工升降机使用说明书；4、国务院令第393号《建筑工程安全生产管理条例》;5、《建筑机械使用安全技术规程》(JGJ 33-2001)：6、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)；7、建筑工程施工手册(笫五版)；8、品茗计算软件(2013版)。
三S施工电梯选型SSD100货用施工升降机主要性能参数1#物料提升机定位：1#物料提升机位于大商业南侧，具体定位见下图:®Cl)1 #物料提升机具体定位毗邻14#塔吊，具体定2#物料提升机定位：2#物料提升机位于大商业南侧,位见下图:233#物料提升机定位：3#物料提升机位于大商业南侧，见下图:4#物料提升机具体定位5#、6#、7#及8#物料提升机布置在大商业北侧，具体定位如下图:6#物料提升机具体定位21 228#物料提升机具体定位大商业西侧4#、3#物料提升机可根据现场实际情况，减少1台。
五、物料提升机基础施工1、布置在路面上的物料提升机，其基础做法见下图:1c 〕 1800•图一：物料提升机基础平面图图二：1T 剖面图技术说明:1- 4OO寸00S(1)基础浇捣前必须夯实地面挖坑深度大于400mm,上浇筑200mmC35第汉百眶汇資讯匚场工程混凝土;（2）基础内底部四边应埋排水孔，不使基坑内积水;（3）卷扬机地方深度为500mmo2.物料提升机布置在地下室顶板上，其基础做法:（1）根据总平面布置图，先放岀井架的位置；（2）采用穿墙螺杆将楼板钻穿，楼板厚200mm, C35钢筋栓；（3）高强螺杆直径24mm,螺杆强度8.8级，釆用双螺帽拧紧，见下图:（4）利用地下室顶板作为物料提升机基础的，需对相应部位地下室顶板作钢管满堂架回撑加固。
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格构式型钢井架计算书
依据《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》完成。
一、荷载计算:
井架所受到的荷载主要包括以下几项：
1.起吊物和吊盘重力（包括索具等）G
其中 K ──动力系数，K=1.20；
Q ──起吊物体重力，Q=10.00kN；
q ──吊盘（包括索具等）自重力，q=2.00kN。
经过计算得到 G=14.4kN。
2.提升重物的滑轮组引起的缆风绳拉力S
其中 f0──引出绳拉力计算系数，取1.06。
经过计算得到 S=15.26kN。
3.井架自重力为1.00kN/m
4.风荷载为 Qw =1.20kN/m
5.摇臂杆端点A各杆件的内力
摇臂杆的起重荷载为 Q2=16.50kN
则起重滑轮组引出的索拉力S1=1.20×16.50=19.8kN
A点三向力平衡公式
根据已知条件=30.0，=45.0。
其中 N ──摇臂杆的A端点轴力，经计算得到为34.3kN；
T1──变幅滑轮组缆风绳的张力，经计算得到为17.75kN。
6.每根缆风绳的自重力
其中 Ts ──每根缆风绳自重力产生的张力(kN)；
q ──缆风绳单位长度自重力，取0.008kN/m；
l ──每根缆风绳长度，H/cos确定(m)；
H ──缆风绳所在位置的相对地面高度(m)；
──缆风绳与井架的夹角；
w ──缆风绳自重产生的挠度(m)，取w=l/300。
经过计算得到由上到下各缆风绳的自重力分别为
H1=50m —— Ts1=21.21kN
H2=20m —— Ts2=8.49kN
格构式型钢井架立面示意图
二、井架内力计算:
1. 各缆风绳与型钢井架连接点截面的轴向力计算：
经过计算得到由上到下各缆风绳与井架接点处截面的轴向力分别为
第1道H1=50m
N1=14.4+15.26+1.00×(50.00-50)+17.75×sin45.0+2×21.21=84.63kN 第2道H2=20m
N2=14.4+15.26+1.00×(50.00-20)+17.75×sin45.0+(34.3-19.8)×sin30.0+2×21.21+2×8.49=13 8.86kN
摇臂杆的支点截面处 H=37.5m
N O=14.4+15.26+1.00×(50.00-37.5)+17.75×sin45.0+(34.3-19.8)×sin30.0+2×42.42=104.38
2. 各缆风绳与型钢井架连接点截面的弯矩计算：
型钢井架计算简图
经过连续梁的计算得到
型钢井架剪力图(kN)
型钢井架弯矩图(kN.m)
经过计算得到由上到下各缆风绳与井架接点处截面的弯矩分别为
第1道H 1=50m 弯矩和支点力分别为
M 1=0kN.m ； Q 1=0kN
第
2道H 2=20m 弯矩和支点力分别为
M 2=143.892kN.m ； Q 2=47.22kN
摇臂杆的支点截面处 H O =37.5m 弯矩为
M O =162.805kN.m
三、整体稳定性计算:
1. 井架截面的力学特性：
井架的截面尺寸为1.60×2.00m ；
主肢的截面力学参数为 A 0=11.50cm 2，Z 0=2.15cm ，I x0=60.00cm 4，I y0=60.00cm 4；
格构式型钢井架截面示意图
井架的y-y轴截面总惯性矩：
井架的x-x轴截面总惯性矩：
井架的y1-y1轴和x1-x1轴截面总惯性矩：
经过计算得到：
I x=440672.64cm4；
I y=279028.64cm4；
I y'=I x'=359850.64cm4；
计算中取井架的惯性矩为其中的最小值279028.64cm4。
2. 井架的长细比计算：
井架的长细比计算公式：
其中 H ──井架的总高度，取50.00m；
I min──井架的截面最小惯性矩，取279028.64cm4；
A0──一个主肢的截面面积，取11.50cm4。
经过计算得到=64.2。
换算长细比计算公式：
其中 A ──井架横截面的毛截面面积，取4×11.50cm2；
A1──井架横截面所截垂直于x-x轴或y-y轴的毛截面面积，取2×6.90cm2；
经过计算得到h=65.23。
3. 井架的整体稳定性计算：
井架在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：
其中 N ──轴心压力的计算值(kN)；
A ──井架横截面的毛截面面积，取4×11.50cm2；
──轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；
mx──等效弯矩系数, 取1.0；
M ──计算范围段最大偏心弯矩值(kN.m)；
W1──弯矩作用平面内，较大受压纤维的毛截面抵抗矩, W1 = 3487.86cm3； N Ex──欧拉临界力(kN)。
根据换算长细比=65.23查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到=0.797。
欧拉临界力N Ex的计算公式为
经过计算得到 N Ex=3.142×2.1×107×4×11.50/65.232/1000=2238.42kN；
经过计算得到由上到下各缆风绳与井架接点处截面的强度分别为
第1道H1=50m
σ=23N/mm ,计算强度小于205.0N/mm ,满足要求!
第2道H2=20m
σ=76.94N/mm ,计算强度小于205.0N/mm ,满足要求!
摇臂杆的支点截面处 H O=37.5m
σ=72.73N/mm ,计算强度小于205.0N/mm ,满足要求!
四、缆风绳受力计算:
缆风绳的拉力设计值选取各支点力水平分力最大值作为设计依据，最大值绳拉力为
[F g]=47.22/sin45.0=66.78kN
缆风绳的容许拉力按照下式计算：
其中[F g] ──缆风绳的容许拉力(kN)；
F g──缆风绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算F g=0.5d2，d为缆风绳直径(mm)；
──缆风绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61缆风绳分别取0.85、0.82和0.8； K ──缆风绳使用安全系数。
计算中[F g]取66.78kN，=0.8，K=5.5,得到：
缆风绳最小直径必须大于30mm才能满足要求!。