管道水力计算计算新规范

建筑小区排水设计技术规范

建筑小区排水设计技术规范4.18.1 排水体制。

1 建筑小区排水体制(分流制或合流制)的选择，应根据城镇排水体制、环境保护要求等因素综合比较确定。

2 新建建筑小区下列情况宜采用分流制排水系统。

1) 城镇排水系统为分流制(包括远期规划改造为分流制)。

2）小区或小区附近有合适的雨水排放水体。

3）小区远离城镇，为独立的排水体系。

3 建筑小区内的排水需要进行中水回用时，应设分质、分流排水系统。

4．18.2 排水量。

1 居住小区生活排水系统的排水定额是其相应的生活给水系统的用水定额的85％—95％，居住小区生活排水系统的小时变化系数与其相应的生活给水系统的小时变化系数相同。

2 公共建筑生活排水系统的排水定额和小时变化系数与其相应的生活给水系统的生活用水定额和小时变化系数相同。

3 居住小区内生活排水的设计流量应按住宅生活排水最大小时流量和公共建筑生活排水最大小时流量之和确定。

4 建筑小区中合流制管道的设计流量为生活排水量和雨水量之和。

生活排水量可取平均日排水量(L／s)；雨水量计算时设计重现期宜高于同一情况下市政雨水管道设计重现期。

4．18．3 管道的布置与敷设。

1 排水管道布置应根据小区总体规划、道路和建筑的布置、地形标高、污水雨水去向等按管线短、埋深小，尽量自流排出的原则确定。

2 排水管道布置应符合下列要求：1) 排水管道宜沿道路和建筑物的周边呈平行布置，路线最短，减少转弯，并尽量减少相互间及与其他管线、河流及铁路间的交叉。

检查井间的管段应为直线。

2）管道与铁路、道路交叉时，应尽量垂直于路的中心线。

3）干管应靠近主要排水建筑物，并布置在连接支管较多的一侧。

4）管道应尽量布置在道路外侧的人行道或草地的下面。

不允许平行布置在铁路的下面和乔木的下面。

5）应尽量远离生活饮用水给水管道。

6）与其他管道和建筑物、构筑物的水平净距离，应符合表4．18．1的规定。

表4.18.1 排水管到离建筑物、构筑物和其他管道的最小距离（m）注：1 煤气管道压力：低压――不超过49KPa；中压――49～294 KPa；高压――148～294 KPa；特高压――295～981 KPa.2 特殊情况下不能满足表中数字要求时，在与土建工程师协商采取有效措施后，表中数字可适当减少。

球墨铸铁管道水力计算及设计应用

----考虑管径的影响：

海森-威廉系数可采用经验关系Ch =147.25-4.13/ D0.5（当量粗糙度k=0.1mm
、V=1.0m/s）估算
曼宁糙率系数n可采用经验关系n = 0.0105D0.063（当量粗糙度k=0.1mm、 V=1.0m/s）估算
管径D 对海森-威廉系数Ch 的影响要小于对曼宁糙率n 的影响，海森-威廉公式比谢才公式更适用于管道的水力计算
涂料内衬
球墨铸铁管阻力系数推荐值海曾-威廉系数Ch 140～120 145～125
糙率系数n 0.010～0.012 0.010～0.011
（一）恒定流计算
1、计算公式
——糙率系数n 与海曾-威廉系数Ch选取
水力摩阻系数的影响因素主要包括：管径、流速、水温、当量粗糙度 k等。
—— 总体而言：
球墨铸铁管道水力计算及设计应用
1
交流内容一球墨铸铁管的水力计算二球墨铸铁管在工程设计中的运用
一、球墨铸铁管的水力计算
（一）恒定流计算（二）非恒定流计算
（一）恒定流计算
1、计算公式
《室外给水设计规范》GB50013：混凝土管（渠）及采用水泥砂浆内衬的金属管道—谢才公式； ----输配水管道、配水管网水力平差计算:海曾-威廉公式；
二、球墨铸铁管在工程设计中的运用
球墨铸铁管的优势：
——柔性借口，适应地基不均匀沉降能力强，且接口型式多样（T型口、K型口、自锚接口、法兰接口等）
——可借角，能节省弯头及镇墩等 ——强度高，抗冲击能力强 ——承压等级高（K9级，2.5Mpa-6.4Mpa） ——抗腐蚀性能好，寿命长。一般不需其他防护措施 ——口径范围广（DN80—DN2600） ——适应埋设、明敷、顶管施工和水平定向钻进施工等 ——施工周期短，节约工期。

室内排水横管水力计算时须满足哪些规定？(

室内排水横管水力计算的规定
在室内排水系统的设计中，排水横管的水力计算至关重要。

这不仅关乎到污废水的顺利排出，还涉及到管道的耐用性、维修的频率以及可能出现的各种问题。

为了确保排水系统的正常运行，以下是在进行室内排水横管水力计算时必须满足的一些规定。

1.充满度：建筑内部的排水横管应当按照非满流设计。

这样的设计是为了确
保污废水释放出的气体能自由流动排入大气，从而调节排水管道系统内的压力。

此外，这种设计还能在突发情况下接纳意外的高峰流量。

2.自清流速：自清流速是指管道内的水流自行清洁的能力。

为了确保管道的
清洁，避免堵塞，室内排水横管的自清流速必须达到一定的标准。

3.管道坡度：适当的管道坡度有助于污废水的顺利流动。

在设计管道时，应
考虑到污废水的特性，选择合适的坡度，以确保其顺畅流动。

4.最小管径：为保证污废水的顺畅流动，室内排水横管的最小管径有一定的
规定。

设计者应遵循这一规定，避免因管径过小而导致的堵塞问题。

5.最大流速：为了防止污水在管道内沉积，最大流速的规定是必要的。

在设
计时，应确保水流速度不会过快，以免对管道造成不必要的磨损。

遵循这些规定进行室内排水横管的水力计算，有助于确保排水系统的正常运行，提高其使用寿命，并减少维护和维修的频率。

在进行设计时，务必充分考虑这些因素，以确保室内排水系统的有效性。

《建筑给水排水设计规范》GBJ-15

华人民共和国国家标准建筑给水排水设计规范GBJ 15-88 (1997年版)主编部门：上海市建设委员会批准部门：中华人民共和国建设部施行日期：1989年4月1日工程建设国家标准局部修订公告第6号国家标准《建筑给水排水设计规范》GBJ15-88由上海建筑设计研究院会同有关单位进行了局部修订，已经有关部门会审，现批准局部修订的条文，自1998年1月1日起施行，该规范中相应的条文规定同时废止。

现予公告。

中华人民共和国建设部1997年9月1日关于发布国家标准《建筑给水排水设计规范》的通知(88)建标字第196号根据原国家建委(81)建发设字第546号文的要求，由上海市建设委员会会同有关部门共同修订的《室内给水排水和热水供应设计规范》已经修订完毕。

经有关部门会审，现批准修订后的《建筑给水排水设计规范》GBJ15-88为国家标准，自1989年4月1日起施行。

原《室内给水排水和热水供应设计规范》TJ15-74同时废止。

本规范由上海市建设委员会管理，具体解释等工作由上海市民用建筑设计院负责。

出版发行由中国计划出版社负责。

中华人民共和国建设部1988年8月24日修订说明本规范是根据原国家建委(81)建发设字第546号文件的通知，由上海市民用建筑设计院会同有关单位，共同对原《室内给水排水和热水供应设计规范》TJ15-74进行修订而成。

在修订过程中，进行了比较广泛的调查研究，认真总结了原规范执行以来的经验，吸取了部分科研成果，征求了有关单位的意见，经我委组织审查，完成了报批稿。

本规范共分四章。

修改的主要内容有：用水定额、住宅与公共建筑生活给水管道设计秒流量计算公式、生活污水排水设计秒流量计算方法和雨水道设计方法等。

本规范还补充了高层建筑给水排水、排水管道通气系统和医院污水消毒处理的内容，增设了游泳池和喷泉两节。

其他如防止水质污染、节水节能、安全供水、新型管材等方面也作了较多的修改和补充。

在执行本规范过程中，如发现需要修改或补充之处，请将意见和有关资料寄交上海市民用建筑设计院并抄送我委，以便再次修订时参考。

建筑物雨水系统水力计算设计技术规范

建筑物雨水系统水力计算设计技术规范5．4．187型斗雨水系统计算。

1 单斗系统。

单斗系统的雨水斗、连接管、悬吊管、立管、排出横管的口径均相同，系统的设计流量(金属或非金属材质)不应超过表5．4．1—1中的数值。

表5.4.1－1 单斗系统的最大排水能力口径（mm）75 100 150 2008 16 32 52排水能力（L／s）2 多斗系统雨水斗。

悬吊管上具有1个以上雨水斗的多斗系统中，雨水斗的设计流量根据表5．4．1—2取值。

最远端雨水斗的设计流量不得超过表中数值。

其他斗与立管的距离逐渐变小，泄流量会依次递增。

为更接近实际，设计中宜考虑进这部分附加量，令距立管较近的雨水斗划分的汇水面积增大些，即设计流量加大些。

建议以最远斗为基准，其他各斗的设计流量依次比上游斗递增10％，但到第5个斗时，设计流量不宜再增加。

表5.4.1－2 87型和65型雨水斗的设计流量口径（mm）75 100 150 200排水能力（L8 12 26 40／s ）3 多斗系统悬吊管。

多斗悬吊管的排水能力可按式5．4．1—1～式5．4．1—3近似计算，其中充满度h/D 不大于0.8。

vA Q =(5．4．1-1)21321I R nv = (5．4．1-2） L h h I /)(∆+=(5．4．1-3）式中 Q ——排水流量(m3／s)； v ——流速(m ／s)； A ——水流断面积(m ’)； n ——粗糙系数； R ——水力半径(m)； I ——水力坡度；h ——立管顶部即悬吊管末端的最大负压(mH 2O)，取0．5；△h ——雨水斗和悬吊管末端的几何高差(m)； L ——悬吊管的长度(m)。

悬吊管的管径根据各雨水斗流量之和确定，并宜保持管径不变。

钢管和铸铁管的设计负荷可按表5．4．1－3选取，表中n ＝0.014，8.0=Dh。

各种塑料管的设计负荷可按表5．4．1－4选取，表中n ＝0.01，充满度0．8。

表5.4.1－3 多斗悬吊管（铸铁管、钢管）的最大排水能力（L／s）管径（mm）水力坡度I75 100 150 200 2500.02 3.07 6.63 19.55 42.10 76.33 0.03 3.77 8.12 23.94 51.56 93.50 0.04 4.35 9.38 27.65 59.54 107.96 0.05 4.86 10.49 30.91 66.57 120.19 0.06 5.33 11.49 33.86 72.92 132.22 0.07 5.75 12.41 36.57 78.76 142.82 0.08 6.15 13.26 39.10 84.20 142.82 0.09 6.52 14.07 41.47 84.20 142.82 ≥0.10 6.88 14.83 41.47 84.20 142.82 表5.4.1－4 多斗悬吊管（塑料管）的最大排水能力（L／s）D e （mm）水力坡度I 90×3.210×3.2125×3.7160×4.7200×5.9250×7.30.02 5.76 10.20 14.30 27.66 50.12 91.02 0.03 7.05 12.49 17.51 33.88 61.38 111.480.04 8.14 14.42 20.22 39.12 70.87 128.720.05 9.10 16.13 22.61 43.73 79.24 143.920.06 9.97 17.67 24.77 47.91 86.80 157.650.07 10.77 19.08 26.75 51.75 93.76 170.290.08 11.51 20.40 28.60 55.32 100.23 170.290.09 12.21 21.64 30.34 58.68 100.23 170.29≥0.10 12.87 22.81 31.98 58.68 100.23 170.294 多斗系统立管。

新旧版《城镇燃气设计规范》水力计算的对比

新旧版《城镇燃气设计规范》水力计算的对比
李彤
【期刊名称】《上海煤气》
【年(卷),期】2005(000)001
【摘要】指出了2002版和1998版<城镇燃气设计规范>(GB50028-93)中燃气管道水力计算方法的不同,并对新旧方法计算所得结果进行了对比.
【总页数】3页(P12-14)
【作者】李彤
【作者单位】佛山市华禅能燃气设计有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】TV21
【相关文献】
1.新、旧版建筑灭火器配置设计规范学习与对比 [J], 刘艳霞
2.《液化石油气供应工程设计规范》GB51142-2015与《城镇燃气设计规范》GB50028-2006第8章对比 [J], 吴靖
3.新、旧《混凝土结构设计规范》的对比 [J], 杨春峰;于群
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5.《机械防盗锁》标准新、旧版本技术指标之对比 [J], 潘灏[1];刘荣坚[2]
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水力计算公式选用

长距离输水管道水力计算公式的选用1．常用的水力计算公式：供水工程中的管道水力计算一般均按照均匀流计算，目前工程设计中普遍采用的管道水力计算公式有:达西（DARCY ）公式：gd v l h f 22**=λ（1）谢才（chezy ）公式：i R C v **= （2）海澄－威廉（HAZEN-WILIAMS ）公式：87.4852.1852.167.10dC lQ h h f ***= （3）式中h f ------------沿程损失，mλ―――沿程阻力系数 l ――管段长度，md-----管道计算内径，mg----重力加速度，m/s 2C----谢才系数 i----水力坡降； R ―――水力半径，mQ ―――管道流量m/s 2v----流速 m/sC n ----海澄――威廉系数其中大西公式，谢才公式对于管道和明渠的水力计算都适用。

海澄－威廉公式影响参数较小，作为一个传统公式，在国内外被广泛用于管网系统计算。

三种水力计算公式中，与管道内壁粗糙程度相关的系数均是影响计算结果的重要参数。

2．规范中水力计算公式的规定3．查阅室外给水设计规范及其他各管道设计规范，针对不同的设计条件，推荐采用的水力计算公式也有所差异，见表1：表1 各规范推荐采用的水力计算公式4．公式的适用范围： 3．1达西公式达西公式是基于圆管层流运动推导出来的均匀流沿程损失普遍计算公式，该式适用于任何截面形状的光滑或粗糙管内的层流和紊流。

公式中沿程阻力系数λ值的确定是水头损失计算的关键，一般采用经验公式计算得出。

舍维列夫公式，布拉修斯公式及柯列勃洛克（C.F.COLEBROOK ）公式均是针对工业管道条件计算λ值的著名经验公式。

舍维列夫公式的导出条件是水温10℃，运动粘度1.3*10-6 m 2/s,适用于旧钢管和旧铸铁管,紊流过渡区及粗糙度区.该公式在国内运用教广. 柯列勃洛可公式)Re 51.27.3lg(21λλ+∆*-=d (Δ为当量粗糙度,Re 为雷诺数)是根据大量工业管道试验资料提出的工业管道过渡区λ值计算公式,该式实际上是泥古拉兹光滑区公式和粗糙区公式的结合,适用范围为4000<Re<108.大量的试验结果表明柯列勃洛克公式与实际商用圆管的阻力试验结果吻合良好,不仅包含了光滑管区和完全粗糙管区,而且覆盖了整个过渡粗糙区,该公式在国外得到及为广泛的应用.布拉修斯公式25.0Re 316.0=λ是1912年布拉修斯总结光滑管的试验资料提出的,适用条件为4000<Re<105,一般用于紊流光滑管区的计算. 3.2 谢才公式该式于1775年由CHEZY 提出,实际是达西公式的一个变形,式中谢才系数C 一般由经验公式y e R n C *=1计算得出,其中61=y 时称为曼宁公式,y 值采用)1.0(75.013.05.2---=n R n y (n 为粗糙系数)公式计算时称为巴浦洛夫斯基,这两个公式应用范围均较广.就谢才公式本身而言,它适用于有压或无压均匀流动的各阻力区,但由于计算谢才系数C 的经验公式只包括反映管壁粗糙状况的粗糙系数n 和水力半径R,而没有包括流速及运动年度,也就是与雷诺数Re 无关,因此该式一般仅适用于粗糙区.曼宁公式的适用条件为n<0.02,R<0.5m;巴浦洛夫斯基公式的适用条件为0.1m ≤R ≤3m;0.011≤n ≤0.04.3.3 海澄-威廉公式是在直径≤3.66m 工业管道的大量测试数据基础上建立的著名经验公式,适用于常温的清水输送管道,式中海澄-威廉系数Ch 与不同管材的管壁表面粗糙程度有关.因为该式参数取值简单,易用,也是得到广泛应用的公式之一.此公式适用范围为光滑区至部分粗糙度区,对应雷诺数Re 范围介于104-2*106.通过对各相关规范所推荐计算公式的比较,除混凝土管仍然推荐采用谢才公式外,其它管材大多推荐采用达西公式.在新版《室外给水设计规范》中取消舍维列夫公式的相关条文,笼统采用达西公式,但未明确要求计算λ值采用的经验公式.由于舍维列夫公式是建立在对旧钢管及旧铸铁管研究的基础上,然而现在一般采用的钢或铸铁材质管道,内壁通常需进行防腐内衬,经过涂装的管道内壁表面均比旧钢管,旧铸铁管内壁光滑得多,也就是Δ值小得多,采用舍维列夫公式显然也就会产生较大得计算误差,该公式得适用范围相应较窄.经过内衬得金属管道采用柯列勃洛克公式或谢才公式计算更为合理.PVC-U,PE 等塑料管道,或者内衬塑料得金属管道,因为其内壁Δ值很低,一般处于0.0015-0.015,管道流态大多位于紊流光滑区,采用适用光滑区得布拉修斯公式以及柯列勃洛克公式一般均能够得到与实际接近得计算结果.因此, 《埋地硬聚氯乙稀给水管道工程技术规程》及《埋地聚乙稀给水管道工程技术规程》中对塑料管道水力计算公式均是合理得且与《室外给水设计规范》并不矛盾. 海澄-威廉公式可以适用于各种不同材质管道得水力计算,其中海澄-威廉系数Ch 得取值应根据管材确定.对于内衬水泥砂浆或者涂装有比较光滑得内防腐涂层得管道,其海澄-威廉系数应该参考类似工程经验参数或者实测数据,合理取用.因此,无论采用达西公式,谢才公式或者海澄-威廉公式计算,不同管材得差异均表现在管内壁表面当量粗糙程度得不同上,各公式中与粗糙度相关系数得取值是影响计算结果得重要因素.值得一提得是,同种材质管道由于采用不同得加工工艺,其内表面得粗糙度也可能有所差异,这一因素在设计过程种也应重视(常用管材得粗糙度系数参考值见表2) 表2 常见管材粗糙度相关系数参考值5.管径对选择计算公式得影响根据雷诺数计算公式vVdRe ,雷诺数与流速v,管径d 成正比,与运动粘度成反比,因此对应管道得不同设计条件应对所使用计算公式得适用范围进行复核.保证计算得准确性.大多说供水工程得设计按照水温10℃,运动粘度1.3*10-5 m 2/s 得条件考虑,因此雷诺数实际受流速及管道口径得影响.以塑料管道为例,在正常设计流速范围条件下,管道内径大于100mm 时,虽然管道仍然处于紊流光滑区,但其雷诺数Re>105,也就是说已经超出了布拉修斯公式得适用范围,而且误差大小与雷诺数成正比.对PVC-U 管,采用布拉修斯公式与柯列勃洛克公式对比计算,当管内径为500mm ,流速1.5 m/s 时,采用布拉修斯公式得出得水力坡降比柯列波列克得结果低11%以上.采用《埋地硬聚氯乙稀给水管道工程技术规程》推荐得修正公式与柯式对比计算,修正公式计算结果,小口径管偏安全,中等口径与柯式符合较好,大口径管得负误差达5%以上.因此笔者认为,大口径塑料管或采用塑料内衬管不宜采用布拉修斯公式计算,而更宜于采用如柯列波洛克公式等适用条件更宽得其它经验公式,或应通过试验等对其进行修正.与上述情况类似,采用谢才公式计算时,如果管道内径大于2m 时则不采用曼宁公式计算谢才系数.如果采用巴甫洛夫斯基公式,其适用管径可以达到12m,对一般输水工程管道已完全足够了.海澄-威廉公式的数据基础是WILLIAMS 和HAZEN 在大量工业管道现场或试验测量或得的.该公式因为简单易用,被广泛运用在管网水力计算中,国内外不少管道水力计算软件均采用该公式编制.由此可见,对于口径大于2m 得管道应尽量避免采用海澄-威廉公式计算以策安全.6.值得提出得是,上述所有水力计算公式中采用得管径均为计算内径,各种管道均应采用管道净内空直径计算,对于采用水泥砂浆内衬得金属管道应考虑内衬层厚度得影响.大口径管道计算应尽量避免采用海澄-威廉公式,建议采用柯列勃洛克公式计算,大量试验结果证明该公式计算结果与实际工业管道符合性好,水力条件适用范围广,虽然运用该式需要进行多次迭代计算才能得到λ值,较为麻烦,不过运用计算机简单编程既能方便地得到较为准确地结果,手工计算时也可以通过查表或者查询蓦迪图辅助计算.。

建筑给水排水设计规范(GB15-88)

中华人民共和国国家标中华人民共和国国家标准建筑给水排水设计规范ＧＢＪ１５—８８工程建设标准局部修订公告第６号国家标准《建筑给水排水设计规范》ＧＢＪ１５－８８Ｖ由上海建筑设计研究院会同有关单位进行了局部修订，已经有关部门会审，现批准局部修订的条文，自１９９８年１月１日起施行，该规范中相应条文的规定同时废止。

现予公告。

中华人民共和国建设部１９９７年９月１日中华人民共和国国家标准建筑给水排水设计规范ＧＢＪ１５-８８主编部门：上海市民用建筑设计院批准部门：中华人民共和国建设部关于发布国家标准《建筑给水排水设计规范》的通知（８８）建标字第１９６号根据原国家建委（８１）建发设字第５４６号文的要求，由上海市建设委员会会同有关部门共同修订的《室内给水排水和热水供应设计规范》已经修订完毕.经有关部门会审，现批准修订后的《建筑给水排水设计规范》ＧＢＪ１５－８８为国家标准，自１９８９年４月１日起施行。

原《室内给水排水和热水供应设计规范》ＴＪ１５－７４同时废止。

本规范由上海市建设委员会管理，具体解释等工作由上海市民用建筑设计院负责。

出版发行由中国计划出版社负责.中华人民共和国建设部１９８８年８月２４日修订说明本规范是根据原国家建委(８１）建发设字第５４６号文件的通知，由上海市民用建筑设计院会同有关单位，共同对原《室内给水排水和热水供应设计规范》ＴＪ１５－７４进行修订而成。

在修订过程中,进行了比较广泛的调查研究，认真总结了原规范执行以来的经验,吸取了部分科研成果，征求了有关单位的意见，经我委组织审查，完成了报批稿。

本规范共分四章。

修改的主要内容有：用水定额、住宅与公共建筑生活给水管道设计秒流量计算公式、生活污水排水设计秒流量计算方法和雨水道设计方法等。

本规范还补充了高层建筑给水排水、排水管道通气系统和医院污水消毒处理的内容，增设了游泳池和喷泉两节。

其它如防止水质污染、节水节能、安全供水、新型管材等方面也作了较多的修改和补充。

水力公式

长距离输水管道水力计算公式的选用1．常用的水力计算公式：供水工程中的管道水力计算一般均按照均匀流计算，目前工程设计中普遍采用的管道水力计算公式有:达西（DARCY ）公式：gd v l h f 22**=λ（1）谢才（chezy ）公式：i R C v **= （2）海澄－威廉（HAZEN-WILIAMS ）公式：87.4852.1852.167.10dC lQ h h f ***= （3）式中h f ------------沿程损失，mλ―――沿程阻力系数 l ――管段长度，m d-----管道计算内径，m g----重力加速度，m/s 2 C----谢才系数 i----水力坡降；R ―――水力半径，mQ ―――管道流量m/s 2 v----流速 m/sC n ----海澄――威廉系数其中大西公式，谢才公式对于管道和明渠的水力计算都适用。

海澄－威廉公式影响参数较小，作为一个传统公式，在国内外被广泛用于管网系统计算。

三种水力计算公式中，与管道内壁粗糙程度相关的系数均是影响计算结果的重要参数。

2．规范中水力计算公式的规定3．查阅室外给水设计规范及其他各管道设计规范，针对不同的设计条件，推荐采用的水力计算公式也有所差异，见表1：表1 各规范推荐采用的水力计算公式4．公式的适用范围： 3．1达西公式达西公式是基于圆管层流运动推导出来的均匀流沿程损失普遍计算公式，该式适用于任何截面形状的光滑或粗糙管内的层流和紊流。

公式中沿程阻力系数λ值的确定是水头损失计算的关键，一般采用经验公式计算得出。

舍维列夫公式，布拉修斯公式及柯列勃洛克（C.F.COLEBROOK ）公式均是针对工业管道条件计算λ值的著名经验公式。

舍维列夫公式的导出条件是水温10℃，运动粘度1.3*10-6 m 2/s,适用于旧钢管和旧铸铁管,紊流过渡区及粗糙度区.该公式在国内运用教广. 柯列勃洛可公式)Re 51.27.3lg(21λλ+∆*-=d (Δ为当量粗糙度,Re 为雷诺数)是根据大量工业管道试验资料提出的工业管道过渡区λ值计算公式,该式实际上是泥古拉兹光滑区公式和粗糙区公式的结合,适用范围为4000<Re<108.大量的试验结果表明柯列勃洛克公式与实际商用圆管的阻力试验结果吻合良好,不仅包含了光滑管区和完全粗糙管区,而且覆盖了整个过渡粗糙区,该公式在国外得到及为广泛的应用.布拉修斯公式25.0Re 316.0=λ是1912年布拉修斯总结光滑管的试验资料提出的,适用条件为4000<Re<105,一般用于紊流光滑管区的计算. 3.2 谢才公式该式于1775年由CHEZY 提出,实际是达西公式的一个变形,式中谢才系数C 一般由经验公式y e R n C *=1计算得出,其中61=y 时称为曼宁公式,y 值采用)1.0(75.013.05.2---=n R n y (n 为粗糙系数)公式计算时称为巴浦洛夫斯基,这两个公式应用范围均较广.就谢才公式本身而言,它适用于有压或无压均匀流动的各阻力区,但由于计算谢才系数C 的经验公式只包括反映管壁粗糙状况的粗糙系数n 和水力半径R,而没有包括流速及运动年度,也就是与雷诺数Re 无关,因此该式一般仅适用于粗糙区.曼宁公式的适用条件为n<0.02,R<0.5m;巴浦洛夫斯基公式的适用条件为0.1m ≤R ≤3m;0.011≤n ≤0.04.3.3 海澄-威廉公式是在直径≤3.66m 工业管道的大量测试数据基础上建立的著名经验公式,适用于常温的清水输送管道,式中海澄-威廉系数Ch 与不同管材的管壁表面粗糙程度有关.因为该式参数取值简单,易用,也是得到广泛应用的公式之一.此公式适用范围为光滑区至部分粗糙度区,对应雷诺数Re 范围介于104-2*106.通过对各相关规范所推荐计算公式的比较,除混凝土管仍然推荐采用谢才公式外,其它管材大多推荐采用达西公式.在新版《室外给水设计规范》中取消舍维列夫公式的相关条文,笼统采用达西公式,但未明确要求计算λ值采用的经验公式.由于舍维列夫公式是建立在对旧钢管及旧铸铁管研究的基础上,然而现在一般采用的钢或铸铁材质管道,内壁通常需进行防腐内衬,经过涂装的管道内壁表面均比旧钢管,旧铸铁管内壁光滑得多,也就是Δ值小得多,采用舍维列夫公式显然也就会产生较大得计算误差,该公式得适用范围相应较窄.经过内衬得金属管道采用柯列勃洛克公式或谢才公式计算更为合理.PVC-U,PE 等塑料管道,或者内衬塑料得金属管道,因为其内壁Δ值很低,一般处于0.0015-0.015,管道流态大多位于紊流光滑区,采用适用光滑区得布拉修斯公式以及柯列勃洛克公式一般均能够得到与实际接近得计算结果.因此, 《埋地硬聚氯乙稀给水管道工程技术规程》及《埋地聚乙稀给水管道工程技术规程》中对塑料管道水力计算公式均是合理得且与《室外给水设计规范》并不矛盾. 海澄-威廉公式可以适用于各种不同材质管道得水力计算,其中海澄-威廉系数Ch 得取值应根据管材确定.对于内衬水泥砂浆或者涂装有比较光滑得内防腐涂层得管道,其海澄-威廉系数应该参考类似工程经验参数或者实测数据,合理取用.因此,无论采用达西公式,谢才公式或者海澄-威廉公式计算,不同管材得差异均表现在管内壁表面当量粗糙程度得不同上,各公式中与粗糙度相关系数得取值是影响计算结果得重要因素.值得一提得是,同种材质管道由于采用不同得加工工艺,其内表面得粗糙度也可能有所差异,这一因素在设计过程种也应重视(常用管材得粗糙度系数参考值见表2) 表2 常见管材粗糙度相关系数参考值5.管径对选择计算公式得影响根据雷诺数计算公式vVdRe ,雷诺数与流速v,管径d 成正比,与运动粘度成反比,因此对应管道得不同设计条件应对所使用计算公式得适用范围进行复核.保证计算得准确性.大多说供水工程得设计按照水温10℃,运动粘度1.3*10-5 m 2/s 得条件考虑,因此雷诺数实际受流速及管道口径得影响.以塑料管道为例,在正常设计流速范围条件下,管道内径大于100mm 时,虽然管道仍然处于紊流光滑区,但其雷诺数Re>105,也就是说已经超出了布拉修斯公式得适用范围,而且误差大小与雷诺数成正比.对PVC-U 管,采用布拉修斯公式与柯列勃洛克公式对比计算,当管内径为500mm ,流速1.5 m/s 时,采用布拉修斯公式得出得水力坡降比柯列波列克得结果低11%以上.采用《埋地硬聚氯乙稀给水管道工程技术规程》推荐得修正公式与柯式对比计算,修正公式计算结果,小口径管偏安全,中等口径与柯式符合较好,大口径管得负误差达5%以上.因此笔者认为,大口径塑料管或采用塑料内衬管不宜采用布拉修斯公式计算,而更宜于采用如柯列波洛克公式等适用条件更宽得其它经验公式,或应通过试验等对其进行修正.与上述情况类似,采用谢才公式计算时,如果管道内径大于2m 时则不采用曼宁公式计算谢才系数.如果采用巴甫洛夫斯基公式,其适用管径可以达到12m,对一般输水工程管道已完全足够了.海澄-威廉公式的数据基础是WILLIAMS 和HAZEN 在大量工业管道现场或试验测量或得的.该公式因为简单易用,被广泛运用在管网水力计算中,国内外不少管道水力计算软件均采用该公式编制.由此可见,对于口径大于2m 得管道应尽量避免采用海澄-威廉公式计算以策安全.6.值得提出得是,上述所有水力计算公式中采用得管径均为计算内径,各种管道均应采用管道净内空直径计算,对于采用水泥砂浆内衬得金属管道应考虑内衬层厚度得影响.大口径管道计算应尽量避免采用海澄-威廉公式,建议采用柯列勃洛克公式计算,大量试验结果证明该公式计算结果与实际工业管道符合性好,水力条件适用范围广,虽然运用该式需要进行多次迭代计算才能得到λ值,较为麻烦,不过运用计算机简单编程既能方便地得到较为准确地结果,手工计算时也可以通过查表或者查询蓦迪图辅助计算.。

《建筑给水排水设计规范》GB 50015-2003(2009年版)

《建筑给水排水设计规范》GB 50015-2003（2009年版）178774 目录1总则2术语、符号2.1 术语2.2 符号3给水3.1 用水定额和水压3.2 水质和防水质污染3.3 系统选择3.4 管材、附件和水表3.5 管道布置和敷设3.6 设计流量和管道水力计算3.7 水塔、水箱、贮水池3.8 增压设备、泵房3.9 游泳池与水上游乐池3.10 循环冷却水及冷却塔3.11 水景4排水4.1 系统选择4.2 卫生器具及存水弯4.3 管道布置和敷设4.4 排水管道水力计算4.5 管材、附件和检查井4.6 通气管4.7 污水泵和集水池4.8 小型生活污水处理4.9 雨水5热水及饮水供应5.1 用水定额、水温和水质5.2 热水供应系统选择5.3 耗热量、热水量和加热设备供热量的计算5.4 水的加热和贮存5.5 管网计算5.6 管材、附件和管道敷设5.7 饮水供应附录A 回流污染的危害程度及防回流设施的选择附录B 居住小区地下管线（构筑物）间最小净距附录C 给水管段卫生器具给水当量同时出流概率计算式ac系数取值表附录D 阀门和螺纹管件的摩阻损失的折算补偿长度附录E 给水管段设计秒流量计算表附录F 饮用水嘴同时使用数量计算本规范用词说明引用标准名录1总则1.0.1 为保证建筑给水排水设计质量，使设计符合安全、卫生、适用、经济等基本要求，制定本规范。

1.0.2 本规范适用于居住小区、公共建筑区、民用建筑给水排水设计，亦适用于工业建筑生活给水排水和厂房屋面雨水排水设计。

但设计下列工程时，还应按现行的有关专门规范或规定执行：1 湿陷性黄土、多年冻土和胀缩土等地区的建筑物；2 抗震设防烈度超过9度的建筑物；3 矿泉水疗、人防建筑；4 工业生产给水排水；5 建筑中水和雨水利用。

▼点击展开条文说明1.0.2 本条是原规范条文的修改，明确了本规范的适用范围。

随着我国诸如会展区、金融区、高新科技开发区、大学城等兴建，形成以展馆、办公楼、教学楼等为主体，以为其配套的服务行业建筑为辅的公建区。

雨水管设计规范

雨水管设计规范【篇一：雨水管道设计要点】雨水管道设计要点：221降雨强度：采用以上计量单位时，由于1mm/min＝l（l/m）/min ＝10000（l/min）/hm，可得i和q之间的换算关系为：式中 q—降雨强度，（l/s）/hm；i —降雨强度，mm/min。

2（9-2）2暴雨强度的计算：式中—设计暴雨强度，（l/s）/hm；—设计重现期，a；2（9-9）—降雨历时，min。

—地方参数（待定参数），根据统计方法进行计算确定雨水设计流量计算公式雨水管渠的设计流量按下式计算：（9-12）式中—雨水设计流量，l/s；—径流系数，径流量和降雨量的比值，其值小于1；—汇水面积，hm；假定：（1）暴雨强度在汇水面积上的分布是均匀的；（2）单位时间径流面积的增长为常数；（3）汇水面积内地面坡度均匀；径流系数的确定设计规范》gb50101-2005中有关径流系数的取值见表9-3。

径流系数值表9-322实际设计计算中，在同一块汇水面积上，兼有多种地面覆盖的情况，需要计算整个汇水面积上的平均径流系数值。

（9-14）式中－汇水面积上的平均径流系数；－汇水面积上各类地面的面积，hm；－相应于各类地面的径流系数；－全部汇水面积，hm。

22在设计中可采用区域综合径流系数。

国内部分城市采用的综合径流系数值见表9-5。

一般城市市区的综合径流系数采用0.5～0.8，城市郊区的径流系数采用0.4～0.6。

室外排水设计规范》gb50101-2005推荐的城市综合径流系数取值见表9-6。

1. 设计重现期p的确定一般情况下，低洼地段采用的设计重现期应大于高地；干管采用的设计重现期应大于支管；工业区采用的设计重现期应大于居住区。

市区采用的设计重现期应大于郊区。

区选用0.5～3a，对于重要干道或短期积水可能造成严重损失的地区，一般选用3～5a，并应与道路设计相协调。

特别重要的地区，可根据实际情况采用较高的设计重现期。

在同一设计地区，可采用同一重现期或不同重现期。

《室外排水设计规范》(GB50014-2006)正式版

室外排水设计规范GB50014-2006Code for design of outdoor wastewater engineering2006-01-18 发布 2006-06-01 实施中华人民共和国建设部公告第409号建设部关于发布国家标准《室外排水设计规范》的公告现批准《室外排水设计规范》为国家标准，编号为GB50014-2006，自2006年6月1日起实施。

其中，第1.0.6、4.1.4、4.3.3、4.4.6、4.6.1、4.10.3、4.13.2、5.1.3、5.1.9、5.1.11、6.1.8、6.1.18、6.1.19、6.1.23、6.3.9、6.8.22、6.11.4、6.11.8（4）、6.11.13、6.12.3、7.1.3、7.3.8、7.3.9、7.3.11、7.3.13条为强制性条文，必须严格执行，原《室外排水设计规范》GBJ14-87及《工程建设标准局部修订公告》（1997年第12号）同时废止。

本规范由建设部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发行。

中华人民共和国建设部二○○六年一月十八日前言本规范系根据建设部建标[2003]102号文《关于印发“二OO二～二OO三年度工程建设国家标准制订、修订计划”的通知》（建标［2003］102号，由上海市建设和交通委员会主管，上海市政工程设计研究总院主编，对原国家标准《室外排水设计规范》GBJ14-87(1997年版)进行全面修订。

本规范修订的主要技术内容有：增加水资源利用(包括再生水回用和雨水收集利用)、术语和符号、非开挖技术和敷设双管、防沉降、截流井、再生水管道和饮用水管道交叉、除臭、生物脱氮除磷、序批式活性污泥法、曝气生物滤池、污水深度处理和回用、污泥处置、检测和控制的内容；调整综合径流系数、生活污水中每人每日的污染物产量、检查井在直线管段的间距、土地处理等内容；补充塑料管的粗糙系数、水泵节能、氧化沟的内容；删除双层沉淀池。

《自动喷水灭火系统设计规范》GB50084-20XX第九章变化-注册消防工程师.doc

《自动喷水灭火系统设计规范》GB50084-2017第九章变化-注册消防工程师-考试吧本文整理了《自动喷水灭火系统设计规范》GB50084-2017第九章水力计算新规及变化。

第九章水力计算变化概述1、增加自动喷水防火冷却系统的水力计算;2、调整了原来的水力计算的公式;3、调整了水泵扬程或系统入口供水压力的计算公式。

水力计算具体变化(加粗、加红部分为变化内容)9.1系统的设计流量9.1.1喷头的流量应按下式计算：系统最不利点处喷头的工作压力应计算确定9.1.2水力计算选定的最不利点处作用面积宜为矩形，其长边应平行于配水支管，其长度不宜小于作用面积平方根的1.2倍。

9.1.3系统的设计流量，应按最不利点处作用面积内喷头同时喷水的总流量确定：9.1.4保护防火卷帘、防火玻璃墙等防火分隔设施的湿式系统，系统的设计流量应按计算长度内喷头同时喷水的总流量确定。

计算长度应符合下列要求：1.当设置场所设有自动喷水灭火系统时，计算长度不应小于本规范第9.1.2条确定的长边长度;2.当设置场所没有设置自动喷水火火系统时，计算长度不应小于被保护防火分隔设施最长一处的实际长度。

9.1.5系统设计流量的计算，应保证任意作用面积内的平均喷水强度不低于本规范表5.0.1、表5.0.2和表5.04-1--表5.0.4-5的规定值。

最不利点处作用面积内任意4只唢头围合范围内的平均喷水强度，轻危险、中危险级不应低于本规范表50.1规定值的85%;严重危险级和仓库危险级不应低于本规范表 5.0.1和表5.0.4-1~表5.0.4-5的规定值。

9.1.6设置货架内置喷头的仓库，顶板下喷头与货架内置喷头应分别计算设计流量，并应按其设计流量之和确定系统的设计流量。

9.1.7建筑内设有不同类型的系统或有不同危险等级的场所时，系统的设计流量应按其设计流量的最大值确定。

9.1.8当建筑物内同时设有自动喷水灭火系统和水幕系统时，系统的设计流量应按同时启用的自动喷水灭火系统和水幕系统的用水量计算，并按二者之和中的最大值确定。

JTGT D33《公路排水设计规范》修订简介

精品课件
4.1 第三章变化
原规范第三章为“水文计算”，新规范第三章改为“总体要求”。对公路排水设计的总体要求和设计内容进行了系统的规定。
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4.2 第四章变化
原规范与新规范第四章的名称相同，均为“路界地表排水”，增加了“超高段排水”一节。细化了路界地表排水设计的规定。
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4.3 第五章变化
精品课件
第一部分修订简介
精品课件
提纲
1. 历史沿革 2. 国外状况 3. 规范修订的背景 4. 新规范修订内容 5. 适用范围 6. 意义
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1 历史沿革
1998年前
➢
无规范，公路路基、路面设计规范对排水
设计有所规定，不系统、定性、依据不足
1998年
➢
JTJ 018-97，第一版
2012年
Introduction to JTG/T D33-2012 Specification of Drainage Design for Highway
JTG/T D33-2012 《公路排水设计规范》
Haiwi69 2013.3
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内容
第一部分修订简介第二部分排水设计第三部分水文水力计算第四部分示例
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4.6 第八章变化
原规范第八章为“水力计算”，新规范第八章为“特殊地区及特殊路段排水”，为全新的一章。
➢8.1 多年冻土地区 ➢8.2 膨胀土地区 ➢8.3 黄土地区 ➢8.4 盐渍土地区 ➢8.5 滑坡路段 ➢8.6 水环境敏感路段
精品课件
4.7 第九章变化
原规范无第九章，新规范将原规范第三章“水文计算”及第八章“水力计算” 合并为一章，即为新规范第九章“水文与水力计算”。补充了地下排水设施的流量计算和水力计算方面的内容。

建筑给水排水设计规范(GB15_88)

中华人民国国家标中华人民国国家标准建筑给水排水设计规ＧＢＪ１５—８８工程建设标准局部修订公告第６号国家标准《建筑给水排水设计规》ＧＢＪ１５－８８Ｖ由建筑设计研究院会同有关单位进行了局部修订，已经有关部门会审，现批准局部修订的条文，自１９９８年１月１日起施行，该规中相应条文的规定同时废止。

现予公告。

中华人民国建设部１９９７年９月１日中华人民国国家标准建筑给水排水设计规ＧＢＪ１５—８８主编部门：市民用建筑批准部门：中华人民国建设部关于发布国家标准《建筑给水排水设计规》的通知（８８）建标字第１９６号根据原国家建委（８１）建发设字第５４６号文的要求，由市建设委员会会同有关部门共同修订的《室给水排水和热水供应设计规》已经修订完毕。

经有关部门会审，现批准修订后的《建筑给水排水设计规》ＧＢＪ１５－８８为国家标准，自１９８９年４月１日起施行。

原《室给水排水和热水供应设计规》ＴＪ１５－７４同时废止。

本规由市建设委员会管理，具体解释等工作由市民用建筑负责。

出版发行由中国计划负责。

中华人民国建设部１９８８年８月２４日修订说明本规是根据原国家建委（８１）建发设字第５４６号文件的通知，由市民用建筑会同有关单位，共同对原《室给水排水和热水供应设计规》ＴＪ１５－７４进行修订而成。

在修订过程中，进行了比较广泛的调查研究，认真总结了原规执行以来的经验，吸取了部分科研成果，征求了有关单位的意见，经我委组织审查，完成了报批稿。

本规共分四章。

修改的主要容有：用水定额、住宅与公共建筑生活给水管道设计秒流量计算公式、生活污水排水设计秒流量计算方法和雨水道设计方法等。

本规还补充了高层建筑给水排水、排水管道通气系统和医院污水消毒处理的容，增设了游泳池和喷泉两节。

其它如防止水质污染、节水节能、安全供水、新型管材等方面也作了较多的修改和补充。

在执行本规过程中，如发现需要修改或补充之处，请将意见和有关资料寄交市民用建筑并抄送我委，以便再次修订时参考。

建筑物雨水系统水力计算设计技术规范

建筑物雨水系统水力计算设计技术规范5．4．187型斗雨水系统计算。

1 单斗系统。

单斗系统的雨水斗、连接管、悬吊管、立管、排出横管的口径均相同，系统的设计流量(金属或非金属材质)不应超过表5．4．1—1中的数值。

表5.4.1－1 单斗系统的最大排水能力口径（mm）75 100 150 2008 16 32 52排水能力（L／s）2 多斗系统雨水斗。

悬吊管上具有1个以上雨水斗的多斗系统中，雨水斗的设计流量根据表5．4．1—2取值。

最远端雨水斗的设计流量不得超过表中数值。

其他斗与立管的距离逐渐变小，泄流量会依次递增。

为更接近实际，设计中宜考虑进这部分附加量，令距立管较近的雨水斗划分的汇水面积增大些，即设计流量加大些。

建议以最远斗为基准，其他各斗的设计流量依次比上游斗递增10％，但到第5个斗时，设计流量不宜再增加。

表5.4.1－2 87型和65型雨水斗的设计流量口径（mm）75 100 150 200排水能力（L8 12 26 40／s ）3 多斗系统悬吊管。

多斗悬吊管的排水能力可按式5．4．1—1～式5．4．1—3近似计算，其中充满度h/D 不大于0.8。

vA Q =(5．4．1-1)21321I R nv = (5．4．1-2） L h h I /)(∆+=(5．4．1-3）式中 Q ——排水流量(m3／s)； v ——流速(m ／s)； A ——水流断面积(m ’)； n ——粗糙系数； R ——水力半径(m)； I ——水力坡度；h ——立管顶部即悬吊管末端的最大负压(mH 2O)，取0．5；△h ——雨水斗和悬吊管末端的几何高差(m)； L ——悬吊管的长度(m)。

悬吊管的管径根据各雨水斗流量之和确定，并宜保持管径不变。

钢管和铸铁管的设计负荷可按表5．4．1－3选取，表中n ＝0.014，8.0=Dh。

各种塑料管的设计负荷可按表5．4．1－4选取，表中n ＝0.01，充满度0．8。

表5.4.1－3 多斗悬吊管（铸铁管、钢管）的最大排水能力（L／s）管径（mm）水力坡度I75 100 150 200 2500.02 3.07 6.63 19.55 42.10 76.33 0.03 3.77 8.12 23.94 51.56 93.50 0.04 4.35 9.38 27.65 59.54 107.96 0.05 4.86 10.49 30.91 66.57 120.19 0.06 5.33 11.49 33.86 72.92 132.22 0.07 5.75 12.41 36.57 78.76 142.82 0.08 6.15 13.26 39.10 84.20 142.82 0.09 6.52 14.07 41.47 84.20 142.82 ≥0.10 6.88 14.83 41.47 84.20 142.82 表5.4.1－4 多斗悬吊管（塑料管）的最大排水能力（L／s）D e （mm）水力坡度I 90×3.210×3.2125×3.7160×4.7200×5.9250×7.30.02 5.76 10.20 14.30 27.66 50.12 91.02 0.03 7.05 12.49 17.51 33.88 61.38 111.480.04 8.14 14.42 20.22 39.12 70.87 128.720.05 9.10 16.13 22.61 43.73 79.24 143.920.06 9.97 17.67 24.77 47.91 86.80 157.650.07 10.77 19.08 26.75 51.75 93.76 170.290.08 11.51 20.40 28.60 55.32 100.23 170.290.09 12.21 21.64 30.34 58.68 100.23 170.29≥0.10 12.87 22.81 31.98 58.68 100.23 170.294 多斗系统立管。

《建筑给水排水设计规范》GB 50015-2003

《建筑给水排水设计规范》GB 50015-2003目录1总则2术语、符号2.1 术语2.2 符号3给水3.1 用水定额和水压3.2 水质和防水质污染3.3 系统选择3.4 管材、附件和水表3.5 管道布置和敷设3.6 设计流量和管道水力计算3.7 水塔、水箱、贮水池3.8 增压设备、泵房3.9 游泳池与水上游乐池3.10 循环冷却水及冷却塔3.11 水景4排水4.1 系统选择4.2 卫生器具及存水弯4.3 管道布置和敷设4.4 排水管道水力计算4.5 管材、附件和检查井4.6 通气管4.7 污水泵和集水池4.8 小型生活污水处理4.9 雨水5热水及饮水供应5.1 用水定额、水温和水质5.2 热水供应系统选择5.3 耗热量、热水量和加热设备供热量的计算5.4 水的加热和贮存5.5 管网计算5.6 管材、附件和管道敷设5.7 饮水供应附录A 回流污染的危害程度及防回流设施的选择附录B 居住小区地下管线（构筑物）间最小净距附录C 给水管段卫生器具给水当量同时出流概率计算式ac系数取值表附录D 阀门和螺纹管件的摩阻损失的折算补偿长度附录E 给水管段设计秒流量计算表附录F 饮用水嘴同时使用数量计算本规范用词说明引用标准名录1总则1.0.1 为保证建筑给水排水设计质量，使设计符合安全、卫生、适用、经济等基本要求，制定本规范。

1.0.2 本规范适用于居住小区、公共建筑区、民用建筑给水排水设计，亦适用于工业建筑生活给水排水和厂房屋面雨水排水设计。

但设计下列工程时，还应按现行的有关专门规范或规定执行：1 湿陷性黄土、多年冻土和胀缩土等地区的建筑物；2 抗震设防烈度超过9度的建筑物；3 矿泉水疗、人防建筑；4 工业生产给水排水；5 建筑中水和雨水利用。

▼点击展开条文说明1.0.2 本条是原规范条文的修改，明确了本规范的适用范围。

随着我国诸如会展区、金融区、高新科技开发区、大学城等兴建，形成以展馆、办公楼、教学楼等为主体，以为其配套的服务行业建筑为辅的公建区。

输气管道设计规范--GB50251-2003

1 总则1．0．1 为在输气管道工程设计中贯彻国家的有关法规和方针政策，统一技术要求，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，制订本规范。

1．0. 2 本规范适用于陆上输气管道工程设计。

1．0．3 输气管道工程设计应遵照下列原则：1 保护环境、节约能源、节约土地，处理好与铁路、公路、河流等的相互关系；2 采用先进技术，努力吸收国内外新的科技成果；3 优化设计方案，确定经济合理的输气工艺及最佳的工艺参数。

1．0．4 输气管道工程设计除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关强制性标准的规定。

2 术语2．O．1 管输气体 pipeline gas通过管道输送的天然气和煤气。

2．O．2 输气管道工程 gas transmission pipeline project用管道输送天然气和煤气的工程。

一般包括输气管道、输气站、管道穿(跨)越及辅助生产设施等工程内容。

2．O．3 输气站 gas transmission station输气管道工程中各类工艺站场的总称．一般包括输气首站、输气末站、压气站、气体接收站、气体分输站、清管站等站场。

2．O．4 输气首站 gas transmission initial station输气管道的起点站。

一般具有分离，调压、计量、清管等功能。

2．O．5 输气末站 gas transmission terminal station输气管道的终点站。

一般具有分离、调压、计量、清管、配气等功能。

2．O．6 气体接收站 gas receiving station在输气管道沿线，为接收输气支线来气而设置的站，一般具有分离、调压、计量、清管等功能。

2．O．7 气体分输站 gas distributing station在输气管道沿线，为分输气体至用户而设置的站，一般具有分离、调压、计量、清管等功能。

2．O．8 压气站 compressor station在输气管道沿线，用压缩机对管输气体增压而设置的站。

长距输水管道水力计算公式

长距离输水管道水力计算公式的选用1．常用的水力计算公式：供水工程中的管道水力计算一般均按照均匀流计算，目前工程设计中普遍采用的管道水力计算公式有:达西（DARCY ）公式：gd vl h f 22**=λ（1）谢才（chezy ）公式：i R C v **= （2）海澄－威廉（HAZEN-WILIAMS ）公式：87.4852.1852.167.10dC lQ h hf ***=（3）式中h f ------------沿程损失，m λ―――沿程阻力系数 l ――管段长度，m d-----管道计算内径，m g----重力加速度，m/s 2 C----谢才系数 i----水力坡降；R ―――水力半径，mQ ―――管道流量m/s 2v----流速 m/sC n ----海澄――威廉系数其中大西公式，谢才公式对于管道和明渠的水力计算都适用。

海澄－威廉公式影响参数较小，作为一个传统公式，在国内外被广泛用于管网系统计算。

三种水力计算公式中，与管道内壁粗糙程度相关的系数均是影响计算结果的重要参数。

2．规范中水力计算公式的规定查阅室外给水设计规范及其他各管道设计规范，针对不同的设计条件，推荐采用的水力计算公式也有所差异，见表1：表1 各规范推荐采用的水力计算公式3．公式的适用范围： 3．1达西公式达西公式是基于圆管层流运动推导出来的均匀流沿程损失普遍计算公式，该式适用于任何截面形状的光滑或粗糙管内的层流和紊流。

公式中沿程阻力系数λ值的确定是水头损失计算的关键，一般采用经验公式计算得出。

舍维列夫公式，布拉修斯公式及柯列勃洛克（C.F.COLEBROOK ）公式均是针对工业管道条件计算λ值的著名经验公式。

舍维列夫公式的导出条件是水温10℃，运动粘度1.3*10-6 m 2/s,适用于旧钢管和旧铸铁管,紊流过渡区及粗糙度区.该公式在国内运用教广. 柯列勃洛可公式)Re51.27.3lg(21λλ+∆*-=d(Δ为当量粗糙度,Re 为雷诺数)是根据大量工业管道试验资料提出的工业管道过渡区λ值计算公式,该式实际上是泥古拉兹光滑区公式和粗糙区公式的结合,适用范围为4000<Re<108.大量的试验结果表明柯列勃洛克公式与实际商用圆管的阻力试验结果吻合良好,不仅包含了光滑管区和完全粗糙管区,而且覆盖了整个过渡粗糙区,该公式在国外得到及为广泛的应用.布拉修斯公式25.0Re316.0=λ是1912年布拉修斯总结光滑管的试验资料提出的,适用条件为4000<Re<105,一般用于紊流光滑管区的计算. 3.2 谢才公式该式于1775年由CHEZY 提出,实际是达西公式的一个变形,式中谢才系数C 一般由经验公式yeR n C *=1计算得出,其中61=y 时称为曼宁公式,y 值采用)1.0(75.013.05.2---=n R n y (n 为粗糙系数)公式计算时称为巴浦洛夫斯基,这两个公式应用范围均较广.就谢才公式本身而言,它适用于有压或无压均匀流动的各阻力区,但由于计算谢才系数C 的经验公式只包括反映管壁粗糙状况的粗糙系数n 和水力半径R,而没有包括流速及运动年度,也就是与雷诺数Re 无关,因此该式一般仅适用于粗糙区.曼宁公式的适用条件为n<0.02,R<0.5m;巴浦洛夫斯基公式的适用条件为0.1m ≤R ≤3m;0.011≤n ≤0.04.3.3 海澄-威廉公式是在直径≤3.66m 工业管道的大量测试数据基础上建立的著名经验公式,适用于常温的清水输送管道,式中海澄-威廉系数Ch 与不同管材的管壁表面粗糙程度有关.因为该式参数取值简单,易用,也是得到广泛应用的公式之一.此公式适用范围为光滑区至部分粗糙度区,对应雷诺数Re 范围介于104-2*106.通过对各相关规范所推荐计算公式的比较,除混凝土管仍然推荐采用谢才公式外,其它管材大多推荐采用达西公式. 在新版《室外给水设计规范》中取消舍维列夫公式的相关条文,笼统采用达西公式,但未明确要求计算λ值采用的经验公式.由于舍维列夫公式是建立在对旧钢管及旧铸铁管研究的基础上,然而现在一般采用的钢或铸铁材质管道,内壁通常需进行防腐内衬,经过涂装的管道内壁表面均比旧钢管,旧铸铁管内壁光滑得多,也就是Δ值小得多,采用舍维列夫公式显然也就会产生较大得计算误差,该公式得适用范围相应较窄.经过内衬得金属管道采用柯列勃洛克公式或谢才公式计算更为合理.PVC-U,PE 等塑料管道,或者内衬塑料得金属管道,因为其内壁Δ值很低,一般处于0.0015-0.015,管道流态大多位于紊流光滑区,采用适用光滑区得布拉修斯公式以及柯列勃洛克公式一般均能够得到与实际接近得计算结果.因此, 《埋地硬聚氯乙稀给水管道工程技术规程》及《埋地聚乙稀给水管道工程技术规程》中对塑料管道水力计算公式均是合理得且与《室外给水设计规范》并不矛盾.海澄-威廉公式可以适用于各种不同材质管道得水力计算,其中海澄-威廉系数Ch 得取值应根据管材确定.对于内衬水泥砂浆或者涂装有比较光滑得内防腐涂层得管道,其海澄-威廉系数应该参考类似工程经验参数或者实测数据,合理取用.因此,无论采用达西公式,谢才公式或者海澄-威廉公式计算,不同管材得差异均表现在管内壁表面当量粗糙程度得不同上,各公式中与粗糙度相关系数得取值是影响计算结果得重要因素.值得一提得是,同种材质管道由于采用不同得加工工艺,其内表面得粗糙度也可能有所差异,这一因素在设计过程种也应重视(常用管材得粗糙度系数参考值见表2) 表2 常见管材粗糙度相关系数参考值根据雷诺数计算公式vVdRe ,雷诺数与流速v,管径d 成正比,与运动粘度成反比,因此对应管道得不同设计条件应对所使用计算公式得适用范围进行复核.保证计算得准确性.大多说供水工程得设计按照水温10℃,运动粘度1.3*10-5 m 2/s 得条件考虑,因此雷诺数实际受流速及管道口径得影响.以塑料管道为例,在正常设计流速范围条件下,管道内径大于100mm 时,虽然管道仍然处于紊流光滑区,但其雷诺数Re>105,也就是说已经超出了布拉修斯公式得适用范围,而且误差大小与雷诺数成正比.对PVC-U 管,采用布拉修斯公式与柯列勃洛克公式对比计算,当管内径为500mm ,流速1.5 m/s 时,采用布拉修斯公式得出得水力坡降比柯列波列克得结果低11%以上.采用《埋地硬聚氯乙稀给水管道工程技术规程》推荐得修正公式与柯式对比计算,修正公式计算结果,小口径管偏安全,中等口径与柯式符合较好,大口径管得负误差达5%以上.因此笔者认为,大口径塑料管或采用塑料内衬管不宜采用布拉修斯公式计算,而更宜于采用如柯列波洛克公式等适用条件更宽得其它经验公式,或应通过试验等对其进行修正.与上述情况类似,采用谢才公式计算时,如果管道内径大于2m 时则不采用曼宁公式计算谢才系数.如果采用巴甫洛夫斯基公式,其适用管径可以达到12m,对一般输水工程管道已完全足够了.海澄-威廉公式的数据基础是WILLIAMS 和HAZEN 在大量工业管道现场或试验测量或得的.该公式因为简单易用,被广泛运用在管网水力计算中,国内外不少管道水力计算软件均采用该公式编制.由此可见,对于口径大于2m 得管道应尽量避免采用海澄-威廉公式计算以策安全.5．值得提出得是, 上述所有水力计算公式中采用得管径均为计算内径, 各种管道均应采用管道净内空直径计算, 对于采用水泥砂浆内衬得金属管道应考虑内衬层厚度得影响. 大口径管道计算应尽量避免采用海澄-威廉公式,建议采用柯列勃洛克公式计算,大量试验结果证明该公式计算结果与实际工业管道符合性好,水力条件适用范围广,虽然运用该式需要进行多次迭代计算才能得到λ值,较为麻烦,不过运用计算机简单编程既能方便地得到较为准确地结果,手工计算时也可以通过查表或者查询蓦迪图辅助计算.。