20米T梁张拉计算书1
20m箱梁张拉计算书(五号梁场)
20米箱梁预应力筋张拉计算书一、平均张拉力计算计算公式：PP=P*(1-e-(K*X+μ*θ))/(K*X+μ*θ)PP---预应力筋平均张拉力(N)P---预应力筋张拉端张拉力(N)X---张拉端至计算截面的孔道长(m)θ---从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） K---管道偏差系数（设计图中给出0.0015）μ---管道摩擦系数（设计图中给出0.25）1、中跨N1束已知量：P = 775.62KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25可得出：θ＝ 0.096（rad） Xab = 9.264m Xbc= 0.537m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*9.264+0.25*0.096))/(0.0015*9.264+0.25*0.096) =761.11KN②bc段为直线段，有摩擦力PP=761.11*(1- e-(0.0015*0.537))/(0.0015*0.537)=760.8 KN2、中跨N2束已知量：P = 581.72KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25 可得出：θ＝ 0.096（rad） Xab =7.803m Xbc= 2.015m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=581.72*(1-e-(0.0015*7.803+0.25*0.096))/(0.0015*7.803+0.25*0.096) =571.45KN②bc段为直线段，有摩擦力PP=571.45*(1- e-(0.0015*2.015))/(0.0015*2.015)=570.59KN3、中跨N3束已知量：P= 581.7KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25可得出：θ＝ 0.024（rad） Xab = 1.800m Xbc=7.901m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=581.7*(1-e-(0.0015*1.8+0.25*0.024))/(0.0015*1.8+0.25*0.024) =579.16KN②bc段为直线段，有摩擦力PP=579.16*(1- e-(0.0015*7.901))/(0.0015*7.901)=575.74KN4、边跨非连续端N1束已知量：P=775.62KN R=3000cm K=0.0015 μ=0.25可得出：θ＝ 0.096 （rad） Xab = 7.699m Xbc= 2.128m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*7.698+0.25*0.096))/(0.0015*7.698+0.25*0.096) = 762.0KN②bc段为直线段，有摩擦力PP= 762.0*(1-e-(0.0015*2.128))/(0.0015*2.128)= 760.78KN5、边跨非连续端N2束已知量：P= 775.62KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25 可得出：θ＝ 0.096 （rad） Xab = 6.238m Xbc= 3.582 m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*6.238+0.25*0.096))/(0.0015*6.238+0.25*0.096) =762.83KN②bc段为直线段，有摩擦力PP= 762.83*(1-e-(0.0015*3.582))/(0.0015*3.582)= 760.78KN6、边跨非连续端N3束已知量：P= 775.62KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25 可得出：θ＝ 0.024（rad） Xab =1.799m Xbc=8.001m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*1.799+0.25*0.096))/(0.0015*1.799+0.25*0.096) =772.21KN②bc段为直线段，有摩擦力PP= 772.21*(1-e-(0.0015*8.001))/(0.0015*8.001) = 767.6KN二、理论伸长值计算计算公式：ΔL = PP * L/(AP* EP)ΔL --- 预应力筋的理论伸长值（mm）PP--- 预应力的平均张拉力（N）L --- 预应力筋的长度（mm）AP--- 预应力筋的截面面积（139mm2/根）EP--- 预应力筋的弹性模量（设计图给出值为195000N/mm2）考虑锚具变形及钢筋回缩量 --- 6 mm1、中跨N1束①ab段：ΔLab=761.1*103*9.264/(139*4*195)=65.0(mm)②bc段：ΔLbc=760.8*103*0.537/(139*4*195)=3.8(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=68.8(mm)2、中跨N2束①ab段：ΔLab=571.4*103*7.803/(139*3*195)=54.8(mm)②bc段：ΔLbc=570.5*103*2.015/(139*3*195)=14.1(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=68.98(mm)3、中跨N3束①ab段：ΔLab=579.2*103*1.8/(139*3*195)=12.8(mm)②bc段：ΔLbc=575.8*103*7.901/(139*3*195)=55.9(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=68.7(mm)4、边跨N1束①ab段：ΔLab=762.0*103*7.698/(139*4*195)=54.11(mm)②bc段：ΔLbc=760.8*103*2.128/(139*4*195)=14.93(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=69.04(mm)5、边跨N2束①ab段：ΔLab=762.8*103*6.238/(139*4*195)=43.89(mm)②bc段：ΔLbc=760.8*103*3.582/(139*4*195)=25.13(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=69.02(mm)6、边跨N3束①ab段：ΔLab=765.4*103*1.799/(139*4*195)=12.81(mm)②bc段：ΔLbc=760.8*103*8.001/(139*4*195)=56.65(mm) ΔL=ΔLab+ΔLbc=69.46(mm)由以上计算可得出：中跨N1、N2、N3束的理论伸长值ΔL为:ΔL1=68.8 * 2=137.6（mm）ΔL2=68.9 * 2=137.95（mm）ΔL3=68.7* 2=137.52（mm）边跨N1、N2、N3束的理论伸长值ΔL为:ΔL1=68.8 + 69.0=137.8（mm）ΔL2=68.9 + 69.0=138.0（mm）ΔL3=68.7 + 69.5=138.22（mm）三、实际伸长值计算计算公式：ΔL =ΔL1 +ΔL2ΔL --- 预应力筋张拉的实际伸长值（mm）ΔL1 --- 从初应力至最大张拉力间的实测伸长值（mm）ΔL2 --- 初应力以下的推算伸长值（mm），采用相邻级的伸长值。
20米T型梁墩顶负弯矩张拉计算书
20m T梁墩顶负弯矩张拉计算书一、计算依据：1、《两阶段施工图设计》2、《公路桥涵设计通用规范》JTJ021—893、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—20004、《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023—85二、施工要点：1、材料规格以设计图纸中标明为准，预应力钢筋采用∮j15.2钢绞线，标准强度R b=1860Mpa，弹性模量Ep=1.95×105Mpa，公称截面积140mm2，低松驰高强度钢绞线，张拉锚下控制应力σK = 0.75R b y = 1395Mpa，单股张拉控制力P=195.3KN。
采用油压表读数和伸长值控制双控张拉，初始张拉力为控制张拉力的10%，实际伸长值与理论伸长值应控制在+6%以内。
2、负弯矩钢束采用两端单根对称张拉，墩顶处的负弯矩钢束采用3股、4股，张拉顺序为先中间后两边，其编号边梁N1为3股，N2为4股;中梁N1为3股，N2为3股3、墩顶砼强度达到设计强度85%时方可进行张拉，锚下控制应力为：σK = 0.75R b y = 0.75×1860 = 1395Mpa。
三、张拉千斤顶使用回归曲线:1、千斤顶型号：YDC240QX-200编号11188＃，压力表编号：11.03.28.7834;根据校对好的荷载值及压力值进行线性回归得使用曲线方程: Y=0.211X-0.003X 千斤顶荷载值(KN) Y 压力表值(Mpa)2、千斤顶型号：YDC240QX-200 编号1047＃，压力表编号：11.04.09.1235;根据校对好的荷载值及压力值进行线性回归得使用曲线方程: Y=0.209X+0.341X 千斤顶荷载值(KN) Y 压力表值(Mpa)四、张拉油压表读数计算：单根钢绞线公称截面积: Ag=140mm2每根钢绞线张拉力：F=1395×140=195.3KN单根张拉压力表计算，千斤顶编号11188＃，压力表编号：11.03.28.7834;Y=0.211X-0.0031、钢铰线张拉10%压力表读数计算Y=0.211×195.3×0.1-0.003=4.118 MPa2、钢铰线张拉20%压力表读数计算Y=0.211×195.3×0.2-0.003=8.239MPa3、钢铰线张拉40%压力表读数计算Y=0.211×195.3×0.4-0.003=16.48MPa4、钢铰线张拉60%压力表读数计算Y=0.211×195.3×0.6-0.003=24.722 MPa5、钢铰线张拉80%压力表读数计算Y=0.211×195.3×0.8-0.003=32.964 MPa6、钢铰线张拉100%压力表读数计算Y=0.211×195.3×1-0.003=41.205MPa对应钢铰线张拉计算压表读数值表附后：五、预应力平均张拉受力计算：θ)-1()μθ(-μ+=+kx e P Pp kx P p :预应力筋平均张拉力（N ）P ：预应力筋张接端的张拉力（N ）X ：从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ） k ：孔道每延米局部偏差对摩擦的影响系数μ：预应力筋与孔道壁的摩擦系数经查表得:① k=0.0015 ② μ=0.15③θ值计算：N 1： θ=0.1576796 N 2：θ=0.1576796N1 钢束长度为12.253米, x=6.127米P P =195.3×(1-e -(0.0015×6.127＋0.15×0.1576796))／（0.0015×6.127＋0.15×0.1576796）=192.128KNN2 钢束长度为12.253米, x=6.127米P P =195.3×(1-e -(0.0015×6.127＋0.15×0.1576796))／（0.0015×6.127＋0.15×0.1576796）=192.128KN六、钢绞线伸长值：△L=P ×x/Ag ×EgP —平均张拉控制应力（N ） x —钢绞线有效张拉长度（M ）Ag—钢绞线公称截面积(mm2) Ep—钢绞线弹性模量(MPa) N1钢束长度12.253米，两端张拉取x=6.127米△L=P×x/A g×Ep=192.128×6.127／（140×1.95）=43.1mmN2钢束长度12.253米，两端张拉取x=6.127米△L=P×x/A g×Ep=192.128×6.127／（140×1.95）=43.1mm2012年02月12日。
20m简支T梁计算(24.5m)
20m简支T梁计算目录（24.5m路基宽）一. 说明书⒈设计概况⒉计算依据⒊计算荷载⒋计算方法⒌计算结果二. 计算过程⒈施工程序⒉荷载计算⒊运用桥梁综合程序进行主梁计算⒋各阶段应力值⒌T梁主拉应力计算⒍变形验算及预拱度的设置⒎结构吊装验算⒏支座反力⒐压杆稳定验算三. 部分电算结果输出四. 附图地震烈度：6度4. 计算方法及计算工具采用《公路桥梁综合计算程序》（二次开发版本）进行电算，利用电算结果采用手算进行强度复核等。
5. 计算结果及分析评价计算结果见“20jz3.OUT”和“20jb3.OUT”文件，计算结果证明拟订的20mT梁结构尺寸（见图二）合理，拟订的施工程序合理，预应力束配束（见附图）恰当。
注：预制T梁时，梁高为150cm，T梁安装就位后，再在翼缘板上现浇10cm厚C40砼，最终梁高160cm。
2.荷载计算2.1桥梁荷载横向分布系数计算主梁横向分布计算按《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）中刚接T梁桥横向计算方法计算。
①主梁抗弯惯矩I,然后主梁截面见图二。
近似取翼板的平均厚度0.2m，先求截面的形心位置ax至梁底的距离为：求抗弯惯矩I。
截面的形心位置ax=(0.29x0.42x0.29/2+1.11x0.2x(1.11/2+0.29)+1.98x0.2axx(0.2/2+1.11+0.29))/(0.29x0.42+1.11x0.2+1.98x0.2)=1.080m I=(0.42x0.293/12+0.42x0.29x(1.080-0.29/2)2 )+(0.2x1.113/12+0.2x1.11 x(1.080-1.11/2-0.29) 2 )+(1.98x0.23/12+1.98x0.2x(1.5-1.080) 2 )=0.10733+0.03505+0.07117=0.2136(m4)②主梁抗扭惯矩IT将T梁划分为1.6mx0.20m的梁肋部分和1.78mx0.20m的桥面板部分，然后将两I相加T梁肋部分α=0.2/1.6=0.125，取α=0.307桥面板部分α=0.2/1.78=0.112，取α=0.309(α查《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）P22表3-1)因此主梁抗扭惯矩：=cbt3=0.307x1.6x0.203+0.309x1.78x0.203=0.0083 m4IT③求内横梁（横隔板）截面和等刚度桥面板的抗弯惯矩内横梁翼板宽度取内横梁间距5m，翼板厚取0.21m，腹板厚0.16m，腹板高1.11m。
20m简支T梁计算(24.5m)
20m简支T梁计算目录（24.5m路基宽）一. 说明书⒈设计概况⒉计算依据⒊计算荷载⒋计算方法⒌计算结果二. 计算过程⒈施工程序⒉荷载计算⒊运用桥梁综合程序进行主梁计算⒋各阶段应力值⒌T梁主拉应力计算⒍变形验算及预拱度的设置⒎结构吊装验算⒏支座反力⒐压杆稳定验算三. 部分电算结果输出四. 附图地震烈度：6度4. 计算方法及计算工具采用《公路桥梁综合计算程序》（二次开发版本）进行电算，利用电算结果采用手算进行强度复核等。
5. 计算结果及分析评价计算结果见“20jz3.OUT”和“20jb3.OUT”文件，计算结果证明拟订的20mT梁结构尺寸（见图二）合理，拟订的施工程序合理，预应力束配束（见附图）恰当。
注：预制T梁时，梁高为150cm，T梁安装就位后，再在翼缘板上现浇10cm厚C40砼，最终梁高160cm。
2.荷载计算2.1桥梁荷载横向分布系数计算主梁横向分布计算按《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）中刚接T梁桥横向计算方法计算。
①主梁抗弯惯矩I,然后主梁截面见图二。
近似取翼板的平均厚度0.2m，先求截面的形心位置ax至梁底的距离为：求抗弯惯矩I。
截面的形心位置ax=(0.29x0.42x0.29/2+1.11x0.2x(1.11/2+0.29)+1.98x0.2axx(0.2/2+1.11+0.29))/(0.29x0.42+1.11x0.2+1.98x0.2)=1.080m I=(0.42x0.293/12+0.42x0.29x(1.080-0.29/2)2 )+(0.2x1.113/12+0.2x1.11 x(1.080-1.11/2-0.29) 2 )+(1.98x0.23/12+1.98x0.2x(1.5-1.080) 2 )=0.10733+0.03505+0.07117=0.2136(m4)②主梁抗扭惯矩IT将T梁划分为1.6mx0.20m的梁肋部分和1.78mx0.20m的桥面板部分，然后将两I相加T梁肋部分α=0.2/1.6=0.125，取α=0.307桥面板部分α=0.2/1.78=0.112，取α=0.309(α查《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）P22表3-1)因此主梁抗扭惯矩：=cbt3=0.307x1.6x0.203+0.309x1.78x0.203=0.0083 m4IT③求内横梁（横隔板）截面和等刚度桥面板的抗弯惯矩内横梁翼板宽度取内横梁间距5m，翼板厚取0.21m，腹板厚0.16m，腹板高1.11m。
T梁张拉计算
项目名称： 各钢束长度： 钢束 分段长度 分段 编号 L(m) AB N1 BC CD 5.278 2.838 1.754 8.1301 θ 梁长(m): 19.909 θ (rad) 0 0.141897 0 N1钢束长(m): 19.739 波纹管 孔道偏 摩阻系 (kL+μ θ ) e-(kL+μ θ ) 差系数k 数μ 0.0015 0.0015 0.0015 0.16 0.16 0.16 0.007917 0.026960 0.002630 0.992114 0.973400 0.997373 N2钢束长(m): 19.709 N3钢束长(m): 19.659 单根钢绞线 纲铰线弹性 起点控制力 终点控制力 平均张拉力 理论伸长量 截面面积Ap 模量 Pq(N) Pz(N) Pp(N) Δ L(mm) E(MPa) （mm2） 140 140 140 195000 195000 195000 195300 193759.90 188605.84 193759.90 188605.84 188110.41 194528.93 191171.29 188358.01 37.6 19.9 12.1 69.6 AB BC CD N2 DE EF FG GH 2.805 2.838 0.249 0.676 0.436 0.676 2.175 7.7471 7.7471 8.1301 0 0.141897 0.0015 0.0015 0.0015 0.1352124 0.0015 0.0015 0.1352124 0.0015 0 0.0015 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.004207 0.026960 0.000373 0.022648 0.000654 0.022648 0.003262 0.995801 0.973400 0.999627 0.977606 0.999346 0.977606 0.996744 140 140 140 140 140 140 140 195000 195000 195000 195000 195000 195000 195000 195300 194480.02 189306.80 189236.11 184998.45 184877.50 180737.44 194480.02 189306.80 189236.11 184998.45 184877.50 180737.44 180148.88 194889.72 191881.79 189271.46 187109.28 184937.96 182799.65 180443.00 20.0 19.9 1.7 4.6 3.0 4.5 14.4 68.2 AB BC CD N3 DE EF FG GH 0.684 2.128 0.354 0.676 0.436 0.676 4.875 7.7471 7.7471 8.1301 0 0.141897 0.0015 0.0015 0.0015 0.1352124 0.0015 0.0015 0.1352124 0.0015 0 0.0015 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.001027 0.025896 0.000531 0.022648 0.000654 0.022648 0.007312 0.998974 0.974436 0.999469 0.977606 0.999346 0.977606 0.992715 140 140 140 140 140 140 140 195000 195000 195000 195000 195000 195000 195000 195300 195099.60 190112.12 190011.20 185756.17 185634.73 181477.71 195099.60 190112.12 190011.20 185756.17 185634.73 181477.71 180155.63 195199.78 192595.10 190061.65 187875.66 185695.45 183548.38 180815.87 4.9 15.0 2.5 4.7 3.0 4.5 32.3 66.8 1、本合同段预应力混凝土T梁采用φ s15.2高强度低松驰钢绞线，钢绞线的标准强度为fpk=1860 MPa ,锚下张拉控制应力Ϭcon=0.75 fpk=1395 MPa，截面积为140mm2。 2、单束预应力筋的张拉力P =0.75 fpk×Ap/1000=0.75×1860×140/1000=195.3KN 3、预应力管道采用塑料波纹管。管道理论摩擦系数μ =0.16，偏差系数K=0.0015。 计算： 复核： 审核：
20米混凝土简支t梁课程设计计算书_secret
《桥梁工程概论》课程设计题目：装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计（上部结构）专业：土木工程班级：学号：姓名：指导老师：目录第一章设计任务书 (3)1.1基本设计资料 (3)1.1.1跨度和桥面宽度 (3)1.1.2技术标准 (3)1.1.3主要材料 (3)1.1.4构造形式及截面尺寸 (3)第二章主梁的荷载横向分布系数计算 (5)2.1主梁荷载横向分布系数的计算 (5)2.1.1 刚性横梁法计算横向分布系数 (5)2.1.2 杠杆原理法计算梁端剪力横向分布系数 (7)第三章主梁的内力计算 (9)3.1 永久作用效应 (9)3.1.1 永久荷载： (9)3.1.2 永久作用效应计算 (10)3.2 可变作用效应 (11)3.2.1 汽车荷载冲击系数计算： (11)3.2.2 公路-Ⅱ级均布荷载q K (11)3.2.3可变作用弯矩效应计算 (12)3.2.4可变作用剪力效应计算 (13)第四章主梁截面设计、配筋及验算 (18)4.1 主梁受力钢筋配置 (18)4.2截面抗弯承载力验算 (19)4.3斜截面弯起钢筋箍筋的配筋及验算 (20)4.3.1斜截面抗剪承载力计算 (20)4.3.2弯起钢筋设计 (20)4.3.3箍筋设计 (23)4.3.4 斜截面抗剪验算 (25)第五章主梁的裂缝宽度验算 (29)5.1最大裂缝宽度按下式计算 (29)5.2效应组合 (30)第六章主梁的挠度验算 (31)6.1抗弯刚度计算 (31)6.2挠度验算 (32)第七章设计总结 (34)附录设计人简介 (37)第一章设计任务书1.1 基本设计资料1.1.1 跨度和桥面宽度1)标准跨径：20.7m（墩中心距离）2)计算跨径：20.2m（支座中心距离）3)主梁全长：20.66m（主梁预制长度）4)桥面宽度（桥面净空）：净7m（行车道）＋2×1.0m人行道1.1.2技术标准1)设计荷载标准：公路－Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按单侧6kN/m计算，人群荷载3kN/m22)环境标准：Ⅰ类环境3）设计安全等级：二级1.1.3 主要材料1)混凝土：混凝土简支T梁及横梁采用C40混凝土；桥面铺装上层采用0.03m沥青混凝土，下层为0.06～0.13m的C30混凝土，沥青混凝土重度按23kN/m3,混凝土重度按25kN/m3计。
20米箱梁负弯矩张拉计算书
20米箱梁顶板负弯矩张拉计算方案一、基础数据本标段20米箱梁顶板负弯矩预应力钢束有：T 1和T 2各2束、T 3为1束，设计锚下张拉控制应力：σcon =1860MP a ×75%=1395MP a 。
按设计要求接头砼强度达到设计强度的95%后方可张拉，并采用两端对称张拉，张拉程序为：0初应力(持荷3min)σcon (持荷5min)锚固，张拉顺序为T 1、T 2、T 3。
二、预应力钢束张拉力计算1、经咨询设计单位，因设计图中张拉控制应力已经考虑了预应力损失，故张拉力按公式:F n =σcon ×A ×n进行计算，如下：箱梁顶板T 1钢束锚下张拉力： F 1=σcon ×A ×n=1395MP a ×140㎜2×4根=781200N=781.2KN其中：A 为每根预应力钢绞线的截面积；n 为同时张拉的预应力钢绞线的根数； F 为钢绞线锚下张拉力。
其余钢束张拉力计算同T 1，各钢束张拉力如下表：20米箱梁顶板负弯矩预应力钢束张拉力计算表（表一）三、压力表读数计算本桥采用100吨千斤顶进行张拉，经校验：编号为1#千斤顶对应的压力表编号为11.3.390,11.3.389，校准方程分别为F=0.0506P-0.1434,F=0.0524P-1.1491。
故箱梁顶板T1钢束采用1#千斤顶张拉时的压力表度数分别为：1）压力表编号为11.3.390：F1=0.0506P-0.1434=0.0506×781.2-0.1434=39.4MP a2）压力表编号为11.3.389：F2=0.0524P-1.1491=0.0524×781.2-1.1491=39.8MP a编号为2#千斤顶对应的压力表编号为11.3.403,11.3.416，校准方程分别为F=0.0522P-1.2867,F=0.0524P-0.6763。
编号为3#千斤顶对应的压力表编号为11.3.404,11.3.417，校准方程分别为F=0.0510P-0.5306,F=0.0524P-1.1838。
20米箱梁张拉计算书
20米箱梁张拉计算说明一、预应力张拉计算说明根据***公路工程项目施工设计图纸，结合《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011提供的张拉计算公式进行张拉计算。
采用平均张拉法，计算箱梁主体钢束张拉力和预应力筋理论伸长值。
1、计算参数确定：采用符合GB/T 5224-2003标准的低松弛高强度预应力钢绞线，结构1*7-15.2-1860-GB/T5224-2003。
单根钢绞线直径为15.2mm，钢绞线公称面积为140mm2，标准强度为1860ＭＰａ，弹性模量Eg=1.9687×105MPａ,U＝0.25，K＝0.0015。
钢绞线张拉锚下控制应力为σｃｏｎ＝1395 MPａ。
钢筋回缩和锚具变形为6mm（一端）。
二、连续端箱梁张拉计算1）钢束Ｎ１钢绞线：Ay＝4×140＝560mm2，L＝AB+BC+CD=7.034+2.879+0.537=10.45m。
钢束的张拉力a、张拉力的计算：ΡA=σk×Ay×n×1/1000=1395×1×560×1/1000=781.2ＫNΡB= P A=781.2ＫNΡC=ΡB*[1-e-(Kx+μθ)]/(Kx +μθ)μ＝0.25，k＝0.0015，θ＝0.095993109rad ,x=2.879ΡC=766.193ＫNb、伸长值的计算：△L AB=ΡA *L/Ay*Eg=50.321mm△L BC=ΡC *L/Ay*Eg=20.493mm△L CD=``````ΡC *L/Ay*Eg=3.768mm理论伸长值L＝2(△L AB +△L BC +△L CD )=149.16mm伸长值=理论伸长值+ 回缩量=149.16+12=161.16mm2）钢束Ｎ2钢绞线：Ay＝4×140＝560mm2，L＝AB+BC+CD=5.573+2.879+2.015=10.467m。
钢束的张拉力a、张拉力的计算：ΡA=σk×Ay×n×1/1000=1395×1×560×1/1000=781.2ＫNΡB= P A=781.2ＫNΡC=ΡB*[1-e-(Kx+μθ)]/(Kx +μθ)μ＝0.25，k＝0.0015，θ＝0.095993109rad ,x=2.879ΡC=767.032ＫNb、伸长值的计算：△L AB=ΡA *L/Ay*Eg=39.869mm△L BC=ΡC *L/Ay*Eg=20.515mm△L CD=ΡC *L/Ay*Eg=14.153mm理论伸长值L＝2(△L AB +△L BC +△L CD )=149.08m伸长值=理论伸长值+ 回缩量=149.08+12=161.08mm3）钢束Ｎ3钢绞线：Ay＝3×140＝420mm2，L＝AB+BC+CD=7.901+0.733+1.716=10.35m。
T梁预应力张拉计算书.doc
T梁预应力张拉计算书.doc范本1：一、引言该文档旨在对T梁预应力张拉计算进行详细说明。
包括计算梁体的受力状态、预应力钢束张拉计算、锚固长度计算等部分。
通过本文档的编写，希望能够提供一个清晰的计算过程，为工程设计提供参考。
二、梁体受力状态计算1.梁体几何参数的确定2.梁体受力分析3.梁体设计荷载的确定4.梁体内力的计算三、预应力钢束张拉计算1.预应力钢束的选择和布置2.预应力钢束的张拉计算3.张拉过程中的应力、变形计算四、锚固长度计算1.锚固长度的确定2.锚固长度的计算公式3.锚固长度的检查和优化五、其他设计要求1.梁体的裂缝控制2.预应力钢束的保护层厚度3.短期和长期的变形控制4.施工工艺和安全要求六、附件1.梁体几何参数表格2.预应力钢束布置示意图3.张拉计算过程中的计算表格4.锚固长度计算表格七、法律名词及注释本文档涉及的法律名词及其注释：1.预应力混凝土：指通过在结构中施加预先拉应力的混凝土。
2.锚固长度：指预应力钢束锚固在混凝土内的有效长度。
3.变形控制：指在结构受力过程中，控制结构变形的大小和变形速度。
范本2：一、引言该文档旨在对T梁预应力张拉计算进行详细说明。
包括梁体的受力状态计算、预应力钢束的张拉计算、锚固长度的计算以及其他设计要求等。
通过本文档的编写，旨在提供一个全面的计算过程，为工程设计提供指导。
二、梁体受力状态计算1.确定梁体的几何参数，包括长度、宽度、高度等。
2.分析梁体的受力状态，包括弯矩、剪力、轴力等。
3.确定梁体的设计荷载，包括恒载、活载等。
4.计算梁体的内力，包括正弯矩、剪力以及轴力。
三、预应力钢束张拉计算1.选择合适的预应力钢束并进行布置。
2.进行预应力钢束的张拉计算，确定所需的张拉力。
3.计算张拉过程中的应力和变形。
四、锚固长度计算1.确定锚固长度的要求和设计准则。
2.使用合适的计算公式计算锚固长度。
3.进行锚固长度的检查和优化。
五、其他设计要求1.控制梁体的裂缝，尽量减小裂缝的宽度和数量。
20m箱梁张拉伸长量计算1
20m箱梁伸长量计算中跨(X con=1860 X 0.75=1395 ( MPaN=a con X A y=1395X 140=195300=195.3 ( KIN-I血■［气1丽2Ay-预应力筋的截面面积（mm ）Eg-预应力筋的弹性模量（Eg取值为1.95 X 105N/mm 2）L-从张拉端至计算截面的预应力筋长度0 -从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）K -孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数（K取值为0.0015）卩-预应力筋与孔道壁的摩擦系数（卩取值为0.25AB:△ L1=45.01767204BC: △ L2=19.55681557CD: △ L3=3.693505128IL (45.01767204+19.55681557+3.693505128 )X 2=136.5359855 ( mm)线段L (m)0 (rad)kx+pBg-Ckx+ufi)终点力AB 4.9232 0 0.0073848 0.99264 193.863 BC 2.8798 0.0959931 0.0283180 0.97208 188.450 CD 2.015 0 0.0030225 0.99698 187.881AB：△L1=34.86592675BC：△L2=19.59828131CD：△L3=13.86740714IL = (34.86592675+19.59828131+13.86740714)x 2=136.6632304 (mm)线段L (m)0 (rad)kx+We-Qcx+|ie)终点力AB 1.0665 0 0.0015996 0.9984017 194.988 BC 0.733 0.0244346 0.0072082 0.9928178 193.588 CD 7.901 0 0.0118515 0.9882185 191.307 AB：△L1=7.611197676BC：△L2=5.179053855CD：△L3=55.03988817IL =(7.611197676+5.179053855+55.03988817)x 2=135.6602794 (mm)(X con=1860 X 0.75=1395 ( MP J)AL = PL 1-旷代+呵AyE J kL+ ji0N=a con X A y=1395X 140=195300=195.3 ( KINN1(4 根)：195.3 X 4=781.2 (KN) N2(4 根)：195.3 X 4=781.2 (KIN N3(3 根):195.3 X 3=585.9 (KIN 4 束：15% 117.18 , 30%: 234.36 , 50%: 390.6 3 束：15% 87.885 ,30% : 175.77 ,50% : 292.95边跨(X con=1860 X 0.75=1395 ( MPaN=a con X A^=1395 X 140=195300=195.3 ( KN )-2Ay-预应力筋的截面面积（mm ）Eg-预应力筋的弹性模量（Eg 取值为1.95 X 105N/mm 2 ） L-从张拉端至计算截面的预应力筋长度0 -从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（ rad ）K-孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数（ K 取值为0.0015） 卩-预应力筋与孔道壁的摩擦系数（ 卩取值为0.25 ）AB ： △ L1=34.00962935CD: 537 BC: 2879.8 AB : 6348 卩=0.25 k=0.0015BC：△ L2=19.60309761 CD：△ L3=14.6217618〔二(34.00962935+19.60309761+14.6217618 )x 2=136.4689775 (mm)线段L (m)0 (rad)kx+Me-Qcx+|ie)终点力AB 3.3572 0 0.0050358 0.99498 194.320 BC 2.8798 0.0959931 0.0283180 0.97208 188.895 CD 3.582 0 0.005373 0.99464 187.883 AB：△ L1=23.82140171BC：△ L2=19.64594751CD：△ L3=24.59225592IL = (23.82140171+19.64594751+24.59225592)x 2=136.1192103 (mm)线段L (m)0 (rad)kx+时e-tkx+H0)终点力AB 1.0165 0 0.0015248 0.9984764 195.000 BC 0.733 0.0244346 0.0072082 0.9928178 193.600 CD 8.001 0 0.0120015 0.9880702 191.290 AB：△ L1=7.255000187BC：△ L2=5.179374891CD：△ L3=55.72775194IL = ( 7.255000187+5.179374891+55.72775194)x 2=136.324254 (mm) (X con=1860 X 0.75=1395 ( MPaN=a con X A y=1395X 140=195300=195.3 ( KN)N1（5 根）：195.3 X 5=976.5 (KINN2(4 根):195.3 X 4=781.2 (KINN3(4 根):195.3 X 4=781.2 (KIN5 束：15% 146.48 , 30% :292.95 ,50%: 488.254 束：15% 117.18 , 30% .:234.36 ,50%: 390.6压力表：750231，千斤顶：908189压力表：750184,千斤顶：908194压力表：50227,千斤顶：908197压力表：750183,千斤顶：908191rad读作弧度。
mT梁计算书
20mT梁计算书收录于合集20mT梁张拉计算书张拉顺序：N1(100%)-N2(50%)-N3(100%)-N2(100%)1、孔号1 钢绞线5根，锚固控制力为976.5KN2、孔号2钢绞线6根，锚固控制力为1171.8KN3、孔号3钢绞线6根，锚固控制力为1171.8KN锚具变形、钢筋回缩一端按照6mm计算；伸长率=（理论伸长值-（实测伸长值-12mm））/理论伸长值，控制在6%以内。
实测伸长值等于从初应力（10%）到锚固应力（100%）的实测伸长值+初应力以下的推算伸长值（采用相邻级的伸长值，即10%到20%应力的伸长值）。
一、张拉力的计算：根据设计图纸提供φ15.2钢铰线：公称直径d=15.2mm，抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，张拉控制应力：σcon=0.75fpk=0.75×1860=1395Mpa；单根钢铰线截面积(查钢绞线质量证明书)为：Ap=140mm2单根钢铰线的张拉力为：P=σcon×Ap=1395×140=195.3KN单束(5根)钢铰线张拉力为：P7=195.3×5=976.5KN单束(6根)钢铰线张拉力为：P8=195.3×6=1171.8KN二、理论伸长值的计算：1、根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50—2011）提供公式：理论伸长值：ΔL=PpL/ApEp预应力筋平均张拉力计算式：（1）预应力筋为直线时 Pp =P（2）预应力筋为曲线时 Pp =P[1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ)其中：Pp：平均张拉力（N）L：预应力筋的长度（mm）Ap：预应力筋的截面积（mm2）Ep：预应力筋的弹性模量（N/mm2即Mpa）P：预应力钢绞线张拉端的张拉力（N）x：从张拉端至计算截面孔道长度（m）θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ：预应力钢绞线孔道壁的磨擦系数2、根据设计图纸及材料试验检验提供数据：钢铰线弹性模量Ep=1.95×105Mpa；锚具变形、钢筋回缩按6mm（一端）计算；塑料波纹管摩阻系数μ=0.25 ，偏差系数K= 0.0015；钢绞线一端工作长度为：0.600m，一端伸长量4.29mm。
20米小箱梁张拉计算书
千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、锚下控制应力：σK=0.75fpa=1395Mpa二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2三、单根钢绞线张拉的张拉力F=σk*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N四、25m箱梁钢绞线的张拉控制力：3根钢绞线束：F1=3*σK*AP=3*195.3KN=585.9KN4根钢绞线束：F2=4*σK*AP=4*195.3KN=781.2KN5根钢绞线束：F3=5*σK*AP=5*195.3KN=976.5KN五、1#千斤顶张拉、9953号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0478F(KN)+0.66式中：P——油压表读数（Mpa） F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下六、1#千斤顶张拉、5247号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0484F(KN)-0.25式中：P——油压表读数（Mpa） F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下七、2#千斤顶张拉、7297号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0482F(KN)+0.22式中：P——油压表读数（Mpa） F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下八、2#千斤顶张拉、7424号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0502F(KN)+0.21式中：P——油压表读数（Mpa） F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下伸长量验算一、锚下控制应力：σK=0.75fpa=1395Mpa二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2三、单根钢绞线张拉的张拉力P=σk*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N四、预应力平均张拉力计算公式及参数：Pp=P*（1-e-（kx+μθ）/（kx+μθ）式中：Pp——预应力筋的平均张拉力（N）P ——预应力筋张拉端的张拉力（N）X——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ——从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.25五、预应力筋的理论伸长量计算公式及参数：△L=Pp*L/Ap*Ep式中：Pp——预应力筋平均张拉力（N）L——预应力筋的长度（mm）Ap——预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2Ep——预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105Pa六、伸长量计算：（1）20m中跨一片预制箱梁1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m ；X斜直=6.384m；X曲=2.88m ; X直=0.437m；θ=5.5*π/180=0.09599rad伸长量计算如下：设计伸长量为139mm2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m； X斜直=4.923m；X曲=2.88m；X直=1.915m；θ=5.5*π/180=0.09599rad伸长量计算如下：设计伸长量为138mm3、N3束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=1.066m；X曲=0.733m；X直=7.783m；θ=1.4*π/180=0.024435rad伸长量计算如下：设计伸长量137mm（2）20m边跨一片预制箱梁1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=4.772m；X曲=2.88m；X直=2.097m；θ=5.5*π/180=0.09599rad伸长量计算如下：设计伸长量139mm2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=4.556m；X曲=3.49m；X直=4.267m;θ=5*π/180=0.0873rad伸长量计算如下：设计伸长量为173mm3、N3束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=2.961m；X曲=3.49m；X直=5.867mθ=5*π/180=0.0873rad伸长量计算如下：设计伸长量为173mm4、N4束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=1.017m；X曲=0.733m；X直=10.501mθ=1.4*π/180=0.0244rad伸长量计算如下：设计伸长量为173mm（3）25m箱梁顶板束钢绞线1、T1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至桥墩中心线：X工作长=0.46m；X直=3.5m；伸长量△L工作长=P*L/（Ap*Ep）=195300*0.46/（140*1.95*105）=3.29mm伸长量△L直=P*L/（Ap*Ep）=195300*3.5/（140*1.95*105）=25.03mm△L=（△L工作长+△L直）*2=（3.29+25.03）*2=56.64mm设计伸长量为50mm2、T2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至桥墩中心线：X工作长=0.46m ；X直=7m；伸长量△L工作长=P*L/（Ap*Ep）=195300*0.46/（140*1.95*105）=3.29mm伸长量△L直=P*L/（Ap*Ep）=195300*7/（140*1.95*105）=50.07mm△L=（△L工作长+△L直）*2=（3.29+50.07）*2=106.72mm设计伸长量为106.72mm亲爱的各位老师，您们好！我叫xxx,我的毕业论文题目是《数字图书馆资源共享中云计算的现状、颈瓶与对策研究》。
预应力简支T梁(20m)计算书
1工程概况及桥型方案比选1.1 工程概况1.1.1 基本条件本工程位于隆回县横板桥镇，设计桥梁的河床断面标高如表1.1所示。
1.1.2 地质条件地面以下 2.0m为砂卵石层，承载力基本容许值为300KPa，卵石层以下6m为中风化碳质灰岩，承载力基本容许值为2000KPa。
设计洪水高程为198.50m，常水位高程为196.28m。
地震烈度为6度区，地震动峰值加速度为0.05g。
图1.1 某农村渡改桥河床断面标高图（单位：m）1.2 编制方案和拟定桥型图示1.2.1 预应力混凝土简支T型梁桥简支梁桥是梁桥中应用最早、使用最广泛的一种桥型。
它的结构简单，最易设计成各种标准跨径胡装配式结构；施工工序少，架设方便；造价比较低，施工周期相对其它桥梁要短；结构美观，安全性好；在多孔简支梁桥中，由于各跨构造和尺寸划一，可简化施工管理工作，降低施工费用；因相邻桥孔各自单独受力，桥墩上需要设置相邻简支梁的两个基本点支座；简支梁桥的构造较易处理而常被选用。
简支梁桥的静定结构，结构内力不受地基变形等的影响，因而能在地基较差的桥位上建桥。
简支梁的设计主要受跨中正弯距的控制。
在钢筋混凝土简支梁桥中，经济合理的常用跨径在20m以下。
我国预应力混凝土简支梁桥的常用跨径载40m以下。
图1.2 预应力混凝土简支T型梁桥1.2.2 预应力空心板桥板桥的承重结构是矩形截面的钢筋混凝土或预应力混凝土板，其主要特点是构造简单，施工方便，而且建筑高度较小。
对于高等级公路和城市立交工程，板桥又以机易满足斜、弯、坡及S形、喇叭形等特殊要求的特点而受到重视。
从力学性能上分析，位于受拉区域的混凝土材料不但不能发挥作用，反而增大了结构的自重，当跨度稍大时就显得笨重而不经济。
板桥大多为小跨径。
从桥梁空心板桥的发展来看，空心板桥所用水泥相对较少，所用钢材比T梁要大，16m至20m都用先张法预应力空心板桥，其高跨比在1/18左右，板宽一般是1m。
板桥跨径超过一定限度时，截面的增高使自重加大。
20m后张法预应力T梁张拉计算书
临沧市振清二级公路第三合同段20m后张法预应力T梁预应力钢绞线张拉计算书四川川交路桥有限责任公司2010年10月1日20m后张法预应力T梁张拉计算书一、说明振清二级公路第三标段有四座桥是连续预应力T梁，按设计都为20米跨径的，预应力张拉计算按设计、试验数据及下料长度等依据，相关数据如下：1、设计张拉控制应力为75%的标准抗拉强度1395MPa，单束钢绞线张拉控制力P=193.9KN。
2、设计钢绞线规格Φs15.24mm，标准强度R b=1860MPa，弹性模量E=1.95×105MPa,单根钢绞线截面面积A=140mm2。
3、检测报告钢绞线规格Φs15.24mm，强度等级1860MPa，单根钢绞线截面面积A=142mm2，弹性模量E=1.9517×105MPa。
4、张拉千斤顶测试证书分别为：1#千斤顶：证书号20100929-08037-25号，千斤顶型号：YCW250B，编号004074，压力表编号J.05.0097，校准方程：Y=0.021043X-0.03471；2#千斤顶：证书号20100929-08037-26号，千斤顶型号：YCW250B，编号444，压力表编号J.05.0373，校准方程：Y=0.020464X+0.570388；3#千斤顶：证书号20100929-08037-27号，千斤顶型号：YCW150B，编号007133，压力表编号J.05.9937，校准方程：Y=0.033675X-0.15826；4#千斤顶：证书号20100929-08037-28号，型号：YCW150B，千斤顶编号007271，压力表编号J.05.0412，校准方程：Y=0.033495X+0.063913。
Y：油表读书(MPa)，X：张拉力值(KN)。
5、每束钢绞线分为5根一束和6根一束两种。
二、张拉顺序0→初应力→1.03δcon（锚固）100%N1→60%N2→100%N3→100%N2梁端示意图1、初始应力张拉原则要求是两端分级对称张拉，为保证每一根钢绞线受力一样，要求初始应力时每一钢绞线都单拉成一样的，都按5%控制。
20m预制箱梁墩顶负弯矩张拉伸长量计算书
20m预制箱梁顶板负弯矩钢绞线伸长量计算书一、张拉值计算（20m箱梁负弯矩计算）（一）预应力张拉值计算1、张拉吨位计算：预应力钢绞线公称强度为1860Mpa。
则每根钢绞线的张拉控制应力：δk=1860×0.75=1395Mpa，其中：0.75为张拉控制系数每根钢铰线张拉力：F=1395×140=195.3KN其中：140为每根钢绞线截面积（mm2）2、张拉程序顶板负弯矩预应力束采用单根两端同时对称张拉，张拉程序为： 0 10%δk 20%δk δk 持荷2分钟δk（锚固）钢束张拉顺序为T3、T1、T2，两端对称张拉.压力表值计算我部预应力钢束张拉用千斤顶和油压表已检测（资料见附件）：（1）1＃千斤顶配10.3.285＃油压表，回归方程F=4.540342P+0.9692383（2）2＃千斤顶配10.3.161＃油压表，回归方程F=25.03695P+9.127962式中F为力值，以KN计；P为压力表示值，以Mpa计。
T1、T2、T3预应力钢束张拉时压力表示值计算单根张拉压力表示值计算表（三）预应力钢绞线伸长量计算方法已知：钢绞线横截面积Ay=140mm2，弹性模量为 Ey=1.99×105Mpa（模量为品质证书检验报告平均数据）预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式：△L=PL/AyEy△L: 预应力钢绞线张拉理论伸长量(mm)L: 预应力钢绞线的长度(mm)Ay：预应力钢绞线的截面积(mm2)，140 mm2Ey：预应力钢绞线的弹性模量（N/ mm2，即Mpa）, 1.99×105Mpa P: 预应力钢绞线的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，按如下公式计算：P=P[1-e-(kx+uθ)]/ (kx+μθ)P: 预应力钢绞线张拉端的拉力（ N）X：从张拉端至计算截面的孔道长度（ m）θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）K：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ：预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数系数K及μ值表四、T1、T2、T3钢束理论伸长量计算1、T3钢束从0~100%δk阶段理论伸长量：T3钢束为直线预应力筋，长度为13m，两端张拉取x=6.5m。
20mT梁计算书
20米跨径T梁上部结构纵向计算分析一．概述云南思茅~小勐养高速公路20米跨径T梁桥部分包括两种结构形式，先简支后连续梁和简支梁。
单幅桥宽11米，布置5片梁，梁中距2.3米。
预制梁高135厘米，上设15厘米整体化混凝土，9厘米沥青混凝土桥面铺装。
预制梁中梁预制宽度1.8米，翼板间留有0.50米的横向湿接缝，边梁外翼缘板变宽。
预制梁梁肋厚20厘米，马蹄宽40厘米。
先简支后连续梁墩顶湿接缝为实心断面。
上部结构纵向分析采用桥梁静力线性综合程序“QJX”。
二．荷载1. 荷载等级:汽车-超20级,挂车-1202. 温度荷载:升温200C，降温200C，顶、底板温差+50C3. 荷载组合(1). 汽车(2). 汽车+升温(3). 汽车+降温(4). 挂车三．主要材料特性空心板采用40号混凝土，弹性模量为3.3x104 Mpa，混凝土比重2.6吨/立方米。
预应力采用公称直径φj15.24毫米的钢绞线施加，钢绞线采用ASTM标准，抗拉强度1860 Mpa，张拉采用钢绞线抗拉强度的73%，为1357.8 Mpa，钢绞线弹性模量1.95×105 Mpa。
四．荷载横向分布系数荷载横向分布系数按修正偏心压力法计算。
五．施工流程1）预制T梁2）T梁架设3）现浇相邻梁横向接缝4）现浇纵向湿接缝5）现浇桥面整体化混凝土6）桥面系施工简支梁无现浇纵向湿接缝阶段六．结构离散每跨划分为20个单元。
考虑平曲线影响，跨径取21米。
先简支后连续梁按4跨计算。
整体化混凝土按13cm厚度计入计算截面高度。
七．正截面抗弯1. 跨中应力2. 跨中截面强度由上表可知，荷载效应不利组合设计值小于结构抗力效应设计值。
3. 墩顶负弯矩区段先简支后连续结构墩顶负弯矩区段采用普通钢筋配筋，布置于现浇桥面板内。
桥面板内通长钢筋采用直径12mm的Ⅱ级钢筋，间距15厘米；边跨墩顶加密筋采用直径28mm的Ⅱ级钢筋，间距15厘米；中跨墩顶加密筋采用直径25mm 的Ⅱ级钢筋，间距15厘米。
后张法20米空心板梁张拉计算书
后张法20米空心板梁张拉计算书一材料、设备、参数1、钢束理论伸长值计算公式ΔL =P×[1-e-(kL+μθ)]/(kL+μθ)其中:ΔL ------- 预应力钢束理论伸长值，cm；P¯------- 预应力钢束的平均张拉力，N；P ------- 预应钢束张拉端的张拉力，N；L---------从张拉端至计算截面孔道长度，（考虑千斤顶工作长度及设计图纸对不同曲线段的参数X值。
）Ay--------预应力钢束截面面积，mm2；Eg-------预应力钢束弹性模量，MPa；Θ---------从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；K---------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；Μ---------预应力钢束与孔道壁的摩擦系数；2、钢束理论伸长值计算参数千斤顶标定书编号：A13-QJD-0707 -1钢绞线检验报告编号：GDSZ13BGJX0039GDSZ13BGJX0040钢绞线的截面面积A= 140 mm２钢绞线的弹性模量E= 2.02× 10５N/mm２(取其平均值)钢绞线材料。
标准强度：1860MPa规格直径：Φj15.24mm。
中板选用OVM15-5锚具边板选用OVM15-4锚具，预应力张拉控制应力：1860 ×0.75 = 1395MPa施工规范：JTG／T F50-2011，施工图纸：工程编号：3、设备设备主要是千斤顶油表，根据设计图纸要求。
千斤顶型号：YC120、油泵型号：ZB4---500。
油表选用。
根据20米空心板梁设计图纸要求，该梁板有二种钢束，分别由5、4股钢绞线构成，各种钢束最大控制张拉力分别为中板：976.5KN、边板：780.8KN。
YCW120型千斤顶，按最大控制张拉力F=976500N计算，油表选用1.5级，选用量程为（1.3～2倍）×24.32=31.5～48.46(Mpa)最大量程为60Mpa。
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石朝门大桥T 梁预应力张拉计算书
石朝门大桥上部构造采用20米、30米预应力砼T 梁，设计采用标准强度fpk=1860MPa 的高强低松弛钢绞线，公称直径15.20m m ，公称面积Ag=139mm 2，弹性模量Ep=1.95×105MPa 。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线伸长量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011预应力钢绞线理论伸长量及附录C1预应力筋平均张拉力计算公式。
一、计算公式及参数：
1、预应力平均张拉力计算公式及参数：
μθ
μθ+=+kx －e p P kx －p ）)(1( 式中：
P p —预应力筋平均张拉力（N ）
P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）
X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）
θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ） k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015
μ—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.25
2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：
△L=PpL/（ApEp ）
式中：
Pp —预应力筋平均张拉力（N ）
L —预应力筋的长度（mm ）
Ap —预应力筋的截面面积（mm 2），取139mm 2
Ep —预应力筋的弹性模量（N/mm 2），取1.95×105N/mm 2
二、20米T 梁伸长量计算：
1、N1
(1)平均张拉力计算
钢绞线强度： b
y R = 1860 MPa
钢绞线截面积： A g = 139mm 2
钢绞线弹性模量： E p = 1.95×105 MPa
单股张拉力： 0.75×b
y R ×Ag = 0.75 ×1860×139=193905 N
系数： k =0.0015 ，μ= 0.25
θ竖=l/r/2=2.118/20/2=0.053
θ=θ竖=0.053
μθ
μθ+=+kx －e p P kx －p ）)(1( =193905(1-e -(0.0015×9.692+0.25×0.053))/( 0.0015×9.692+0.25×0.053) =191235.67N
(2)一端伸长量计算
ΔL=P p ×L/Ap ×Ep =191235.67×9692/139×1.95 ×105 =68.38mm
2、N2
(1) 平均张拉力计算
钢绞线强度： b
y R = 1860 MPa
钢绞线截面积： A g = 139 mm 2
钢绞线弹性模量： E p = 1.95×105 MPa
单根张拉力： 0.75×b
y R ×Ag = 0.75 ×1860×140=193905N
系数： k =0.0015 ，μ= 0.25
θ竖=l/r/2=2.118/20/2=0.053
θ横= l/r/2+ l/r/2=0.881/6/2×2=0.147
θ=θ竖+θ横=0.147+0.053=0.2
μθ
μθ+=+kx －e p P kx －p ）)(1( =193905(1-e -(0.0015×9.772+0.25×0.2))/( 0.0015×9.772+0.25×0.2) =187769.2N
(2)一端伸长量计算
ΔL= P p ×L/Ap ×Ep =187769.2×9772/139×1.95×105= 67.7mm
3、N3
(1)平均张拉力计算
钢绞线强度： b
y R = 1860 MPa
钢绞线截面积： A g = 139 mm 2
钢绞线弹性模量： E p =1.95×105 MPa
单根张拉力： 0.75×b
y R ×Ag = 0.75 ×1860×140=193905N
系数： k =0.0015 ，μ= 0.25
θ竖=l/r/2=2.118/20/2=0.053
θ横= l/r/2+ l/r/2=0.881/6/2×2=0.147
θ=θ竖+θ横=0.147+0.053=0.2
μθ
μθ+=+kx －e p P kx －p ）)(1( =193905(1-e -(0.0015×9.755+0.25×0.2))/( 0.0015×9.755+0.25×0.2)
=187771.57N
(2)一端伸长量计算
ΔL= P p ×L/Ap ×Ep = 187771.57×9755/139×1.95×105=67.58mm
三、30米T 梁伸长量计算：
1、N1
(1)平均张拉力计算
钢绞线强度： b
y R = 1860 MPa
钢绞线截面积： A g = 139mm 2
钢绞线弹性模量： E p = 1.95×105 MPa
单股张拉力： 0.75×b
y R ×Ag = 0.75 ×1860×139=193905 N
系数： k =0.0015 ，μ= 0.25
θ竖=7.5×/180=0.130833
μθ
μθ+=+kx －e p P kx －p ）)(1( =193905(1-e -(0.0015×14.7585+0.25×0130833))/( 0.0015×14.7585+0.25×0.130833)
=188680.93N
(2)一端伸长量计算
ΔL=P p ×L/Ap ×Ep =188680.93×14758.5/139×1.95 ×105 =102.74mm
2、N2
(1) 平均张拉力计算
钢绞线强度： b
y R = 1860 MPa
钢绞线截面积： A g = 139 mm 2
钢绞线弹性模量： E p = 1.95×105 MPa
单根张拉力： 0.75×b
y R ×Ag = 0.75 ×1860×140=193905N
系数： k =0.0015 ，μ= 0.25
θ竖=7.5×/180=0.130833
θ横= l/r/2=1218/10000/2×2=0.122
θ=θ竖+θ横=0.130833+0.122=0.253 μθμθ+=+kx －e p P kx －p ）)(1( =193905(1-e -(0.0015×14。
749+0.25×0.253))/( 0.0015×14.749+0.25×0.253) =185858.43N
(2)一端伸长量计算
ΔL= P p ×L/Ap ×Ep =185858.43×14749/139×1.95×105= 101.13mm
3、N3
(1) 平均张拉力计算
钢绞线强度： b
y R = 1860 MPa
钢绞线截面积： A g = 139 mm 2
钢绞线弹性模量： E p = 1.95×105 MPa
单根张拉力： 0.75×b
y R ×Ag = 0.75 ×1860×140=193905N
系数： k =0.0015 ，μ= 0.25
θ竖=7.5×/180=0.130833
θ横= l/r/2=1218/10000/2×2=0.122
θ=θ竖+θ横=0.130833+0.122=0.253
μθ
μθ+=+kx －e p P kx －p ）)(1( =193905(1-e -(0.0015×14。
7195+0.25×0.253))/( 0.0015×14.7195+0.25×0.253)
=185862.49N
(2)一端伸长量计算
ΔL= P p ×L/Ap ×Ep =185862.49×14719.5/139×1.95×105= 100.93mm
四、N1、N2、N3伸长量及油表读数计算值见附件。