30m钢板组合梁计算书
30m简支梁荷载组合计算区间
0.2427 617.728 265.624 0.2427 617.728 265.624
0.0093
双孔等跨活载反力计算
项目 跨度 a1
1.0148
左侧活载计算系数
a2
0.8569
a3
a4
a5
0.2427 529.312
a6
0.0848 (KN)
a7
0.0093
0.7815 0.3182 R1=(a1+a2+a3+a4+a5+a6+a7)*160=
左侧活载计算系数
a1
1.0148
a2
0.8569
a3
a4
a5
0.2427 529.312
a6
0.0848 (KN)
a7
0.0093
0.7815 0.3182 R1=(a1+a2+a3+a4+a5+a6+a7)*160=
L= 30 支座距梁端距离= 0.43
右侧活载计算系数
a1
0.9462
a2
0.4760
单片梁混凝土：156.8m3，桥上线路设备及二期恒载重：100KN/m。混凝土容重：26KN/m3。
30m简支箱梁恒载计算（基础覆土按1.0m计算） 30m
项目
恒载（独柱墩H=13.6m） 恒载（独柱墩H=13.6m）
3
桥墩结构自 上部结构一、二期 重 恒载自重
承台及覆土重
作用在承台 底外力合计 （KN）
L= 30 支座距梁端距离= 0.43
右侧活载计算系数
a1
0.9462
a2
a3
a4
0.2427 357.216 886.528 74.001 1.1077
30m箱梁通用图设计计算书
30m组合箱梁上部结构计算书Ⅰ、设计资料和结构尺寸 (2)一、设计资料 (2)二、结构尺寸 (3)三、箱梁的横截面几何特性计算 (4)Ⅱ、荷载计算 (5)一、电算模型 (5)二、恒载作用计算 (6)三、活载作用计算 (6)四、内力组合 (8)Ⅲ、预应力钢束的估算和布置 (10)一、截面钢束的估算与确定 (10)二、预应力钢束的布置 (10)三、预加应力后荷载组合（持久状况承载能力极限组合） (11)Ⅳ、普通钢筋配筋估算 (11)一、截面普通钢筋的估算与确定 (11)二、普通钢筋的布置 (11)Ⅴ、持久状况承载能力极限状态计算 (12)一、结果显示单元号的确定 (12)二、正截面抗弯承载力计算 (12)三、斜截面抗剪承载力计算 (15)Ⅶ、持久状况正常使用极限状态计算 (17)一、电算应力结果 (17)二、截面抗裂验算 (19)Ⅷ、持久状况和短暂状况构件的应力验算 (20)一、混凝土最大拉应力 (20)二、受拉区预应力钢筋最大拉应力 (20)三、最大主拉应力计算 (21)四、压应力计算 (23)Ⅸ、结论 (23)Ⅰ、设计资料和结构尺寸一、设计资料1.标准跨径:30.0m；2.计算跨径:边跨29.24m，中跨29m；3.桥面宽度:全宽2×(0.5+11.5+0.75)+0.5=26m；净宽2×11.5m；4.设计荷载:公路-I级；5.材料及特性（1）混凝土：预应力混凝土预制箱梁、横梁及现浇接头湿接缝混凝土均为C50。
6cm 调平层混凝土为C40，桥面铺装层采用10cm厚沥青混凝土。
（2）钢绞线：采用符合GB/T 5224-1995技术标准的低松弛钢绞线。
（3）非预应力钢筋：采用符合新规范的R235,HRB335钢筋。
凡钢筋直径≥12毫米者，采用HRB335(20MnSi)热轧螺纹钢；凡钢筋直径<12毫米者，采用R235钢。
（4）钢板应符合GB700－88规定的Q235钢板。
30mT梁张拉数据计算书
L=30m T 梁连续刚构张拉计算书一、 编制说明本计算书为L=30m T 梁连续刚构张拉控制计算书，适用于沪蓉西X1合同段30m T 梁预应力张拉作业。
在编制本计算书时，30m T 梁预应力钢束采用的是ASTM416-92a 标准的低松弛高强度钢绞线，其公称直径15.24mm ，抗拉强度标准值fpk ＝1860Mpa ，张拉控制应力σcon＝0.75fpk ＝1395MPa=195.3KN 。
二、 编制依据1、湖北沪蓉西恩利段第X1合同段招标文件《项目专用本》；2、《两阶段施工图设计》第Ⅲ.X1.J7册；3、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；4、湖北沪蓉西恩利段第X1合同段《项目实施性施工组织设计》。
三、 张拉伸长量计算 1、张拉计算公式及参数确定 1.1平均张拉力公式及参数： 式中：P p －各分段预应力筋的平均张拉力（N ） P －每分段的起点张拉力（N ）X －从张拉端至计算截面的孔道长度，分段时X ＝L （m ） θ －从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ） K －孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取值0.0015 μ －预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取值0.25[公式及μ、K 取值来源于《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）中附录G-8内容]1.2预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：式中：Pp －各分段预应力筋的平均张拉力（N ） L －预应力筋的分段长度（mm ）{}（公式1）μθkx μθ）（kxe 1P p P ++=--（公式2）pE p A Lp P ΔL =Ap －预应力筋的截面面积（mm2），取值140mm2Ep －预应力筋的弹性模量（N/mm2）根据试验结果取值1.96×105MPa 依上述公式计算得边跨30m T梁及中跨30m T梁标准梁长钢绞线伸长量如下表所示：边跨30mT梁标准梁长钢绞线伸长量中跨30mT梁标准梁长钢绞线伸长量（注：表中ab及ab′段长度在计算伸长量时，增加了钢绞线的工作长度0.55m）钢绞线编号及分段情况见附图四、千斤顶张拉力与对应油表读数计算经2006年10月30日委托四川省建设工程质量检测中心对我标段张拉千斤顶及油表校验报告（附录），计算千斤顶张拉力与对应油表读数如下：1、编号060619千斤顶对应6006.5.2119号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0219F+0.26编号060619千斤顶对应6006.5.2136号油表时：千斤顶回归方程：P=0.022F+0.15式中：P －油压表读数（MPa）F －千斤顶拉力（KN）千斤顶号：060619 油表号：6006.5.21192、编号060626千斤顶对应6006.4.2028号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0199F+0.42编号060626千斤顶对应6006.4.2041号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0201F-0.2式中：P －油压表读数（MPa） F －千斤顶拉力（KN）千斤顶号：060626 油表号：6006.4.2028。
30mT梁计算书
30mT梁计算书一、设计资料1．标准跨径：L=30.0m，计算跨径：L=28.96m2．桥面净空：净-7.0m（车行道）+2*1.0m(人行道)，桥面总宽9.5m 3．设计荷载：公路—Ⅰ级，人群3.0KN/m24．结构重要性系数γ0=1.0 (本桥设计安全等级为：二级)5．使用材料：1）梁采用C50砼抗压强度标准值ƒck=32.4 Mpa抗压强度设计值ƒcd=22.4 Mpa弹性模量E c=3.45x104 Mpa抗拉强度标准值ƒtk=2.65 Mpa抗拉强度设计值ƒtd=1.83 Mpa钢筋砼容重取r=25KN/m3;2）钢筋采用Ⅰ、Ⅱ级钢筋;主筋采用采用HRB335钢筋抗拉强度标准值ƒsk=335 Mpa抗拉强度设计值ƒsd=280 Mpa弹性模量E s=2.0x105 Mpa箍筋采用采用R235钢筋抗拉强度标准值ƒsk=235 Mpa抗拉强度设计值ƒsd=195 Mpa弹性模量E s=2.1x105 Mpa3）混凝土收缩徐变参数混凝土收缩应变终极值：0.22 X10-3混凝土徐变系数终极值：1.66474）低松弛钢绞线公称直径：15.20 mm；弹性模量：1.95×105Mpa；抗拉强度标准值ƒpk=235 Mpa抗拉强度设计值ƒpd=195 Mpa纵向钢束张拉控制应力：1395MPa；线膨胀系数：0.000012塑料波纹管管道摩阻系数μ：0.15塑料波纹管管道偏差系数k：0.0015边梁和中梁都是3束，每束9根，每根7φj15.24钢铰线6．各部分主要尺寸：预制板长：L预=29.96m净跨径：L0=29.96-2*0.5=28.96mT梁翼缘有效宽度：B=2.42mT梁高：h=1.96m7．设计依据：1）交通部部标准《公路工程技术标准》（JTJ B01-23）2）交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTJ D60-24）3）交通部部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ D62-24）4）交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）5）交通部部标准《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ024-85）6）《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89）7）交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）二、计算主要内容1)T梁抗弯极限承载力验算2) T梁正应力验算3) T梁主应力验算4) T梁刚度验算三、计算方法无论是极限承载力、正截面应力验算均不考虑结构以上桥面铺装参与受力，上部采用《桥梁博士》软件V3.0版进行计算。
30m导梁承载计算书
导梁承载力计算（30米）本导梁采用2排3.048×2.25m 大片贝雷片搭设，导梁长52.566m ，两组中心间距为4.6m ，每组贝雷片间距为60cm ，导梁在吊重跨墩时，天车必须在双导梁的正中间进行运送，待运送到位时，方可进行横向移动。
导梁承载计算书（30m 箱梁）一、导梁吊装时承载计算（前点接近跨中时）1、荷载计算⑴导梁自重：m kg q /1072=（6片）⑵箱梁自重（一半）：kg P 500001=⑶天车自重及滑轮：kg P 70002=2、受力简图3、内力计算m kg ql M A ⋅=+⨯⨯==7.200601048.3*70001072288.182121221528.33)]528.33()(533.25566.521072[21÷-⨯++⨯⨯=x p p R A976.36)57000528.33570008.1438803(÷-⨯+=X R A)(2.15416.90596kg x R A -=)048.3(7000)288.18(212x x q x R MA C +⨯-+⨯⨯-⋅= 7.2006012.737942.20772-+-=x x M C求C M 之导数：令0'=C M故：76.17=x最大弯距C M7.20060176.172.7379476.172.20772-⨯+⨯-=C Mm t m kg M C ⋅=⋅=8.454454798max M 相应中支点反力t R A 2.63=相应前支点反力B Rkg R B 6384963200700050000566.521072=-++⨯=中支点剪力t Q 595.43072.1288.182.63=⨯-=4、强度计算：考虑分项系数均为1.2（安全系数）m t M M c C ⋅=⨯==76.5458.4542.12.1max考虑6排贝雷共同承载面荷载不均匀系数为0.96排大贝雷抗弯模量 33939666566cm w =⨯=正应力 225max /2730/1539393969.01076.5459.0cm kg cm kg w M C <=⨯⨯==σ 剪应力 []22/1560/96755.01212638492.162.1cm kg cm kg d h Q=<=⨯⨯⨯=⨯⨯≈ττ二、导梁跨墩前移时承载计算说明：导梁上两台天车移动到导梁后端，与天车吊箱梁的一端作为导梁前移时压重。
30米T梁计算书桥博
3×30～7×30米装配式预应力混凝土T型梁（先简支后连续梁）上部构造（后张法钢绞线）计算书整体式路基宽21.50米，桥宽2×净－9.75米分离式路基宽11.25米，桥宽净－10.25米计算：复核：审核：二○○六年九月本计算以分幅桥梁为例，利用《Dr.Bridge-桥梁博士系统V3.1版》进行验算。
一、设计依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）二、设计基本资料1．设计荷载：局部加载时采用车辆荷载车辆重力标准值：P k＝550kN2．标准跨径L b=30，边跨梁长29.96m,中跨梁长30m3．上部构造先简支后结构连续混凝土T梁。
4．材料预应力钢绞线采用国家标准：预应力钢绞线1×7-15.20-1860-GB/T5224-2003。
张拉控制应力：腹板束采用σcon=0.72fpk=1339.2Mpa，顶板负弯矩束采用σcon=0.75 fpk =1395Mpa，张拉时采用双控。
锚具：HVM或OVM15系列，连续段预应力为BM15-5型扁锚，锚具采用符合国标GB/T14370-2000《预应力筋用锚具、夹具和连接器》的锚具及其相应配套设备。
普通钢筋：直径≥12mm采用HRB335，直径＜12mm采用R235。
钢板：锚头下支承垫板，支座垫板等均采用A3碳素钢。
5．计算方法：1）持久状况承载能力极限状态计算；2）持久状况正常使用极限状态计算；6．桥面净空：净9.25m7．按后张法施工工艺制作主梁。
8．防撞护栏重：(42.84+0.304×2550)×10＝8.184kN/m三、主梁跨中截面主要尺寸拟定1．主梁高度 2.00m2．主梁截面细部尺寸（见下图）3． 结构离散图见附图1 4． 计算截面的几何特征5.中 梁备注： 大毛截面形心至上缘距离： y s ＝Σs i /ΣA i即：y s ＝ 74.29288小毛截面形心至上缘距离：y s ＝Σs i /ΣA i即：y s ＝ 78.296843检验截面效率指标ρ（希望ρ在0.5以上）上核心距：k s=ΣI/ΣAy x69.181473 (cm)上核心距：k x=ΣI/ΣAy s119.9022 (cm)截面效率指标ρρ=(k s+k x)/h = 0.9454184 ＞0.5表明以上初拟的主梁跨中截面尺寸是合理的。
钢与砼组合梁计算(带公式程序)
组 合 梁 计 算基本数据输入:组合梁跨度： l=7000mm 梁间距a=2500mm 组合梁截面总高：h=540mm 砼等级：C 30f c=15N/mm 2f cm =16.5N/mm 2E c = 3.00E+04N/mm 2楼承板型号：YX76 楼承板特性：h c1=64mm h c 2=76mm h c =140mmb 0=150mm S 0=2350mm1.截面特性计算：（1）钢梁钢材：Q345f =315N/mm 2fv =185N/mm 2断面：BH 400x5x150x6x150x6上翼缘：b 2=150mm t 2=6mm 下翼缘：b 1=150mm t 1=6mm 腹 板：h w =388mmt w =5mm 钢梁截面：A s=3740mm 2 重量29.4kg/m钢梁中和轴的位置：y s =200mm钢梁截面惯性矩：I s =9.42E+07mm 4 钢梁上翼缘的弹性抵抗矩：W s2= 4.71E+05mm 3 钢梁下翼缘的弹性抵抗矩：W s1= 4.71E+05mm 3（2）组合梁钢与砼弹性模量比：αE =6.87 钢筋砼翼缘板计算宽度：b e =l /6+l /6+b 0=2483.333mm b e =S 0/2+S 0/2+b 0=2500mm b e =6h c1+6h c1+b 0=918mm 取b e =918mmb e,eq =133.7mm钢筋砼翼缘板的截面面积：A ce =58752mm 2换算成钢截面的组合梁截面面积：A 0=12296mm 2 钢梁至组合梁截面中和轴的距离：y x =414mm >=h=400mm中和轴在混凝土板内！钢筋砼翼缘板的截面惯性矩：I ce = 2.01E+07mm 4组合梁换算成钢截面时的惯性矩：I 0== 3.44E+08mm 4组合梁换算截面中的钢筋砼板顶边（点4）的截面抵抗矩：W 04= 2.74E+06mm 3组合梁换算截面中的钢筋砼板顶边（点3）的截面抵抗矩：W 03= 5.58E+06mm 3组合梁换算截面中的钢筋砼板顶边（点2）的截面抵抗矩：W 02= 2.40E+07mm 3组合梁换算截面中的钢筋砼板顶边（点1）的截面抵抗矩：W 01=8.30E+05mm 3（3）考虑砼的徐变影响时，组合梁的截面特性换算钢截面组合梁的面积：A '0=8018mm 2 钢筋砼翼板顶面至组合截面中和轴的距离：y 'x =364mm换算钢截面组合梁的惯性矩：I '0= 2.85E+08mm 4组合梁换算截面中的钢筋砼板顶边（点4）的截面抵抗矩：W '04= 1.62E+06mm 3组合梁换算截面中的钢筋砼板顶边（点3）的截面抵抗矩：W '03= 2.55E+06mm3组合梁换算截面中的钢筋砼板顶边（点2）的截面抵抗矩：W '02=########mm 3组合梁换算截面中的钢筋砼板顶边（点1）的截面抵抗矩：W '01=7.82E+05mm 32.第一受力阶段（施工阶段）的验算：(此时全部由钢梁受力)（1）弯矩及剪力的验算：钢梁自重：0.35KN/m221)()5.0(s x s s c x EceE ce y y A I h y h A I -++--+αα楼板自重： 3.00KN/m 2g 1k =7.85KN/m 施工荷载：q c =1.5KN/m 2 p 2k =11.60KN/mp 2=14.67KN/m弯矩：M 1=89.87KN ·m剪力：V 1=51.35KN（2）钢梁的强度、稳定和挠度的验算： 钢梁上翼缘应力：σ1=190.81 N/mm 2 钢梁下翼缘应力：σ2=190.81 N/mm 2 钢梁剪应力：τ=26.47 N/mm 2 挠度：w=18.7 mmw / l=1/3743.第二受力阶段（使用阶段）的验算：（1）弯矩及剪力的验算：找平层重：g 2=1.0KN/m 2活荷载：q 2k =2.5KN/m 2梁上墙自重：g w=0.0KN/m p 2k =8.75KN/mp 2=11.75KN/m弯矩：M 2=71.97KN ·m 剪力：V 2=41.13KN（2）组合梁的抗弯强度计算：1）在垂直荷载作用下的正应力：钢筋砼翼缘板顶边（点4）的应力：σc4=-3.83 N/mm 2<=fcm=16.50 N/mm 2OK!钢筋砼翼缘板底边（点3）的应力：σc3=-1.88 N/mm 2<=fcm=16.5N/mm 2OK!钢梁上翼缘（点2）应力：σs2=-119.5 N/mm 2<=0.9f=283.5N/mm 2OK!钢梁下翼缘（点1）应力：σs1=209.2 N/mm 2<=0.9f=283.5N/mm 2OK!2）钢梁的剪应力：τ=38.2N/mm 2<=fv=185N/mm 2OK!3)组合梁的挠度：p 2k1=6.875KN/mw =16.51 mmw / l=1/4244.连接件计算：截面在翼缘板与钢梁的接触面处的面积矩：S 0=8.02E+05mm 3v max =95.8 N /mm 选用圆柱头焊钉直径：φ19As=283.5mm 2 每个栓钉的抗剪承载力设计值：N v c =0.7A s f=39694N梁上布置栓钉的列数：n =2该梁的半跨梁分为3区段1 区段：长度：4000mm 剪力 V =95.8 N /mm 每排栓钉间距 a 1=828.46 mm, 取为820 mm 2 区段：长度：0mm 剪力 V =-13.7 N /mm 每排栓钉间距 a 2=#########mm, 取为-5,800 mm 3 区段：长度：-500mm 剪力 V =-13.7 N /mm 每排栓钉间距 a 3=#########mm, 取为-5,800 mm02I S V。
30mT梁张拉计算书
30mT 梁张拉计算书1、预应力筋平均张拉力计算公式曲线段预应力筋平均张拉力按下式计算：μθμθ+-=+-kx e P kx p )1(P )( Pp 预应力钢筋平均张拉力（N ） P 预应力钢筋张拉端张拉力(N) x 从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ 从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线夹角之和（rad ）; k 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
μ 预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
计算过程：边跨边梁、中梁N1钢束P=2132900N ，x=9.774m, θ=7°*π/180=0.12217,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=2132900*(1-e -(0.0015*9.774+0.22*0.12217))/(0.0015*9.774+0.22*0.12217)= 2089208NN2钢束P=1939000N ，x=5.236m, θ=10°*π/180=0.17453,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1939000*(1-e -(0.0015*5.236+0.22*0.17453))/(0.0015*5.236+0.22*0.17453)=1894843NN3钢束P=1939000N ，x=3.665m, θ=7°*π/180=0.12217,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1939000*(1-e -(0.0015*3.665+0.22*0.12217))/(0.0015*3.665+0.22*0.12217)=1907948N中跨边梁、中梁N1钢束P=1939000N ，x=9.774m, θ=7°*π/180=0.12217,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1939000*(1-e -(0.0015*9.774+0.22*0.12217))/(0.0015*9.774+0.22*0.12217)= 1899280NN2钢束P=1745100N ，x=5.236m, θ=10°*π/180=0.17453,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1745100*(1-e -(0.0015*5.236+0.22*0.17453))/(0.0015*5.236+0.22*0.17453)=1705359NN3钢束P=1551200N ，x=3.665m, θ=7°*π/180=0.12217,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1551200*(1-e -(0.0015*3.665+0.22*0.17453))/(0.0015*3.665+0.22*0.12217)= 1526358N2、伸长值计算公式因张拉伸长值计算公式可得： p p E A L P 标标△p L = 1-1 p p E A L P 实实p L =∆ 1-2 则由式1-1：1-2可得：标实标实L L L L ∆=∆ 1-3 又因L 实=L 标+ΔL 代入式1-3得： )1标标实（L L L L ∆+∆=∆ 1-4 式中：标L ∆—标准梁钢束张拉伸长值；实L ∆—实际梁长条件下的钢束张拉伸长值；标L —标准梁钢束长度值；实L —实际梁钢束长度值；L ∆ —实际梁长与标准梁长的差值。
30箱梁模板计算书
目录30m预制箱梁模板计算书 (2)一、工程概况 (2)二、预制箱梁模板体系说明 (2)三、箱梁模板力学验算原则 (2)四、计算依据 (3)五、箱梁模板计算 (3)4.1 荷载计算及组合 (3)4.2 模板材料力学参数 (7)4.3 力学验算 (8)4.3.2 横肋力学验算 (9)4.3.3 竖肋支架验算 (10)4.3.4 拉杆验算 (11)30m预制箱梁模板计算书一、工程概况呼和浩特市2012年南二环快速路工程二标段，在2013年5月份进场施工。
原设计为3km整体现浇，考虑到整体现浇工期长，前期投入大，经项目部前期策划，变更为装配式30m预制箱梁，预制部分梁长为29.4m，梁高为1.6m,设计图纸为国家标准通用图，移梁采用兜底吊，预制数量为1327片，采用预制厂集中生产。
二、预制箱梁模板体系说明箱梁模板分为底模、侧模、芯模三部分，底模焊接在预制台座上，台座设计时需考虑箱梁在预制过程中分阶段受力状态，即：浇注时，底座承受箱梁混凝土自重下的均布力；在预应力张拉后，台座承受箱梁两端支点的集中力。
所以在台座设计时，需在台座两端设置扩大基础来满足集中荷载形式下的承载力需要。
内模在箱梁预制过程中承受腹板混凝土侧向力以及顶板混凝土竖向力，侧模承受底腹板混凝土侧压力。
箱梁侧模承载箱梁外露面混凝土的重量，混凝土侧压力向外传递顺序为：面板→横肋→纵肋→拉杆。
三、箱梁模板力学验算原则1、在满足结构受力（强度）情况下考虑挠度变形（刚度）控制；2、根据侧压力的传递顺序，先后对面板、横肋、纵肋支架、拉杆进行力学验算。
3、根据受力分析特点，简化成受力模型，进行力学验算。
四、计算依据1、《路桥施工计算手册》，人民交通出版社2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）五、箱梁模板计算图4.1 箱梁外模构造尺寸图模板说明：30m预制小箱梁中心梁高1.6m，侧模面板厚5mm，横肋采用1cm铁条，间距40cm；竖肋及支撑架采用10cm槽钢通过横向焊接而成，间距为75cm；上下对拉杆采用27mm圆钢。
30mT梁梁内力计算
梁内力计算一、恒载内力计算（一）恒载集度主梁：(1)(0.080.12)g [0.16 2.1(2.00.16)2517.6kN/m 2+=⨯+⨯-⨯= 横隔梁： 对于边主梁：20.080.12 2.00.16(0.10.20)[1.58()]()5 2.5222g 0.865kN /m 29.5+-+-⨯⨯⨯⨯==对于中主梁：12g 20.865 1.73kN /m =⨯=桥面铺装层：30.19.423.00.089.424.0g 7.94kN /m 5⨯⨯+⨯⨯==栏杆和人行道：42g 5.23 2.092kN /m 5=⨯=作用于边主梁的全部恒载g 为：i g g 30.27kN /m ==∑作用于中主梁的恒载强度为：1g 17.60.8657.93 2.09228.487kN /m =+++=（二）结构自重内力计算边主梁结构自重产生内力计算如表4.1。
表4.1 边主梁结构自重产生内力计算二、活载内力计算（一）均布荷载和内力影响线面积计算均布荷载和内力影响线面积见表4.2。
表4.2 均布荷载和内力影响线面积13/16LL/41/21/2（a）（b）（c）（d）图3.4 影响线图示（单位：cm）（二）Ⅰ级集中荷载计算计算弯矩效应时：kq10.5kN/m=；kP200.78kN=计算剪力效应时：kP200.78 1.2240.94kN=⨯=（三）计算冲击系数2A0.7322m=4cI0.42879011m=G0.73222518.305N/m=⨯=102C40E 3.510N/m=⨯混凝土则有：123.14f 4.95336HZ229.5===⨯当1.5Hz ≤f ≤14Hz 时，0.176ln f 0.0157μ=-，则可得：(1)1(0.176ln f 0.0157) 1.2659 1.266+μ=+-=≈1ξ=，二车道不考虑折减。
（四）跨中弯矩，跨中剪力跨中弯矩，剪力计算见表格4.3。
组合钢骨桁架梁计算
2
Q 235 #VALUE! #VALUE! #VALUE! #VALUE! #VALUE! #VALUE!
#VALUE!
次梁
焊接型钢
W型钢
工字钢
Button4
ψ =1.1(1-Mc/Ms)=
型钢保护层ca取
h0s=H-as= σ
de=4(As+Aaf+kAaw)/u= 6. 挠度计算:
h0f=H-ca-Tfb/2= #VALUE!
#VALUE!
#VALUE!
h0W=H-ca-Tfb-khw/2= u=3.14nds+0.7(2Bb+2Tbf+2khw)= ρ te=(As+Aaf+kAaw)/0.5bh=
ρ s'=As'/BH0=
u L #VALUE!
0.00297
q=1.6+0.4(1-ρ s'/ρ s)= #VALUE! 5LMs 384Bl = #VALUE! L =
500 1.8
长期刚度Bl=MsBs/(Ml(q-1)+Ms)= =
600
=
58.252mm
1 #VALUE!
#VALUE!
1 300
1742.0 mm2
底筋:
1257 mm2
拉杆面筋: 1140.0 mm2 e= 103.9 mm2 <
底筋:
3484 mm2
=228.9 KN-m > 正截面承载力满足要求
Mc=113.7 KN-m
h/2-as=215.0mm2
30米边跨中板计算书
箱梁砼方量计算书（30m边跨中板）依据《6车道30m组合箱梁通用图》、《8车道30m组合箱梁通用图》及相关文件对30m边跨中梁的砼方量进行计算。
一、各断面积计算计算原理：先当宽2.4m、高1.6m的箱梁为实体，再扣除空心部分。
计算过程中部分尺寸取平均值。
S=2.4×（1.576+1.624）/2=3.84m21、计算腹板为25cm的箱梁横断面积1、扣除两边空心部分，一共计算2个梯形面积。
a1=0.175mb1=0.175+（0.192+0.183）/2=0.3625mh1=（0.063+0.077）/2=0.07mS'1=（0.175+0.3625）/2×0.07×2=0.038m2b1=0.3625mc1=0.175+（0.192+0.183）/2+（0.333+0.342）/2=0.7mh1=（1.333+1.367）/2=1.35mS'2=（0.3625+0.7）/2×1.35×2=1.434m22、扣除中间空心部分，一共计算2个梯形面积c2=1-0.25×2+0.25/4×2=0.625mb2=0.625+（1.6-0.18-0.25-0.07）/4×2=1.175mS'1=（0.625+1.175）/2×1.1=0.99m2b2=1.175ma2=1.175-0.15×2=0.875mh2=0.07mS'2=（1.175+0.875）/2×0.07=0.072m2S1=3.84-0.038-1.434-0.99-0.072=1.306m22、计算箱梁张拉端断面面积S2=1.306-0.25×1-0.25×0.25/4=1.040m23、计算腹板为18cm的箱梁横断面积1、扣除两边空心部分，一共计算2个梯形面积。
计算过程及结果都同腹板为25cm厚的箱梁。
30m钢板组合梁计算书
30m钢板组合梁计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1钢与组合结构桥梁课程设计30m钢板组合梁桥课程设计计算书*****学号：*******任课教师：吴*联系方式：二○一五年一月目录1、总体设计..................................................................................................... 错误!未定义书签。
设计原则 ................................................................................................. 错误!未定义书签。
技术标准 ................................................................................................. 错误!未定义书签。
设计规范................................................................................................. 错误!未定义书签。
主要材料 ................................................................................................. 错误!未定义书签。
总体布置 ................................................................................................. 错误!未定义书签。
2、桥面板设计................................................................................................. 错误!未定义书签。
某3x30m钢板组合梁桥计算分析
钢板组合梁桥具有传统混凝土 T梁桥所不具有
. A的l优l 势R[i1~3g]，h它t不s需R要es前e期rv的e支d.护，搭建模板以及养护。
钢腹板可以在工厂中进行预制然后直接运送至施工 现场进行拼装，大大提高了施工的效率，同时也不会 对交通造成太大的影响，通常可以在夜间车辆较少的 时间段进行拼装从而不影响白天车辆的通行，因此在 城市的改扩建项目中应用较多。钢板组合梁结构能够 充分发挥钢和混凝土两种材料的优势：钢材抗拉强度 高、延性好；混凝土结构抗压强度高、刚度大。钢板组 合梁与钢梁相比可以节省约 25%~33%的钢材，可增 加约 25%~33%的结构刚度；与钢筋混凝土梁相比可 以降低约 25%~33%的梁高，减轻 40%~60%的自重， 同时缩短施工周期[4-7]。
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（安徽省路港工程有限责任公司 ，安徽 合肥 230022）
PQRSTUVWX 安徽建筑
, -钢板组合梁桥是一种新兴的钢混组合结构桥梁，其结
构形式为顶板为混凝土结构，下部为工字钢。在混凝土顶板发
生徐变、收缩时，钢腹板可自由伸缩。文章以某 工字钢五
车辆荷载作用下，梁的正弯矩在跨中处最大为 7678.13kN·m，无负弯矩；车辆荷载作用下的剪力最大 值 为 1154.94kN， 位 于 右 支 座 处 ； 最 大 的 挠 度 为 2.252cm，位于跨中处。
3.2.1承载能力极限状态下的作用效应组合 公路桥涵结构按承载能力极限状态设计时，采用
基本组合和偶然组合两种作用效应组合，本文采用基 本组合。基本组合是两种设计值的组合，分别是永久 作用设计值和可变作用设计值。基本组合为 1.2×梁 体 自 重 +1.2× 二 期 恒 载 +1.0× 收 缩 +1.0× 徐 变 +1.4×移动荷载 +1.4×温度梯度升温的效应组合值。
钢板组合梁计算书
钢板组合梁计算书上部结构验算 (1)1.1 模型简介 (1)1.2 构件一般规定 (1)1.2.1 加劲肋验算 (1)1.2.2 钢板梁翼缘验算 (2)1.2.3 连接件构造验算 (3)1.2.4 剪力滞影响 (6)1.3 钢主梁强度验算 (7)1.3.1 主梁抗弯验算 (7)1.3.2 主梁剪应力验算 (12)1.3.3 主梁折算应力验算 (14)1.4 混凝土板强度验算 (17)1.4.1 抗弯验算 (17)1.4.2 横向配筋验算 (25)1.4.3 纵向抗剪验算 (26)1.4.4 抗裂验算 (27)1.5 主梁整体刚度 (30)1.5.1 刚度验算 (30)1.5.2 预拱度设置 (32)1.6 支反力计算 (33)1.7 主梁倾覆验算 (33)1.7.1 支座受压验算 (33)1.7.2 抗倾覆系数验算 (35)1.8 整体稳定验算 (36)1.9 主梁局部验算 (36)1.9.1 腹板和腹板加劲肋验算（组合） (36)1.9.2 支撑加劲肋计算 (38)1.10 疲劳强度验算 (41)1.10.1 主梁疲劳强度验算 (41)1.10.2 剪力钉疲劳强度验算 (42)1.11 剪力连接件抗剪验算（按每个剪力钉给结果） (44)1.11.1 抗剪强度验算 (44)1.11.2 抗剪刚度验算 (45)上部结构验算1.1模型简介1.2构件一般规定1.2.1加劲肋验算1、加劲肋几何尺寸1）板式加劲肋根据上表计算，加劲肋尺寸满足《公路钢结构桥梁设计规范》第5.1.5条要求。
1.2.2钢板梁翼缘验算根据上表计算，翼缘板尺寸满足《公路钢结构桥梁设计规范》7.2.1条要求。
注：此处需结合后期受力结果判断出钢板梁各位置受压/受拉后，用户判断是否满足规范要求。
1.2.3连接件构造验算根据上表计算，剪力钉构造要求不满足《公路钢混组合桥梁设计与施工规范》第9.2.1/9.2.2条要求。
根据上表计算，剪力钉构造要求满足《公路钢混组合桥梁设计与施工规范》第9.2.1/9.2.2条要求。
30米组合梁计算书
30⽶组合梁计算书30m组合梁结构计算书1 ⼯程概况上部结构采⽤1x30m简⽀组合梁结构，两侧⼈⾏道各3m，车⾏道15m。
上部结构由6⽚钢梁及混凝⼟桥⾯板组成，钢梁⾼度0.9m，混凝⼟桥⾯板厚度0.2~0.25m，钢梁宽度2m，钢梁之间距1.5m，梁顶设置1.5%横坡。
典型断⾯如图1-1所⽰。
图1-1 组合梁典型断⾯图（单位：mm）2 技术标准和设计依据2.1技术标准（1）桥⾯布置：3m⼈⾏道+15m⾏车道+3m⼈⾏道＝21m全宽（2）设计车道数：双向4车道（3）桥⾯横坡：1.5%（双向坡）（4）荷载等级：城市-A级2.2设计规范1、《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）2、《公路⼯程技术标准》（JTGB01-2003）3、《公路桥涵钢结构及⽊结构设计规范》（JTJ 025-86）4、《公路桥涵设计通⽤规范》JTG D60-20045、《公路钢筋混凝⼟及预应⼒混凝⼟桥涵设计规范》(JTG D62-2004)7、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）8、《桥梁⽤结构钢》（GB/T 714-2000）9、《公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件》（JT/T 722-2008）3 主要材料及技术参数3.1钢材钢材采⽤Q345qE钢，其技术指标应符合GB/T 714-2000的规定，弹性模量E=2.1×105Mpa，剪切模量G= 0.81×105MPa。
钢材容许应⼒见下表：表3-1 钢材容许应⼒表3.2混凝⼟桥⾯板采⽤C50混凝⼟，混凝⼟指标见下表：混凝⼟⼒学性能指标表4 组合梁上部结构纵向计算4.1计算⽅法与模型本计算采⽤桥梁博⼠3.3.0计算程序，对主梁进⾏容许应⼒计算。
根据刚接板梁法计算得出各⽚梁的横向分布系数见表4-1，以下验算是对最不利边梁（1#、6#梁）进⾏验算。
表4-1 各⽚梁横向分布系数表组合梁的整体分析采⽤弹性⽅法，组合梁计算模型和荷载应考虑施⼯过程的影响，混凝⼟硬化前，钢梁、混凝⼟桥⾯板、模板等⼀期恒载及施⼯荷载由钢梁承担；混凝⼟硬化后，桥⾯铺装、⼈⾏道等⼆期恒载及活荷载由组合梁承担。
30m高钢结构支撑架计算书
30m高钢结构支撑架计算书说明：由于钢桁架是由门型支架通过16#通长工字钢支设在纵横向双层脚手板上，传力较均匀，所以在计算时将钢桁架及门型架共46kN（40+6）力折合成均布荷载2.875kN/㎡考虑。
一、上层脚手板计算:上层脚手板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取脚手板宽为25cm。
上层脚手板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 25×52/6 = 104.17cm3；I = 25×53/12 = 260.42 cm4；上层脚手板按照三跨连续梁计算。
上层脚手板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢桁架及其支架与脚手板自重(kN/m)：q1 = 2.875×0.25+0.35×0.25 = 0.806 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1×0.25= 0.25 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×0.806+1.4×0.25= 1.317kN/m最大弯矩M=0.1×1.317×0.252= 0.008 kN·m；面板最大应力计算值σ= 8232.5/104170 = 0.079 N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为0.079 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!三、下层脚手板计算:下层脚手板按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=25×5×5/6 = 104.17 cm3；I=25×5×5×5/12 = 260.42 cm4；下层脚手板楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢桁架及其门型支架自重(kN/m)：q1= 2.875×0.25 = 0.719 kN/m；(2)脚手板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值：p1 = 1×0.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(0.719 + 0.088)+1.4×0.25 = 1.317 kN/m；最大弯矩M = 0.125ql2 = 0.125×1.317×12 = 0.165 kN·m；下层脚手板最大应力计算值σ= M /W = 0.165×106/104166.67 = 1.581 N/mm2；下层脚手板的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2；下层脚手板的最大应力计算值为 1.581 N/mm2小于下层脚手板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:τ = 3V/2bh n< [τ]其中最大剪力: V = 0.625×1.317×1 = 0.823 kN；下层脚手板受剪应力计算值τ = 3 ×0.823×103/(2 ×250×50) = 0.099 N/mm2；下层脚手板抗剪强度设计值[τ] = 1.4 N/mm2；下层脚手板的受剪应力计算值0.099 N/mm2小于下层脚手板的抗剪强度设计值1.4 N/mm2，满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :Φ48 × 3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.647 kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩M max = 0.618 kN·m ；最大变形V max = 0.98 mm ；最大支座力Q max = 7.205 kN ；最大应力σ= 617676.928/8980 = 68.784 N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值68.784 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为0.98mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!五、支架立杆荷载标准值(轴力):作用于支架的荷载包括静荷载和活荷载。
30m钢板组合梁计算书
钢与组合结构桥梁课程设计30m钢板组合梁桥课程设计计算书二○一五年一月目录1、总体设计 (1)设计原则 (1)技术标准 (1)1.3 设计标准 (1)主要材料 (2)总体布置 (2)2、桥面板设计 (4)桥面板尺寸拟定 (4)桥面板作用与组合 (4)3、主梁设计 (5)设计原则与方法 (5)主梁尺寸拟定 (5)加劲肋尺寸拟定 (6)联结系 (6)4、主梁截面特性及内力计算 (6)结构参数 (6)计算模型与方法 (7)主梁截面特性计算 (7)主梁内力计算 (10)5、主梁应力验算 (15)5.1 一、二期恒载效应 (15)徐变效应 (16)收缩效应 (17)梯度温度效应 (17)车辆荷载效应 (18)5.6 承载能力极限状态验算 (18)5.7 承载能力极限状态验算 (19)5.8 承正常使用极限状态抗裂验算 (19)6. 次结构验算 (20)混凝土桥面板 (20)剪力连接件 (21)加劲肋验算 (24)7.稳定性验算 (26)整体稳定性验算 (26)倾覆稳定计算 (27)8.刚度验算 (27)刚度与变形验算 (27)预拱度的设置 (28)9.疲劳破坏极限状态验算 (28)1、总体设计满足安全、功能、经济、美观等要求，还要便于施工、维修和养护。
参照《公路工程技术标准》〔JTG B01-2003〕，确定此30m简支钢板组合梁桥的主要技术标准如下：〔1〕公路等级：二级四车道公路〔2〕结构设计安全等级：二级〔3〕结构重要性系数：〔4〕设计速度：80km/h〔5〕桥梁跨径：计算跨径m，标准跨径〔含m〔6〕桥面宽度：两行车道宽4*3.75m；两侧分别设m硬路肩〔含安全距离〕以及m防撞护栏，中央分隔带2m，桥面宽：0.50+2.5+2+2+2*3.75+2.m〔7〕桥梁结构设计基准期：100年〔8〕汽车荷载等级：公路-Ⅰ级〔9〕桥面净空：二级公路至少〔10〕桥面坡度：设置2%横坡；不设置纵坡。
1.3 设计标准〔1〕《公路工程技术标准》〔JTG B01-2003〕〔2〕《公路桥涵设计通用标准》〔JTG D60-2004〕〔3〕《公路钢结构桥梁设计标准〔报批稿20130419修改版〕》〔JTG D64-201X〕〔4〕《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计标准》〔JTG D62-2004〕〔5〕《公路桥涵施工技术标准》〔JTG/T F50-2011〕〔6〕《公路桥梁抗风设计标准》〔JTG/T D60-01-2004 〕〔7〕《公路桥梁抗震设计标准》〔JTJ 004-89〕〔8〕《公路桥梁抗震设计细则》〔JTG/T B02-01-2008〕〔9〕《桥梁用结构钢》〔GB/T 714-2000〕〔10〕《公路工程结构可靠度设计统一标准》〔GB/T50283-1999〕〔11〕《公路工程质量检验评定标准第一册土建工程》〔JTG F80.1-2004〕〔12〕《公路工程质量检验评定标准第二册机电工程》〔〕〔13〕日本《道路桥示方书》主梁及联结系：Q345钢材，52.0610E MPa =⨯，37850/kg m ρ=。
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钢与组合结构桥梁课程设计30m钢板组合梁桥课程设计计算书*****学号：*******任课教师：吴*联系方式：二○一五年一月目录1、总体设计..................................................................................................... 错误!未定义书签。
设计原则................................................................................................... 错误!未定义书签。
技术标准................................................................................................... 错误!未定义书签。
设计规范 ................................................................................................ 错误!未定义书签。
主要材料................................................................................................... 错误!未定义书签。
总体布置................................................................................................... 错误!未定义书签。
2、桥面板设计................................................................................................. 错误!未定义书签。
桥面板尺寸拟定....................................................................................... 错误!未定义书签。
桥面板作用与组合................................................................................... 错误!未定义书签。
3、主梁设计..................................................................................................... 错误!未定义书签。
设计原则与方法....................................................................................... 错误!未定义书签。
主梁尺寸拟定........................................................................................... 错误!未定义书签。
加劲肋尺寸拟定....................................................................................... 错误!未定义书签。
联结系....................................................................................................... 错误!未定义书签。
4、主梁截面特性及内力计算......................................................................... 错误!未定义书签。
结构参数................................................................................................... 错误!未定义书签。
计算模型与方法....................................................................................... 错误!未定义书签。
主梁截面特性计算................................................................................... 错误!未定义书签。
主梁内力计算........................................................................................... 错误!未定义书签。
5、主梁应力验算............................................................................................. 错误!未定义书签。
一、二期恒载效应................................................................................. 错误!未定义书签。
徐变效应................................................................................................... 错误!未定义书签。
收缩效应................................................................................................... 错误!未定义书签。
梯度温度效应........................................................................................... 错误!未定义书签。
车辆荷载效应........................................................................................... 错误!未定义书签。
承载能力极限状态验算......................................................................... 错误!未定义书签。
承载能力极限状态验算......................................................................... 错误!未定义书签。
承正常使用极限状态抗裂验算............................................................. 错误!未定义书签。
6. 次结构验算 ................................................................................................. 错误!未定义书签。
混凝土桥面板........................................................................................... 错误!未定义书签。
剪力连接件............................................................................................... 错误!未定义书签。
加劲肋验算............................................................................................... 错误!未定义书签。
7.稳定性验算.................................................................................................... 错误!未定义书签。
整体稳定性验算....................................................................................... 错误!未定义书签。
倾覆稳定计算........................................................................................... 错误!未定义书签。
8.刚度验算........................................................................................................ 错误!未定义书签。
刚度与变形验算....................................................................................... 错误!未定义书签。
预拱度的设置........................................................................................... 错误!未定义书签。
9.疲劳破坏极限状态验算................................................................................ 错误!未定义书签。
1、总体设计设计原则满足安全、功能、经济、美观等要求，还要便于施工、维修和养护。
技术标准参照《公路工程技术标准》（JTG B01-2003），确定此30m 简支钢板组合梁桥的主要技术标准如下：（1）公路等级：二级四车道公路 （2）结构设计安全等级：二级 （3）结构重要性系数： （4）设计速度：80km/h（5）桥梁跨径：计算跨径，标准跨径（含接缝）（6）桥面宽度：两行车道宽4*；两侧分别设硬路肩（含安全距离）以及防撞护栏，中央分隔带2m ，桥面宽：++2*+2+2*++=（7）桥梁结构设计基准期：100年 （8）汽车荷载等级：公路-Ⅰ级 （9）桥面净空：二级公路至少（10）桥面坡度：设置2%横坡；不设置纵坡。