室外施工操作平台计算书

合集下载

盘扣式移动操作平台计算书

盘扣式移动操作平台计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、构造参数立面图(平台纵向)立面图(平台横向)平面图三、材料参数因脚手板两端搁置在横杆上，按简支梁计算，集中荷载按最不利位置(抗弯按跨中，抗剪按支座附近)考虑，计算简图如下图：承载能力极限状态q=γ0b(γG G1k+γQ Q1k)=1×0.25×(1.2×0.3+1.4×2)=0.79kN/mp=γ0γQ F k/K=1×1.4×1/2=0.7kN正常使用极限状态q'=b(γG G1k+γQ Q1k)=0.25×(1×0.3+1×2)=0.575kN/mp'=γQ F k/K=1×1/2=0.5kN计算简图（抗弯不利）计算简图（抗剪不利）1、抗弯验算M max=ql2/8+pl/4=0.79×(1200/1000)2/8+0.7×1200/1000/4=0.352kN·mM max＝0.352kN.m≤[M]＝5kN.m满足要求！2、抗剪验算V max=ql/2+p=0.79×1200/1000/2+0.7=1.174kNV max＝1.174kN≤[V]＝10kN满足要求！3、挠度验算νmax＝5q′l4/(384EI)+p′l3/(48EI)=5×0.575×12004/(384×206000×16.55×104)+0.5×103×120 03/(48×206000×16.55×104)=0.983mm≤[ν]=5mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态：R1=ql+p=0.79×1.2+0.7=1.648kN正常使用极限状态：R1'=q'l+p'=0.575×1.2+0.5=1.19kN五、横杆验算脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：p=R1/j=1.648/2=0.824kN横杆自重设计值：q=γ0γG G2k=1×1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态：脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：p'=R1'/j=1.19/2=0.595kN横杆自重标准值：q'=γG G2k=1×0.033=0.033kN/m计算简图如下：1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=1.16kN·mM max＝1.16kN.m≤[M]＝205kN.m满足要求！2、抗剪验算剪力图(kN) V max＝3.32kN≤[V]＝125kN满足要求！3、挠度验算变形图(mm) 跨中νmax=5.544mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm 满足要求！4、支座反力承载能力极限状态：R max=3.32kN正常使用极限状态：R max'=2.4kN六、工作状态立杆验算l0=μh=1.45×1500=2175mm查表得：φ=0.276λ=l0/i=2175/15.9=136.792≤[λ]=210满足要求！2、立杆轴力计算将活荷载乘以活荷载组合系数φc=0.9，重新带入第四-六步计算，即得横杆传递至立杆的支座反力R max=3.012kNN=R max+γ0γG g k H =3.012+1×1.2×0.17×12.5=5.562kN3、可刹脚轮验算N=5.562kN≤[N]=20kN满足要求！4、立杆稳定性计算M w=γ0γQφcωk×max[l a，l b]h2/10=1×1.4×0.9×0.068×max[1.2,1.2]×1.52/10=0.023kN.mσ=N/(φA)+M w/W=5.562×103/(0.276×4.24×102)+0.023×106/4.49×103=52.681N/mm2≤[f] =300N/mm2满足要求！5、架体高宽比实际高宽比Ж=H/min[nl a，ml b]=12.5×103/min[28×1200，12×1200]=0.868≤[Ж]=36、施工过程抗倾覆验算计算简图如下：在操作平台上施工过程中，需进行倾覆验算，倾覆力矩M T由风荷载W和考虑施工过程中未预见因素产生的水平荷载F产生：W=ωk nl a H=0.068×28×1.2×12.5=28.56kNF=Q3k nl a=0.2×28×1.2=6.72kNM T=γQφc(WH/2+FH)=1.4×0.9×(28.56×12.5/2+6.72×12.5)= 330.75kN·m抗倾覆力矩M R由操作平台自重G承担：G=g k nmH+G1k nl a ml b=0.17×28×12×12.5+0.3×28×1.2×12×1.2=859.152kNM R=γ0γG G(ml b/2+Bsinθ) =1×0.9×859.152×(12×1.2/2+1.2×sin135°)=6223.418kN·m M T=330.75kN·m≤M R=6223.418kN·m满足要求！七、非工作状态立杆验算1、立杆轴力计算未知因素等带来的附加轴力(nl a=28×1200=33600>ml b=12×1200=14400，取平台纵向验算)F=γ0φcγQ Q2k l a=1×0.9×1.4×0.1×1.2=0.151kN最大附加轴力N1=3FH/[(I+1)ml b]=3×0.151×12.5/[(5+1)×12×1.2]=0.066kN N=N1+γ0γG(g k H+l a l b G1k)=0.066+1×1.2×(0.17×12.5+1.2×1.2×0.3)=3.134kN2、脚轮验算N=3.134kN≤[N]=20kN满足要求！3、立杆稳定性计算l0=μh=1.45×1500=2175mmλ=l0/i=2175/15.9=136.792查表得：φ=0.276σ=N/(φA)=3.134×103/(0.276×4.24×102)=26.781N/mm2≤[f]=300N/mm2满足要求！4、行进状态抗倾覆验算计算简图如下：在操作平台上移动过程中，需进行倾覆验算，倾覆力矩M T由风荷载W和考虑地面平整度、脚手架移动速度等不合要求的未预见因素产生的水平荷载F产生：W=ωk nl a H=0.068×28×1.2×12.5=28.56kNF=Q2k nl a=0.1×28×1.2=3.36kNM T=γQφc(WH/2+FH)=1.4×0.9×(28.56×12.5/2+3.36×12.5)= 277.83kN·m抗倾覆力矩M R由操作平台自重G承担：G=g k nmH+G1k nl a ml b=0.17×28×12×12.5+0.3×28×1.2×12×1.2=859.152kNM R=γ0γG G(ml b/2) =1×0.9×859.152×(12×1.2/2)=5567.305kN·mM T=277.83kN·m≤M R=5567.305kN·m满足要求！。

井道操作平台计算书_

井道操作平台计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数井道横向内空B(mm) 2300 井道纵向内空L(mm) 2200 架体总高度H(m) 18 横向立杆排数n 1 2 横向立杆排数n 2 3 立杆步距h(m) 1500 立杆纵距l a (mm) 800 立杆横距l b (mm)1700 脚手板底小梁布置方式平行纵向每横向间距内附加小梁根数n 0脚手架基础位置搁置型钢梁搁置型钢梁截面类型 16号工字钢搁置型钢梁方向沿纵向双立杆计算方法按构造要求设计双立杆计算高度(m)18二、荷载设计脚手板自重标准值G j (kN/m 2) 0.35 脚手板铺设方式 5步1设附加小梁自重标准值G c （kN/m ） 0.031 每米立杆承受结构自重标准值（kN/m ） 0.135 施工荷载标准值Q 1k （kN/m 2） 2 施工荷载同时作业层数n zj 1 操作平台上集中力标准值F 1（kN ） 1 地区贵州毕节安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m 2)0.2 风荷载体型系数μs0 风压高度变化系数μz (单立杆稳定性)1风荷载标准值ωk (kN/m 2)(单立杆稳定性)平面图剖面图1剖面图2三、小梁验算b1bl b/(n+1)/2]×1=max[1.7/(0+1),(2.3-(2-1)×1.7)/2+ 1.7/(0+1)/2]×1=1.7m2 承载能力极限状态小梁所受荷载：q=1.2×[G c+G j×S/1]+1.4×Q1k×S/1=1.2×[0.031+0.35×1.7/1]+1.4×2×1.7/1=5.511kN/m 小梁所受集中力设计值：F=1.4F1=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态小梁所受荷载：q'=G c+G j×S/1+Q1k×S/1=0.031+0.35×1.7/1+2×1.7/1=4.026kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算弯矩图一(kN·m)M max=0.422kN·mσ=M max/W=0.422×106/4250=99.266N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算剪力图一(N/mm2)V=3.122kNτmax=2V max/A=2×3.122×1000/398＝15.687N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算挠度图一(mm)V max=0.603mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！4、支座反力计算有集中荷载作用下：承载能力极限状态R max=5.544kN正常使用极限状态R max'=4.034kN无集中荷载作用下：承载能力极限状态R max=4.581kN正常使用极限状态R max'=3.347kN四、水平钢管验算承载能力极限状态q=1.2×0.031=0.037kN/m正常使用极限状态q'=0.031kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图一(kN·m) σ=M max/W=0.012×106/4250=2.754N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算挠度图一(mm)νmax＝0.137mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1700/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=5.586kN五、扣件抗滑承载力验算R max＝5.586kN≤R c=k c×8=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算1、立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单立杆N G1k=(g k+(1+n) ×l a×G c/h/5)×H=(0.135+(1+0)×0.8×0.031/1.5/5)×18=2.49kN 2、脚手板的自重标准值N G2k1单立杆N G2k1=(H/h+1)×B/2×l a×G j/5=(18/1.5+1)×2.3/2×0.8×0.35/5=0.837kN3、立杆自重标准值N Gk总计单立杆单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=2.49+0.837=3.327kN4、立杆施工活荷载计算N Q1k=B/2×l a×(n zj×Q1k)+F1=2.3/2×0.8×(1×2)+1=2.84kN2、组合风荷载作用下立杆轴向力单立杆N单=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×3.327+0.9×1.4×2.84=7.57kN 七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×2.017×1.5=3.026m长细比λ=l0/i=3.026×103/16=189.094≤[λ]=250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×2.017×1.5=3.494m长细比λ=l0/i=3.494×103/16=218.403由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.1752、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆N单=1.2×N Gk+1×1.4×N Q1k=1.2×3.327+1×1.4×2.84=7.968kN σ＝N/(φA)＝7968.064/(0.175×398)=114.401N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！组合风荷载作用单立杆N单=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×3.327+0.9×1.4×2.84=7.57kN M w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0×0.8×1.52/10=0kN·mσ=N/(φA)+ M w/W=7570.464/(0.175×398)+0/4250=108.693N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！3、立杆底部轴力标准值计算恒载标准值F G=3.327kN，活载标准值F Q=2.84kN八、搁置型钢梁计算将立杆在型钢梁上的位置，以及立杆承受恒载标准值F G和活载标准值F Q等参数代入到搁置主梁模块验算型钢梁！电梯井道搁置工字钢主梁验算计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数平面图立面图三、主梁验算q'=g k=0.169=0.169kN/m第1排：F'1=F1'/n z=6.167/1=6.167kN 第2排：F'2=F2'/n z=6.167/1=6.167kN 第3排：F'3=F3'/n z=6.167/1=6.167kN 荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.169=0.203kN/m第1排：F1=F1/n z=10.9/1=10.9kN第2排：F2=F2/n z=10.9/1=10.9kN第3排：F3=F3/n z=10.9/1=10.9kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=9.377×106/102000=91.934N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=16.57×1000×[80×1402-(80-5.5)×121.82]/(8×7120000×5.5 )=24.477N/mm2τmax=24.477N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=1.71mm≤[ν]=l/250=2200/250=8.8mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=16.57kN,R2=16.57kN四、主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb'值为0.93。

工程移动式操作平台专项方案(门式脚手架)

【门式移动操作平台】
名称
规格
用途
单位总需用量备注
6
门架
MF1219
结构主体
榀
xxxx
租赁
钢管
6mφ48.3mm×3.6mm
加固杆、剪刀撑
根
xxxx
租赁
木脚手 3000mm×200mm×50mm
脚手板与基础垫板
块
xxxx
租赁
板
可刹脚
_
平台移动
个
xxxx
租赁
轮

安全网
6m×1.5m 2000目
防坠
张
5
锈漆或镀锌。门架立杆、横杆钢管壁厚的负偏差不应超过0.2mm。钢管壁厚存在负偏差时，宜选用热镀锌钢管。
4、交叉支撑、锁臂、连接棒等配件与门架相连时，应有防止退出的止退机构，当连接棒与锁臂一起应用时，连接棒可不受此限。脚手板、钢梯与门架相连
的挂扣，应有防止脱落的扣紧机构。
5、扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的要求，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报
告和产品合格证。扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试。扣
件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。扣件在螺栓
拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。新、旧扣件均应进行防锈处理。 6、脚手板 (1)、脚手板可用钢、木、竹材料制作、单块脚手板的质量不大于30kg； (2)、竹脚手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板；竹串片脚手板
1
第一章工程概况
一、工程概况

井道操作平台计算书

井道操作平台计算书井道操作平台计算书计算依据：1、《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术标准》T/CECS 699－20202、《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝⼟结构设计规范》GB50010-2010⼀、基本参数⼆、荷载设计平⾯图剖⾯图1剖⾯图2三、⼩梁验算材质及类型钢管截⾯类型Ф48×3.2⼩梁弹性模量E(N/mm2) 206000 ⼩梁截⾯抵抗矩W(cm3) 4.73⼩梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 ⼩梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125⼩梁截⾯惯性矩I(cm4) 11.36单位长度⼩梁所受荷载⾯积S= max[l b/(n+1),(B-(n1-1)l b)/2+ l b/(n+1)/2]×1=max[0.9/(2+1),(2.5-(3-1)×0.9)/2+ 0.9/(2+1)/2]×1=0.5m2承载能⼒极限状态⼩梁所受荷载：q=γ0×[1.3×[G c+G j×S/1]+1.5×Q1k×S/1]=1×[1.3×[0.035+0.35×0.5/1]+1.5×2×0.5/1]=1.773k N/m ⼩梁所受集中⼒设计值：F=γ0×1.5×F1=1×1.5×1=1.5kN正常使⽤极限状态⼩梁所受荷载：q'=G c+G j×S/1+Q1k×S/1=0.035+0.35×0.5/1+2×0.5/1=1.21kN/m⼩梁所受集中⼒标准值F'=F1=1kN计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.263kN·mσ=M max/W=0.263×106/4730=55.594N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！2、抗剪验算剪⼒图⼀(N/mm2)V=1.452kNτmax=2V max/A=2×1.452×1000/450＝6.452N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满⾜要求！3、挠度验算V max=0.447mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满⾜要求！4、⽀座反⼒计算有集中荷载作⽤下：承载能⼒极限状态R max=2.204kN正常使⽤极限状态R max'=1.534kN⽆集中荷载作⽤下：承载能⼒极限状态R max=1.507kN正常使⽤极限状态R max'=1.029kN四、⽔平钢管验算承载能⼒极限状态q=1×1.3×0.035=0.046kN/m正常使⽤极限状态q'=0.035kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图⼀(kN·m)σ=M max/W=0.502×106/4730=106.038N/mm2≤[f]=205N/mm2 满⾜要求！2、挠度验算挠度图⼀(mm)νmax＝0.992mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满⾜要求！3、⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R max=5.903kN五、扣件抗滑承载⼒验算⽔平杆与⽴杆连接⽅式: 单扣件扣件抗滑移折减系数k c0.85 扣件抗滑承载⼒验算：R max＝5.903kN≤R c=k c×8=0.85×8=6.8kN满⾜要求！六、荷载计算1、⽴杆静荷载计算1、⽴杆承受的结构⾃重标准值N G1k单⽴杆N G1k=(g k+(1+n) ×l a×G c/h/2)×H=(0.135+(1+2)×0.8×0.035/1.8/2)×20=3.167kN 2、脚⼿板的⾃重标准值N G2k1单⽴杆N G2k1=(H/h+1)×l a×l b×G j/2=(20/1.8+1)×0.8×0.9×0.35/2=1.526kN3、⽴杆⾃重标准值N Gk总计单⽴杆单⽴杆N Gk=N G1k+N G2k1=3.167+1.526=4.693kN4、⽴杆施⼯活荷载计算N Q1k=l a×l b×(n zj×Q1k)+F1=0.8×0.9×(2×2)+1=3.88kN2、组合风荷载作⽤下⽴杆轴向⼒单⽴杆N单=γ0×[1.3×N Gk+1.5×N Q1k]=1×[1.3×4.693+1.5×3.88]=11.92kN 七、⽴杆稳定性验算1、⽴杆长细⽐验算⽴杆计算长度l0=Kµh=1×1.5×1.8=2.7m长细⽐λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤[λ]=250满⾜要求！轴⼼受压构件的稳定系数计算：⽴杆计算长度l0=Kµh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细⽐λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132由λ查表得到⽴杆的稳定系数φ=0.1882、⽴杆稳定性验算不组合风荷载作⽤单⽴杆N单=γ0×[1.3×N Gk+1.5×N Q1k]=1×[1.3×4.693+1.5×3.88]=11.92kNσ＝N/(φA)＝11920.467/(0.188×450)=140.904N/mm2≤[f]＝205N/mm2满⾜要求！组合风荷载作⽤单⽴杆N单=γ0×[1.3×N Gk+1.5×N Q1k]=1×[1.3×4.693+1.5×3.88]=11.92kNM w=γ0×φWγQ M wk=γ0×φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=1×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.014×0.8×3.62)=0.004 kN·mσ=N/(φA)+M w/W=11920.467/(0.188×450)+3919.104/4730=141.732N/mm2≤[f]=205N/mm2 满⾜要求！3、⽴杆底部轴⼒标准值计算恒载标准值F G=4.693kN，活载标准值F Q=3.88kN⼋、搁置型钢梁计算将⽴杆在型钢梁上的位置，以及⽴杆承受恒载标准值F G和活载标准值F Q等参数代⼊到搁置主梁模块验算型钢梁！。

脚手架操作平台搭设方案

脚手架操作平台搭设方案φ48×2.6mm，数量根据设计要求确定；2.扣件、脚手板、作业层栏杆、档脚板等，数量根据设计要求确定；3.木板、木方、钢绳、吊篮等辅助材料，数量根据实际需要确定。

1.5.2.人员1.搭设人员：具备相应资质证书和经验的搭设人员，数量根据实际需要确定；2.安全员：具备安全管理知识和经验的人员，数量根据实际需要确定；3.机械操作人员：具备相应资质证书和经验的机械操作人员，数量根据实际需要确定。

1.5.3.机械设备1.吊篮：数量根据实际需要确定；2.升降机：数量根据实际需要确定；3.其他辅助设备：根据实际需要确定。

1.6.安全措施1.施工前，对脚手架材料进行检查，确保质量符合要求；2.搭设前，对地基进行检查，确保地基承载能力符合要求；3.搭设过程中，严格按照操作规程进行作业，确保搭设质量和安全；4.搭设过程中，设置安全警示标志，加强安全巡查和监督；5.搭设完毕后，进行验收，确保搭设质量符合要求；6.在施工过程中，加强安全教育和培训，提高员工安全意识和技能水平。

1.7.质量控制1.施工前，对材料进行检查，确保质量符合要求；2.搭设前，对地基进行检查，确保地基承载能力符合要求；3.搭设过程中，严格按照操作规程进行作业，确保搭设质量和安全；4.搭设过程中，加强质量巡查和监督，及时发现和纠正问题；5.搭设完毕后，进行验收，确保搭设质量符合要求；6.在施工过程中，加强质量教育和培训，提高员工质量意识和技能水平。

1.采用φ48×2.6mm直缝焊接钢管，符合国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T3092)中规定的3号普通钢管，质量符合国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235A级钢的规定。

钢管严禁打孔。

新、旧钢管的尺寸、表面质量和外形应分别符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（130-2011）第8.1.1、8.1.2条的规定。

钢梯平台计算书

钢梯平台计算书膜结构施工主要操作平台为钢梯平台，相关的图纸和计算如下：1. 钢梯操作平台图纸2.钢梯操作平台计算钢板网自重标准值约为0.314KN/m2;施工均布活荷载标准值为2KN/m2;角钢等结构自重约为0.04822KN/m（取L63X5角钢）a纵向水平杆的计算纵向水平杆的抗弯强度应按下式计算：σ=M W ≤f=205N/mm 2 M=1.2M GK +1.4ΣM QKM GK ——脚手板自重标准值产生的弯矩；M QK1——脚手板自重标准值产生的弯矩；M QK2——结构自重产生的弯矩。

计算简图如图所示，本次计算忽略横向水平杆作用。

按三跨连续梁考虑：M GK =0.08ql 2=0.08X(0.314X0.4)X22=0.0402M QK =0.08ql 2=0.08X(2X0.4+0.04822X(6X2+0.8X8))X22=0.5399M=1.2M GK +1.4M QK =1.2X0.0402+1.4X0.5399=0.8041KN•Mσ=0.8041X10 65081 =158.3N/mm 2<f=205N/mm 2满足要求。

ω=5ql 4384EI =7.76mm<l/150=13.3mm满足要求。

b 吊装带承载能力验算采用1t 吊装带，共8根。

钢板网自重=0.0314X6X0.8=0.1507t设计施工荷载=6X0.2=1.2t结构自重=4.822kgX(6X2+0.8X8)=0.089t吊篮总重量=0.1507+1.2+0.089=1.4397<8X1t 满足要求。

q。

悬挑钢平台施工方案及计算书

悬挑钢平台施工方案及计算书(一)、悬挑式钢平台：悬挑式钢平台是指可以吊运和搁置于楼层边的用于接送物料和转运模板等的悬挑式操作平台，通常采用钢构件制作，如图所示。

悬挑式钢平台，必须符合下列规定：1, 悬挑式钢平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动，计算书及图纸应编入施工组织设计。

2, 悬挑式钢平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。

3, 斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的第一道均应作单道受力计算。

4, 应设置4个经过验算的吊环。

吊运平台时应使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环。

吊环应用甲类3号沸腾钢制作。

5, 钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于3个。

建筑锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，钢平台外口应略高于内口。

6, 钢平台左右两侧必须装置固定的防护栏杆。

7, 钢平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。

8, 钢平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。

(二)、基本要求、概念受料平台为该层的构筑物支撑材料及模板材料传递给上一层结构施工的材料所需的临时性工序，但该悬挑平台，悬挑较大、较宽，仅依赖根部砥柱、外挑部纯属钢丝绳受力的概念。

因此必须达到自身刚度和稳定性，和达到足够的承载力；在施工过程中，荷载不超过1.0吨，在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌，不允许刚架变形、倾斜、摇晃式扭曲等现象，以确保安全。

(三)、材料选用(1) 主梁采用14工字钢，次梁采用14工字钢[其材质应符合JGJ80-01的技术条件；（2）钢材采用Q265镇静钢，焊条采用E50型；（3）焊缝抗拉为2级，抗压为3级，焊缝高度不小于6mm；（4）吊环钢筋为A3一级钢；（5）铺板为木质脚手板,围护栏杆为钢管及竹笆片。

(四)、架设与拆除：1、该悬挑架层高3.6m，现为二层作拉结点。

钢管平台操作承重架结构计算书

滨江名城15栋商住楼钢管平台
结构计算书
工程编号A2007-
四川省南充市第九建筑工程有限公司
2007年月
钢管平台操作承重架结构计算书
滨江名城15栋商住楼，由于施工现场场地十分紧张，特将护坡工作面采用钢管搭设操作平台及承重架。

已知：架板及连接件自重750N/㎡钢管支架自重250N/㎡钢筋堆放重力250N/㎡
施工荷载（冲击荷载）2500N/㎡合计：6000N/㎡
钢管立于内，外钢楞十字交叉处平面尺寸为3300×60000，用钢筋支撑架，试计算钢管支架：每区格面积为1×1.4=1.4㎡，每根立柱承受的荷载为1.4×6000=8400N ，设用Ф48×3㎜钢管，A=424㎜2，钢管回转半径为
采用立柱180根，各立杆支架间布置双向水平撑，上下4层，并适当布置剪刀撑，顶部设双扣承重。

按强度计算，立柱的受应力为：
Q=
N =
8400
= 19.81N/㎜2
A
424 按稳定性计算支柱的受压应力：长细比：
λ=
L =
1000
= 62.89
í
15.9 查附录表2-67， φ=0.594；由式得
ϊ=
= 15.9㎜2
4
4
Q=
N
=
8400
=
8400
=33.75N/㎜2<f=215N/㎜2 QA 0.594×424248.89。

井道操作平台计算书

井道操作平台计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计标准》GB50017-20174、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数井道横向内空B(mm) 2500 井道纵向内空L(mm) 2400 架体总高度H(m) 20 横向立杆排数n 1 3 横向立杆排数n 2 3 立杆步距h(m) 1800 立杆纵距l a (mm) 800 立杆横距l b (mm)900 脚手板底小梁布置方式平行纵向每横向间距内附加小梁根数n 2脚手架基础位置搁置型钢梁搁置型钢梁截面类型 22a 号工字钢搁置型钢梁方向沿横向双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板自重标准值G j (kN/m 2) 0.35 脚手板铺设方式 2步1设附加小梁自重标准值G c （kN/m ） 0.033 每米立杆承受结构自重标准值（kN/m ） 0.135 施工荷载标准值Q 1k （kN/m 2） 2 施工荷载同时作业层数n zj 2操作平台上集中力标准值F 1（kN ） 1 地区浙江杭州市安全网设置敞开基本风压ω0(kN/m 2)0.3 风荷载体型系数μs0.046风压高度变化系数μz (单立杆稳定性)1风荷载标准值ωk (kN/m 2)(单立杆稳定性)0.014平面图剖面图1剖面图2三、小梁验算b1bl b/(n+1)/2]×1=max[0.9/(2+1),(2.5-(3-1)×0.9)/2+ 0.9/(2+1)/2]×1=0.5m2承载能力极限状态小梁所受荷载：q=1.2×[G c+G j×S/1]+1.4×Q1k×S/1=1.2×[0.033+0.35×0.5/1]+1.4×2×0.5/1=1.65kN/m 小梁所受集中力设计值：F=1.4F1=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态小梁所受荷载：q'=G c+G j×S/1+Q1k×S/1=0.033+0.35×0.5/1+2×0.5/1=1.208kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算弯矩图一(kN·m)M max=0.26kN·mσ=M max/W=0.26×106/4490=58.018N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算剪力图一(N/mm2)V=1.409kNτmax=2V max/A=2×1.409×1000/170＝16.574N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算挠度图一(mm)V max=0.47mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！4、支座反力计算有集中荷载作用下：承载能力极限状态R max=2.117kN正常使用极限状态R max'=1.533kN无集中荷载作用下：承载能力极限状态R max=1.402kN正常使用极限状态R max'=1.027kN四、水平钢管验算承载能力极限状态q=1.2×0.038=0.046kN/m正常使用极限状态q'=0.038kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图一(kN·m) σ=M max/W=0.471×106/5080=92.771N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算挠度图一(mm)νmax＝1.045mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=5.526kN五、扣件抗滑承载力验算R max＝5.526kN≤R c=k c×8=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算1、立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单立杆N G1k=(g k+(1+n) ×l a×G c/h/2)×H=(0.135+(1+2)×0.8×0.033/1.8/2)×20=3.14kN 2、脚手板的自重标准值N G2k1单立杆N G2k1=(H/h+1)×l a×l b×G j/2=(20/1.8+1)×0.8×0.9×0.35/2=1.526kN3、立杆自重标准值N Gk总计单立杆单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=3.14+1.526=4.666kN4、立杆施工活荷载计算N Q1k=l a×l b×(n zj×Q1k)+F1=0.8×0.9×(2×2)+1=3.88kN2、组合风荷载作用下立杆轴向力单立杆N单=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×4.666+0.9×1.4×3.88=10.488kN 七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×2.017×1.8=3.631m长细比λ=l0/i=3.631×103/15.9=228.34≤[λ]=250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×2.017×1.8=4.193m长细比λ=l0/i=4.193×103/15.9=263.732由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.1272、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆N单=1.2×N Gk+1×1.4×N Q1k=1.2×4.666+1×1.4×3.88=11.031kNσ＝N/(φA)＝11031.2/(0.127×450)=193.022N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆N单=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×4.666+0.9×1.4×3.88=10.488kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.014×0.8×1.82/10=0.005kN·m σ=N/(φA)+M w/W=10488/(0.127×450)+4572.288/4730=184.484N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！3、立杆底部轴力标准值计算恒载标准值F G=4.666kN，活载标准值F Q=3.88kN八、搁置型钢梁计算将立杆在型钢梁上的位置，以及立杆承受恒载标准值F G和活载标准值F Q等参数代入到搁置主梁模块验算型钢梁！。

4人行通道及操作平台计算书

温州瓯江北口大桥土建二标项目人行通道及操作平台设计计算书中交一公局瓯江北口大桥土建二标项目经理部二零一八年七月温州瓯江北口大桥土建二标项目人行通道及操作平台设计计算书编制：审核：审批：中交一公局瓯江北口大桥土建二标项目经理部二〇一八年七月1 2 3目录设计概况 (1)编制依据 (2)计算说明 (2)3.13.23.2.13.2.23.2.33.2.43.2.5工况分析 (2)荷载分析 (3)恒载 (3)活载 (3)荷载分项系数 (3)荷载组合 (3)材料特性 (3)4定型通道支架计算 (4)4.1960mm×768mm×4mm钢板 (4)4.2110mm×70mm×6mm不等肢角钢 (5)4.3 4.4 4.5 4.6 4.7 4.8 4.8.1 4.8.2 4.8.3 4.8.4 4.9三角支架计算 (7)扶手及立柱计算 (8)中间栏杆计算 (12)焊缝计算 (14)固定螺栓计算 (14)电算复核 (15)建模说明 (15)面板、110mm×70mm×6mm不等肢角钢及加劲 (17)栏杆 (19)三角架 (22)结论 (22)5现场临时通道计算 (23)5.1N37-N36顶推施工平台计算 (23)5.1.1 5.1.2 5.2 5.2.1 5.2.2I25a分配梁计算 (23)φ273×6mm验算 (24)临时顶推墩施工平台计算 (25)I12.6分配梁计算 (25)φ273×6mm验算 (25)5 120人行通道及操作平台设计计算书1 设计概况人行通道及操作平台设计宽度 80cm ，采用 110×70×6mm 不等肢角钢作为主受力构件，11cm 高侧肢兼踢脚板功能，角钢通过间接不超过 100cm 的 5（10）cm 宽 6mm 厚钢板加劲肋连成整体，上铺设 4mm 厚花纹钢板作为面板。

栏杆立柱设计为Φ50×3mm 钢管，间距不超过 100cm ；扶手采用Φ50×3mm 钢管，距离面板 120cm ；中间横杆为Φ50×3mm 钢管，横杆与扶手间距 44.5cm ，中间横杆间距 44.5cm ，最底层横杆距离面板 20cm 。

移动式施工操作平台计算书

移动式施工操作平台计算书移动式施工操作平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。

一、参数信息:1.基本参数移动式施工操作平台平面尺寸为4.8m×3.6m，高度8m。

立杆横向间距或排距l a(m):，立杆步距h(m)：；立杆纵向间距l b(m):，平台支架计算高度H(m)：；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):，平台底钢管间距离(mm)：；钢管类型(mm):Φ48×，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):；栏杆自重(kN/m):；材料堆放最大荷载(kN/m2):；施工均布荷载(kN/m2):；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):；立杆基础底面面积(m2):；地基承载力调整系数:。

4.风荷载参数施工操作平台计算中不考虑风荷载作用。

二、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 = + × = kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q 12 = 2× = kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = × = kN/m2.强度验算:依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布荷载：q1 = × q11+ × q12 = ×+ × = kN/m；均布活载：q2 = × = kN/m；最大弯距 M max = ×× + ×× = ；最大支座力 N = ×× + ×× = kN；最大应力σ = M max / W = ×106 / (5080) = N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力 N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:均布恒载:q = q11 + q12 = kN/m；均布活载：p = kN/m；ν = ×+××12004/(100××105×)=0.837 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.837 mm 小于纵向钢管的最大容许挠度 1200/150与10 mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P = kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M max = ；最大变形 V max = 4.069 mm ；最大支座力 Q max = kN ；最大应力σ= N/mm2；横向钢管的计算应力 N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 4.069 mm 小于支撑钢管的最大容许挠度 1200/150与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。

装饰施工操作平台计算书

中国供销·涡阳农产品电商物流园工程装饰施工操作平台计算书计算：复核：审核：中铁四局集团钢结构有限公司涡阳农产品电商物流园项目部二Ｏ一七年五月十日目录一、工程概况 (1)1.1工程概况 (1)1.2建筑设计情况 (1)二、计算依据 (1)三、工程参数 (2)四、横向水平杆验算 (2)五、纵向水平杆验算 (3)六、立杆的稳定性验算 (4)七、支撑结构地基承载力验算 (6)八、建议与要求 (7)8.1、构造要求 (7)8.2、施工要求 (7)一、工程概况1.1工程概况1.1.1项目名称：中国供销·涡阳农产品电商物流园工程1.1.2项目地点：涡阳县城东镇省道S307（迎宾大道）南侧1.1.3建设单位：中农批（亳州）市场建设开发有限公司1.1.4勘察单位：安徽建筑大学勘测设计研究院1.1.5设计单位：张家港建筑设计研究院有限责任公司1.1.6监理单位：合肥市瑞元建设项目管理有限公司1.1.7施工单位：中铁四局集团有限公司1.2建筑设计情况中农批（亳州）市场建设开发有限公司拟建的中国供销·涡阳农产品电商物流园项目位于涡阳县城东镇省道S307（迎宾大道）南侧，原安徽天一纸业公司原址。

项目用地179.85亩，目前一期第二批中标工程为7栋多层框架结构市场,35#、36#西侧卸货平台区域装饰装修工程因顶板高度为9.43m，施工时需要搭设操作平台。

拟搭设操作平台高度为6m，首层层高为5.8m，地面土方标高为-0.2m，操作平台采用满堂脚手架搭设，上部满铺脚手板。

施工时，作业人员采用移动脚手架进行二层顶部装饰装修施工。

二、计算依据本工程计算主要依据如下：1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-20133、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20115、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《混凝土结构设计规范》GB50010-20107、《钢结构设计规范》GB50017-20038、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20029、《木结构设计规范》GB50005-200310、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-200811、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号12、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号三、工程参数满堂脚手架搭设参数荷载参数四、横向水平杆验算横向水平杆间距0.6m，截面抵抗矩 W=4.12cm3；截面惯性矩 I=9.89cm4；（一）抗弯强度验算1、横向水平杆按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=1.2m。

C操作平台计算书

由于4#楼、6#楼钢筋加工场不在塔吊旋转半径内，需搭设操作平台，用于临时堆放钢筋，以便塔吊吊运。

操作平台采用φ48X3.5mmQ235直缝电焊钢管，铸铁扣件搭设。

操作平台上表面满铺竹挑板。

操作平台立杆纵横间距均为650mm，步距为1700mm的满堂钢管脚手架支撑体系。

一、计算荷载组合：承载能力计算荷载：F=（F1+F2）X1.2+F3X1.4其中：竹挑板自重F1=2KN/m2钢筋平均堆放120mm高，则钢筋自重F2=9.17KN/m2堆放钢筋时动荷载F3=1.0KN/m2则F=（1+9.17）X1.2+1X1.4=13.6KN/m2刚度验算荷载：F’=（F1+F2）X1.2=(1+9.17)X1.2=12.2KN/m2二、主、次龙骨验算：计算示意图（按两等跨梁计算）q1=Fx0.65/1000=13600X0.65/1000=8.84N/mq2= F’x0.65/1000=12200X0.65/1000=7.93N/mδ=M/W其中：M=0.188Xq1XL=0.188X8.84X0.65=1.08X106N/mm2W=5.08X103mm3则δ=M/W=1.08X106/5.08X103=212.6N/mm2〈fm=215N/mm2抗剪强度验算：τ=Q/A其中Q=1.688XF=1.688X13.6=2.296X104NA=480mm2挠度验算：ρ=0.911XFXl3 /（100xExI）其中：E表示弹性模量2.06X105 N/mm2I表示惯性矩I= 12.19X104mm4则ρ=0.911X13600X6503/（100x2.06X105 x12.19X104）=1.35mm 〈[ρ]=3mm即说明该操作平台主次龙骨符合施工设计要求三、支撑系统验算扣件抗滑力验算：支座处剪力v=1.688F=1.688X13600=22957〉v=4903N故须用双扣件抗滑立杆计算：每根立杆承受压力为2F=2X13600=27200N立杆计算长度：l=uh=0.741x1.7=1.26m长细比λ=l/r=1.26/1.56=0.81轴心受压稳定系数近似取为1.000N/Φa=27200/480=56.67N/mm2〈fm=215 N/mm2故支撑系统满足施工要求。

操作平台专项施工方案

操作平台专项施工方案本文的编制依据主要包括三个标准：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB -2002)和《建筑结构荷载规范》(GB -2001)。

二、工程概况本工程是一座高层建筑的外墙装饰工程，总高度为30米，工程量大，施工难度较大。

为保证施工安全，必须搭设操作平台。

三、操作平台方案的选择在选择操作平台方案时，应根据工程实际情况，结合施工图纸和现场实际情况进行综合考虑。

在本工程中，我们选择了扣件式钢管脚手架作为操作平台，因为它具有搭设简便、拆除方便、承载能力强等优点，能够满足本工程的要求。

四、操作平台材质操作平台的材质应符合国家标准和工程要求，一般采用钢管和钢板等材料。

在本工程中，我们选择了Q235B材质的钢管和钢板，其强度和耐用性能较好，能够满足工程的要求。

五、操作平台的搭设顺序操作平台的搭设顺序应按照施工图纸和安全技术规范的要求进行，一般应先搭设主龙门架和副龙门架，再搭设水平杆、立杆和斜杆。

在本工程中，我们将按照要求进行搭设，确保施工安全。

六、操作架的施工要点操作架的施工要点包括基础处理、支撑设置、架体搭设、加固处理和安全防护等方面。

在本工程中，我们将注意以上要点，确保操作架的施工质量和安全性。

七、操作架的检查与验收操作架的检查与验收应按照国家标准和安全技术规范的要求进行，包括架体的垂直度、水平度、承载能力等方面的检查。

在本工程中，我们将严格按照要求进行检查与验收，确保操作架的安全性和稳定性。

八、操作架的拆除操作架的拆除应按照安全技术规范和施工图纸的要求进行，先拆除斜杆、立杆和水平杆，再拆除副龙门架和主龙门架。

在本工程中，我们将按照要求进行拆除，确保施工安全。

九、操作架安全管理操作架的安全管理应贯穿于整个施工过程中，包括施工前的检查与准备、施工中的安全防护、施工后的检查与清理等方面。

在本工程中，我们将严格执行安全管理制度，确保施工安全。

5m扣件式移动操作平台计算书

5.20扣件式移动操作平台计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－20202、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、构造参数立面图(平台纵向)立面图(平台横向)平面图三、材料参数剪按支座附近)考虑，计算简图如下图：承载能力极限状态q=γ0b(γGG1k+γQQ1k)=1×0.93×(1.3×0.35+1.5×4)=6.003kN/mp=γ0γQFk/K=1×1.5×0.5/5=0.15kN正常使用极限状态q'=b(γG G1k+γQQ1k)=0.93×(1×0.35+1×4)=4.045kN/mp'=γQ Fk/K=1×0.5/5=0.1kN计算简图（抗弯不利）计算简图（抗剪不利）1、抗弯验算Mmax=ql2/8+pl/4=6.003×(300/1000)2/8+0.15×300/1000/4=0.079kN·mσ＝Mmax/W＝0.079×106/62000＝1.271N/mm2≤[f]＝14N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax=ql/2+p=6.003×300/1000/2+0.15=1.05kNτ＝3Vmax/(2bt)＝3×1.05×103/(2×930×20)＝0.085N/mm2≤[τ]＝1.5N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax＝5q′l4/(384EI)+p′l3/(48EI)=5×4.045×3004/(384×9000×62×104)+0.1×103×3003/(48×9000×62×104)=0.087mm≤[ν]=5mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态：R1=ql+p=6.003×0.3+0.15=1.951kN正常使用极限状态：R1'=q'l+p'=4.045×0.3+0.1=1.314kN五、次梁验算脚手板传递给次梁的支座反力换算成线荷载为：q1=R1/b=1.951/0.93=2.098kN/m次梁自重设计值：q2=γγGG2k=1×1.3×0.033=0.043kN/mq=q1+q2=2.141kN/m正常使用极限状态：脚手板传递给次梁的支座反力换算成线荷载为：q1'=R1'/b=1.314/0.93=1.413kN/m次梁自重标准值：q2'=γGG2k=1×0.033=0.033kN/mq'=q1'+q2'=1.446kN/m计算简图如下：1、抗弯验算弯矩图(kN·m)Mmax=0.173kN·mσ＝Mmax/W＝0.173×106/4490＝38.624N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax =2Vmax/A=2×1.156×1000/424＝5.453N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算变形图(mm) 跨中νmax=0.294mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm 满足要求！4、支座反力承载能力极限状态：Rmax=2.12kN正常使用极限状态：Rmax'=1.432kN六、主梁验算次梁传递给主梁的支座反力为： p=Rmax=2.12kN主梁自重设计值：q=γ0γGG3k=1×1.3×0.033=0.043kN/m正常使用极限状态：次梁传递给主梁的支座反力为： p'=Rmax'=1.432kN主梁自重标准值：q'=γG G3k=1×0.033=0.033kN/m按三等跨梁计算，计算简图如下：1、抗弯验算弯矩图(kN·m)Mmax=0.512kN·mσ＝Mmax/W＝0.512×106/4490＝114.041N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τ＝2Vmax/A＝2×2.708×103/424＝12.775N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)跨中νmax=0.905mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态：Rmax=6.968kN七、扣件抗滑移验算R=Rmax =6.968kN≤kcRc=0.85×12=10.2kN满足要求！八、倾覆力矩及立杆附加轴力计算1、风荷载产生的倾覆力矩标准值（单排立杆）操作平台风线荷载标准值qwk =lb×ωfk=0.9×0.222=0.2kN/m风荷载作用在作业层栏杆上产生的水平力标准值F wk =lb×h1×ωmk=0.9×1.2×0.325=0.351kN操作平台脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值MTkM Tk =0.5H2qwk+HFwk=0.5×5.22×0.2+5.2×0.351=4.526kN.m2、其他水平荷载产生的倾覆力矩标准值（单排立杆）工作状态：F 工作=Q3klb=0.2×0.9=0.18kNM 工作=F工作H=0.18×5.2=0.936kN.m非工作状态：F非工作=Q2klb=0.15×0.9=0.135kNM非工作=F非工作H=0.135×5.2=0.702kN.m3、立杆附加轴力标准值工作状态：立杆由其他水平荷载造成的立杆附加轴力标准值Nwtk1，计算如下：N wtk1=6m×M工作/[(m+1)(m+2)B]=6×4×0.936/[(4+1)×(4+2)×3.6]=0.208kN非工作状态：N wtk2=6m×M非工作/[(m+1)(m+2)B]=6×4×0.702/[(4+1)×(4+2)×3.6]=0.156kN九、高宽比验算a b十、工作状态立杆验算l=kμh=1×2.208×1500=3312mmλ=l/i=3312/15.9=208.302≤[λ]=210满足要求！2、立杆轴力计算工作状态操作平台最大立杆轴力（不考虑立杆附加轴力）：N 1=Rmax+γγGgkH=6.968+1×1.3×0.167×5.2=8.097kN工作状态操作平台最大立杆轴力（考虑立杆附加轴力）：N 2=Rmax+γγGgkH+Nwtk1=6.968+1×1.3×0.167×5.2+0.208=8.305kN3、可刹脚轮验算N2=8.305kN≤[N]=20kN满足要求！4、立杆稳定性计算立杆的计算长度：l=kμh=1.155×2.208×1500=3825.36mmλ=l/i=3825.36/15.9=240.589查表得：φ=0.127架体迎风面，不考虑立杆附加轴力，考虑风荷载产生的弯曲应力M w =γγQφcωk×max[la，lb]h2/10=1×1.5×0.6×0.047×max[0.9,0.9]×1.52/10=0.009kN.mσ=N1/(φA)+Mw/W=8.097×103/(0.127×4.24×102)+0.009×106/(4.49×103)=152.267N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！架体背风面，考虑立杆附加轴力，不考虑风荷载产生的弯曲应力σ=N2/(φA)=8.305×103/(0.127×4.24×102)=154.222N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！5、施工过程抗倾覆验算支撑脚作为抗倾覆保险措施，计算时不考虑。

操作平台标准计算书

操作平台为方便结构施工中材料的吊运、转移特制作了活动的操作平台。

操作平台的围拦使用胶合板，板上打孔后用#18铅丝在平台的内侧与操作平台上的栏杆绑扎牢。

内外侧并涂醒目的黑白间隔的警示线。

1．操作平台斜拉索1．1.操作平台的斜拉索用☜14的6×19的钢丝绳。

起保险作用的斜拉索用☜15.5的6×19的钢丝绳。

钢丝强度均为1667N/mm2。

1．2.钢丝绳夹应与钢丝绳匹配，每处设三个。

U型螺栓扣在钢丝绳的尾段上，在最后一个夹头后约50cm处再设一个夹头，并将绳头放出一个“安全弯”。

1．3.操作平台使用1~2次后应再进一步拧紧钢丝绳夹，若“安全弯”有拉直现象应及时检查钢丝绳夹的拧紧度。

1．4.斜拉索与铁件接触时应加钢丝绳套环，与有棱角的混凝土接触时应加橡胶垫层。

2．操作平台预埋件的安放2．1.根据楼房的不同，安放操作平台的位置也不同。

具体另见操作平台安放平面图。

2．2.操作平台一般从结构第三层起开始使用，由此从第三层起要安放防倾覆埋件。

从第四层起安放承拉吊钩和防倾覆埋件。

2．3.操作平台的埋件安放位置及要求另见操作平台安放图。

3．操作平台允许荷载3．1.均载时允许荷载：活载为300kg/m2；3．2.集中堆载为2000kg；4．操作平台安装4．1.安装操作平台时塔吊的吊索具应使用卸扣。

4．2.操作平台由塔吊配合安装，在平台搁置好并拉好斜拉索后才能松开塔吊卸扣。

4．3.用花篮螺栓调整好操作平台板的水平应基本与楼面平行。

4．4.穿好防倾覆的钢管，再拉好保险的钢丝绳。

4．5.经安全员检查合格后方可使用。

5．使用操作平台转移材料的要求：5．1.模板、钢管堆放宜平均，严禁单边堆放。

5．2.吊运材料的吊索具应用钢丝绳和卸扣，严禁使用吊钩。

5．3.钢管应以同长度分批吊运转移，同长度指长短差≯l/10。

5．4.超过4.50m的长钢管可伸出操作平台外端，外伸长度为钢管长度的l/4。

5．5.扣件应用专用容器(密网筐、桶)。

门式移动操作平台计算书

门式移动操作平台计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、构造参数脚手板自重标准值G1k(kN/m2) 0.3 每榀门架自重标准值G2k(kN) 0.27 每副交叉支撑自重标准值G3k(kN) 0.04 水平加固杆自重标准值G4k(kN/m) 0.038 每个连接棒自重标准值G5k(kN) 0.006 每副锁臂自重标准值G6k(kN) 0.008每米门架构配件自重标准值N G1k(kN/m) 0.398 剪刀撑自重标准值G7k(kN/m)0.038栏杆自重标准值G8k(kN/m) 0.038 每米门架附件自重标准值N G2k(kN/m) 0.083施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2) 2 平台堆放荷载标准值Fk(kN)1非工作状态下产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m) 0.1 工作状态下产生的水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.2是否考虑风荷载否附图如下：立面图(平台纵向)立面图(平台横向)平面图三、材料参数中，抗剪按支座附近)考虑，计算简图如下图：承载能力极限状态q=γ0b(γG G1k+γQ Q1k)=1×0.25×(1.2×0.3+1.4×2)=0.79kN/mp=γ0γQ F k/K=1×1.4×1/3=0.467kN正常使用极限状态q'=b(γG G1k+γQ Q1k)=0.25×(1×0.3+1×2)=0.575kN/mp'=γQ F k/K=1×1/3=0.333kN计算简图（抗弯不利）计算简图（抗剪不利）1、抗弯验算M max=ql2/8+pl/4=0.79×(1800/1000)2/8+0.467×1800/1000/4=0.53kN·m M max＝0.53kN.m≤[M]＝5kN.m满足要求！2、抗剪验算V max=ql/2+p=0.79×1800/1000/2+0.467=1.178kNV max＝1.178kN≤[V]＝10kN满足要求！ 3、挠度验算 νmax ＝5q ′l 4/(384EI)+p ′l 3/(48EI)=5×0.575×18004/(384×206000×16.55×104)+0.333×103×18003/(48×206000×16.55×104)=3.493mm ≤[ν]=5mm 满足要求！ 4、支座反力承载能力极限状态：R 1=ql+p=0.79×1.8+0.467=1.889kN 正常使用极限状态：R 1'=q'l+p'=0.575×1.8+0.333=1.368kN五、工作状态立杆验算门架型号MF1219(Φ48×3.5) 门架高度h 0(mm)1900 门架立杆钢管类型 Φ48×3.5 门架立杆毛截面惯性矩I 0(mm 4) 121900 门架立杆毛截面积A(mm 2) 489 门架加强杆高度h 1(mm) 1550 门架钢材的强度设计值f(N/mm 2) 205 加强杆钢管类型 Φ48×3.5 门架加强杆的毛截面惯性矩I 1(mm 4) 121900 水平加固杆钢管类型 Φ48×3.5 剪刀撑钢管类型 Φ48×3.5 水平加固杆设置 1步1设剪刀撑设置1步1跨脚手板设置1步1设架体稳定允许高宽比[Ж]41、荷载计算每步架高内门架构配件自重标准值：脚手板(1步1设)：N 1= G 1k l a l b ×1/1=0.3×1.8×1.2×1/1=0.648kN 门架(1榀）：N 2= 1×G 2k =1×0.27=0.27kN 交叉支撑(2副)：N 3= 2×G 3k =2×0.04=0.08kN水平加固杆(1步1设)：N 4= G 4k l a ×1/1=0.038×1.8×1/1=0.137kN 连接棒(2个)：N 5= 2×G 5k =2×0.006=0.012kN锁臂(2副)：N6= 2×G6k=2×0.008=0.016kN每米门架构配件自重标准值：N G1k=(N1+ N2+ N3+ N4+ N5+N6)/h=(0.648+0.27+0.08+0.137+0.012+0.016)/1.9=0.612kN/m每步架高内门架附件自重标准值：剪刀撑(1步1跨)：N7=4×G7k×((1l a)2+(1h)2)0.5/(1×1)=4×0.038×((1×1.8)2+(1×1.9)2)0.5/(1×1)=0.398 kN 栏杆：N8= 2×G8k l a=2×0.038×1.8=0.137kN每米门架附件自重标准值：N G2k=N7/h+ N8/H=0.398/1.9+0.137/2.9=0.257kN/m作用于每榀门架的施工荷载标准值：N Qk=Q1k l a l b=2×1.8×1.2=4.32 kN门架稳定承载力设计值：I=I0+I1·h1/h0=121900+121900×1550/1900=221344.737mm4i=(I/A)0.5=(221344.737/489)0.5=21.276 mmλ=kh0/i=1.13×1900/21.276=100.914由λ查规范《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2010）表B.0.6，得φ=0.588N d=φ·A·f=0.588×489×2×205×10-3=117.888kN2、门架稳定性计算N=γ0[γG(N G1k+N G2k)H+γQ N Qk]=1×[1.2×(0.612+0.257)×2.9+1.4×4.32]=9.071kNN=9.071kN≤N d=117.888kN门架承载力满足要求！3、可刹脚轮验算N/2=9.071/2=4.535kN≤[N]=20kN满足要求！4、架体高宽比实际高宽比Ж=H/min[nl a，l b]=2.9×103/min[1×1800，1200]=2.417≤[Ж]=45、施工过程抗倾覆验算计算简图如下：在操作平台上施工过程中，需进行倾覆验算，倾覆力矩M T由考虑施工过程中未预见因素产生的水平荷载F产生：F=Q3k nl a=0.2×1×1.8=0.36kNM T=γQ FH=1.4×0.36×2.9= 1.462kN·m抗倾覆力矩M R由操作平台自重G承担：G=n(N G1k+N G2k)H=1×(0.612+0.257)×2.9=2.519kNM R=γ0γG G(l b/2) =1×0.9×2.519×(1.2/2)=1.36kN·mM T=1.462kN·m>M R=1.36kN·m不满足要求，请增加稳固措施！六、非工作状态立杆验算1、行进状态抗倾覆验算计算简图如下：在操作平台上移动过程中，需进行倾覆验算，倾覆力矩M T由考虑地面平整度、脚手架移动速度等不合要求的未预见因素产生的水平荷载F产生：F=Q2k nl a=0.1×1×1.8=0.18kNM T=γQ FH=1.4×0.18×2.9= 0.731kN·m抗倾覆力矩M R由操作平台自重G承担：G=n(N G1k+N G2k)H=1×(0.612+0.257)×2.9=2.519kNM R=γ0γG G(l b/2) =1×0.9×2.519×(1.2/2)=1.36kN·mM T=0.731kN·m≤M R=1.36kN·m满足要求！。

施工升降机操作平台计算书(落地式)

落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》ＪＧJ130—2011《建筑结构荷载规范》GB50０09—２012《钢结构设计规范》GB５0017—２００3《建筑地基基础设计规范》ＧB5000７-２0１1计算参数：钢管强度为2０５。

0 N／ｍｍ2，钢管强度折减系数取1。

00．双排脚手架，搭设高度21．6米，立杆采用单立管。

立杆的纵距１.５0米,立杆的横距0.80米，内排架距离结构0。

2５米,立杆的步距１。

８0米。

钢管类型为φ４8×3.0，连墙件采用３步3跨，竖向间距5.４0米,水平间距4。

50米。

施工活荷载为3。

6kN／m2,同时考虑2层施工。

脚手板采用木板,荷载为0．3５ｋN/ｍ2,按照铺设４层计算。

栏杆采用木板，荷载为0.1７kN/m，安全网荷载取0。

0100ｋＮ／m２。

脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加两根大横杆。

基本风压0。

30kN/m2，高度变化系数１。

3300，体型系数０.1150。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.２50m2,地基承载力调整系数1。

０0。

钢管惯性矩计算采用Ｉ=π（D４－d４）／６４,抵抗距计算采用Ｗ=π（D4-d４）/32Ｄ。

一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

１.均布荷载值计算大横杆的自重标准值Ｐ１=0.038ｋN/m脚手板的荷载标准值 P2=０.3５０×０.8０0/3＝０.105kＮ/m活荷载标准值 Q=3。

600×0。

800/3=1.０80ｋN／m静荷载的计算值ｑ1=1.２×0。

0３8+1．2×0.105=0.1７2ｋＮ/ｍ活荷载的计算值 q2＝1。

4×1．０80＝１.512kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为Ｍ1=(0。