A O工艺设计计算
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——进水SS值mg/L;
——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进行污泥负荷核算：
式中：
——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为~(kgMLSS d)。
活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d
处理目标
污水处理厂规模
BOD≤1200kg/d
BOD≥6000kg/d
最小泥龄
1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算：
（1）、设计水量的计算
由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
式中：
——设计水量，m3/d；
——日平均水量，m3/d；
——变化系数；
（2）、确定设计污泥龄
需反硝化的硝态氮浓度为
式中：
——进水总氮浓度，mg/L；
——进水BOD值【1】，mg/L；
——厌氧反应池容积，m3。
3、曝气量的计算：
（1）、实际需氧量的计算
式中：
——实际需氧量，kgO2/d；
——去除含碳有机物单位耗氧量，包括BOD降解耗氧量和活性污泥衰减耗氧量，kgO2/kgBOD；
——BOD去除量，kg/d；
——硝化的氨氮量，kg/d；
——反硝化的硝酸盐量，kg/d。
其中，去除含碳有机物单位耗氧量 按下式计算：
式中：
——硝化泥龄，及好氧泥龄，d；
——安全系数，当进水总BOD≤1200kg/d时，F=；当进水总BOD＞6000kg/d时，F=；当1200kg/d＜进水总BOD＜6000kg/d时，采用插值法。
【4】当COD/S0＞时，应按COD来计算耗氧量。计算方法如下：
式中：
——进水COD，mg/L；
——进水颗粒性固体状COD，mg/L。
进水颗粒性固体状COD按下式计算：
式中：
——进水溶解性COD，mg/L；
——经验系数，取值范围为~。
【5】凯氏氮为有机氮与氨氮的总和。
【6】Nm3标准状态下的空气体积，温度为20℃，气压为一个大气压。
建议泥龄
最小泥龄
建议泥龄
有硝化
5
6
4
5
无硝化
10
11
8
9
有硝化反硝化
10
15
20
22
16
18
有硝化、反硝化，污泥稳定
25
25
（4）、确定MLSS(X)
MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS取值范围
处理目标
MLSS(kg/m3)
有初沉池
无初沉池
无硝化
~
~
有硝化(反硝化)
~
~
污泥稳定
取定MLSS(X)值后，应用污泥回流比 反复核算
按该式计算出不同泥龄和不同水温下的 值列于表5【4】，设计时可直接查下表。
降解含碳有机物单位耗氧量表 单位：kgO2/kgBOD
T(℃)
泥龄(d)
4
8
10
15
20
25
10
12
15
18
20
25
30
BOD去除量 按下式计算：
式中：
——BOD负荷波动系数，按下表选用。
BOD负荷波动系数表
污泥龄（d）
污泥龄(d)
4
6
8
10
15
25
波动系数
当无反硝化时，需硝化的氨氮量 按下式计算：
式中：
——进水凯氏氮【5】浓度，mg/L；
——要求出水氨氮浓度，mg/L。
当有反硝化时，需硝化的氨氮量 按下式计算：
反硝化的硝酸盐量 按下式计算：
（2）、标准需氧量的计算
由于上述方法计算出的需氧量是在实际水温，气压和混合液溶解氧浓度的污水中的需氧量，而充氧设备的充氧能力是在水温20℃、一个大气压、溶解氧为零的清水中测定的，为了选择充氧设备，必须将实际需氧量换算成标准需氧量。
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ式中：
——污泥回流比，不大于150%；
——浓缩时间，其取值参见下表。
浓缩时间取值范围
工艺选择
无硝化
有硝化
有硝化反硝化
有深度反硝化
浓缩时间
＜~2h
＜~
＜2h
＜
（5）、计算反应池容积
计算出反应池容积 后，即可根据 的比值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池的容积。
2、厌氧池的设计计算：
厌氧反应池的容积计算
式中：
——出水BOD值，mg/L；
——出水总氮浓度，mg/L；
反硝化速率计算
计算出 值后查下表选取相应的 值，再查下表取得 值。
反硝化设计参数表（T=10~12℃）
反硝化工艺
设缺氧区的反硝化
间歇或同步反硝化
( )
（3）、计算污泥产率系数Y【2】
式中：
——污泥产率系数，kgSS/kgBOD；
——修正系数，取 ；
标准需氧量按下式计算：
式中：
——最热日反应池平均水温，取值与计算 时相同，℃；
——修正系数，我国规范建议值为 ；
——修正系数，我国规范建议值为 ；
——标准条件下清水中的饱和溶解氧， mg/L；
——清水在 ℃和实际计算压力Pa时的饱和溶解氧， mg/L；
——混合液剩余溶解氧值，一般 =2mg/L，同步硝化反硝化 =L。
（3）、风机风量的计算
风机风量按下式计算：
式中：
——需气量，Nm3/d【6】。
【1】 设有初沉池时，S0为初沉池出水的BOD值。
【2】本式仅在COD/S0≤时有效。当COD/S0＞时，应按COD来计算产泥量。
【3】当每日进水总BOD值在1200~6000kg/d时，按内插法取值；当VD/V值在表中数值之间，也按内插法取值。当设计温度不是10℃时，需自行计算。其计算方法如下：
清水在 ℃和实际计算压力Pa时的饱和溶解氧 按下式计算：
式中：
——清水在 ℃时的饱和溶解氧，mg/L；
——曝气装置处绝对压力，105Pa；
——曝气池逸出气体中含氧，%。
曝气装置处绝对压力 按下式计算：
式中：
——曝气设备处的水深，m；
曝气池逸出气体中含氧 按下式计算：
式中：
——曝气设备的氧利用率，未知时可取；
——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进行污泥负荷核算：
式中：
——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为~(kgMLSS d)。
活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d
处理目标
污水处理厂规模
BOD≤1200kg/d
BOD≥6000kg/d
最小泥龄
1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算：
（1）、设计水量的计算
由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
式中：
——设计水量，m3/d；
——日平均水量，m3/d；
——变化系数；
（2）、确定设计污泥龄
需反硝化的硝态氮浓度为
式中：
——进水总氮浓度，mg/L；
——进水BOD值【1】，mg/L；
——厌氧反应池容积，m3。
3、曝气量的计算：
（1）、实际需氧量的计算
式中：
——实际需氧量，kgO2/d；
——去除含碳有机物单位耗氧量，包括BOD降解耗氧量和活性污泥衰减耗氧量，kgO2/kgBOD；
——BOD去除量，kg/d；
——硝化的氨氮量，kg/d；
——反硝化的硝酸盐量，kg/d。
其中，去除含碳有机物单位耗氧量 按下式计算：
式中：
——硝化泥龄，及好氧泥龄，d；
——安全系数，当进水总BOD≤1200kg/d时，F=；当进水总BOD＞6000kg/d时，F=；当1200kg/d＜进水总BOD＜6000kg/d时，采用插值法。
【4】当COD/S0＞时，应按COD来计算耗氧量。计算方法如下：
式中：
——进水COD，mg/L；
——进水颗粒性固体状COD，mg/L。
进水颗粒性固体状COD按下式计算：
式中：
——进水溶解性COD，mg/L；
——经验系数，取值范围为~。
【5】凯氏氮为有机氮与氨氮的总和。
【6】Nm3标准状态下的空气体积，温度为20℃，气压为一个大气压。
建议泥龄
最小泥龄
建议泥龄
有硝化
5
6
4
5
无硝化
10
11
8
9
有硝化反硝化
10
15
20
22
16
18
有硝化、反硝化，污泥稳定
25
25
（4）、确定MLSS(X)
MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS取值范围
处理目标
MLSS(kg/m3)
有初沉池
无初沉池
无硝化
~
~
有硝化(反硝化)
~
~
污泥稳定
取定MLSS(X)值后，应用污泥回流比 反复核算
按该式计算出不同泥龄和不同水温下的 值列于表5【4】，设计时可直接查下表。
降解含碳有机物单位耗氧量表 单位：kgO2/kgBOD
T(℃)
泥龄(d)
4
8
10
15
20
25
10
12
15
18
20
25
30
BOD去除量 按下式计算：
式中：
——BOD负荷波动系数，按下表选用。
BOD负荷波动系数表
污泥龄（d）
污泥龄(d)
4
6
8
10
15
25
波动系数
当无反硝化时，需硝化的氨氮量 按下式计算：
式中：
——进水凯氏氮【5】浓度，mg/L；
——要求出水氨氮浓度，mg/L。
当有反硝化时，需硝化的氨氮量 按下式计算：
反硝化的硝酸盐量 按下式计算：
（2）、标准需氧量的计算
由于上述方法计算出的需氧量是在实际水温，气压和混合液溶解氧浓度的污水中的需氧量，而充氧设备的充氧能力是在水温20℃、一个大气压、溶解氧为零的清水中测定的，为了选择充氧设备，必须将实际需氧量换算成标准需氧量。
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ式中：
——污泥回流比，不大于150%；
——浓缩时间，其取值参见下表。
浓缩时间取值范围
工艺选择
无硝化
有硝化
有硝化反硝化
有深度反硝化
浓缩时间
＜~2h
＜~
＜2h
＜
（5）、计算反应池容积
计算出反应池容积 后，即可根据 的比值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池的容积。
2、厌氧池的设计计算：
厌氧反应池的容积计算
式中：
——出水BOD值，mg/L；
——出水总氮浓度，mg/L；
反硝化速率计算
计算出 值后查下表选取相应的 值，再查下表取得 值。
反硝化设计参数表（T=10~12℃）
反硝化工艺
设缺氧区的反硝化
间歇或同步反硝化
( )
（3）、计算污泥产率系数Y【2】
式中：
——污泥产率系数，kgSS/kgBOD；
——修正系数，取 ；
标准需氧量按下式计算：
式中：
——最热日反应池平均水温，取值与计算 时相同，℃；
——修正系数，我国规范建议值为 ；
——修正系数，我国规范建议值为 ；
——标准条件下清水中的饱和溶解氧， mg/L；
——清水在 ℃和实际计算压力Pa时的饱和溶解氧， mg/L；
——混合液剩余溶解氧值，一般 =2mg/L，同步硝化反硝化 =L。
（3）、风机风量的计算
风机风量按下式计算：
式中：
——需气量，Nm3/d【6】。
【1】 设有初沉池时，S0为初沉池出水的BOD值。
【2】本式仅在COD/S0≤时有效。当COD/S0＞时，应按COD来计算产泥量。
【3】当每日进水总BOD值在1200~6000kg/d时，按内插法取值；当VD/V值在表中数值之间，也按内插法取值。当设计温度不是10℃时，需自行计算。其计算方法如下：
清水在 ℃和实际计算压力Pa时的饱和溶解氧 按下式计算：
式中：
——清水在 ℃时的饱和溶解氧，mg/L；
——曝气装置处绝对压力，105Pa；
——曝气池逸出气体中含氧，%。
曝气装置处绝对压力 按下式计算：
式中：
——曝气设备处的水深，m；
曝气池逸出气体中含氧 按下式计算：
式中：
——曝气设备的氧利用率，未知时可取；