城市大直径泥水盾构始发关键技术
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2011 年第 4 期
西部探矿工程
15 1
城市大直径泥水盾构始发关键技术
黄学军* , 翟志国
( 中铁隧道集团二处有限公司, 河北 燕郊 065201)
摘 要: 通过对北京铁路北京站至北京西站地下直径线工程采用的膨润土- 气垫式泥水平衡盾构机 组成部分及始发施工技术的介绍, 总结了城市繁华地段大直径盾构始发施工的一些关键技术, 希望对 类似工程有借鉴作用。
关键词: 城市; 大直径; 泥水盾构; 始发 中图分类号: U45 文献标识码: B 文章编号: 1004 5716( 2011) 04 0151 04
盾构法施工具有快速、安全、对地面建筑物影响小 等诸多优点, 已经被越来越多的人们所认可。随着科学 技术进步、综合国力的增强以及我国地铁、公路、铁路、 水利等基础建设的飞速发展, 大断面盾构已越来越多地 应用于城市地下工程。
泥水平衡盾构是一种全新的盾构技术, 在目前各类 盾构中是结构最为复杂、施工质量较好、效率较高、技术 最先进、安全可靠性最高的一种。而泥水盾构在始发阶 段的施工难度较大, 如何保证泥水盾构始发成功是盾构 法施工成败的关键。 1 工程简介
北京站至北京西站地下直径线 2 标工程为连接北 京站和北京西站两大铁路枢纽的铁路隧道工程, 位于北 京市中心区。隧道全长 6282m, 其中 5175m 隧道采用 盾构法施工。盾构法隧 道采用一 台全新的 11. 97m 膨润土- 气垫式泥水加压平衡盾构机施工。
在 4# 井始发端两侧布置 4 个降水井。在端头加固
2011 年第 4 期
西部探矿工程
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完成后, 始发洞门凿除前开始启用降水井, 同时也启动 所有其他暗挖段降水井, 形成区域降水, 使水位降至隧
道底板以下 1m, 从而提高土体的自稳能力, 保证洞门凿 除及盾构始发的安全。
图 2 始发阶段运输轨道布置图
入内洞门密封后, 开始向泥水仓内加压, 压力仅满足 泥浆充满泥水仓。同时, 在两道密封间利用预留注 脂孔向止水箱内注堵漏剂, 增加洞门处的止水效果。 3. 7 安装反力架及支撑
反力架采用组合钢结构件, 便于组装和拆卸; 反 力架结构根据竖井结构进行设计; 反力架提供盾构 机推进时所需的反力, 因此反力架须具有足够的刚 度和强度; 反力架支撑系统将盾构推力传送到竖井 结构上, 支撑提供的反力满足盾构推进要求, 且支撑 有足够的稳定性, 反力架支撑采用水平支撑加斜撑 的加固方式。
盾构由天宁寺桥北 4# 竖井始发, 沿天宁寺桥、西便 门桥、宣武门西大街, 到达终点宣武门地铁西端。其中 设 4# 竖井( 盾构始发井) 、5# 竖井( 始发辅助井) 。盾构 隧道管片内径 10. 5m, 管片外径 11. 6m, 环宽1. 8m 。 管片环采用通用楔型环, 每环管片由 6 块标准块、2 块 邻接块和 1 块封顶块共 9 块组成。 2 工程地质与水文地质
始发洞门临时密封采用双道密封装置, 每道密封装 置由帘布橡胶、扇形压板、止水箱、注浆管和螺栓等 组 成, 两道密封间隔 0. 4m。洞门临时密封装置如图 1 所 示。
图 1 洞门密封结构示意图
为防止盾构机刀盘磨损帘布橡胶板, 影响密封 效果。在盾构机进入预留洞门前, 应在刀盘外围和 帘布橡胶板外侧涂抹润滑 油脂。当 盾构刀 盘全部 进
( 1) 盾构始发阶段, 掘进速度应不大于 20mm/ min; ( 2) 开始掘进应逐步提高掘进速度, 正常掘进过程 中, 掘进速度值应尽量保持恒定, 减少波动, 以保证泥水 仓水压稳定和送、排泥管的畅通; ( 3) 掘进速度选取时, 必须注意与地质条件和地表 建筑物条件匹配, 避免掘进速度不当对盾构机刀盘、刀 具造成非正常损坏和造成隧洞周边土体扰动过大。 4. 3 掘进方向控制 盾构机始发姿态的方向控制是利用盾构机自带的 PP S 自动导向系统来完成的。该系统配置了导向、自动 定位、掘进程序软件和显示器等, 能够全天候在盾构机 主控室动态显示盾构机当前位置与隧道设计轴线的偏 差以及趋势。据此调整控制盾构机掘进方向, 使其始终 保持在允许的偏差范围内。 同时, 采用 PP S 导向系统和人工测量辅助进 行盾 构姿态监测。 4. 4 同步注浆浆液质量及注浆量的控制 当盾尾通过两道洞 门密封后开始 实施同步注浆。 注浆浆液选择水泥砂浆, 水泥砂浆的凝结时间控制 在 6h 左右, 浆液的强度不小于 5M Pa。同步浆液配合比如 表 1 所示。
为了确保掘进安全, 根据地层情况和地面建筑物的
情况, 必须严格控制始发试掘进的各种参数。 4. 1 泥水仓压力控制
盾构机掘进时的泥水仓压力应介于理论计算值上 下限之间, 并根据地表建、构筑物的情况和地质条件适 当调整。在盾构始发掘进通过加固区时, 掌子面泥浆压 力控制在 0. 1M Pa 左右, 穿过加固区后, 泥水仓内压力 逐渐调整至 0. 15M Pa。盾构机推进、反冲和旁通 三状 态切换时的泥水仓水压偏差值均控制在 # 0. 05bar。 4. 2 掘进速度控制
洞门预埋环是为满足盾构机进洞临时封堵洞门端 头要求的环状钢板。环状钢板的内径为 12212mm , 外 径为 12960mm, 环向每 2. 4 预埋一个 M 24 ! 90 螺栓, 共计预埋螺栓 150 个。为了环板能够牢固的嵌入竖井 衬砌结构内, 环板背面与盾构始发井衬砌结构钢筋连接 牢固, 并且每根预埋 螺栓必须与竖井衬砌钢筋连接 牢 固, 环板加工成型后, 待竖井二次衬砌施工时及时预埋。 3. 6. 2 洞门密封装置安装
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钻机前进式分段成孔注浆, 最后一次注浆结束, 再成孔 下 50 塑料管, 进行补充注浆。 3. 4 始发洞门凿除
为了防止洞门破除后发生涌水涌砂现象, 先将 1m 厚的地下连续墙凿除 0. 6m, 剩余 0. 4m 的保护厚度, 洞 门中心鱼尾刀部位 1. 4m 范围内多凿除 0. 2m, 并将 外露的玻璃纤维筋全部割除取出。洞门破除由人工利 用风镐自上而下一次完成。洞门凿除后尽快将盾构机 前移, 使刀盘紧贴掌子面, 保证掌子面的稳定, 由刀盘切 削剩余部分连续墙混凝土。 3. 5 安装盾构始发基座
盾构隧道主要穿越的地层以卵石土、圆砾、中砂、粗 砂为主。地质统计资料显示: 最大粒径 200mm , 一般粒 径 20~ 60m m, 大于 0. 08mm 的颗 粒含量约 占总量的 97% , 其中大于 20mm 粒径含量约占总量的 65% 。
盾构隧道所在地层主要为孔隙潜水和孔隙承压水, 地层最大渗透系数 K = 150m/ d 潜水, 最大水土压力为
3b ar 。 3 泥水盾构始发关键技术 3. 1 盾构始发总体施工方案
首先采用明挖法开挖竖井, 在盾构始发竖井施工期 间同步进行盾构始发端头土体加固; 然后井下安装盾构 始发基座及洞门密封, 依次组装盾构后配套拖车, 并将 其拖入暗挖段; 盾构主机安装、反力架下半部分, 待管片 安装机横梁安装完成后将反力架上半部分进行安装, 随 后将主机和后配套拖车连接, 并完成盾构机整机调试; 同时要完成泥水处理系统的安装调试。最后盾构达到
盾构始发基座采用钢结构形式, 主要承受盾构机的 重力荷载和推进时的摩擦力, 结构设计还需考虑盾构推 进时的便捷和结构受力。由于盾构机重达 1000 多吨, 所以始发基座必须具有足够的刚度、强度和稳定性。由 于盾构主机在组装过程中盾壳间还需要进行焊接作业,
所以需要始发基座在距洞门 6. 05m 处断开 0. 9m 为盾 构护盾焊接提供必要的焊接作业空间。 3. 6 安装洞门密封装置 3. 6. 1 洞门预埋环的安装
4# 始发井端头加固采用地面注浆加固方式, 加固 范围为: 东侧 12. 0m, 隧道轮廓线上下 6m, 左右 4m。由 于玻璃纤维筋与普通钢筋接头处抗拉力强度较低( 只有 普通钢筋抗拉强度的 10% ) , 而在始发洞门处的地下连 续墙采用 C20 混凝土, 因此为保证 4# 竖井开挖的安全 性, 在始发洞门前端施做 2 排 M 10 砂浆桩。
由于地面注浆受地下管线及现场其他因素的影响, 导致加固区存在一定的盲区特别是管线下方土体, 未能 进行有效加固, 给盾构始发造成一定隐患。为了保证端 头土体加固的效果, 保证盾构安全始发, 采取在 4# 竖井 内对端头土体进行水平注浆补强加固。采用水平地质
* 收稿日期: 2010 09 10 修回日期: 2010 09 26 第一作者简介: 黄学军( 1978 ) , 男( 汉族) , 宁夏中宁人, 工程师, 现从事地下工程技术及施工管理工作。
始发条件。
3. 2 盾构始发井施工 4# 始发井围护结构为地下连续墙。采用盾构直接
掘削新型材料墙体的方式开洞门, 开洞处的地下连续墙 钢筋笼全部换用玻璃纤维筋代替普通钢筋, 混凝土采用 以石灰石为粗骨料的细石混凝土, 混凝土抗压强度 为 C20, 其余范围地下连续墙采用 C30 混凝土。 3. 3 始发洞门端头加固
由于第一环负环管片脱出盾尾后周围没有约束, 为 减小其椭圆度, 在第一环和第二环负环管片生产时需要 在每块管片端头外弧面各预埋 2 块 20mm 厚钢板, 待管 片环脱出盾尾后, 将相邻的两块管片预埋钢板采用 ∀25 工字钢帮焊在一起, 使第一环、第二环管片成为一个整 体, 其他负环管片采用 22m m 钢丝绳箍紧。 4 盾构始发掘进各项参数的控制
3. 10 负环管片拼装 在拼装 第 一环 负 环管 片 前, 在 盾尾 管片 拼 装区
180 范围内均匀安设 7 根长 1. 8m、26mm 厚的钢板, 考 虑到在拼装负八环管片时, 管片后横断面没有支撑, 管 片拼装过程中无法提供油缸推进及封顶块插入时所需 反力, 所以需在负八环管片后 面即盾尾适当位置焊接 I22 工字钢以提供管片拼装的反力, 为了防止顶部管片 不稳, 在推进油缸的一侧也要焊接 I22 工字钢, 保证拼 装的管片在未成环前不下落。
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编号
钠1 钠2
水泥 19 0 19 0
表 1 注浆材料配比
浆液成份( kg )
河砂
粉煤灰ห้องสมุดไป่ตู้
膨润土
水
64 0
49 4
66( 钠基)
4 10
62 5
50 3
66( 钠基)
4 16
纯碱 2. 280 3. 420
水胶比
0. 60 0. 60
注浆量应满足规范要求的充盈系数。每环的理论 注浆量为: V = / 4 ∃ ( 11. 972- 11. 62) 1. 8= 12. 33m 3 由于始发端头加固后地层空隙率较小, 故实际的注浆量 为理论建筑空隙的 130% ~ 180% , 即每环的注浆量应 控制在 16. 03~ 22. 19m3。
待第一环负环管片拼装完成后, 将 17 个临时提供 反力的工字钢全部割除, 然后在盾构机内拼装好整环管 片后利用盾构机推进千斤顶将管片缓慢推出, 为避免管 片下沉, 当管片推出 1200m m 后随即开 始拼装下一环 管片, 当负八环管片推出盾 尾 200m m 后, 将负环管片 与始发基座导轨间的空隙用纵向型钢垫实, 然后继续将 管片推出直至负环管片与反力架靠紧, 然后用薄钢板将 负环管片与反力架之间的缝隙填实并将垫块焊接牢固。 负环管片按照错缝的方式进行拼装。负环管片在推出 的过程中要及时将负环管片支撑, 避免负环管片失圆过 大引起管片拼装 困难。支 撑采用 200mm 的 H 型钢、 20b 工字钢及 16mm 钢板加工, 所用垫块采用 25a 工字 钢加工。
反力架位置的确定: 根据盾构主机长度、负环管片 宽度以及洞门结构宽度等综合确定反力架位置。 3. 8 盾构始发阶段运输轨道及管线布置
由于场地空间狭窄, 在始发阶段后配套拖车完全进 入负环管片之前, 盾构施工所用材料全部由 5# 井下洞, 经横通道运输。轨道在横通道布设为双轨, 在 5# 竖井 底及正洞段布设单轨。管片、轨 道、进排 浆管、循环 水 管、管片螺栓等材料全部由 16t 桥吊经 5# 竖井吊运, 砂 浆从 4# 竖井下料。待后配套拖车 完全进入负环管 片 后, 将反力架上面的两根支撑钢管去除, 管片等材料由 4# 井通过 35t 行吊从反力架后面的空隙垂直运输到井 底。始发阶段轨道及管线布置见图 2。 3. 9 降水井布置
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黄学军* , 翟志国
( 中铁隧道集团二处有限公司, 河北 燕郊 065201)
摘 要: 通过对北京铁路北京站至北京西站地下直径线工程采用的膨润土- 气垫式泥水平衡盾构机 组成部分及始发施工技术的介绍, 总结了城市繁华地段大直径盾构始发施工的一些关键技术, 希望对 类似工程有借鉴作用。
关键词: 城市; 大直径; 泥水盾构; 始发 中图分类号: U45 文献标识码: B 文章编号: 1004 5716( 2011) 04 0151 04
盾构法施工具有快速、安全、对地面建筑物影响小 等诸多优点, 已经被越来越多的人们所认可。随着科学 技术进步、综合国力的增强以及我国地铁、公路、铁路、 水利等基础建设的飞速发展, 大断面盾构已越来越多地 应用于城市地下工程。
泥水平衡盾构是一种全新的盾构技术, 在目前各类 盾构中是结构最为复杂、施工质量较好、效率较高、技术 最先进、安全可靠性最高的一种。而泥水盾构在始发阶 段的施工难度较大, 如何保证泥水盾构始发成功是盾构 法施工成败的关键。 1 工程简介
北京站至北京西站地下直径线 2 标工程为连接北 京站和北京西站两大铁路枢纽的铁路隧道工程, 位于北 京市中心区。隧道全长 6282m, 其中 5175m 隧道采用 盾构法施工。盾构法隧 道采用一 台全新的 11. 97m 膨润土- 气垫式泥水加压平衡盾构机施工。
在 4# 井始发端两侧布置 4 个降水井。在端头加固
2011 年第 4 期
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完成后, 始发洞门凿除前开始启用降水井, 同时也启动 所有其他暗挖段降水井, 形成区域降水, 使水位降至隧
道底板以下 1m, 从而提高土体的自稳能力, 保证洞门凿 除及盾构始发的安全。
图 2 始发阶段运输轨道布置图
入内洞门密封后, 开始向泥水仓内加压, 压力仅满足 泥浆充满泥水仓。同时, 在两道密封间利用预留注 脂孔向止水箱内注堵漏剂, 增加洞门处的止水效果。 3. 7 安装反力架及支撑
反力架采用组合钢结构件, 便于组装和拆卸; 反 力架结构根据竖井结构进行设计; 反力架提供盾构 机推进时所需的反力, 因此反力架须具有足够的刚 度和强度; 反力架支撑系统将盾构推力传送到竖井 结构上, 支撑提供的反力满足盾构推进要求, 且支撑 有足够的稳定性, 反力架支撑采用水平支撑加斜撑 的加固方式。
盾构由天宁寺桥北 4# 竖井始发, 沿天宁寺桥、西便 门桥、宣武门西大街, 到达终点宣武门地铁西端。其中 设 4# 竖井( 盾构始发井) 、5# 竖井( 始发辅助井) 。盾构 隧道管片内径 10. 5m, 管片外径 11. 6m, 环宽1. 8m 。 管片环采用通用楔型环, 每环管片由 6 块标准块、2 块 邻接块和 1 块封顶块共 9 块组成。 2 工程地质与水文地质
始发洞门临时密封采用双道密封装置, 每道密封装 置由帘布橡胶、扇形压板、止水箱、注浆管和螺栓等 组 成, 两道密封间隔 0. 4m。洞门临时密封装置如图 1 所 示。
图 1 洞门密封结构示意图
为防止盾构机刀盘磨损帘布橡胶板, 影响密封 效果。在盾构机进入预留洞门前, 应在刀盘外围和 帘布橡胶板外侧涂抹润滑 油脂。当 盾构刀 盘全部 进
( 1) 盾构始发阶段, 掘进速度应不大于 20mm/ min; ( 2) 开始掘进应逐步提高掘进速度, 正常掘进过程 中, 掘进速度值应尽量保持恒定, 减少波动, 以保证泥水 仓水压稳定和送、排泥管的畅通; ( 3) 掘进速度选取时, 必须注意与地质条件和地表 建筑物条件匹配, 避免掘进速度不当对盾构机刀盘、刀 具造成非正常损坏和造成隧洞周边土体扰动过大。 4. 3 掘进方向控制 盾构机始发姿态的方向控制是利用盾构机自带的 PP S 自动导向系统来完成的。该系统配置了导向、自动 定位、掘进程序软件和显示器等, 能够全天候在盾构机 主控室动态显示盾构机当前位置与隧道设计轴线的偏 差以及趋势。据此调整控制盾构机掘进方向, 使其始终 保持在允许的偏差范围内。 同时, 采用 PP S 导向系统和人工测量辅助进 行盾 构姿态监测。 4. 4 同步注浆浆液质量及注浆量的控制 当盾尾通过两道洞 门密封后开始 实施同步注浆。 注浆浆液选择水泥砂浆, 水泥砂浆的凝结时间控制 在 6h 左右, 浆液的强度不小于 5M Pa。同步浆液配合比如 表 1 所示。
为了确保掘进安全, 根据地层情况和地面建筑物的
情况, 必须严格控制始发试掘进的各种参数。 4. 1 泥水仓压力控制
盾构机掘进时的泥水仓压力应介于理论计算值上 下限之间, 并根据地表建、构筑物的情况和地质条件适 当调整。在盾构始发掘进通过加固区时, 掌子面泥浆压 力控制在 0. 1M Pa 左右, 穿过加固区后, 泥水仓内压力 逐渐调整至 0. 15M Pa。盾构机推进、反冲和旁通 三状 态切换时的泥水仓水压偏差值均控制在 # 0. 05bar。 4. 2 掘进速度控制
洞门预埋环是为满足盾构机进洞临时封堵洞门端 头要求的环状钢板。环状钢板的内径为 12212mm , 外 径为 12960mm, 环向每 2. 4 预埋一个 M 24 ! 90 螺栓, 共计预埋螺栓 150 个。为了环板能够牢固的嵌入竖井 衬砌结构内, 环板背面与盾构始发井衬砌结构钢筋连接 牢固, 并且每根预埋 螺栓必须与竖井衬砌钢筋连接 牢 固, 环板加工成型后, 待竖井二次衬砌施工时及时预埋。 3. 6. 2 洞门密封装置安装
15 2
西部探矿工程
2011 年第 4 期
钻机前进式分段成孔注浆, 最后一次注浆结束, 再成孔 下 50 塑料管, 进行补充注浆。 3. 4 始发洞门凿除
为了防止洞门破除后发生涌水涌砂现象, 先将 1m 厚的地下连续墙凿除 0. 6m, 剩余 0. 4m 的保护厚度, 洞 门中心鱼尾刀部位 1. 4m 范围内多凿除 0. 2m, 并将 外露的玻璃纤维筋全部割除取出。洞门破除由人工利 用风镐自上而下一次完成。洞门凿除后尽快将盾构机 前移, 使刀盘紧贴掌子面, 保证掌子面的稳定, 由刀盘切 削剩余部分连续墙混凝土。 3. 5 安装盾构始发基座
盾构隧道主要穿越的地层以卵石土、圆砾、中砂、粗 砂为主。地质统计资料显示: 最大粒径 200mm , 一般粒 径 20~ 60m m, 大于 0. 08mm 的颗 粒含量约 占总量的 97% , 其中大于 20mm 粒径含量约占总量的 65% 。
盾构隧道所在地层主要为孔隙潜水和孔隙承压水, 地层最大渗透系数 K = 150m/ d 潜水, 最大水土压力为
3b ar 。 3 泥水盾构始发关键技术 3. 1 盾构始发总体施工方案
首先采用明挖法开挖竖井, 在盾构始发竖井施工期 间同步进行盾构始发端头土体加固; 然后井下安装盾构 始发基座及洞门密封, 依次组装盾构后配套拖车, 并将 其拖入暗挖段; 盾构主机安装、反力架下半部分, 待管片 安装机横梁安装完成后将反力架上半部分进行安装, 随 后将主机和后配套拖车连接, 并完成盾构机整机调试; 同时要完成泥水处理系统的安装调试。最后盾构达到
盾构始发基座采用钢结构形式, 主要承受盾构机的 重力荷载和推进时的摩擦力, 结构设计还需考虑盾构推 进时的便捷和结构受力。由于盾构机重达 1000 多吨, 所以始发基座必须具有足够的刚度、强度和稳定性。由 于盾构主机在组装过程中盾壳间还需要进行焊接作业,
所以需要始发基座在距洞门 6. 05m 处断开 0. 9m 为盾 构护盾焊接提供必要的焊接作业空间。 3. 6 安装洞门密封装置 3. 6. 1 洞门预埋环的安装
4# 始发井端头加固采用地面注浆加固方式, 加固 范围为: 东侧 12. 0m, 隧道轮廓线上下 6m, 左右 4m。由 于玻璃纤维筋与普通钢筋接头处抗拉力强度较低( 只有 普通钢筋抗拉强度的 10% ) , 而在始发洞门处的地下连 续墙采用 C20 混凝土, 因此为保证 4# 竖井开挖的安全 性, 在始发洞门前端施做 2 排 M 10 砂浆桩。
由于地面注浆受地下管线及现场其他因素的影响, 导致加固区存在一定的盲区特别是管线下方土体, 未能 进行有效加固, 给盾构始发造成一定隐患。为了保证端 头土体加固的效果, 保证盾构安全始发, 采取在 4# 竖井 内对端头土体进行水平注浆补强加固。采用水平地质
* 收稿日期: 2010 09 10 修回日期: 2010 09 26 第一作者简介: 黄学军( 1978 ) , 男( 汉族) , 宁夏中宁人, 工程师, 现从事地下工程技术及施工管理工作。
始发条件。
3. 2 盾构始发井施工 4# 始发井围护结构为地下连续墙。采用盾构直接
掘削新型材料墙体的方式开洞门, 开洞处的地下连续墙 钢筋笼全部换用玻璃纤维筋代替普通钢筋, 混凝土采用 以石灰石为粗骨料的细石混凝土, 混凝土抗压强度 为 C20, 其余范围地下连续墙采用 C30 混凝土。 3. 3 始发洞门端头加固
由于第一环负环管片脱出盾尾后周围没有约束, 为 减小其椭圆度, 在第一环和第二环负环管片生产时需要 在每块管片端头外弧面各预埋 2 块 20mm 厚钢板, 待管 片环脱出盾尾后, 将相邻的两块管片预埋钢板采用 ∀25 工字钢帮焊在一起, 使第一环、第二环管片成为一个整 体, 其他负环管片采用 22m m 钢丝绳箍紧。 4 盾构始发掘进各项参数的控制
3. 10 负环管片拼装 在拼装 第 一环 负 环管 片 前, 在 盾尾 管片 拼 装区
180 范围内均匀安设 7 根长 1. 8m、26mm 厚的钢板, 考 虑到在拼装负八环管片时, 管片后横断面没有支撑, 管 片拼装过程中无法提供油缸推进及封顶块插入时所需 反力, 所以需在负八环管片后 面即盾尾适当位置焊接 I22 工字钢以提供管片拼装的反力, 为了防止顶部管片 不稳, 在推进油缸的一侧也要焊接 I22 工字钢, 保证拼 装的管片在未成环前不下落。
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西部探矿工程
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编号
钠1 钠2
水泥 19 0 19 0
表 1 注浆材料配比
浆液成份( kg )
河砂
粉煤灰ห้องสมุดไป่ตู้
膨润土
水
64 0
49 4
66( 钠基)
4 10
62 5
50 3
66( 钠基)
4 16
纯碱 2. 280 3. 420
水胶比
0. 60 0. 60
注浆量应满足规范要求的充盈系数。每环的理论 注浆量为: V = / 4 ∃ ( 11. 972- 11. 62) 1. 8= 12. 33m 3 由于始发端头加固后地层空隙率较小, 故实际的注浆量 为理论建筑空隙的 130% ~ 180% , 即每环的注浆量应 控制在 16. 03~ 22. 19m3。
待第一环负环管片拼装完成后, 将 17 个临时提供 反力的工字钢全部割除, 然后在盾构机内拼装好整环管 片后利用盾构机推进千斤顶将管片缓慢推出, 为避免管 片下沉, 当管片推出 1200m m 后随即开 始拼装下一环 管片, 当负八环管片推出盾 尾 200m m 后, 将负环管片 与始发基座导轨间的空隙用纵向型钢垫实, 然后继续将 管片推出直至负环管片与反力架靠紧, 然后用薄钢板将 负环管片与反力架之间的缝隙填实并将垫块焊接牢固。 负环管片按照错缝的方式进行拼装。负环管片在推出 的过程中要及时将负环管片支撑, 避免负环管片失圆过 大引起管片拼装 困难。支 撑采用 200mm 的 H 型钢、 20b 工字钢及 16mm 钢板加工, 所用垫块采用 25a 工字 钢加工。
反力架位置的确定: 根据盾构主机长度、负环管片 宽度以及洞门结构宽度等综合确定反力架位置。 3. 8 盾构始发阶段运输轨道及管线布置
由于场地空间狭窄, 在始发阶段后配套拖车完全进 入负环管片之前, 盾构施工所用材料全部由 5# 井下洞, 经横通道运输。轨道在横通道布设为双轨, 在 5# 竖井 底及正洞段布设单轨。管片、轨 道、进排 浆管、循环 水 管、管片螺栓等材料全部由 16t 桥吊经 5# 竖井吊运, 砂 浆从 4# 竖井下料。待后配套拖车 完全进入负环管 片 后, 将反力架上面的两根支撑钢管去除, 管片等材料由 4# 井通过 35t 行吊从反力架后面的空隙垂直运输到井 底。始发阶段轨道及管线布置见图 2。 3. 9 降水井布置