轨道梁承载力计算书

计算书惠环站钢结构工程安全专项施工方案轨道梁承载力检算二〇一四年七月目录一、概述······························ - 1 -1.1工程概况·························- 1 -1.2 轨道梁总体布置······················- 1 -1.3轨道梁结构形式······················- 1 -1.4钢架梁吊装方案······················- 1 -二、复核计算···························· - 2 -2.1复核计算的内容······················- 2 -2.2 计算荷载及组合······················- 2 -2.2.1 永久荷载······················- 2 -2.2.2可变荷载·······················- 3 -2.2.3荷载组合·······················- 3 -2.3主要材料及力学特性····················- 3 -2.3.1混凝土························- 3 -2.3.2钢材·························- 3 -2.3.3计算结果中的符号与单位规定··············- 3 -2.4 20m连续梁预应力钢筋混凝土箱梁整体受力分析········- 4 -2.4.1计算模型·······················- 4 -2.4.2 预应力钢束应力验算·················- 4 -2.4.3轨道梁压应力验算···················- 4 -2.4.4轨道梁抗裂验算····················- 5 -2.4.5轨道梁正截面抗弯承载力验算··············- 6 -2.4.6轨道梁斜截面抗剪承载力验算··············- 17 -2.4.7轨道梁抗扭承载力验算·················- 28 -2.4.8轨道梁刚度验算····················- 34 -2.5 15m跨钢筋混凝土简支箱梁整体受力分析···········- 34 -2.5.1计算模型·······················- 34 -2.5.2轨道梁正截面抗弯承载力验算··············- 35 -2.5.3轨道梁斜截面抗剪承载力验算··············- 38 -2.5.4轨道梁抗扭承载力验算·················- 40 -2.5.5轨道梁裂缝宽度验算··················- 42 -2.5.6轨道梁刚度验算····················- 44 -2.6 13.5m跨钢筋混凝土简支箱梁整体受力分析··········- 44 -2.6.1计算模型·······················- 44 -2.6.2轨道梁正截面抗弯承载力验算··············- 44 -2.6.3轨道梁斜截面抗剪承载力验算··············- 47 -2.6.4轨道梁抗扭承载力验算·················- 49 -2.6.5轨道梁裂缝宽度验算··················- 51 -2.6.6轨道梁刚度验算····················- 52 -2.7桥面板验算························- 52 -2.7.1计算内容·······················- 52 -2.7.2计算模型·······················- 53 -2.7.3计算结果·······················- 53 -三、复核结论及建议························- 59 -一、概述1.1工程概况本报告的研究对象为莞惠轨道交通城际项目--惠环站，主要针对100吨汽车吊在轨道梁上进行钢结构吊装施工中的轨道梁结构安全进行计算复核。

轨道梁计算书

本过程根据《JTJ267-98港口工程混泥土结构设计规范》计算深受弯构件正截面的受弯承载力计算公式如下：z A f Ms y u=其中：跨中截面()dh h l h l z ξ5.0101.013.060.0200-⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=中间支座截面()dh h l h l z ξ5.0101.014.055.0200-⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=()⎪⎭⎫⎝⎛---=14100h l h h h h dcd s y f bh A f =ξ斜截面的受剪承载力计算公式如下：⎥⎦⎤⎢⎣⎡++=--d yh vsh sh d yv H sv sv d c h d u h f S A h f S A bh f C V 11107.01αααγ 其中：hl C 0118.09.1-= hh 800=α30.031.001-=-hl sv αhl sh 0125.025.1-=-α一、海侧轨道梁承载力计算1、受弯承载力计算梁底部主受力钢筋为9φ22 23421mm A s = 2/310mm N f y = 支梁顶部主受力钢筋也为9φ22 23421mm A s = 2/310mm N f y = 箍筋为4φ10，间距为250mm 2314mmA s = 2/210mm N f yv =竖向分布钢筋为4φ10，间距为250mm 2314mm A s = 2/210mm N f yv =水平向分布钢筋为2φ16，间距为500mm 2402mm A s = 2/210mm N f yh = 采用C30混泥土 2/0.15mm N f c = 2/5.1mm N f t = 梁截面特性为 mm h 2160= mm h 20700= mm b 800= mm l 55200= 根据以上条件556.216.252.50==h l 结构系数1.1=d γ1.1、跨中受弯承载力计算()()()mm h l h h h h d 21251556.22070216041216014100=---=⎪⎭⎫⎝⎛---=0416.01521258003421310=⨯⨯⨯==cd s y f bh A f ξ()()[]()mmh h l h l z d88.180321250416.05.01556.201.0556.213.060.05.0101.013.060.02200=⨯⨯-⨯-⨯+=-⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=ξm KN z A f M s y u ∙=÷⨯⨯==10.19131095.180334213106mKN M d u ∙=÷=12.17391.110.1913/γ1.2、支座受弯承载力计算mmh d 2125= 0416.01521258003421310=⨯⨯⨯==cd s y f bh A f ξ()()[]()mmh h l h l z d02.175321250416.05.01556.201.0556.214.055.05.0101.014.055.02200=⨯⨯-⨯-⨯+=-⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=ξm KN z A f M s y u ∙=÷⨯⨯==10.18591002.175334213106mKN M d u ∙=÷=09.16901.110.1859/γ2.1受剪承载力计算mmA sv 314= mm S H 250= mm A sh 402= mm S v 500=6086.02160800800===hh α44.1556.218.09.118.09.101=⨯-=-=hl C4922.030.0556.231.030.031.001=-⨯=-=-hl sv α 6111.0556.225.025.125.025.101=⨯-=-=-hl sh αmKN h f S A h f S A bh f C V d yh vsh sh d yv H sv sv d c h d u ∙=⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡++=--217.187210217.187225562105004026111.025562102503144922.025*********.16086.007.01.1107.013111αααγ二、陆侧轨道梁承载力计算1、受弯承载力计算梁底部主受力钢筋为9φ22 23421mm A s = 2/310mm N f y =支梁顶部主受力钢筋也为12φ22 24562m m A s = 2/310mm N f y =箍筋为4φ10，间距为250mm 2314mmA s = 2/210mm N f y =竖向分布钢筋为4φ10，间距为250mm 2314mm A s = 2/210mm N f y =水平向分布钢筋为2φ16，间距为500mm 2402mm A s = 2/210mm N f y = 采用C30混泥土 2/0.15mm N f c = 2/5.1mm N f t = 梁截面特性为 mm h 2160= mm h 20700= mm b 800= mm l 55200= 根据以上条件556.216.252.50==h l 结构系数1.1=d γ1.1、跨中受弯承载力计算所有计算条件均与海侧跨中截面相同，所以跨中受弯承载力为：mKN M d u ∙=÷=12.17391.110.1913/γ1.2、支座受弯承载力计算()()()mm h l h h h h d 21251556.22070216041216014100=---=⎪⎭⎫⎝⎛---=0555.01521258004562310=⨯⨯⨯==cd s y f bh A f ξ()()[]()mmh h l h l z d6.174021250555.05.01556.201.0556.214.055.05.0101.014.055.02200=⨯⨯-⨯-⨯+=-⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=ξm KN z A f M s y u ∙=÷⨯⨯==60.2461106.174045623106mKN M d u ∙=÷=82.22371.160.2461/γ2.1受剪承载力计算陆侧斜截面的受剪钢筋的分布与海侧的完全相同，所以斜截面受件承载力为：mKN V u ∙=217.1872。

30m导梁承载计算书

导梁承载力计算（30米）本导梁采用2排3.048×2.25m 大片贝雷片搭设，导梁长52.566m ，两组中心间距为4.6m ，每组贝雷片间距为60cm ，导梁在吊重跨墩时，天车必须在双导梁的正中间进行运送，待运送到位时，方可进行横向移动。

导梁承载计算书（30m 箱梁）一、导梁吊装时承载计算（前点接近跨中时）1、荷载计算⑴导梁自重：m kg q /1072=（6片）⑵箱梁自重（一半）：kg P 500001=⑶天车自重及滑轮：kg P 70002=2、受力简图3、内力计算m kg ql M A ⋅=+⨯⨯==7.200601048.3*70001072288.182121221528.33)]528.33()(533.25566.521072[21÷-⨯++⨯⨯=x p p R A976.36)57000528.33570008.1438803(÷-⨯+=X R A)(2.15416.90596kg x R A -=)048.3(7000)288.18(212x x q x R MA C +⨯-+⨯⨯-⋅= 7.2006012.737942.20772-+-=x x M C求C M 之导数：令0'=C M故：76.17=x最大弯距C M7.20060176.172.7379476.172.20772-⨯+⨯-=C Mm t m kg M C ⋅=⋅=8.454454798max M 相应中支点反力t R A 2.63=相应前支点反力B Rkg R B 6384963200700050000566.521072=-++⨯=中支点剪力t Q 595.43072.1288.182.63=⨯-=4、强度计算：考虑分项系数均为1.2（安全系数）m t M M c C ⋅=⨯==76.5458.4542.12.1max考虑6排贝雷共同承载面荷载不均匀系数为0.96排大贝雷抗弯模量 33939666566cm w =⨯=正应力 225max /2730/1539393969.01076.5459.0cm kg cm kg w M C <=⨯⨯==σ 剪应力 []22/1560/96755.01212638492.162.1cm kg cm kg d h Q=<=⨯⨯⨯=⨯⨯≈ττ二、导梁跨墩前移时承载计算说明：导梁上两台天车移动到导梁后端，与天车吊箱梁的一端作为导梁前移时压重。

承轨梁及立柱计算说明书

承轨梁及立柱计算设计说明书编制：审核：批准：二零一六年十月一、承轨梁性能参数计算：承轨梁型号选用H 钢294*200*8*14 其性能参数如下： B=55cm h=130cm H=133.2cm δ1=1.6cm δ=0.6cm b=49cm（1）主梁中间截面对水平重心轴线x-x 的抗弯截面模数，其近似值：4531109.9214820130)6.15536.0130()3(cm HW I cm h B h W xx x ⨯===⨯⨯+⨯=+=则：δδ（2）主梁中间截面对垂直重心线y-y 抗弯截面模数，其近似值：45311045.12525949)6.013036.155()3(cm BW I cm b h B W yy y ⨯===⨯⨯+⨯=+=则：δδ （3）计算载荷的确定：主梁由于桥架自重引起的均布载荷：cm N LG q ql /7.612250/12070015.14'2=⨯=⨯=ϕ作用在一根主梁上的小车两个车轮的轮压： P `1=87KN P `2=87KN考虑动力系数φ2时小车两个车轮的轮压值：P 1=φ2×P `1=1.67×87=145K NP 2=φ2×P `2=1.67×105=145K N（4）小车位于跨内时，产生的最大弯矩：cmN P P L L Kr L P P M .1039.1)145000145000(42250)22503502250145000145000()(4)(82212211⨯=+⨯-+=+⨯-+=主梁自重引起的弯矩：cmN L q M l .109.3822507.6187222⨯=⨯==大车运行机构等引起的弯矩：cm N M .107.528096801502000063⨯=⨯+⨯=则主梁的垂直弯矩： Mc=M 1+M 2+M 3=1.84x108N.cm 主梁跨中水平弯矩为：桥架运行产生的水平惯性载荷在两根主梁上平均分布，当正常制动时，作用在每根主梁上的弯矩为：cm N gaM M C S .1018.18.06⨯=⨯= a=V/t=0.08主梁中间截面的最大弯曲应力为：MPa W M W M Y S X C w 12652591018.1148201084.168=⨯+⨯=+=σ[]16933.1/225==σ[]σσ<w 满足要求（5）主梁跨中产生的最大垂直刚度为：cm l L EI l p P f X9.1)950225075.0(109.9101.212950287000)75.0(12)(225722!2!1=-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-⨯+= []cm L f 25.2100022501000===[]f f <满足要求。

10t门式起重机轨道梁基础受力计算书

1#标准化钢筋加工场10t门式起重机轨道梁基础受力计算书项目部名称：项目总工程师：工程技术人员：年月日第份/共份目录1 工程概况 (1)2 基础设计及受力分析 (1)2.1 门式起重机轨道梁基础设计 (1)2.2 受力分析 (2)2.3 荷载组合 (3)2.4 建模计算 (3)2.5 门式起重机轨道梁基础配筋 (5)2.6 门式起重机轨道梁基础地基承载力计算 (8)3 总结 (9)1 工程概况1#标准化钢筋加工场计划配置3台10t门式起重机，其跨径1-27m，净高7m。

2 基础设计及受力分析2.1 门式起重机轨道梁基础设计轨道梁基础采用倒T型C25钢筋混凝土条形基础，基础底部宽60cm，上部宽40cm，每隔15m设置一道2cm宽的沉降缝。

基础底部采用6根HRB400Φ12钢筋作为纵向受拉钢筋，顶部放置两排Φ12作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。

箍筋采用HPB300φ8光圆钢筋，具体尺寸如下图2-1、图2-2所示。

图2-1 门式起重机轨道梁基础断面设计图图2-2 门式起重机轨道梁基础配筋图2.2 受力分析（1）轮压荷载根据《1#标准化钢筋加工场10t门式起重机设计图纸》所提供资料，本例门式起重机两个车轮之间间距为6m，单个最大轮压为80kN，受力简图如下2-3所示：图2-3 门式起重机受力示意图（2）自重荷载轨道梁自重由计算软件自动计入。

2.3 荷载组合根据《路桥施工计算手册》进行荷载组合，其中恒载分项系数取 1.2，活载冲击系数取1.45，利用计算软件自动输入。

2.4 建模计算2.4.1 力学模型简化本例轨道梁基础采用Midas-Civil 2017进行建模计算，基础模拟共采用110个节点，110个梁单元，电算建模细则如下：建模范围：轨道梁基础长度110m。

单元类型：轨道梁基础采用一般梁单元模拟，其中轨道梁基础以1m单元体分割，共分割为110个单元体。

边界条件：轨道梁基础两端采用一般支承限制约束；轨道梁基础底部采用面弹性支承的分布弹性支承，基床系数k =5.6×104kN/m³。

轨道梁计算书

本过程根据《JTJ267-98港口工程混泥土结构设计规范》计算深受弯构件正截面的受弯承载力计算公式如下：z A f Ms y u=其中：跨中截面()dh h l h l z ξ5.0101.013.060.0200-⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=中间支座截面()dh h l h l z ξ5.0101.014.055.0200-⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=()⎪⎭⎫⎝⎛---=14100h l h h h h dcd s y f bh A f =ξ斜截面的受剪承载力计算公式如下：⎥⎦⎤⎢⎣⎡++=--d yh vsh sh d yv H sv sv d c h d u h f S A h f S A bh f C V 11107.01αααγ 其中：hl C 0118.09.1-= hh 800=α30.031.001-=-hl sv αhl sh 0125.025.1-=-α一、海侧轨道梁承载力计算1、受弯承载力计算梁底部主受力钢筋为9φ22 23421mm A s = 2/310mm N f y = 支梁顶部主受力钢筋也为9φ22 23421mm A s = 2/310mm N f y = 箍筋为4φ10，间距为250mm 2314mmA s = 2/210mm N f yv =竖向分布钢筋为4φ10，间距为250mm 2314mm A s = 2/210mm N f yv =水平向分布钢筋为2φ16，间距为500mm 2402mm A s = 2/210mm N f yh = 采用C30混泥土 2/0.15mm N f c = 2/5.1mm N f t = 梁截面特性为 mm h 2160= mm h 20700= mm b 800= mm l 55200= 根据以上条件556.216.252.50==h l 结构系数1.1=d γ1.1、跨中受弯承载力计算()()()mm h l h h h h d 21251556.22070216041216014100=---=⎪⎭⎫⎝⎛---=0416.01521258003421310=⨯⨯⨯==cd s y f bh A f ξ()()[]()mmh h l h l z d88.180321250416.05.01556.201.0556.213.060.05.0101.013.060.02200=⨯⨯-⨯-⨯+=-⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=ξm KN z A f M s y u ∙=÷⨯⨯==10.19131095.180334213106mKN M d u ∙=÷=12.17391.110.1913/γ1.2、支座受弯承载力计算mmh d 2125= 0416.01521258003421310=⨯⨯⨯==cd s y f bh A f ξ()()[]()mmh h l h l z d02.175321250416.05.01556.201.0556.214.055.05.0101.014.055.02200=⨯⨯-⨯-⨯+=-⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=ξm KN z A f M s y u ∙=÷⨯⨯==10.18591002.175334213106mKN M d u ∙=÷=09.16901.110.1859/γ2.1受剪承载力计算mmA sv 314= mm S H 250= mm A sh 402= mm S v 500=6086.02160800800===hh α44.1556.218.09.118.09.101=⨯-=-=hl C4922.030.0556.231.030.031.001=-⨯=-=-hl sv α 6111.0556.225.025.125.025.101=⨯-=-=-hl sh αmKN h f S A h f S A bh f C V d yh vsh sh d yv H sv sv d c h d u ∙=⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡++=--217.187210217.187225562105004026111.025562102503144922.025*********.16086.007.01.1107.013111αααγ二、陆侧轨道梁承载力计算1、受弯承载力计算梁底部主受力钢筋为9φ22 23421mm A s = 2/310mm N f y =支梁顶部主受力钢筋也为12φ22 24562m m A s = 2/310mm N f y =箍筋为4φ10，间距为250mm 2314mmA s = 2/210mm N f y =竖向分布钢筋为4φ10，间距为250mm 2314mm A s = 2/210mm N f y =水平向分布钢筋为2φ16，间距为500mm 2402mm A s = 2/210mm N f y = 采用C30混泥土 2/0.15mm N f c = 2/5.1mm N f t = 梁截面特性为 mm h 2160= mm h 20700= mm b 800= mm l 55200= 根据以上条件556.216.252.50==h l 结构系数1.1=d γ1.1、跨中受弯承载力计算所有计算条件均与海侧跨中截面相同，所以跨中受弯承载力为：mKN M d u ∙=÷=12.17391.110.1913/γ1.2、支座受弯承载力计算()()()mm h l h h h h d 21251556.22070216041216014100=---=⎪⎭⎫⎝⎛---=0555.01521258004562310=⨯⨯⨯==cd s y f bh A f ξ()()[]()mmh h l h l z d6.174021250555.05.01556.201.0556.214.055.05.0101.014.055.02200=⨯⨯-⨯-⨯+=-⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=ξm KN z A f M s y u ∙=÷⨯⨯==60.2461106.174045623106mKN M d u ∙=÷=82.22371.160.2461/γ2.1受剪承载力计算陆侧斜截面的受剪钢筋的分布与海侧的完全相同，所以斜截面受件承载力为：mKN V u ∙=217.1872。

50m架桥机轨道计算书(2012.10.09)

50m架桥机轨道梁计算书一、编制依据（1）、xxx施工图（2）、公路桥涵施工技术规范（JTG/TF50-2011）（3）、钢结构设计规范《GB50017-2003》（4）、混凝土结构设计规范《GB50010-2002》（5）、材料力学（6）、结构力学二、设计指标轨道梁安全系数不小于1.5。

三、计算参数1、材料参数（1）、钢材弹性模量E=200Gpa钢（2）、材料容许应力：Q235钢[σ]=160 Mpa，[τ]=85 Mpa2、荷载系数起升动力系数：1.1水平运动冲击系数：1.15五、轨道梁强度验算5.1、轨道梁结构前支点轨道为单梁双轨，后支点轨道为双梁双轨，材质为Q235钢。

架桥机及轨道具体结构见附图。

5.2、前支点轨道强度验算此处仅计算极限工作状态，即架桥机架设边梁时轨道的强度。

极限状态下，前支点轨道端部处于悬臂工作状态，悬臂长度为42.5cm。

5.2.1、轨道荷载1、架桥机自重架桥机自重作用在前支点单个平车上的荷载为P1=8.5*60*16/52+115*33/52+160/2+81.5+78/2+8/2+21.2/2-90/2*8/52=438KN2、梁重T梁按180t计算。

T梁重量作用在前支点单个平车上的荷载为P2=1800/2*5.35/6.55=735KN3、动载系数起升动载系数1.1。

水平运动动载系数1.15。

4、荷载合计前支点轨道荷载合计为P0=（438+735*1.1）*1.15=4434KN每个轮子施加给轨道的荷载为P=1434/2=717KN5.2.2、轨道计算模型前支点轨道极限工作状态计算模型如下（尺寸单位：mm）：图中P=717N。

5.2.3、计算结果最大弯矩M=717*0.425=305KN·m最大剪力Q=717*2=1434KN最大正应力σ=M·y/Ix=305*0.225/76671.8*100000=90MPa最大剪应力τ=Q/A=1434/(0.424*0.013*2)/1000=130MPa5.2.4、结论正应力安全系数为160/90=1.77，剪应力安全系数85/130=0.65。

轨道梁计算书

车站结构在端头预留了5.9米宽的后浇带，现在要在后浇带上把轨道梁做过去，悬空长度6.5米，一端和既有轨道梁连接，一端锚到地连墙内，轨道梁中间做两个立柱，1*1米，从底板做起来，高度约20米，立柱间有连系梁0.6*0.6。

龙门吊自重135吨，轮间距8.834米，最大吊重45吨。

移动荷载内力分析(YXX-1)执行规范:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m 均布活载 : 0.00梁容重 : 25.00kN/m3 计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.00 活载分项系数 : 1.20活载调整系数: 0.90移动荷载:移动荷载数目 :1机械1-集中力F(kN):2*562.5机械1-间距(m) :8.8梁左移动限制 : 是梁左移动限制距离: 0.010m梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----单元划分长度 : 1.000m 机械最小移动步长: 0.200m机械间最小间距 : --- 机械荷载分项系数: 1.2003 内力简图：1、轨道梁配筋验算-----------双筋矩形断面受弯构件配筋计算------------ 一、基本信息执行规范: 《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010) 计算日期: 2018/10/9 0:20:13二、设计要求结构安全等级:三级；重要性系数:γo=0.9混凝土强度等级:C30钢筋等级:HRB400弯矩设计值:M=324(KN-m)矩形截面宽度:b=800(mm)矩形截面高度:h=800(mm)受压As'保护层厚度a':a'=35(mm)受拉As保护层厚度a:a=35(mm)三、设计参数根据《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)混凝土C30轴心抗压强度设计值:fc=14.3 (N/mm2)混凝土C30轴心抗拉强度设计值:ft=1.43 (N/mm2)受压钢筋HRB400抗压强度设计值:fy'=360 (N/mm2)受拉钢筋HRB400抗拉强度设计值:fy=360 (N/mm2)四、计算过程(1) 截面有效高度:h0=h-a=765(2) 判断截面类型相对界限受压区高度: ξb=0.518(3) 钢筋面积计算:受压区钢筋面积计算As'＝2513.00(mm2)受拉区钢筋面积计算: AsAs＝ 1212.45(mm2)2、柱-----------偏心受压构件配筋计算------------一、基本信息执行规范: 《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)计算日期: 2018/10/9 0:26:44二、设计要求结构安全等级:三级；重要性系数:γo=0.9混凝土强度等级:C30钢筋等级:HRB400一端弯矩设计值:M1=12(KN-m)另一端弯矩设计值:M2=324(KN-m)轴向压力设计值:N=1260(KN-m)矩形截面宽度:b=1000(mm)矩形截面高度:h=1000(mm)受压As'保护层厚度a':a'=35(mm)受拉As保护层厚度a:a=35(mm)构件计算长度l0: l0=19160(mm)三、设计参数根据《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)混凝土C30轴心抗压强度设计值:fc=14.3 (N/mm2)混凝土C30轴心抗拉强度设计值:ft=1.43 (N/mm2)受压钢筋HRB400抗压强度设计值:fy'=360 (N/mm2)四、计算过程(1) 判断是否需要考虑轴向力在弯矩方向二阶效应对截面偏心距的影响。

轨道梁承载力计算书

轨道梁承载力计算书计算书惠环站钢结构工程安全专项施工方案轨道梁承载力检算二〇一四年七月目录一、概述······························ - 1 -1.1工程概况·························- 1 -1.2 轨道梁总体布置······················- 1 -1.3轨道梁结构形式······················- 1 -1.4钢架梁吊装方案······················- 1 -二、复核计算···························· - 2 -2.1复核计算的内容······················- 2 -2.2 计算荷载及组合······················- 2 -2.2.1 永久荷载······················- 2 -2.2.2可变荷载·······················- 3 -2.2.3荷载组合·······················- 3 -2.3主要材料及力学特性····················- 3 -2.3.1混凝土························- 3 -2.3.2钢材·························- 3 -2.3.3计算结果中的符号与单位规定··············- 3 -2.4 20m连续梁预应力钢筋混凝土箱梁整体受力分析········- 4 - 2.4.1计算模型·······················- 4 -2.4.2 预应力钢束应力验算·················- 4 -2.4.3轨道梁压应力验算···················- 4 -2.4.4轨道梁抗裂验算····················- 5 -2.4.5轨道梁正截面抗弯承载力验算··············- 6 -2.4.6轨道梁斜截面抗剪承载力验算··············- 17 -2.4.7轨道梁抗扭承载力验算·················- 28 -2.4.8轨道梁刚度验算····················- 34 -2.5 15m跨钢筋混凝土简支箱梁整体受力分析···········- 34 -2.5.1计算模型·······················- 34 -2.5.2轨道梁正截面抗弯承载力验算··············- 35 -2.5.3轨道梁斜截面抗剪承载力验算··············- 38 -2.5.4轨道梁抗扭承载力验算·················- 41 -2.5.5轨道梁裂缝宽度验算··················- 42 -2.5.6轨道梁刚度验算····················- 44 -2.6 13.5m跨钢筋混凝土简支箱梁整体受力分析··········- 44 -2.6.1计算模型·······················- 44 -2.6.2轨道梁正截面抗弯承载力验算··············- 44 -2.6.3轨道梁斜截面抗剪承载力验算··············- 47 -2.6.4轨道梁抗扭承载力验算·················- 49 -2.6.5轨道梁裂缝宽度验算··················- 51 -2.6.6轨道梁刚度验算····················- 52 -2.7桥面板验算························- 52 -2.7.1计算内容·······················- 52 -2.7.2计算模型·······················- 53 -2.7.3计算结果·······················- 53 -三、复核结论及建议························- 59 -一、概述1.1工程概况本报告的研究对象为莞惠轨道交通城际项目--惠环站，主要针对100吨汽车吊在轨道梁上进行钢结构吊装施工中的轨道梁结构安全进行计算复核。

龙门吊轨道基本计算书

附件一1 预制梁场龙门吊计算书1.1工程概况1.1.1工程简介本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m 组合箱梁中的边梁，一片重达105t。

预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。

1.1.2地质情况预制梁场基底为粉质粘土。

查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。

临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。

1.2基础设计及受力分析1.2.1龙门吊轨道基础设计龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。

每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。

基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。

，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。

图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图1.2.2受力分析梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。

当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。

图1.2-1 最不利工况所处位置单个龙门吊自重按G1=70T估算，梁板最重G2=105t。

起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。

P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN （1-1）q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m （1-2）当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下：`图1.2-3 龙门吊受力示意图龙门吊竖向受力平衡可得到：N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到：N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=869.4KN，N2=331.1KN龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：图1.2-4 支腿单车轮受力示意图受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得N1=N+N （1-5）由公式（1-5）得出在最不利工况下，龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为N=434.7KN1.3建模计算1.3.1力学模型简化对龙门吊轨道基础进行力学简化，基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2015进行模拟计算。

龙门吊轨道梁验算书1

附件3龙门吊轨道梁地基承载力验算书一、基本计算参数1、起吊梁板时龙门吊单边荷载龙门吊主要作用是吊装主体结构施工模板、钢筋等材料，起重量最大为钢筋不超过5吨，为了确保安全按照最大起重量10吨计算。

查表起重量10吨跨度26米是轮压为128KN。

2、龙门吊对每米轨道的压力。

G1=128×2/7=36KN轨道梁和轨道偏安全取每延米自重。

G2=（0.6×0.5）×2.5=7.5KNG3=20/100=0.2KN二、轨道梁地基承载力验算轨道梁采用C30，台阶式设置，上部为宽60cm，高50cm，龙门吊脚宽按7m计，轨道应力扩散只考虑两个脚间距离，砼应力不考虑扩散则：1、轨道梁受压力验算：P=g1 + g3 =36+0.2=36.2KN/m轨道梁砼应力为：σ=γ0P/A=36.2/0.12/1000=0.3MPa<[σ]=30MPa2、轨道梁地基承载力验算。

地基应力计算:σ=( g1+g2+ g3)/A=（36+7.5+0.2）=43.7KPa地基承载力计算：P u——极限承载力，KP ac ——土的粘聚力，KP aγ——土的重度，KN/m，注意地下水位下用浮重度；b，d——分别为基底宽及埋深，m；N c ，N q ，N r——承载力系数，可由图8.4.1中实线查取。

根据板桥村站围护结构图纸总说明中基坑设计参数建议值表1-2素填土C=10、γ=19.2 KN/m、φ=8带入太沙基公式PU=10*6+19.2*0.5*5+0.5*19.2*0=108 KPa>72KPa所以地基承载力买足要求。

三、梁配筋计算1、弯矩计算（按照均布荷载简支梁配筋计算）Q=43.7KN/m梁最大弯矩为W=1/8qL 2=267KN.M2、配筋计算按照混凝土受压区计算梁能够能够承受最大弯矩)5.0('0''1f f f c u h h h b f M -=α=662KN.M>267 KN.M下选用4根¢22钢筋，实际受拉钢筋截面积：11*11*3.14*4=1519 mm2，箍筋¢10@200mm，构造钢筋如下图所示。

电动葫芦轨道梁计算书

电动葫芦轨道梁计算书本轨道梁用于上海崇明岛东风西沙水库工程，电动葫芦额定起重量为32t，大车轮距W=2.95m；葫芦总重量为4吨，轨道梁最大跨度为L=7.4m；运行轨道型号为I63b；Ix=93900cm4=9.39X108mm4 W X=3160cm3 =3.16X106mm3一、轨道梁简图轨道梁上有两台额定起重量各为16吨的电动葫芦，计算时可简化为两个移动的集中载荷作用：F=32t+4t=36t≈360KN轨道自重按均布荷载考虑：g=131.3kg/m≈1.3KN/m二、轨道梁内力计算当电动葫芦行驶至简支直线轨道梁的跨中时，其轨道梁截面中产生最大弯矩为：集中力产生的弯矩标准值：M fk=l l 2a22）（-∑F ≈427 KNm自重产生的弯矩标准值：M gk=2g 81l ≈9 KNm荷载组合弯矩值： Mx=1.2 M gk+1.4 M fk ≈1.2X9+1.4X427=609 KNm三、强度验算σ=Wx Mx =36103160609X10X =192N/mm 2 钢材抗弯强度f=215N/mm2σ<f （满足要求）四、挠度验算 y x =384EI 6.81F 3l =8593310.399X 10X 1.2X 38410X X7.406.81X360X1X ≈13.1mm y =400l =4007400=18.5mm y x <y （满足要求）五、稳定性验算bl =1787400=41.5>20式中l 和b 分别为轨道梁受压翼缘的自由长度和宽度，所以需要进行稳定性验算。

根据工字钢轨道整体稳定系数表，查表取受力在下翼缘时梁的整体稳定系数Φb=0.89修正值Φb'=b Φ282.007.1 =0.75>0.6,查表取Φb'=0.757σd =b"Wnx Mx Φ=757.010*******X1036X X ≈254 N/mm 2σd >f （不满足要求）因工字钢轨道整体稳定性不够，故在轨道上翼缘处加焊花架，增大其水平刚度，即可满足稳定性要求。

预制梁轨道承载力验算

龙门吊轨道承载力验算书2016年10月26日，经总监办、业主、惠清TJ5标项目部三方现场量得已施工的预制梁轨道基础尺寸为80cm厚、130cm宽。

现根据实际结构对对轨道基础承载力进行验算1.1 龙门吊基础验算图7.1 预制场龙门吊立面图（单位mm）1.1.1 受力分析梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。

当起吊最重梁板（112.1t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。

1、龙门吊自重：m=45tG1=45×103kg×10N/kg＝450KN2、30m边梁重量：m=40.2m³×2.6t/m³+7.6t=112.1tG2=112.1×103kg×10N/kg＝1121KN集中荷载P= G2/2=1121/2=560.5KN均布荷载q= G1/L=450/31=14.52 KN/m当处于最不利工况时，单个龙门吊受力简图如下：图1.1.1 龙门吊受力简图龙门吊竖向受力平衡可得到：N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到：N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=722.28KN，N2=288.34KN龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为7m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：图7.1.1-2 龙门吊侧面受力简图受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得N1=N+N （1-5）由公式（1-5）得出在最不利工况下，龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为N=361.14KN1.1.2 力学建模根据《路桥施工计算手册》p358可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-⨯ (1-6) 其中：E0-----------地基土的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79； ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；Pcr -----------p -s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ；s -------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b -------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。

xx轨道梁计算书

xx轨道梁计算书x 轨道梁计算书一、工程概况xx 要安装1台45t 跨度24m 门式起重机，x 。

二、龙门吊检算1、设计依据① 龙门吊使用以及受力要求② 施工场地布置要求③ 地铁施工规范2、设计参数：① 从安全角度出发，按g=10N/kg 计算。

② 45吨龙门吊自重：118吨， G1=1180KN ；45吨龙门吊载重：45吨， G2=450KN ；45吨龙门吊8个轮子每个轮子的最大承重：G6=（1180000/2+450000）/4=260KN③ 混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=2MPa④ 钢板垫块面积：0.20×0.25=0.05 m2⑤ 45吨龙门吊边轮间距：L=8.892m3、受力情况轨道梁采用现浇混凝土梁跨越端头井段，梁长13.5m ，梁端通过在冠梁上预埋插筋实现梁端的固结，轨道梁尺寸采用1000*800mm （高*宽），C30混凝土。

下设2根立柱，一条底梁，轨道梁计算按最大荷载考虑，即两组轮位于轨道梁跨中时，梁所受弯矩最大，此时，考虑小车吊运重物正压于此侧。

根据龙门吊、轨道梁的结构以及龙门吊的工作原理，可将轨道梁的受弯简化为简支梁受集中荷载作用下的受弯情况。

龙门吊自重118吨，其中小车重25吨，悬臂端重20吨，起吊重量45吨时，当小车运转至悬臂端一侧支腿时，达到最大轮压，此时荷载为最大值：T 1494525202118=+++龙门吊每支脚的作用力为：N F F k 5.372414904===Q=0.5ql2=125kn剪力设计值 V=372.50+125=497.50kN图1 计算简图轨道梁最大弯矩发生在两个轮组均在梁上时，且距离两梁距离相同。

M1=Fa=673.00kN.mM2=1/8ql2=390.6kN.m弯矩设计值 M=673.00+390.6=1063.00kN.m4、配筋验算梁截面设计: 沙岗站轨道梁验算====================================== =====================1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形梁 b=800mm，h=1000mm。

轨道板地基梁计算说明书

地基梁计算说明书1、计算资料：地基梁：采用C25混凝土，抗压设计强度11.5Mpa，容重按25kN/m3计算；梁高0.8m，梁宽0.5m，两根并放，如下图。

地基梁上放置轨道板，混凝土轨道板，轨道板容重按25kN/m3计算；板宽5m，板高2.4m，板厚0.19m。

地基梁下为压实土层。

2、地基的模拟有半无限体和文克尔弹簧两种方式，而半无限体计算表格难以计算地基梁上加载局部部分布载的情况，故采用文克尔弹簧进行模拟。

地基基床系数按压实土取为30000kN/m3，弹簧刚度为30000x0.5(梁宽)x1(单元长度)=15000kN/m。

弹簧只受压力，不承受拉力。

3、地基梁按20米分一道缝计算。

轨道板的重量为5x2.4x25=300kN/m，每根梁上分得150kN/m。

加载过程按为每次加载一米（5块轨道板），共分20次加载。

加载过程示意（1）加载过程示意（2）4、地基梁的内力随加载过程变化如下（自重加轨道板）：弯矩变化图（1）剪力变化图由图可以看出：（1）地基梁在自重及轨道板荷载作用下最大弯矩为：200kNm，最大剪力为：152kN。

（2）加载效应约为10米，本例按20米梁长计算是合理的，实际梁长大于20米时本计算仍是适合的。

5、地基梁配筋验算：抗弯验算：拟配筋上下缘各4根直径20mm钢筋，单钢筋面积为12.568cm2，单侧体积配筋率为0.34%。

受压高度x=fsd×As/fcd/b=280000×0.0012568/11500/0.5=0.061m；相对受压区高度ξ=x/h0=0.05/0.74=0.06<0.56，γ0×Md=1.0×200=200<fsd×As×(h-as-as') =280000×0.0012568×(0.8-0.06-0.06) =239.2kNm。

满足要求。

抗剪验算：不考虑钢筋作用时截面能承受的最大剪力为=0.50e-3×α2×ftd×b×h0=0.50e-3×1×1.39×500×740/10=227.5(kN)>152 kN。

昆明T门式起重机轨道梁计算书

45T门式起重机轨道梁验算书1.概述依照龙门吊生产厂家提供的技术资料，考虑施工方便，龙门吊基础位冠梁上，冠梁尺寸为800*800mm的钢筋砼结构，异型段和扩大端亦采纳截面为800*800mm的钢筋砼结构暗梁与冠梁连接作为龙门吊轨道基础，基础采纳C30混凝土。

冠梁上预埋宽度为100mm、长312mm、厚度为10mm的Q235钢板，龙门吊轨道铺设在钢板中间，然后用Q235钢板将轨道固定。

依照龙门吊布置及轨道基础设计情形，本次验算只考虑龙门吊最不利荷载在最不利工况下的受力验算，即45t龙门吊在最大有效悬臂（北侧）侧吊45t重物行走在异型段和扩大端（以下称暗梁，本段长34m）上，详见图1，龙门吊单侧跨距，支腿组合轮距。

图1 单边轨道轮子布置2.暗梁段龙门吊轨道梁验算地基承载力验算①计算参数a龙门吊轮压：依照45T龙门吊技术参数表中数据，当龙门吊悬臂起吊最不利工况时，龙门吊最大轮压为378KN，单边轨道梁共有1组4个轮子接触轨道。

由单边轨道轮子布置图可得内轮距为8m，一边支腿轮距为。

轨道直接作用于基础钢筋砼结构上，本处验算忽略轨道扩散作用，作用面积长度为L=+8+=，宽度为米（查P43轨参数可知），面积为×＝，即在条形基础底部 m2内共经受悬臂侧一个龙门吊轮子荷载378KN。

b轨道条形基础底面为C30钢筋砼，该层的最小承载力fak=30MPa；②轨道的基础承载力验算轮压：378×4=1512KN ，43钢轨：43kg/m,条形基础面积为轨道梁经受的荷载f:a 4310.4103784 3.7721275.3041279.076KP 1.18561000 1.1856⨯⨯⨯=+=+=⨯f 二者对照，fak=35MPa>f=，因此，轨道梁基础承载力足够。

关于轨道下面的钢筋砼基础（结构自重：钢筋砼C30自重，按25kN/m 3计），要紧受剪力和弯矩力，计算如下：受力模型简化：（1）忽略条形轨道扩散作用，依照的荷载作用长度计算，将的混凝土基础简化为一个整体，由混凝土及43轨产生的均布荷载：14310 1.2250.80.8 1.219.7161000⨯⨯=⨯⨯⨯+=F KN 龙门吊滚轮产生的集中荷载：23782756F KN =⨯=,所有荷载均通过梁作用在冠梁上，冠梁对暗梁产生均布的反作使劲为119.716756646.43/1.2+==q KN m 。

龙门吊轨道梁计算书.

CBeam2连续梁计算书――带悬臂50T大龙门吊有悬臂则梁计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20__活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震__纵筋级别 : HRB335混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HRB335配筋调整系数: 1.0__上部保护层厚度 : 30mm面积归并率 : 30.0%__下部保护层厚度 : 30mm最大裂缝限值: 0.400mm__挠度控制系数C : 600截面配筋方式: 双筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 2400mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -0.000 -6.912 -27.648剪力: -0.000 -11.520 -23.040上部纵筋: 640 686 686下部纵筋: 686 686 686箍筋: 458 458 458上纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)下纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)箍筋实配: 4D12@300(1508) 4D12@300(1508) 4D12@300(1508)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.000 0.002 0.007挠度: -8.934 -4.488 0.000最大裂缝:0.007mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<4.000mm(2400/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 875.421 0.000弯矩(-) : -27.648 -65.482 -698.733剪力: 373.228 -249.119 -584.727上部纵筋: 686 686 3459下部纵筋: 686 4502 686箍筋: 971 971 971上纵实配: 2D28+2D25(2213) 4D25(1963) 4D25+2D32(3572)下纵实配: 2D32+6D25(4554) 2D32+6D25(4554) 2D32+6D25(4554)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.007 0.202 0.280挠度: 0.000 7.073 0.000最大裂缝:0.280mm<0.400mm最大挠度:7.073mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 465.759 98.851弯矩(-) : -698.728 -176.476 -328.704剪力: 279.121 250.321 -758.124上部纵筋: 3459 799 1486下部纵筋: 686 2135 686箍筋: 1575 1575 1575上纵实配: 4D25+2D32(3572) 4D25(1963) 2D28+2D25(2213)下纵实配: 5D25(2454) 5D25(2454) 5D25(2454)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.280 0.016 0.042挠度: 0.000 1.097 0.000最大裂缝:0.280mm<0.400mm最大挠度:1.097mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 4: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 98.850 101.638 0.000弯矩(-) : -328.699 -136.150 -30.000剪力: 78.583 49.783 -50.275上部纵筋: 1486 686 686下部纵筋: 686 686 686箍筋: 458 458 458上纵实配: 2D28+2D25(2213) 4D25(1963) 2D28+2D25(2213)下纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)箍筋实配: 4D12@300(1508) 4D12@300(1508) 4D12@300(1508)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.042 0.017 0.007挠度: 0.000 -0.912 0.000最大裂缝:0.042mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 5: 跨长 = 2500mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -30.000 -7.500 -0.000剪力: 24.000 12.000 0.000上部纵筋: 686 686 640下部纵筋: 686 686 686箍筋: 458 458 458上纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)下纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)箍筋实配: 4D12@300(1508) 4D12@300(1508) 4D12@300(1508)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.007 0.002 0.000挠度: 0.000 0.611 1.273最大裂缝:0.007mm<0.400mm最大挠度:1.273mm<4.20mm(2500/600)-----------------------------------------------------------------------4 所有简图：Cbeam4连续梁计算书――带悬臂50T大龙门吊无悬臂则梁计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20__活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震__纵筋级别 : HRB335混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HRB335配筋调整系数: 1.0__上部保护层厚度 : 30mm面积归并率 : 30.0%__下部保护层厚度 : 30mm最大裂缝限值: 0.400mm__挠度控制系数C : 600截面配筋方式: 双筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 2400mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -0.000 -6.912 -27.648剪力: -0.000 -11.520 -23.040上部纵筋: 640 686 686下部纵筋: 686 686 686箍筋: 458 458 458上纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)下纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)箍筋实配: 4D12@300(1508) 4D12@300(1508) 4D12@300(1508)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.000 0.002 0.007挠度: -7.769 -3.906 0.000最大裂缝:0.007mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<4.000mm(2400/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 759.421 0.000弯矩(-) : -27.648 -54.677 -608.602剪力: 326.828 -215.618 -509.925上部纵筋: 686 686 2848下部纵筋: 686 3649 686箍筋: 710 710 710上纵实配: 2D28+2D25(2213) 4D25(1963) 6D25(2945)下纵实配: 6D28(3695) 6D28(3695) 6D28(3695)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.007 0.231 0.287挠度: 0.000 6.188 0.000最大裂缝:0.287mm<0.400mm最大挠度:6.188mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 403.930 81.720弯矩(-) : -608.597 -150.781 -288.279剪力: 245.441 216.641 -659.928上部纵筋: 2848 686 1300下部纵筋: 686 1839 686箍筋: 1233 1233 1233上纵实配: 6D25(2945) 4D25(1963) 2D28+2D25(2213)下纵实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.287 0.021 0.037挠度: 0.000 1.002 0.000最大裂缝:0.287mm<0.400mm最大挠度:1.002mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 4: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 81.720 87.100 0.000弯矩(-) : -288.274 -115.938 -30.000剪力: 71.846 43.046 -47.420上部纵筋: 1300 686 686下部纵筋: 686 686 686箍筋: 458 458 458上纵实配: 2D28+2D25(2213) 4D25(1963) 2D28+2D25(2213)下纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)箍筋实配: 4D12@300(1508) 4D12@300(1508) 4D12@300(1508)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.037 0.014 0.007挠度: 0.000 -0.806 0.000最大裂缝:0.037mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 5: 跨长 = 2500mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -30.000 -7.500 -0.000剪力: 24.000 12.000 0.000上部纵筋: 686 686 640下部纵筋: 686 686 686箍筋: 458 458 458上纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)下纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)箍筋实配: 4D12@300(1508) 4D12@300(1508) 4D12@300(1508)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.007 0.002 0.000挠度: 0.000 0.553 1.156最大裂缝:0.007mm<0.400mm最大挠度:1.156mm<4.20mm(2500/600)Cbeam5连续梁计算书――无悬臂50T大龙门吊计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20__活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震__纵筋级别 : HRB335混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HRB335配筋调整系数: 1.0__上部保护层厚度 : 30mm面积归并率 : 30.0%__下部保护层厚度 : 30mm最大裂缝限值: 0.400mm__挠度控制系数C : 600截面配筋方式: 双筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 1500mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -0.000 -2.700 -10.800剪力: -0.000 -7.200 -14.400上部纵筋: 640 686 686下部纵筋: 686 686 686箍筋: 458 458 458上纵实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)下纵实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)箍筋实配: 4D12@300(1508) 4D12@300(1508) 4D12@300(1508)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.000 0.001 0.003挠度: -4.053 -2.030 0.000最大裂缝:0.003mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<2.500mm(1500/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 586.064 0.000弯矩(-) : -10.800 -31.577 -487.040剪力: 213.355 -220.826 -533.773上部纵筋: 686 686 2260下部纵筋: 686 2759 686箍筋: 805 805 805上纵实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 5D25(2454)下纵实配: 6D25(2945) 6D25(2945) 6D25(2945)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.003 0.253 0.302挠度: 0.000 5.361 0.000最大裂缝:0.302mm<0.400mm最大挠度:5.361mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 327.218 0.000弯矩(-) : -487.035 -161.560 -27.652剪力: 178.165 149.365 -609.482上部纵筋: 2260 743 686下部纵筋: 686 1494 686箍筋: 1071 1071 1071上纵实配: 5D25(2454) 4D25(1963) 4D25(1963)下纵实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.302 0.002 0.008挠度: 0.000 0.584 0.000最大裂缝:0.302mm<0.400mm最大挠度:0.584mm<10.000mm(6000/600)梁号 4: 跨长 = 2400mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -27.648 -6.912 -0.000剪力: 23.040 11.520 0.000上部纵筋: 686 686 640下部纵筋: 686 686 686箍筋: 458 458 458上纵实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)下纵实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)箍筋实配: 4D12@300(1508) 4D12@300(1508) 4D12@300(1508)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.008 0.002 0.000挠度: 0.000 -0.733 -1.419最大裂缝:0.008mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<4.000mm(2400/600)4 所有简图：Cbeam6连续梁计算书――无悬臂50T大龙门吊计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20__活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震__纵筋级别 : HRB335混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HRB335配筋调整系数: 1.0__上部保护层厚度 : 30mm面积归并率 : 30.0%__下部保护层厚度 : 30mm最大裂缝限值: 0.400mm__挠度控制系数C : 600截面配筋方式: 双筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 2400mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -0.000 -6.912 -27.648剪力: -0.000 -11.520 -23.040上部纵筋: 640 686 686下部纵筋: 686 686 686箍筋: 524 524 524上纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)下纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.000 0.002 0.009挠度: -7.966 -4.008 0.000最大裂缝:0.009mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<4.000mm(2400/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 676.565 0.000弯矩(-) : -27.648 -46.959 -544.223剪力: 293.685 -191.689 -456.495上部纵筋: 686 686 2522下部纵筋: 686 3202 686箍筋: 524 524 524上纵实配: 2D25+2D22(1742) 4D22(1521) 4D25+1D32(2768)下纵实配: 7D25(3436) 7D25(3436) 7D25(3436)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.009 0.206 0.285挠度: 0.000 6.369 0.000最大裂缝:0.285mm<0.400mm最大挠度:6.369mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 359.767 69.484弯矩(-) : -544.218 -132.427 -259.404剪力: 221.384 192.585 -589.788上部纵筋: 2522 686 1169下部纵筋: 686 1631 686箍筋: 988 988 988上纵实配: 4D25+1D32(2768) 4D22(1521) 2D25+2D22(1742)下纵实配: 5D22(1901) 5D22(1901) 5D22(1901)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.285 0.018 0.048挠度: 0.000 1.011 0.000最大裂缝:0.285mm<0.400mm最大挠度:1.011mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 4: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 69.484 77.235 0.000弯矩(-) : -259.400 -101.500 -30.000剪力: 67.033 38.233 -45.381上部纵筋: 1169 686 686下部纵筋: 686 686 686箍筋: 524 524 524上纵实配: 2D25+2D22(1742) 4D22(1521) 2D25+2D22(1742)下纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.048 0.017 0.010挠度: 0.000 -0.800 0.000最大裂缝:0.048mm<0.400mm最大挠度:0.000mm130.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 5: 跨长 = 2500mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -30.000 -7.500 -0.000剪力: 24.000 12.000 0.000上部纵筋: 686 686 640下部纵筋: 686 686 686箍筋: 524 524 524上纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)下纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.010 0.003 0.000挠度: 0.000 0.569 1.196最大裂缝:0.010mm<0.400mm最大挠度:1.196mm<4.200mm(2500/600)4 所有简图：Cbeam7连续梁计算书――带悬臂12.5T小龙门吊计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20__活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震__纵筋级别 : HRB335混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HPB235配筋调整系数: 1.0__上部保护层厚度 : 30mm面积归并率 : 30.0%__下部保护层厚度 : 30mm最大裂缝限值: 0.400mm__挠度控制系数C : 600截面配筋方式: 双筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 1500mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -0.000 -2.025 -8.100剪力: -0.000 -5.400 -10.800上部纵筋: 480 515 515下部纵筋: 515 515 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)下纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.000 0.001 0.003挠度: -3.701 -1.856 0.000最大裂缝:0.003mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<2.500mm(1500/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 0.000 334.823 0.000弯矩(-) : -8.100 -57.877 -319.717剪力: 125.108 -182.836 -204.436上部纵筋: 515 515 2053下部纵筋: 515 2159 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 2D25+2D22(1742) 4D22(1521) 2D25+3D22(2122)下纵实配: 6D22(2281) 6D22(2281) 6D22(2281)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.003 0.185 0.294挠度: 0.000 4.504 0.000最大裂缝:0.294mm<0.400mm最大挠度:4.504mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 0.000 328.505 0.000弯矩(-) : -319.715 -64.195 -20.737剪力: 202.330 180.730 -127.214上部纵筋: 2053 515 515下部纵筋: 515 2115 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 2D25+3D22(2122) 4D22(1521) 2D25+2D22(1742)下纵实配: 6D22(2281) 6D22(2281) 6D22(2281)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.294 0.177 0.008挠度: 0.000 4.240 0.000最大裂缝:0.294mm<0.400mm最大挠度:4.240mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 4: 跨长 = 2400mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -20.736 -5.184 -0.000剪力: 17.280 8.640 0.000上部纵筋: 515 515 480下部纵筋: 515 515 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)下纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.008 0.002 0.000挠度: 0.000 -2.624 -5.169最大裂缝:0.008mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<4.000mm(2400/600)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：Cbeam8连续梁计算书――带悬臂12.5T小龙门吊计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20__活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震__纵筋级别 : HRB335混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HPB235配筋调整系数: 1.0__上部保护层厚度 : 30mm面积归并率 : 30.0%__下部保护层厚度 : 30mm最大裂缝限值: 0.400mm__挠度控制系数C : 600截面配筋方式: 双筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 2400mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -0.000 -5.184 -20.736剪力: -0.000 -8.640 -17.280上部纵筋: 480 515 515下部纵筋: 515 515 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D14(616)下纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D14(616)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)裂缝: 0.000 0.005 0.020挠度: -1.586 -0.874 0.000最大裂缝:0.020mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<4.000mm(2400/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 7500mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 0.000 41.546 1.423弯矩(-) : -20.736 0.000 -48.012剪力: 29.955 -3.637 -30.637上部纵筋: 515 480 515下部纵筋: 515 515 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D14(616)下纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D14(616)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)裂缝: 0.020 0.033 0.013挠度: 0.000 2.747 0.000最大裂缝:0.033mm<0.400mm最大挠度:2.747mm<12.500mm(7500/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 7500mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 1.423 35.933 10.283弯矩(-) : -48.011 -42.392 -187.457剪力: 34.773 -25.184 -52.184上部纵筋: 515 515 1173下部纵筋: 515 515 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D20(1257)下纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D14(616)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)裂缝: 0.013 0.020 0.149挠度: 0.000 -2.800 0.000最大裂缝:0.149mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<12.500mm(7500/600)-----------------------------------------------------------------------梁号 4: 跨长 = 7500mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 10.283 352.567 0.000弯矩(-) : -187.456 -42.043 -351.378剪力: 157.507 -158.479 -185.479上部纵筋: 1173 515 2277下部纵筋: 515 2286 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 4D20(1257) 4D14(616) 6D22(2281)下纵实配: 8D20(2513) 8D20(2513) 8D20(2513)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)裂缝: 0.149 0.179 0.289挠度: 0.000 8.844 0.000最大裂缝:0.289mm<0.400mm最大挠度:8.844mm<12.500mm(7500/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 5: 跨长 = 7500mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 0.000 278.543 10.275弯矩(-) : -351.375 -39.441 -131.279剪力: 245.145 -69.961 -96.961上部纵筋: 2277 515 821下部纵筋: 515 1770 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 6D22(2281) 4D14(616) 4D16+1D20(1118)下纵实配: 8D20(2513) 8D20(2513) 8D20(2513)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)裂缝: 0.289 0.027 0.050挠度: 0.000 4.062 0.000最大裂缝:0.289mm<0.400mm最大挠度:4.062mm<12.500mm(7500/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 6: 跨长 = 7500mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 10.276 34.119 0.000弯矩(-) : -131.278 -23.917 -53.194剪力: 42.130 15.130 -35.463上部纵筋: 821 515 515下部纵筋: 515 515 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 4D16+1D20(1118) 4D14(616) 4D14(616)下纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D14(616)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)裂缝: 0.050 0.005 0.030挠度: 0.000 -0.997 0.000最大裂缝:0.050mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<12.500mm(7500/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 7: 跨长 = 7500mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 0.000 42.091 0.000弯矩(-) : -53.194 0.000 -0.000剪力: 34.092 7.093 -24.626上部纵筋: 515 480 515下部纵筋: 515 515 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D14(616)下纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D14(616)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)裂缝: 0.030 0.035 0.000挠度: 0.000 3.031 0.000最大裂缝:0.035mm<0.400mm最大挠度:3.031mm<12.500mm(7500/600)4 所有简图：龙门吊轨道梁综合选筋结果根据以上计算，综合计算后的选筋结果，选取最不利截面和最大受力位置进行配筋，配筋结果见下表：。