摩擦桩长度计算
桩基桩长的计算
一、桩基的类别针对界溪段桥梁下部构造施工图中存在两类桩：端承桩和摩擦桩。
端承桩：桩基自身重及桩顶以上荷载由桩端持力层承受。
摩擦桩：桩基自身重及及桩顶以上荷载由桩基周身与岩土摩擦阻力承受。
二、单桩基桩长理论计算公式及相关参数表1、摩擦桩单桩承载力容许值计算公式：[Ra]=（1/2）*u*∑Qik*l i+Ap*QrQr=m0*K*[f ao]+k2*R*(h-3)式中：[Ra]——单桩轴向受压承载力容许值（KN），桩身自重与置换土重（当自重计入浮力时置换土重也计入浮力）的差值作为荷载考虑；u——桩身周长（m）Ap——桩端截面面积（㎡）n——土的层数（注：公式中未写出）Li——承台底面或局部冲刷线以下各土层的厚度（m），扩孔部分不计；Qik——与Li对应的各土层与桩侧的摩阻力标准值（kPa），宜采用单桩摩阻力实验确定，当无实验条件时按表5.3.3-1选用；Qr——桩端处土的承载力基本容许值（kPa），当持力层为砂石、碎石土时，若计算值超过下列值，宜采用：粉砂1000kP；细砂1150kP；中砂、粗砂、砾砂1450kP；碎石土2750kP；[f ao]——桩端处土的承载力基本容许值（kPa），按《公路桥涵地基及基础设计规范》第3.3.3条确定；h——桩端的埋置深度（m），对于有冲刷的桩基，埋深由一般冲刷线起算；对无冲刷的桩基，埋深由天然地面线或实际开挖后的地面线算起；h的计算值不大于40m，当大于40m时，按40m计算；k2——容许承载力随深度的修正系数，根据桩端处持力层土类按《公路桥涵地基及基础设计规范》3.3.4选用；K——桩端以上各土层的加权平均重度（kN/m3）,若持力层在水位以下且不透水时，不论桩端以上土层的透水性如何，一律取饱和重度；当持力层透水时，则水中部分土层取浮重度；R——修正系数，按表5.3.3-2选用；m0——清底系数，按表5.3.3-3选用。
表5.3.3-1 钻孔桩桩侧土的摩阻力标准值Qik注：挖孔桩的摩阻力标准值可参照本表采用。
摩擦桩和端承桩的标高和贯入度
摩擦桩和端承桩的标高和贯入度
摩擦桩和端承桩是常用的地基桩基类型，它们的标高和贯入度是设计和施工过程中需考虑的重要参数。
以下是关于摩擦桩和端承桩的标高和贯入度的相关参考内容。
1. 摩擦桩的标高和贯入度：
摩擦桩是通过桩身与土壤之间的摩擦力来承担荷载的桩基类型。
摩擦桩的标高通常指桩顶的高度，一般设在地面以上。
标高的确定需要考虑外部荷载、桩身的长度、土层的特性等因素。
在设计中，摩擦桩的贯入度是一个重要参数。
贯入度指桩身进入土层的深度。
贯入度的确定需要考虑桩身的截面积、桩身的强度、桩端所受的荷载等因素。
一般来说，贯入度越大，摩擦桩的承载力越大，但是也会增加施工的难度和成本。
2. 端承桩的标高和贯入度：
端承桩是通过桩端在稳定土层或岩石中产生的承载力来承担荷载的桩基类型。
端承桩的标高通常也指桩顶的高度，一般与地面齐平或略高于地面。
标高的确定需要考虑地面的荷载分布以及桩身的长度。
端承桩的贯入度指桩端进入稳定土层或岩石的深度。
贯入度的确定需要考虑土层或岩石的特性、桩身的截面积和强度、桩端所受的荷载等因素。
一般来说，贯入度越深，端承桩的承载力越大，但也会增加施工难度和成本。
总的来说，摩擦桩和端承桩的标高和贯入度是根据设计要求和实际情况来确定的。
在实际设计和施工中，需要综合考虑土层特性、荷载要求、结构特点等因素，合理确定桩基的标高和贯入度，以保证桩基的可靠性和经济性。
要根据具体工程情况和相应规范要求进行设计和施工，确保桩基的性能和安全。
摩擦桩允许承载力计算
按设计规范经验公式确定单桩轴向容许承载力
1．摩擦桩
单桩容许承载力[P]＝
K
1
安全系数[桩侧极限摩阻力P su ＋桩底极限阻力P pu ]
（1）打入桩容许承载力按下式计算
][2
1
][R i i i A l U P σατα+=∑
P －单桩轴向受压容许承载力kN U －桩周长m
l i －桩在承台底面或最大冲刷线一下的第i 层土层中的长度m
i τ－于l i 相对应的各土层与桩侧的极限摩擦阻力kPa
A －桩底面积㎡
R σ－桩底处土的极限承载力kPa
αi α－分别为振动下沉对各土层桩侧摩阻力和桩底抵抗力的影响系数，打入桩其值均为1
打入桩桩侧的极限摩阻力i τ值
注：表中I L 为土的液性指数；系按76g 平衡锥测定的数值
打入桩桩底处土的极限承载力R σ值
注:表中h 为桩底进入持力层的深度；d 为桩的直径或边长。
系数α钢管桩因需要考虑桩底端闭塞效应及其挤土效应特点，钢管桩单桩轴向极限承载能力P j ，可用下式计算：
R p i i s j A l U P σλτλ+=∑
当
5<s b d h 时，s s b p d h λλ16.0= 当
5≥s
b
d h 时，s p λλ8.0=
λ－桩底端闭塞效应系数，对于闭口钢管桩该值为1，对于敞口钢管桩宜按上式确式中：
p
定。
λ－侧阻挤土效应系数，对于闭口钢管桩，为1，敞口钢管桩，按下表确定
s
h－桩底端进入持力层深度m
b
d－钢管桩内直径m
s
λ
敞口钢管桩侧阻挤土效应系数
s。
摩擦桩桩长计算小程序
柱（桩）顶竖向力（kN） 柱径（m） 柱高（m） 最低水位以上桩长（m）
至局部冲刷线的桩长（m）
TURE
18.44
部冲刷线以下的桩长（m） 单根柱的自重（kN）
以上单根桩的自重（kN）
刷线单根桩的自重（kN）
以下单根桩的自重（kN）
部竖向荷载V（kN）
2975.13
2977.30
R）（摩擦桩）
5 6 7 8 9
0.00 14 15
0.00 16
0.00 17
0.00 180.00来自0.000.00
0.00
0.00
0.00
所受全部竖向荷载V计算 2266.90 1.50 6.31 0.00 8.34 10.10 278.77 0.00 267.49 161.97 桥名 墩台号 结论 桩总长
［P］=0.5*（Ulτ p+Aσ R）（摩擦桩）
土层数 各土层与桩壁的极限摩阻力τ i（kPa） 承台底面或局部冲刷线以下各土层厚度li（m） 各土层摩阻力U*τ i*li（kN） 土层数 各土层与桩壁的极限摩阻力τ i（kPa） 承台底面或局部冲刷线以下各土层厚度li（m） 各土层摩阻力U*τ i*li（kN） 单桩轴向受压容许承载力［P］计算 桩径d（m） 桩成孔直径增大值 桩尖处土的容许承载力［σ 0］（kPa） 清底系数 1.65 0.15 400.00 0.80 0.70 11.80 3.00 4.68 10.10 14.78 5.65 2.14 915.05 0.00 0.00 0.00 0.00 1 70.00 10.10 3997.99 10 11 0.00 12 0.00 13 0.00 2 3 4
m0
3
修正系数 λ 桩尖以上土的容重
桩长计算(摩擦桩)(新规范
1 70.00 10.10 3997.99 10
2
3
4
0.00 11 12
0.00 13
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
单桩桩底所受全部竖向荷载V计算 1.65 0.15 400.00 0.80 0.70 11.80 3.00 4.68 10.10 14.78 5.65 2.14 915.05 单根柱（桩）顶竖向力（kN） 柱径（m） 柱高（m） 最低水位以上桩长（m） 最低水位至局部冲刷线的桩长（m） 局部冲刷线以下的桩长（m） 单根柱的自重（kN） 最低水位以上单根桩的自重（kN） 最低水位至局部冲刷线单根桩的自重（kN） 局部冲刷线以下单根桩的自重（kN） 单桩桩底所受全部竖向荷载V（kN）
柱（桩）顶竖向力（kN） 柱径（m） 柱高（m）
最低水位以上桩长（m）
局部冲刷线的桩长（m）
TURE
18.44
冲刷线以下的桩长（m） 单根柱的自重（kN）
以上单根桩的自重（kN）
刷线单根桩的自重（kN）
以下单根桩的自重（kN）
部竖向荷载V（kN）
2975.13
m0
修正系数 λ 桩尖以上土的容重 r2（KN/m ） 地面土容许承载力随深度的修正系数 k2 一般冲刷线至局部冲刷线的深度(m) 桩在局部冲刷线以下的有效长度 l (m) 桩尖的埋置深度h（m） 桩的周长 U（m） 桩底横截面积 A（m2） 桩尖处土的极限承载力σ
R（kPa）
单桩轴向受压容许承载力［P］（kN）
［P］=0.5*（Ulτ p+Aσ R）（摩擦桩）
土层数 各土层与桩壁的极限摩阻力τ i（kPa） 承台底面或局部冲刷线以下各土层厚度li（m） 各土层摩阻力U*τ i*li（kN） 土层数 各土层与桩壁的极限摩阻力τ i（kPa） 承台底面或局部冲刷线以下各土层厚度li（m） 各土层摩阻力U*τ i*li（kN） 单桩轴向受压容许承载力［P］计算 桩径d（m） 桩成孔直径增大值 桩尖处土的容许承载力［σ 0］（kPa） 清底系数
桥梁桩长设计控制原则
桩基如果采用端承桩
1）桩端进入微风化岩，中风化泥质岩不能作为持力层
2）桩端进入微风化泥质岩时：饱和单轴不能小于10MPa，计算采用5MPa，要求桩基嵌入满足强度的微风化化岩层不小于2D（D为桩径），桩底以下完整基岩不小于3d,桩底沉渣厚度满足施工规范要求。桩底岩石饱和单轴抗压强度标准值frk>=10MPa，设计按照嵌入不小于3D考虑。
桩长L
（m）
岩性
嵌入长度h要求
岩层单轴极限抗压强度（MPa）
备注
L≤20
泥质粉砂岩
h≥3D（桩径，下同）
≥10
花岗岩
h≥2D
≥30
辉绿岩
h≥2D
≥30
20＜L≤30
泥质粉砂岩
h≥3D
≥10
花岗岩
h≥2D
≥30
辉绿岩
h≥2D
≥30
L＞30
泥质砂岩
h≥2D
≥10
花岗岩
h≥D
≥30
辉绿岩
h≥D
≥30
另：最小桩长去15m~18m，根据跨径、墩高取，跨径在25m以下（含25m）且墩高高度在15m以内取低值，跨径在25m以上或墩高超过15m取高值。
饱和单轴不能小于15mpa计算采用饱和单轴并且不大于10mpa要求桩基嵌入满足强度的中风化岩层不小于2d为桩径要求桩基嵌入满足强度的微风化岩层不小于15d为桩径桩底以下完整基岩不小于3d桩底沉渣厚度满足施工规范要求
附1：桩长设计控制原则
端承桩
依据岩性、岩层风化程度、单轴抗压强度、持力层埋深等情况综合确定。
A2设计合同段适合作为端承桩的典型岩层主要有：
1）中风化泥质粉砂岩（饱和单轴抗压强度约为12~20MPa）
摩擦桩桩长的计算(新规范)
一、计算过程及说明5.3.3 摩擦桩的单桩轴向受压承载力容许值【Ra】，可按下式计算：u-桩身周长（m）；本桥u=4.7124A p -桩端截面面积（m 2),对于扩底桩，取扩底截面面积本桥A P =3.1415926X D 2/4 = 1.7671桩径=1.5n-土层的层数，l i -承台底面或局部冲刷线一下各层土的厚度（m），扩孔部分不计q ik -与l i 对应的各层土与桩侧的摩阻力标准值（KPa），宜采用单桩摩阻力试验值， 当无试验条件时，按本规范5.3.3-1选用本桥所采用值的表格岩层数l iq ik 1 1.780802 4.350319120400500600700800900 =6199.15(KN)-桩端处土的承载力基本容许值（KPa），按本规范3.3.3条确定本桥500m 0-清底系数，按本规范5.3.3-3条确定0.7λ-修正系数0.70.65h-桩端的埋置深度（m），对于有冲刷的的桩基，埋深由一般冲刷线起算，对无冲刷的桩基埋置深度由天然地面线或实际开挖后的地面线起算，大于40米，按40米计算本桥m 0=桩端为透水性土时，本桥λ=桩端为不透水性土时，本桥λ=[][][])3(0(22121-+=+=∑=h fa u Ra rk m q q A l q rrP i ni rk λl q ini rku ∑=121[]0fa []=0fa本桥冲刷深度=0（从现地面冲刷掉的深度）本桥埋置深度h=25（冲刷线至桩低深度)本桥K 2深度=5本桥r 2深度=20q r -桩端处土的承载力容许值（KPa），当持力层为砂土，碎石土时，若计算值超过下列值1228.50本桥采用的q r =1228.50【Ra】-单桩轴向受压承载力容许值（KN)，【Ra】=8370.1（KN)二、桩长的计算及结果6000（KN）25（米）k 2-容许承载力随深度的修正系数，根据桩端持力层土类按按本规范3.3.4条确定桩长的采用单桩顶垂直轴力【N】=25初步拟定桩长L=r 2-桩端以上各土层的加权平均重度（KN/m 3）宜采用：粉砂1000KPa，细砂1150KPa，中砂，粗砂，砾砂1450KPa，碎石土2750KPa[][]=-+=)3(0(22h fa rk m q rλ。
摩擦端承桩桩间距要求规范
摩擦端承桩桩间距要求规范《建筑地基基础设计规范》1、摩擦型桩的中心距不宜小于桩身直径的3倍；扩底灌注桩的中心距不宜小于扩底直径的1.5倍；当扩底直径大于2m时桩端净距不宜小于1m。
在确定桩距时尚应考虑施工工艺中挤土等效应对邻近桩的影响。
2、扩底灌注桩的扩底直径不应大于桩身直径的3倍。
3、桩底进入持力层的深度根据地质条件荷载及施工工艺确定宜为桩身直径的1~3倍。
在确定桩底进入持力层；深度时尚应考虑特殊土、岩溶以及震陷液化等影响。
嵌岩灌注桩周边嵌入完整和较完整的未风化、微风化、中风化硬质岩体的最小深度不宜小于0.5m。
4、布置桩位时宜使桩基承载力合力点与竖向永久荷载合力作用点重合。
5、预制桩的混凝土强度等级不应低于C30，灌注桩不应低于C20，预应力桩不应低于C40。
6、桩的主筋应经计算确定，打入式预制桩的最小配筋率不宜小于0.8%，静压预制桩的最小配筋率不宜小于0.6%，灌注桩最小配筋率不宜小于0.2%~0.65%(小直径桩取大值)。
7 、配筋长度:1) 受水平荷载和弯矩较大的桩配筋长度应通过计算确定；2)桩基承台下存在淤泥淤泥质土或液化土层时配筋长度应穿过淤泥淤泥质土层或液化土层；3) 坡地岸边的桩8度及8度以上地震区的桩抗拔桩嵌岩端承桩应通长配筋；4) 桩径大于600mm的钻孔灌注桩构造钢筋的长度不宜小于桩长的2/3。
8、桩顶嵌入承台内的长度不宜小于50mm，主筋伸入承台内的锚固长度不宜小于钢筋直径(I级钢)的30倍和钢筋直径(II级钢和III级钢)的35倍。
对于大直径灌注桩当采用一柱一桩时可设置承台或将桩和柱直接连接桩和柱的连接可按本规范第8.2.6条高杯口基础的要求选择截面尺寸和配筋柱纵筋插入桩身的长度应满足锚固长度的要求。
9、在承台及地下室周围的回填中应满足填土密实性的要求。
砂石桩计算规则
砂石桩计算规则砂石桩是一种常用于土木工程中的基础构件，用于增加地基的稳定性和承载能力。
在进行砂石桩设计和计算时，需要遵循一定的规则和方法。
下面将介绍砂石桩计算的一般规则，并对其中的关键要点进行详细阐述。
1.砂石桩类型选择：根据工程需要，选择合适的桩类型。
常见的砂石桩类型包括摩擦桩、端承桩和摩端一体桩等。
选择时要考虑工程地质条件、荷载要求和施工要求等因素。
2.桩径和间距确定：根据设计荷载和地基条件，确定砂石桩的桩径和间距。
一般来说，较大的桩径和较小的间距能提供更好的承载能力，但也需要考虑施工的可行性和经济性。
3.桩长计算：根据设计荷载和土质条件，计算砂石桩的桩长。
桩长的计算一般包括端阻抗法和摩擦阻力法。
端阻抗法是根据桩端所承受的荷载来计算桩长，而摩擦阻力法是根据桩身周围土体与桩体之间的摩擦产生的阻力来计算桩长。
4.桩身破坏状态确定：在砂石桩计算中，需要确定桩身的破坏状态，以评估桩的稳定性和承载能力。
常见的桩身破坏状态有弯曲破坏、剪切破坏和侧向沉降等。
根据破坏状态评估桩的承载能力，并进行相应的修正。
5.桩身效应长度计算：砂石桩的承载能力受到土体的约束，在计算中需要将土体的约束考虑进去。
为了简化计算，通常采用桩身效应长度的概念。
桩身效应长度是指桩身周围土体对桩身纵向受力影响的距离。
根据迎风面积法或应变法等方法计算桩身效应长度，并将其考虑在桩长计算中。
6.桩身和桩端阻力计算：砂石桩的承载能力主要来自桩身的摩擦阻力和桩端的端阻抗。
在计算中，需要分别计算桩身和桩端的承载能力。
桩身承载能力的计算包括摩擦阻力的计算和侧阻力的计算。
桩端承载能力的计算包括端承阻力的计算和端承力的计算。
7.安全系数确定：在砂石桩计算中，需要考虑荷载的安全性。
一般来说，设计荷载应小于砂石桩的承载能力，并根据工程要求的安全系数确定砂石桩的安全系数。
常见的安全系数有静力安全系数和动力安全系数等。
总结起来，砂石桩计算的规则主要包括砂石桩类型选择、桩径和间距确定、桩长计算、桩身破坏状态确定、桩身效应长度计算、桩身和桩端阻力计算以及安全系数的确定。
摩擦桩桩长的计算
一、计算过程及说明5.3.3 摩擦桩的单桩轴向受压承载力容许值【Ra】，可按下式计算：u-桩身周长（m）；本桥u=3.7699A p -桩端截面面积（m 2),对于扩底桩，取扩底截面面积本桥A P =3.1415926X D 2/4 = 1.1310桩径=1.2（m）n-土层的层数，l i -承台底面或局部冲刷线一下各层土的厚度（m），扩孔部分不计q ik -与l i 对应的各层土与桩侧的摩阻力标准值（KPa），宜采用单桩摩阻力试验值， 当无试验条件时，按本规范5.3.3-1选用2676.64(KN)-桩端处土的承载力基本容许值（KPa），按本规范3.3.3条确定本桥650m 0-清底系数，按本规范5.3.3-3条确定0.7λ-修正系数0.70.65h-桩端的埋置深度（m），对于有冲刷的的桩基，埋深由一般冲刷线起算，对无冲刷的桩基=本桥m 0=桩端为透水性土时，本桥λ=桩端为不透水性土时，本桥λ=[][][])3(0(22121-+=+=∑=h fa u Ra rk m q q A l q rrP i ni rk λlqin i rku ∑=121[]0fa []=0fa埋置深度由天然地面线或实际开挖后的地面线起算，大于40米，按40米计算本桥冲刷深度=1本桥埋置深度h=11本桥K 2深度=2本桥r 2深度=10q r -桩端处土的承载力容许值（KPa），当持力层为砂土，碎石土时，若计算值超过下列值368.55本桥采用的q r =368.55【Ra】-单桩轴向受压承载力容许值（KN)，【Ra】=3093.5（KN)二、桩长的计算及结果1000（KN）11（米）桩长的采用单桩顶垂直轴力【N】=12初步拟定桩长L=r 2-桩端以上各土层的加权平均重度（KN/m 3）宜采用：粉砂1000KPa，细砂1150KPa，中砂，粗砂，砾砂1450KPa，碎石土2750KPak 2-容许承载力随深度的修正系数，根据桩端持力层土类按按本规范3.3.4条确定[][]=-+=)3(0(22h fa r k m q rλ323.4584 1345.298。
桩长计算(摩擦桩)
400.00 0.80 0.70
11.80 3.00 4.68
桩在局部冲刷线以下的有效长度 l (m)
10.10
桩尖的埋置深度h（m）
14.78
桩的周长 U（m）
5.65
桩底横截面积 A（m2）
2.14
桩尖处土的极限承载力σ R（kPa） 915.05
单桩轴向受压容许承载力［P］（kN） 2977.30
［P］=0.5*（Ulτ p+Aσ R）（摩擦桩）
土层数
1
2
3
4
各土层与桩壁的极限摩阻力τ i（kPa）
70.00
承台底面或局部冲刷线以Leabharlann 各土层厚度li（m）10.10
各土层摩阻力U*τ i*li（kN） 3997.99
0.00
0.00
0.00
土层数 10
11
12
13
各土层与桩壁的极限摩阻力τ i（kPa）
2266.90 1.50 6.31 0.00 8.34
10.10 278.77
0.00 267.49 161.97
2975.13
0.00
0.00
0.00
结论
TURE
桩总长
18.44
桥名
墩台号
R）（摩擦桩）
5
6
7
8
9
0.00 14
0.00 15
0.00 16
0.00 17
0.00 18
0.00
0.00
所受全部竖向荷载V计算 柱（桩）顶竖向力（kN）
柱径（m） 柱高（m） 最低水位以上桩长（m） 至局部冲刷线的桩长（m） 部冲刷线以下的桩长（m） 单根柱的自重（kN） 以上单根桩的自重（kN） 刷线单根桩的自重（kN） 以下单根桩的自重（kN） 部竖向荷载V（kN）
运用桥梁通做桩长计算汇报
土层厚度： 这里的第一层土 是桩顶所在层的 也就是地勘报告 中从第三层土开 始算起，厚度也 可以从《工程地 质剖面图》中查 寻所得。
土层透水性： 透水性可以点击 左上角“帮助”按 钮，可得出1为 透水，0为不透 水。
运用桥梁通计算桩长------冷泉桥
修正系数： 可查《公路桥涵 地基与基础设计 规范》6.3.3-2 中调用。 清底系数： 在《公路桥涵地 基与基础设计规 范》6.3.3-3中 选取。
其余选项则均为 默认值即可，点 击左下角存盘， 就可以计算出结 果。
感谢聆听
汇报时间：2020年09月 汇报人：赵珩宇
运用桥梁通计算桩长------冷泉桥
承载力容许值： 在地勘报告中给 定最后两层的容 许值，如果没有 给定，可查《公 路桥涵地基与基 础设计规范》 6.3.3中给出的 最大值调用。
深度修正系数： 在《公路桥涵地 基与基础设计规 范》表4.3.4中 选用。
基本承载力及 摩阻力： 在地勘报告中可 直接调用输入。
桥梁上部结构计算示例------冷泉桥
我们需要吧所有体积相加，乘以混凝土容重（一般盖梁配筋多，所以取值26kN/m³）， 来换算成作用力。
5045kN
0.404m³
除空心板以外所有上部构造物的体积和： 10.18+0.404+1.77+35.26=47.614m³
空心板
耳墙
垫块
作用力换算（体积×容重）=47.614×26=1237.964kN 作用力相加（空心板+上部其他冷泉桥
耳墙
由侧面图可用CAD测量出耳墙 侧面面积为3.24㎡。
复合地基有效桩长的计算方法
地质与勘探
GEOLOGY AND PROSPECTING
Vol. 42 No. 4 July，2006
复合地基有效桩长的计算方法
王平卫1，2 ，彭振斌1 ，杨庆光1 ，何忠明1
（1. 中南大学地学与环境工程学院，长沙 410083；2. 有色金属矿产地质调查中心，北京，100012 ）
在平面半无限空间内部深处的垂直位移可以由indlin位移解得到复合地基有效桩长的确定由于考虑的时刚性基础下复合地基因此由桩顶沉降与桩间土顶沉降协调联立方程r0lcepap4gswzr1r2r1假设桩间土体在力作用下不产生体应变12得到有效桩长的计算公式为r2r2eplc67r0就是刚性基础情况下柔性桩复合地基的有效桩长计算公式从公式中可以看出有效桩长与桩身半径桩土弹性模量比的平方根成正比12的一种特殊情况中认为桩长为12
段继伟根 据 水 泥 土 搅 拌 桩 的 研 究［9］提 出 按 照 桩土刚度比来确定柔性桩有效桩长的取值范围：
EP / ES = 10 ～ 50 时，lc =（8 - 20）d ；
第2 期
王平卫等：复合地基有效桩长的计算方法
EP / ES = 50 ～ 100 时，lc =（20 - 25）d ； EP / ES = 100 ～ 200 时，lc =（25 - 33）d ； 当 EP / ES 取值分别为 10、50、100、200 时候，运 用本文推导的方法得到 lc 分别为 8. 96d、20. 04d、 28. 35d 和 40. 09d。从结果可以看出 EP / ES 较小的 时候按本文确定的有效桩长同段继伟提出的有效桩 长取值比较接近，但是随着 EP / ES 比值的增大，本 文计算的有效桩长比段继伟提出的计算方法稍微偏 大。
桩长计算_摩擦_嵌岩(完整版)
第十层
919 909 10 10
0 0 0
虑桩端岩层的端阻和侧阻
桩顶反力 承载能力 安全储备
kN
kN
kN
桩端岩石层情况
桩基全断面 入岩深度h
m
5376
13784
8408
完整、较完 整
钻孔桩
中风化
2
第十一层 979.58 979.58
第十二层 979.58 979.58
第十三层 979.58 979.58
摩擦桩
注：1、白色区域为填写区域。有效层厚为扣掉冲刷后层厚。 2、表中尺寸单位均为m，容重单位为KN/m3,力的单位为KN，土层强度均为KPa。 3、桩端土层若为砂土、碎石土等，在限制qr栏填入规定上限值。 4、本计算表格适用于摩擦桩，依据规范《JTG D63-2007》编制。
0号台
24q
承载能力
5334
参数名称 岩层情况 （土层留空）
层顶标高 层底标高 层厚li 有效层厚li
qik frki c1Apfrk uc2ihifrki 1/2ζsuliqik 是否嵌入
第一层
1026 1019
7 7 45 210 0 0 594 -
第二层
1019 1007.6
11.4 11.4 45.0 2100.0
0 0 967 -
第四层 979.58 979.58
第五层 979.58 979.58
0
0
0
0
0
0
第六层 979.58 979.58
0
0 0
第七层 979.58 979.58
0
0 0
第八层 979.58 979.58
0
0 0
桩长计算标准
桩长计算是土木工程中的一项重要工作，尤其是在建筑桩基设计和施工过程中。
桩长是指从桩顶到桩底的实际长度，它直接影响到桩的承载能力和稳定性。
计算桩长的标准和方法通常取决于设计规范、地质条件、工程要求和桩的类型。
以下是一些计算桩长的常见标准和方法：
1. 设计规范：不同的国家和地区有不同的设计规范，如美国的ACI 318（美国混凝土协会混凝土建筑规范）、欧洲的EN 1992系列标准、中国的GB 500072011《建筑地基基础设计规范》等。
这些规范通常会提供计算桩长的具体公式和参数。
2. 地质勘察报告：桩长的计算需要依据地质勘察报告中提供的地质分层信息，根据不同的土层分布和特性来确定桩的入土深度。
3. 桩的类型：不同的桩类型（如预制桩、现浇桩、灌注桩等）有不同的设计和施工要求，这会影响桩长的计算方法。
4. 承载力要求：桩的设计承载力是计算桩长的关键因素之一。
根据预期的荷载和土层的承载力，可以确定桩的长度和直径。
5. 安全系数：在计算桩长时，需要考虑安全系数，以确保桩的结构安全和稳定性。
6. 施工条件：施工方法和技术也会影响桩长的计算，例如，桩的打桩设备、施工环境（如水文地质条件）等。
通常，桩长的计算步骤包括：
分析地质勘察报告，确定土层的分布和特性。
根据设计规范和工程要求，确定桩的类型和设计参数。
计算桩的承载力需求，考虑安全系数。
确定桩的入土深度，包括桩尖长度和桩身长度。
根据施工条件和设备能力，确定最终的桩长。
在实际工程中，桩长的计算应由有经验的工程师或设计师根据具体的工程情况和规范要求来完成。
摩擦桩桩周土体影响范围
摩擦桩桩周土体影响范围（原创实用版）目录1.摩擦桩的概念及作用2.桩周土体的概念及对摩擦桩的影响3.影响摩擦桩桩周土体影响范围的因素4.减小摩擦桩桩周土体影响范围的措施正文一、摩擦桩的概念及作用摩擦桩是一种深基础工程中常用的桩基形式，它通过桩身与周围土体之间的摩擦力来传递荷载。
摩擦桩在地基处理和基础加固等领域具有广泛的应用，其主要作用是将荷载从建筑物传递到地基土体，以确保建筑物的稳定性和安全性。
二、桩周土体的概念及对摩擦桩的影响桩周土体是指摩擦桩周围一定范围内的土体。
在桩基设计中，桩周土体对摩擦桩的承载能力、沉降和稳定性等方面具有重要影响。
桩周土体的物理力学性质、桩身与土体之间的摩擦系数、桩周土体的应力状态等因素都会对摩擦桩的工作性能产生影响。
三、影响摩擦桩桩周土体影响范围的因素1.桩身参数：桩身的长度、直径、材料和截面形状等因素会影响桩周土体的影响范围。
一般来说，桩身越长、直径越大，摩擦桩的承载能力越高，桩周土体的影响范围也越大。
2.土体参数：桩周土体的物理力学性质（如土的密度、黏性、角度等）、土层的深度和分布等都会影响摩擦桩桩周土体的影响范围。
3.荷载条件：建筑物的荷载类型、大小和分布形式等都会对摩擦桩桩周土体的影响范围产生影响。
4.施工条件：施工方法、施工过程中对土体的扰动等也会影响摩擦桩桩周土体的影响范围。
四、减小摩擦桩桩周土体影响范围的措施1.选择合适的桩身参数：根据工程实际情况，合理选择桩身参数，如长度、直径等，以减小桩周土体的影响范围。
2.改善土体条件：采取措施改善桩周土体的物理力学性质，如加固土体、增加土体的密度等，以减小摩擦桩桩周土体的影响范围。
3.合理布置荷载：优化建筑物荷载的布置形式，减小荷载对桩周土体的影响，从而减小摩擦桩桩周土体的影响范围。
4.采用合适的施工方法：选择对土体扰动较小的施工方法，减小施工过程中对土体的扰动，从而减小摩擦桩桩周土体的影响范围。
钻孔灌注摩擦桩配筋长度探讨
钻孔灌注摩擦桩配筋长度探讨郭继业;林伟达【摘要】分析了过去钻孔灌注摩擦桩的配筋状况,在明确现行规范对钻孔灌注摩擦桩配筋要求的基础上,提出关于优化其配筋长度的设想及建议,从而确保桩基受力安全.【期刊名称】《山西建筑》【年(卷),期】2010(036)019【总页数】3页(P126-128)【关键词】钻孔灌注摩擦桩;配筋长度;建议【作者】郭继业;林伟达【作者单位】珠海市规划设计研究院市政二所,广东,珠海,519002;珠海市规划设计研究院市政二所,广东,珠海,519002【正文语种】中文【中图分类】TU4730 引言对于钻孔灌注摩擦桩的配筋,过去多数设计人员按照自己习惯的方法进行设计,配筋长度随意性较大,大致可归纳为以下几类:1)大多数设计单位桩基配筋采用m计算,按弯矩零点考虑配筋长度,第一批50%主筋在离桩顶4/α+(2 m～3 m)(α指桩的水平变形系数,下同)处截断,钢筋笼长度不小于2L/3(L指桩长,下同);2)第一次从桩顶至4/α处截断1/3主筋,第二次在2/3桩长处再截断1/3主筋,最后1/3主筋配到桩底;3)桩身上部L/3处第一批截断主筋的50%,剩下的 50%主筋配置到2L/3处,最下面留有L/3长度的素混凝土段;4)桩顶到L/2处第一批截断主筋的50%,其余50%主筋配置到桩底,或在下面留1 m～3 m的素混凝土段;5)为方便钢筋笼设计,将一批桩长相差不大的桩,采用同一尺寸的钢筋笼,以底部不同的素混凝土长度来调整,这使得桩底以上素混凝土段长短不一,有10 m,20 m甚至30 m的情况。
总体上说,自从提出设计终身负责制后,桩内配筋长度普遍增长,具有优化设计与节省用钢量的潜力;同时,对少数桩基的素混凝土段长度也需要进行必要的限制,以确保桩基受力安全。
1 现行规范对钻孔灌注摩擦桩配筋的要求钻孔灌注摩擦桩主要依靠桩侧与地基土之间的摩擦力来承受桩顶竖向荷载,桩身所承受的竖向荷载自上而下逐渐减小,越接近桩底,桩身所受的轴向力越小;同时,摩擦桩的桩长与桩径的比值较大,亦即桩身较柔,在水平荷载和弯矩的作用下,桩身所受的弯矩与剪力也是靠近桩顶的上段大,在桩侧土抗力的不断抵消下,同样使其所受的弯矩与剪力自上而下迅速衰减。