扣件式钢管脚手架设计实例解析

安全管理编号：LX-FS-A58101 扣件式钢管脚手架设计实例解析

In the daily work environment, plan the important work to be done in the future, and require the personnel to jointly abide by the corresponding procedures and code of conduct, so that the overall behavior or

activity reaches the specified standard

编写：_________________________

审批：_________________________

时间：________年_____月_____日

A4打印/ 新修订/ 完整/ 内容可编辑

扣件式钢管脚手架设计实例解析

使用说明：本安全管理资料适用于日常工作环境中对安全相关工作进行具有统筹性，导向性的规划，并要求相关人员共同遵守对应的办事规程与行动准则，使整体行为或活动达到或超越规定的标准。资料内容可按真实状况进行条款调整，套用时请仔细阅读。

1.前言

根据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）对外脚手架的规定：提出逐步淘汰毛竹脚手架，积极推广扣件式钢管脚手架。《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JG130-2001）对扣件式钢管脚手架的设计原则和计算方法都作了规定。笔者将以该规范为依据，结合工程实例，系统地对扣件式钢管脚手架的设计计算和使用过程中应注意的有关事项，作一解析。

2.工程实例概况

黄岩东河嘉苑商住楼1～3#楼，建筑面积为

15000m²

，（三幢楼地下室全部连通，地下室呈L形），最高建筑物3#楼檐口高度为19.8m

，1#楼.2#楼北侧脚手架和3#楼南侧脚手架搭设在地下室顶板上。

3.脚手架设计

3.1计算参数的确定

（1）架体尺寸。立杆横距lb=800mm

，纵距la=1500mm

，步距h=1800mm

。搭设高度21.3m

（取3#楼为计算对象），立杆底部垫设槽钢。

（2）架体构件。

见表

（3）围档材料。采用2000目安全网，全高封

闭，挡风系数0.6，自重标准值5N/m²。

（4）脚手板。采用竹篾板，层层满铺，其自重标准值0.35kN/m²。

（5）施工活载。主体结构均布活荷载标准值3kN/m²。

（6）基本风压。台州地区基本风压为ω₀

=0.55kN/m²，风压高度变化系数μz

=1.31，脚手架风荷载体型系数μs

=0.1157。

3.2横向、纵向水平杆计算

3.2.1

横向纵向水平杆的抗弯强度按下式计算：σ＝M/W≤f

式中的M－弯矩设计值，按M＝1.2MGK为施工荷载标准值产生的弯矩。W－载面模量。f－钢材

的抗弯强度设计值，f=205N/mm²

（1）横向水平杆的抗弯强度

计算横向水平杆的内力按简支计算，计算跨度取立杆的横距lb=800mm

，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度

a=300mm

，a₁=100mm

。

①永久荷载标准值gk包括每米立杆承受的结构自重标准值0.136kN/m（纵距1.5m

，步距1.8m

），脚手板片重标准值0.35kN/m²和栏杆与挡板自重标准值0.14kN/m（如图1）

740)this.width=740" border=undefined>

图1 结构自重计算简图

gk=0.136+0.35×1.2+0.14=0.696kN/m

MA=1/2gka²=1/2×696×0.3²=31.32N?m

MB=1/2gka 2 1=1/2×696×0.1²=3.48N?m

MA-MB=31.32-3.48=27.84N?m

MGK=gk/2lb

/2-(MA-MB)/gkl 2 b-MA=696/2×0.8/2-

(27.84/696×0.8)²-31.32=11.32Nm

②施工均布活荷载标准值

Qk=3kN/m2×0.75=2.25kN/m

740)this.width=740" border=undefined>

图2 施工荷载计算简图

MQK=Qkl 2 b/8=1/8×2250×0.82=180N?m M=1.2MGk+1.4MQK=1.2×11.31+1.4×180=265.57N?m

σ=M/W=265.57×103/5.08×103

=52.28N/mm2＜f=205N/mm2

所以横向水平杆满足安全要求。

（2）纵向水平杆的抗弯强度按图3三跨连续梁计算，计算跨度取纵距la=1500mm

。F为纵向水平跨中及支座处的最大荷载，分别按静载P和活载Q进行计算，作用在支座上的F力在弯矩计算时可以不用考虑。

740)this.width=740" border=undefined>

①考虑静载情况

P=gk(lb+a-a1)/2lb

=696×(0.8+0.3+0.1)×(0.8+0.3-0.1)/(2×0.8)=522N

图4静载布置情况考虑跨中和支座最大弯矩。

740)this.width=740" border=undefined>

图4静载状况下计算简图

M1=0.175Pla MB=Mc=-0.15P/a

②考虑活荷载情况

Q=1/2qklb=1/2×2250×0.8=900N

按图5、6两种活载最不利位置考虑跨中最大弯矩。

740)this.width=740" border=undefined>

图5 活载最不利状况计算简图

740)this.width=740" border=undefined> 图6 活载最不利状况计算简图

M1=0.213Qla

按图7、8两种活荷载最不利位置考虑支座最大弯矩。

740)this.width=740" border=undefined>

图7 活载最不利状况计算支座弯矩