单向板设计计算书

V (kN )
0.25 c f c bh0 (kN ) Vc 0.7 f t bh0 (kN )
箍筋肢数、直径
63.69 220.8＞V 70.84＞V
84.92 206.4＞V 66.55＜V
77.84 206.4 66.22＜v
77.84 220.8 70.84＜V
2 8
2
2 8
101 608.7
0.021 618.24
2φ20
0.277<0.35 765.1
3φ18
0.013 412.2
2φ18
0.173 509.3
2φ18
As bh 0α1fc/fy
选用钢筋 实际钢筋截面面积（mm2）
628
763
509
509
7
次梁斜截面承载力计算见下表：
连续次梁斜截面承载力计算
截面 边跨跨内 离端第二支座 离端第二跨 跨内 中间跨跨内 中间支座
0.101 0.101
0.069
0.079 0.101 0.101
1 1 2 s
As bh
1fc/fy
0.106 0.106
0.072
0.082 0.106 0.106
0.057
0.065
0
α
266.5 266.5 Φ8 Φ8
181 Φ8 @200 251
206.2 266.5 266.5 Φ8 Φ8 Φ8
5
1.025 ln =1.025×6.355m=6.514m＞6.475m 取 lo =6.475m 中间跨 跨度差
lo = ln =6.6m-0.25m=6.35m
（6.475m-6.35m）/6.35m=1.968%＜10%
说明可按等跨连续梁计算内力，计算简图如下
连续梁各截面弯矩及剪力计算分别见下表 连续次梁弯矩计算
主梁在墙上支撑长度为 a=370mm
（1）荷载 恒载设计值 由次梁传来 9.27KN/m×6.6=61.19KN
主梁自重（折算为集中荷载） 1.2×25×0.25×（0.65－0.08)×2.0 =8.55KN 梁侧抹灰（折算为集中荷载） 1.2×17×0.017×（0.65-0.08）×2 ×2=0.79KN
252.96 80.96 221.97
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① +⑤
-158.24 88.48 (-272.05) 114.56
① 对边跨取 l0 6.02m ，对中跨取 l0 5.931m ，对支座 B 取 l0 5.975m 。
主梁剪力计算 端支座 项 次 计算简图
K VAin
中间支座
离端第二支 座内侧
0.55 77.84
中间支座外 侧、内侧
0.55 77.84
端支座内侧 支座外侧
0.45 63.69 0.60 84.92
6
（3）截面承载力计算 次梁跨内截面按 T 形截面计算，翼缘计算宽度为：
' 边跨 b f = lo /3 =1/3×6475mm=2160mm＞b+ s n =200+1800=2000mm
连续次梁正截面承载力计算 截面 弯矩 M (kN m)
s s f cbh2
1 0 M 或
边跨跨内
离端第二支座
离端第二跨跨内 中间跨跨内
中间支座
84.88
-84.88
56.12
-64.14
M f cb ' h 2 1 f 0
0.021
0.239
0.013
0.158
1 1 2 s
143.3 Φ8 @200 251
163.4 Φ8 @200 279
选配钢筋 @180 @180 实配钢筋面积 279 279 279 279 279 @180 @180 @180
中间板带②～⑤轴线之间,各区格板的四周与梁整体连接， 故其中间跨的跨中截面和中间支座考虑板的内拱作用 ,计算
4
弯矩可以减少 20%。 各种构造钢筋如下 ⑴分布筋选用 8@200。 ⑵嵌入墙内的板面附加钢筋选用 8@200。 ⑶垂直于主梁的板面附加钢筋选用 8@200。 ⑷板角构造钢筋: 选用 8@200,双向配置板四角的上部。 三、次梁计算： 次梁按塑性内力重分布方法计算 取主梁高 h=650mm b=250mm （1）荷载 恒荷载设计值 由板传来 次梁自重 3.23KN/㎡×2.0m=6.46kN/m 1.2×25×0.2×（0.5-0.08）=2.52kN/m 次梁高 h=500mm b=200mm
200
2 8
101 983.6 200
2 8
101 1749.7 200
Asv nAsv1 /mm
101
按构造配筋
s 1.25 f yv Asv h0 /(V Vc )
实配箍筋间距
200
构造配筋要求： 沿全长配置封闭式箍筋， 第一根箍筋距支座边 50mm 处开始布置，在简支端的支座范围内各布置一根箍筋。 四 主梁计算 主梁按弹性理论计算， 柱高 H=4.5m 已知柱截面尺寸为 350mm×350mm
2
17 ㎜ 石灰砂浆抹面 小计 楼面标准活荷载
因楼面可变荷载标准值等于 4.0kN/ m ， 所以可变荷载分项系 数应取 1.3。即每米板宽的设计值总值： 由永久荷载控制时：
g q = 1.35 g k 0.7 1.3qk =1.35×2.689+0.7×1.3×5=8.18kN/m
由可变荷载控制时：
3 单向板肋梁楼盖示意图：
二： 算
板的计
1
主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁跨度为 6m，次 梁的跨度为 6.6m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为 2m， lo 2 / lo1 =6.6/2=3.3，因此按单向板设计。 按跨高比条件，连续板板厚 h 2000/40=50mm，对工业建 筑的楼盖板，要求 h 80mm，取板厚 h=80mm。 次 梁 截 面 高 度 应 满 足 h=
K M1
中间支座 内
K M B (M C )
0.267 112 .61 0.133 68.18 0.133 68.18
0.311(0.089) 159.44(45.63)
K M2
0.067 28 .05
0.133 68.18
① ② ③ ④

0.244 103 .69 0.289 149 .27
离端第二跨、中间跨 梁高： 翼缘厚：
b 'f =1/3×6350=2117mm
h=500mm ho =500mm-40mm=460mm hf'=80mm
'
判定 T 形截面类型： α1fc b f hf' （ ho -hf'/2） =1.0×9.6×2000 ×80×420=645.12KN/m＞84.92kN/m（边跨内）＞56.15KN/m （中间跨） 故各跨中截面属于第一类 T 形截面。 支座截面按矩形截面计算，离端第二支座按布置两排纵向 钢筋考虑，取 ho =500mm-70mm=430mm，其他中间支座按布置一 排纵向钢筋考虑，取 ho =460mm 次梁正截面承载力计算见下表：
2
g q = 1.2 g k 1.3qk =1.2×2.689+1.3×5=3.23+6.5=9.73kN/m
故取每米板宽
g q =9.73kN/m
（2）内力计算 次梁截面 200mm×500mm 板在墙上支撑长度 120mm 计算跨度：板按塑性计算取值 边跨
l n +h/2=2.0m-0.1m-0.12m+0.08∕2=1.82m l n +a∕2=2.0m-0.1m-0.12m+0.12/2=1.84m
lo
/16 ～
lo
/12=6600/16 ～
6600/12=412 ～ 550mm 。 考 虑 到 楼 面 可 变 荷 载 比 较 大 ， 取 h=500mm。截面宽度取 b=200mm 主 梁 截 面 高 度 应 满 足 h=
lo
/14 ～
lo
/8=6000/14 ～
6000/8=429～750mm。取 h=650mm 截面宽度为 b=250mm （1）荷载 恒荷载标准值： 20 ㎜ 水泥砂浆面层 80mm 钢筋混凝土板 0.02×20KN／m³=0.4kN/㎡ 0.08×25KN／m³=2.0kN/㎡ 0.017×17KN／m³=0.289kN/㎡ 2.689kN/㎡ 5.0kN/㎡
8
恒荷载设计值 G= 70.53kN 活荷载设计值 Q= 13KN/m×6.6m=85.8KN 合计 G+Q=70.53+85.8=156.33kN
（2）内力计算 计算跨度 边跨
ln =6.0-0.12-0.35/2=5.705m
lo =1.025 ln +b/2=1.025×5.705+0.35/2=6.02m
边跨跨 内 截面位置 离端第二支 座 -1/11 -84.88 离端第二跨跨 内 中间跨跨内 1/16 56.12 中间支 座 -1/14 -64.14
αm
M ( g q)l 02
1/11 84.88
( kN / m )
连续次梁剪力计算
离端第二 截面位置 αv
V ( g q)l n (kN )
取 l o =1.82m 中间跨 l o =2.0m-0.2m=1.8m 计算跨度差： （1.82-1.8）/1.8=1.1%<10% 板为多跨连
续板， 对于跨数超过五跨的等截面连续板， 其各跨受荷相同， 且跨差不超过 10%时，均可按五跨等跨度连续板计算，为使 计算简化统一取 l o =1.82m 计算简图：
梁侧抹灰 1.2×17×0.017×（0.5-0.08）×2=0.291kN/m
小计 由板传来的活荷载 荷载总计算值 （2）内力计算 计算跨度 边跨
g=9.271kN/m q=6.5×2=13kN/m g+q=22.27kN/m
ln =6.6m-0.12m-0.25m/2=6.355m ln +a/2=6.355m+0.24m/2=6.475m
1 M B 22 .73 3
0.229 118 .28
0.200 101 .78 0.170 86 .51
⑤ ① +② 最不利 荷载组 合 ① +④ ① +③
1 M B 15.21 3
-45.63 86.51 （-159.44） -180.79 -180.79 -272.05 -40.13 129.83 114.56 (-158.24)
连续板各截面的弯矩计算见下表 连续板各截面的弯矩计算
3
截面位置
边跨跨内 1/11 2.93
离端第二支座 -1/11 -2.93
离端第二跨中 中间跨中 1/16 2.01
中间支座 -1/14 -2.30
αm
M ( g q)l 02
( kN / m )
（3）截面承载力计算 b=1000mm,h=80mm, ho =80-25=55mm(C20 混凝土板最小保护层 厚度 20mm) α1=1.0 连续板各截面配筋计算表
边区板带（①～②、⑤～⑥轴 线间） 板带部位截面 中间区板带（②～⑤轴线间）
离端第二 离端第二 离端 边跨 跨跨中及 中间 边跨 离端第 跨跨中及 第二 跨中 中间跨跨 支座 跨中 二支座 中间跨跨 支座 中 中 2.93 -2.93 2.01 -2.30 2.93
中间支座
2.01× -2.93 0.8=1.60 -2.30×0.8=-1.84 8 0.055 0.063
在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力 系数表进行，跨内和支座截面最大弯矩及剪力按下式计算：
9
弯矩设计值： M KGL KQL 剪力设计值： V KG KQ
式中 K 可由书中附表可查知， 具体计算结果以及最不利荷载组合见下 表： 主梁弯矩计算
中间跨跨 边跨跨内 序号 计算简图
＜ ln +a/2+b/2=5.705+0.37/2+0.35/2=6.06m 取 l o =6.02m 中间跨 ln =6.0-0.35=5.65m
lo =Lc=6.0＞1.05 ln =5.933m
简化计算近似取 l o =5.931m 跨度差 （6.02-5.931）/5.931=1.50%＜10%，可以按等跨连续梁计算 由于主梁线刚度较柱的线刚度大得多 故主梁可视为铰支柱顶上连续 梁，其计算简图见图
混凝土单向板肋梁楼盖设计
一 设计资料
1 设计荷载：
楼面标准活荷载为 5KN/㎡ 楼面做法为 20 ㎜厚水泥砂浆面层 17 ㎜厚石灰砂浆抹面 2 材料： 混凝土 C2O，梁主筋采用 HRB335,其余均采用 HPB235 板在墙上支撑长度为 120mm，次梁在墙上支撑长度为 240mm 主梁在墙上支撑长度为 370mm。柱截面尺寸为 350mm×350mm 周边墙厚为里 120mm 外 250mm.