单向板设计计算书
单向板肋形楼盖板设计计算书
单向板肋形楼盖设计计算书姓名：HJHKJHIHJK学号：3210KLJLK班级：KLHLK 日期：20UIYIU目录设计资料.......................................................................................... - 1 -1.板的设计....................................................................................... - 2 -2.次梁的设计.................................................................................... - 3 -3.主梁的设计.................................................................................... - 6 -设计资料某建筑，采用现浇钢筋混凝土结构。
楼面面层用20mm 厚水泥砂浆抹面后，加铺瓷砖地面，面层下铺50mm 厚水泥焦渣找平，梁、板下面用20mm 厚石灰砂浆粉刷。
注意：钢筋直径≥12mm 时，采用HRB400级钢筋，直径<12mm 时，采用HPB235级钢筋。
工业建筑，活荷载标准值为： 5。
62/m kN ，其分项系数为1.3.；梁、板混凝土均采用C20混凝土。
1.板的设计确定板厚及板的计算跨度根据板的厚度与跨度的最小比值（h /l ）,板厚应不小于：401l =402400=60 (mm) (l 为板的跨度) 考虑到工业建筑楼面的最小板厚要求，取板厚h =80 mm 。
次梁截面尺寸h =（121～181）l =（121～181）×5700 = 475～316（mm ） (l 为次梁的跨度) 取次梁梁高 h =450 mm 。
单向板计算书
一、 设计资料楼面构造做法为20mm 厚水泥砂浆面层，17mm 厚混合砂浆天棚抹灰。
活荷载标准值混凝土 C20（）钢筋 梁主筋采用HRB335（），其余采用HPB235（） 板在墙上支撑长度为120；次梁在墙上支撑长度为240；主梁在墙上支撑长度为370；柱子截面尺寸为350X350，周边墙厚为里120外250二、 板的计算板的计算考虑塑性内力重分布方法计算。
板的板的厚度按构造要求取h=80mm （）。
次梁截面高度h=450（）,截面宽度b=200mm ，板尺寸及支承情况如图（1）所示图（1） （a ）板的尺寸 （b ）板的计算简图 （1） 荷载恒载标准值20mm 厚水泥砂浆面层80mm 钢筋混凝土板(a) (b) 9.73KN/m17mm厚石灰砂浆抹面线恒载设计值线活载设计值9.73KN/m（以上取每米板宽）（2）内力计算计算跨度边跨取Array中间跨计算跨度差，<<5,说明可以按等跨连续板计算内力（为简化计算起见，统一取）。
取1m宽板带为计算单元，计算简图如图（1）（b）所示。
连续板各截面弯矩计算见表（1）表（1）连续板各截面弯矩计算（3）截面承载力计算b=1000mm，h=80，，，连续板各截面的配筋计算见表（2）。
表（2） 连续板各截面配筋计算//三、次梁计算取主梁的梁高（1） 荷载恒载设计值由板传来次梁自重梁侧抹灰g=9.61KN/m活载设计值由板传来合计 q+g=22.61KN/m （2） 内力计算边跨=6.235m+m=6.115m取6.115m 。
中间跨跨度差 （6.235m-6.115m ）/6.115m2%<10%可按等跨连续梁计算内力。
计算简图如图2所示（a）（b）图2 次梁的尺寸和计算简图（a）次梁尺寸（b）计算简图连续次梁各截面弯矩及剪力计算分别见表（3）、表（4）（3） 截面承载力计算次梁跨内截面按T 形截面计算，翼缘计算宽度为边跨第二跨和中间跨梁高 h=550mm ，翼缘厚判别T 形截面类型：按第一类T 形截面试算。
单向板的计算
单向板肋梁楼盖的计算书小组成员：纪昌建陈安羽李立斌舒海鹏姜庆涛罗斌时间：2011/12/22一、板计算根据题意可得：混泥土为C35 f c =19.1Kn/mm 2 f t =1.71 Kn/mm 2板厚：0h >=80mm>=(1/40)L ”=55mm b h 取80mm 次梁：h=(1/12~1/18)L=(525~350) h 取400mm b=(1/2~1/3)h=(200~133.3) b 取150mm 主梁：h=(1/8~1/14)L=(825~471) h 取600mm b=(1/2~1/3)h=(200~133mm) b 取200mm 荷载计算连续板的计算简图80mm 钢筋混凝土：24*0.08=1.922/mm kN25mm 水泥砂浆搅拌面：20*0.025=0.52/mm kN 20mm 厚混合砂浆拌灰：17*0.02=0.342/mm kN 15mm 厚混合砂浆抹灰：17*0.015=0.2552/mm kN 活荷载：q=4.82/mm kN恒荷载：1.92+0.5+0.34+0.255=3.0152/mm kN 1）由可变荷载控制的组合q+g=(1.3*4.8+1.2*3.015)=9.862/mm kN 2）由永久荷载控制的组合q+g=(1.35*3.015+1.3*4.8*0.7)=8.442/mm kN荷载组合值取由可变荷载控制的较大值g+q=9.862/mm kN 板的计算跨度中间跨;l=l=2200-150=2050mm边跨：l=l+h/2=(2200-75-120)+80/2=2045mm<=l+a/2=2005+60=2065mm故取l=2045mm 中间跨与边跨的高度差(2050-2045)/2200=0.227%<10%,可按等跨连续板进行计算连续板受力简图板的弯矩计算截面配筋计算二、次梁计算次梁计算简图连续板传来的荷载9.86KN/m次梁自重25*0.2*（0.4-0.08）=1.6KN/m次梁粉刷 1.7*0.002*（0.4-0.08）*2=0.2176KN/m恒荷载标准值11.68KN/m活荷载标准值 4.8*2.2=10.56KN/m可变荷载效应控制组合g+q=1.2*11.68+1.3*10.08=27.12KN/m永久荷载效应控制组合g+q=1.35*11.68+0.7*1.3*10.08=24.94KN/ml=6300-200=6100mm中间跨l=（6300-120-100）+240/2=6200 mm 边跨故边跨取6200mm（6200-6100）/6200=1.56%<10% 故可能用等跨连续梁计算内力次梁受力简图次梁弯矩计算次梁剪力计算截面承载计算次梁跨中按T 形截面计算21003/0=='l f b 215020001500=+=+s b b 取2100m梁高 h=400mm 360404000=-=h mm 翼缘厚 mm h f 80=次梁正截面受弯承载力计算次梁斜截面受剪承载力计算三、主梁计算主梁计算简图1.次梁恒载 11.68*6.3=73.58KN主梁自重 24*0..2*（0.45-0.08）*2.2=4.08KN 主梁粉刷 17*（0.45-0.08）*0.015*2..3*2=0.43KN g=73.58+4.08+0.43=78.09KN由次梁传来的荷载：q=10.56*6.3=66.528KN 组合：1.2*78.09+66.528*1.3=180.19KN 2.内力计算计算跨度：边跨 l n =6.6-0.12-0.4/2=6.28ml 0=1.025 +b/2=6.637m< Ln+a/2+b/2=6.665m中跨 l n =6.6m-0.4m=6.2ml 0 = l n +b=6.2+0.4=6.6m跨度差: （6.637-6.2）/6.6=0.61%<10% 可接连续板计算 M=0201Ql k Gl k + 剪力V=Q k G k 43+ 中间跨与边跨的平均跨度：（6.64+6.6）/2=6.62 边跨： 0l G •=93.71*6.64=622.23KN*m 0l Q •=86.49*6.64=574.29 KN*m 中间跨： 0l G •=93.71*6.6=618.49 KN*m 0l Q •=86.49*6.6=570.83 KN*m 支座B ： 0l G • =93.71*6.62=620.36 KN*m 0l Q •=86.49*6.62=572.56 KN*m主梁正截面受弯承载力计算主梁斜截面受剪承载力计算板平法施工图梁平法施工图11。
单向板肋形楼盖设计计算书
混凝土结构班级：工程XXXX 姓名：郑 X X 导师： X X 日期：2013年6月26日单向板肋形楼盖设计计算书一、设计资料.1、某单层工厂仓库，采用砖混结构，层高 3.6m ，楼盖为现浇钢筋砼肋形楼盖，其结构平面布置如下图所示。
楼板活荷载标准值（4.5KN/m ²）。
屋面活荷载组合值系数为0.7。
B=5700mm ，L=5700mm 。
2、图示范围内未考虑楼梯间。
3、钢筋砼柱截面尺寸自定，柱下釆用独立基础，基顶标高为－1.200m 。
4、四周承重墙墙厚自定。
5、屋面做法： 30厚细石砼保护层（324m KN）二毡三油防水层（235.0m KN）20厚水泥砂浆找平层（320m KN ）钢筋砼板（325m KN）10厚混合砂浆顶棚抹灰（317m KN）二、计算过程 1、结构方案选择柱网尺寸为5700mm ×5700mm主梁间距为：5700mm ，次梁间距为：1900mm 柱的截面尺寸：300mm ×300mm梁、板截面尺寸选择：板厚h=80；次梁为bxh=180mm ×360mm ，主梁为：bxh=220mm ×600mm板伸入墙内185mm ；次梁，主次梁伸入墙内250mm ，墙厚370mm 。
三、 板的计算2.1板的设计值30厚细石砼保护层（324mKN ） 0.03×24 KN/m 3=0.72KN/m ² 二毡三油防水层（235.0m KN） 0.35KN/m ²20厚水泥砂浆找平层（320mKN ） 0.02×20 KN/m 3 =0.4KN/m ² 100厚钢筋砼板（325m KN） 0.08×25 KN/m 3 =2.5KN/m ²10厚混合砂浆顶棚抹灰（317m KN） 0.01×17 KN/m 3=0.17KN/m ²恒荷载标准值： g k =3.64KN/m ² 活荷载标准值： q k =4.5KN/m ²对于由可变荷载效应控制的组合201 1.2 3.64 1.3 4.510.218/g gk q qk S S S KN m γγγ=+=⨯+⨯=对于由永久荷载效应控制的组合202 1.35 3.640.7 1.3 4.59.009/g gk C q qk S S S KN m γγϕγ=+=⨯+⨯⨯=因此，荷载实际值为10.218 KN/m ² 2.2内力计算板的两个边长比：215.7321.9l n l ===>，故按单向板计算计算跨度边跨 n l =1900-185-180/2=1625mm0n l =l +0.5h=1625+80/2=1665mm中间跨 0l =1900-180=1720mm跨度差172016653303%10%1665-=<.故可按等跨连续板计算内力，取1m 板带作为计算单元材料选择：混凝土C25（f c =11.9 N/mm 2；f t =1.27 N/mm 2）；钢筋HPB300（f y =270 N/mm 2）；b=1000mm ；h=80mm ；h 0=80-25=55mm ；a 1=1.0边区板带（①-②，⑤-⑥轴线间）1）边跨跨中：M=2.58KN ·m 1、求x：0(155(1x h ==⨯ 04.460.350.355519.25mm h mm =<=⨯= 2、求As ：21 1.011.91000 4.46196.6270c yf bxAs mm f α⨯⨯⨯==={}min max 0.2%,45/0.21%t y f f ρ==22min 0.21%100080168196.6bh mm mm ρ=⨯⨯=<3、选配钢筋：查附表11：选φ8@200,As=2512mm 2）B 支座：M=-2.16 KN ·m 1、求x ：0(155(1x h ==⨯03.430.350.355519.25mm h mm =<=⨯=2、求As ：21 1.011.91000 3.43151270c yf bxAs mm f α⨯⨯⨯==={}min max 0.2%,45/0.21%t y f f ρ== 22min 0.21%100080168151bh mm mm ρ=⨯⨯=＞取As =2min0.21%100080168bh mm ρ=⨯⨯=故按照构造配筋 3、选配钢筋：查附表11：选φ8@200,As=2512mm (d 不小于8mm ，间距不小于200) 3）离端第二跨跨中、中间跨跨中：M=1.89 KN ·m 1、求x ：0(155(1x h ==⨯02.820.350.355519.25mm h mm =<=⨯=2、求As ：21 1.011.91000 2.82124270c yf bxAs mm f α⨯⨯⨯==={}min max 0.2%,45/0.21%t y f f ρ==22min 0.21%100080168124bh mm mm ρ=⨯⨯=＞ 取As =2min 0.21%100080168bh mm ρ=⨯⨯=故按照构造配筋 3、选配钢筋查附表11：选φ8@200,As=2512mm (d 不小于8mm ，间距不小于200) 4）中间C 支座：M=-1.89 KN ·m 1、求x ：0(155(1x h ==⨯02.820.350.355519.25mm h mm =<=⨯=2、求As ：21 1.011.91000 2.82124270c yf bxAs mm f α⨯⨯⨯==={}min max 0.2%,45/0.21%t y f f ρ==22min 0.21%100080168124bh mm mm ρ=⨯⨯=＞取2min 0.21%100080168As bh mm ρ==⨯⨯= 故按照构造配筋 3.、选配钢筋查附表11：选φ8@200,As=2512mm (d 不小于8mm ，间距不小于200)中间板带（②-⑤轴线间）计算与边区板块相同 1）边跨跨中：M=2.58KN ·mAs=196.62mm选配：φ8@200，As=2512mm 。
单向板设计实用标准计算书实用模板
混凝土单向板肋梁楼盖设计某多层厂房的建筑平面如图所示，环境类别为一类，楼梯设置在旁的跗属房屋内。
楼面均布可变荷载标准值为5kN/m²，楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。
试进行设计，其中板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁内力按弹性理论计算。
L1×L2=31.2m×18.9m1.设计资料（1）楼面做法：水磨石面层；钢筋混凝土现浇板，20mm混合砂浆抹底。
（2）材料：混凝土C3O，梁钢筋采用HRB400级钢筋,板采用HPB300级钢筋。
2.楼盖的结构平面布置。
主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁跨度为 6.3m，次梁的跨度为6.3m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为6.3/3=2.1m，2o l/1o l=6.3/2.1=3，因此按单向板设计。
按跨高比条件，连续板板厚h≥2100/30=70mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥70mm，取板厚h=80mm。
(注：在民用建筑中，楼板内往往要双向布置电线管，故板厚常不宜小于100mm。
)次梁截面高度应满足h=o l/18～o l/12=6300/18～6300/12=350～525mm。
考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm。
截面宽度取b=200mm 主梁截面高度应满足h=o l/15～o l/10=6300/15～6300/10=420～630mm。
取h=600mm截面宽度为b=300mm。
楼盖结构平面布置图见附件3.板的设计（1）荷载恒荷载标准值：水磨石面层 0.65kN/㎡80mm 钢筋混凝土板 0.08×25KN／m³=2.0kN/㎡20㎜混合砂浆 0.02×17KN／m³=0.34kN/㎡小计 2.99kN/㎡板的可变荷载标准值 5.0kN/㎡永久荷载分项系数取 1.2；因楼面可变荷载标准值等于4.0kN/2m，所以可变荷载分项系数应取1.3。
于是板的永久荷载设计值g=2.99x1.2=3.59kN/m可变荷载设计值q=5x1.3=6.5kN/mg =10.09KN/m,近似取为g+q=10.0kN/m荷载总设计值q（2）计算简图按照塑性内力重分布设计。
单向板设计实用标准计算书实用模板
混凝土单向板肋梁楼盖设计某多层厂房的建筑平面如图所示，环境类别为一类，楼梯设置在旁的跗属房屋。
楼面均布可变荷载标准值为5kN/m²，楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。
试进行设计，其中板、次梁按考虑塑性力重分布设计，主梁力按弹性理论计算。
L1×L2=31.2m×18.9m1.设计资料（1）楼面做法：水磨石面层；钢筋混凝土现浇板，20mm混合砂浆抹底。
（2）材料：混凝土C3O，梁钢筋采用HRB400级钢筋,板采用HPB300级钢筋。
2.楼盖的结构平面布置。
主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁跨度为 6.3m，次梁的跨度为6.3m，主梁每跨布置两根次梁，板的跨度为6.3/3=2.1m，2o l/1o l=6.3/2.1=3，因此按单向板设计。
按跨高比条件，连续板板厚h≥2100/30=70mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥70mm，取板厚h=80mm。
(注：在民用建筑中，楼板往往要双向布置电线管，故板厚常不宜小于100mm。
)次梁截面高度应满足h=o l/18～o l/12=6300/18～6300/12=350～525mm。
考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm。
截面宽度取b=200mm 主梁截面高度应满足h=o l/15～o l/10=6300/15～6300/10=420～630mm。
取h=600mm截面宽度为b=300mm。
楼盖结构平面布置图见附件3.板的设计（1）荷载恒荷载标准值：水磨石面层 0.65kN/㎡80mm 钢筋混凝土板 0.08×25KN／m³=2.0kN/㎡20㎜混合砂浆 0.02×17KN／m³=0.34kN/㎡小计 2.99kN/㎡板的可变荷载标准值 5.0kN/㎡永久荷载分项系数取1.2；因楼面可变荷载标准值等于4.0kN/2m，所以可变荷载分项系数应取1.3。
于是板的永久荷载设计值g=2.99x1.2=3.59kN/m可变荷载设计值q=5x1.3=6.5kN/mg =10.09KN/m,近似取为g+q=10.0kN/m荷载总设计值q（2）计算简图按照塑性力重分布设计。
单向板计算书
≥ 1 45 ≥ 1 50
（按短向跨度）
≥ 1 20 ≥ 1 25 （ h 为肋高）
≥ 1 12
≥ 1 30 ≥ 1 35
1 18 ~ 1 12 1 14 ~ 1 8 1 14 ~ 1 8
当 l ≥ 1.5m
民用建筑楼板 工业建筑楼板 行车道下的楼板
h ≥ 60mm h ≥ 60mm h ≥ 70mm h ≥ 80mm
连续板受荷进入极限状态时，支座截面在负弯矩作用下上部开裂，而跨内截面则由于正弯矩的 作用在下部开裂，这就使板中未开裂部分形成拱状，如图 9-16，从支座到跨中各截面受压区合力作 用点形成具有一定拱度的压力线，。当板的周边具有足够的刚度（如：板四周有限制水平位移的边梁） 时，在竖向荷载作用下，周边将对它产生水平推力，形成内拱作用。所以，作用于板上的一部分荷 载将通过拱的作用直接传给边梁，而使板的最终弯矩降低。考虑这一有利作用，《规范》规定，对四 周与梁整体连接的单向板，其中间跨的跨中截面及中间支座截面(即现浇连续板的内区格板)的计算 弯矩可减少 20％，其他截面如：板的角区格、边跨的跨中截面及第一支座截面的计算弯矩则不折减， 因为边梁侧向刚度不大(或无边梁) 难以提供水平推力。
论
跨
单向板计算书
实训题目一2010、12 付丽文一、设计题目某工业用现浇钢筋混凝土单向板助形楼盖，楼盖平面如图1所示，试设计该楼盖。
图3-1 楼盖平面图二、设计资料1、楼面可变荷载标准值按表1设计题号对应荷载值选择，中柱断面尺寸400m×400m。
表1设计题号对应荷载值1）20mm厚水泥砂浆面层，重度γ=20KN/m32）钢筋混凝土现板，重度γ=25KN/ m3。
3)15mm厚混合砂浆板底抹灰，重度γ=17KN/ m33、材料选用(1)混凝土采用C20(可以调整)(f C=9.6N/mm2, f t=1.1N/mm2)(2)钢筋梁中受力钢筋采用HRB335级(f y=300N/mm2,)其余钢筋一律采用HPB235级(f y =210N/mm2,)(可以调整)三、设计内容1)结构平面布置(柱网布置，主梁、次梁及板的布置。
)_2)板的内力计算、配筋计算(按塑性理论计算内力)3)次梁的内力计算、配筋计算(按塑性理论计算内力)4）主梁的内力计算、配筋计算(按弹性理论计算内力)5)绘制结构施工图(图幅比例可以自行掌握)①结构平面布置(比例1：100，可以在此图中画出板的配筋图)。
②次梁配筋图(比例1：50、1：25)。
③主梁配图及M、V包络图(比例1：40、1：20)④钢筋明细表及必要的说明。
四、设计要求(1)计算书要求书写工整、数字准确、画出必要的计算简图。
(2)制图要求所有图线、图例尺寸和标注方法均应符合国家现行的建筑制图标准，图样上所有汉字和数字均应书写端正、排列整齐、笔画清晰，中文书写为长仿宋字。
解：一、选择题目选设计任务书中的第4组题目，l1=30m,l2=20.7m二、结构平面布置结构平面布置如图1所示。
三、单向板的设计1、板厚及主次粱截面尺寸多跨连续板的厚度按不进行挠度验算条件不小于l0/40,同时对于现浇工业建筑单向楼板厚度不小于70mm.222222000000/26.0/17015.0153/00.2/2508.080)2(/40.0/2002.02015594%,10%95.02100/21002120.2120,2140)2/1202/2001202300(2/2120)2/802/2001202300(2/)2/2/(2100)2002300(32250,325~217650)2/1~3/1()2/1~3/1(650,863~4936900)8/1~14/1()8/1~14/1(200,225~150450)2/1~3/1()2/1~3/1(.450,5003336000)12/118/1()12/118/1(.80,5.57)40/2300(40/m KN m KN mm m KN m KN mm m KN m KN mm mm l mm mm a l mm mm h l a h l l mm mm l l mm b mm mm h b mm h mm mm l h mm b mm mm h b mm h mm mm l h mm h mm mm l n n n n =⨯=⨯=⨯<=-==+--=+=+--=++==-====⨯====⨯====⨯===-=⨯-=-====厚混合沙浆板底抹灰）（钢筋混凝土现浇板厚水泥沙浆面层）（、荷载计算跨连续板计算。
单向板楼盖设计计算书
单向板楼盖设计计算书解：一、板的设计：１：确定板厚及次梁截面1 板厚ｈｈ≥1/40＝2000／40＝50ｍｍ，并应不小于民用建筑楼面最小厚度70ｍｍ，取ｈ＝80ｍｍ。
②次梁截面b×h次梁截面高h按1/20～1/12初估，选h＝450ｍｍ，截面宽b＝（1/2～1/3）ｈ，选b＝200mm。
图1：板的计算简图４）弯矩及配筋计算取板的截面有效高度h0＝h-20＝60mm，并考虑②～⑤轴线间的弯矩折减，可列表计算如下（表1）。
对四周与梁整浇的单向板跨中和中间支座处，弯矩可减少20％（如上表1中括号数字），也可直接采用钢筋面积折减，即将非折减处的钢筋面积直接乘以0.8这样计算简便些，且误差不大，偏于安全。
表1：板的配筋设计注：①括号内数字用于②～⑤轴间。
2 ρminbh＝75mm2。
在一般情况下，楼面所受动力荷载不大，可采用分离式配筋。
本例采用的配筋图如图2所示。
图2：板配筋平面图（分离式）板配筋选择法：板的配筋用间距ｓ表示。
在求出钢筋面积Ａs后，习惯上是通过查“板配筋表”得到间距的（附表１１）；通过该表的编制可知间距ｓ、钢筋直径ｄ、计算面积Ａｓ的关系是：故在算出钢筋面积后，可将其存储于计算器内，然后选择常用直径ｄ与２８相乘，再平方；然后除以Ａｓ即得间距s，此法快速方便，可称为板配筋的“28d”法。
二、次梁设计（按塑性理论计算）1 计算简图的确定②主梁截面尺寸选择主梁截面高度h为（1/14～1/18）l0＝430～750mm，选h=600mm；由b=(1/2~1/3)h，选b=250mm；则主梁截面尺寸b×h=250mm×600mm③计算简图根据平面布置及主梁截面尺寸，可得出次梁计算简图（图２．２８）。
中间跨的计算跨度l0 l0＝5.75mm；边跨的计算跨度l0＝ln+a/2＝5.88mm＜1.025 ln＝5.9m。
边跨和中间跨计算跨度相差2.2％，可按等跨连续梁计算。
图2：次梁计算简图的确定（a）尺寸及支承情形；（b）计算简图２）内力及配筋计算①正截面承载力计算次梁跨中截面按T形截面计算，翼缘计算宽度按规定（附表１２）有：以此作为判别Ｔ形截面类别的依据。
单向板计算书(绝对详细)
一、设计资料某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见图14-37。
层高4.5m。
楼面可变荷载标准值5kN/，其分项系数1.3。
楼面面层为30mm厚现制水磨石，下铺70mm厚水泥石灰焦渣，梁板下面用20mm厚石灰砂浆抹灰梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm时，采用HRB335钢，直径<12mm，采用HPB235钢。
二、结构布置楼盖采用单向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见图14-37。
图14-37 单向板肋形楼盖结构布置三、板的计算板厚80mm。
板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图14-38所示。
图14-38 板的计算简图1.荷载计算30mm现制水磨石0.65kN/ 70mm水泥焦渣14kN/×0.07m＝0.98 kN/ 80mm钢筋混凝土板25kN/×0.08m＝2 kN/ 20mm石灰砂浆17kN/×0.02m＝0.34 kN/恒载标准值＝3.97 kN/活载标准值＝5.0 kN/荷载设计值p＝1.2×3.97+1.3×5.0＝11.26 kN/每米板宽p＝11.26 kN/ 2.内力计算计算跨度板厚h＝80mm，次梁b×h＝200mm×450mm边跨＝2600－100－120+＝2420mm中间跨＝2600－200＝2400mm跨度差（2420—2400）/2400＝0.83<10％，故板可按等跨连续板计算。
板的弯矩计算截面位置弯矩系数M＝边跨跨中×11.26×=5.99B支座×11.26×=－4.67中间跨跨中×11.26×=4.05中间C支座×11.26×=－4.05 3.配筋计算b＝1000mm，h＝80mm，＝80－20＝60mm，＝11.9,=1.27,=210截面位置M（kN·m）＝＝1－＝（）实配钢筋边跨跨中 5.99 0.140 0.151 51310@140，561B支座－4.67 0.109 0.116 3948/10@140460中间跨跨中①－②④－⑤轴线间4.05 0.095 0.1 3408@140，359②－④轴线间4.05×0.8 0.076 0.079 2696/8@140，281中间C支座①－②④－⑤轴线间－4.05 0.095 0.1 340 8@140，359②－④轴线间－4.05×0.80.076 0.079 269 6/8@140，281其中均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件。
单向板肋梁楼盖设计计算书
目录一、荷载情况及材料选用 (1)二、计算跨径及主梁截面设计 (1)三、荷载计算 (2)四、计算简图 (2)五、内力计算 (3)六、内力包络图 (5)七、正截面受弯承载力计算 (6)八、斜截面受剪承载力计算 (8)九、附加箍筋计算 (8)现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书一、荷载情况及材料选用1.荷载选用排名32，查表1、表2、表3得：恒载标准值8.2/k g kN m = 活载标准值16.6/k q kN m = 粉刷层厚20mm ，重度取17kN/m 3，混凝土重度取25 kN/m 3 恒载分项系数取1.2；活载分项系数取1.4 2.材料选用混凝土C30（2214.3; 1.43c t N Nf f mmmm ==）；梁中纵向受力钢筋采用HRB400（2360c t Nf f mm==），其他钢筋均采用HRB335（2300c t Nf f mm ==）二、计算跨径及主梁截面设计由于主梁线刚度较柱线大很多，故中间支座可安脚趾考虑。
主梁计算跨径按取为7.2m 。
截面高11()4807201510h L mm ==，取700h mm =；截面宽11()23035032b h mm ==，取300b mm =为简化计算，主梁自重按集中荷载考虑。
次梁传来的恒载 8.27.259.04kN ⨯= 主梁自重 250.3(0.70.08) 2.411.16kN ⨯⨯-⨯= 主梁粉刷 170.02(0.70.08) 2.42 1.01kN ⨯⨯-⨯⨯= 恒载标准值 71.15kN 活载标准值 16.67.2119.52kN ⨯= 恒载设计值 71.15 1.285.38G kN =⨯= 活载设计值 119.52 1.4167.33Q kN =⨯=四、计算简图弯矩：QL k GL k M 21+= 剪力：Q k G k V 43+=614.74GL kN m = 1204.78QL kN m =其中， 可由书中表查可知。
单向板计算书
单向板计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009--2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）2．几何参数：宽度: l x = 6000 mm 长度: l y = 3000 mm 板厚: h = 120 mm 3．荷载设计值：(均布荷载)q = 15.000 kN/m4．材料信息：混凝土强度等级: C25 钢筋等级: HPB235(Q235)三、计算结果：1．弯矩值：M x = 1.413 kN ·m M y = 5.485 kN ·mM xo = -7.695 kN ·m M yo = -11.192 kN ·m2．X向板底钢筋：配筋率ρ=0.0677%ρ＜ρmin = max{ 0.002,0.45·f t/f y} = 0.2721% ρ = ρmin = 0.2721%计算面积：326.57 mm2采用方案：d6@80 实配面积：353.43 mm23．Y向板底钢筋：配筋率ρ=0.2675%ρ＜ρmin= 0.2721% ρ = ρmin = 0.2721%计算面积：326.57 mm2采用方案：d6@80 实配面积：353.43 mm2 4．X向支座钢筋：配筋率ρ=0.3791%计算面积：379.11 mm2采用方案：d6@70 实配面积：403.92 mm2 5．Y向支座钢筋：配筋率ρ=0.5607%计算面积：560.66 mm2采用方案：d8@80 实配面积：628.32 mm2。
单向板楼盖计算书
一、 设计资料1、某单层工厂仓库，采用砖混结构，层高3.6m ，楼盖为现浇钢筋砼肋形楼盖，其结构平面布置如下图所示。
2、图示范围内未考虑楼梯间。
3、钢筋砼柱截面尺寸自定，柱下釆用独立基础，基顶标高为－1.200。
4、四周承重墙墙厚自定。
5、屋面做法：30厚细石砼保护层（324m KN ） 三毡四油防水层（24.0m KN）20厚水泥砂浆找平层（320m KN） 钢筋砼板（325m KN）10厚混合砂浆顶棚抹灰（317m KN）6、材料选用自定7、屋面可变荷载：6KN/M2钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书1、楼盖梁格布置及材料、截面尺寸确定确定主梁的跨度为6.0m，次梁的跨度为6.0m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.0m，四面墙体均采用370mm厚，柱横截面尺寸采用350×350mm。
楼盖结构的平面布置图如图所示。
板：对工业建筑的楼板，要求h≥70㎜，所以板厚取h=80㎜,采用C25混凝土、HRB400钢筋。
次梁：次梁截面高度应满足(1/20 ~ 1/15)l=(1/20 ~ 1/15)×6000=300 ~400mm，取h=400mm，截面宽b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2) ×400=133 ~200mm，取b=200mm（次梁：b×h=200×400mm）,采用C25混凝土、纵向钢筋采用HRB400，箍筋采用HPB300。
主梁：主梁截面高度应满足h=(1/12 ~ 1/8 )l=(1/12 ~ 1/8) ×6000=500~750mm,取h=650mm，截面宽度b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2) ×650=217 ~ 325mm,取b=300mm（主梁：b×h=300×650mm），采用C25混凝土，纵向钢筋HRB400 ，箍筋采用HPB300 。
柱子：截面尺寸采用：350×350mm，混凝土等级C30，钢筋采用HRB400，箍筋HPB300。
整体式单向板肋梁楼盖课程设计计算书
整体式单向板肋梁楼盖课程设计计算书一、设计资料1，某工业用仓库，楼面使用活荷载为8km/m2 。
2，楼面面层为水磨石（低层20mm水泥砂浆，10mm面层）自重为0.65km/m2 。
梁板天花用混合砂浆抹灰15mm。
3，材料选用：混凝土采用C25：梁中受力纵筋采用II级钢筋，其他钢筋均采用I级钢筋。
4，二楼楼面平面如图所示，图示范围内不考虑楼梯间。
外墙厚370mm。
图1 二楼楼盖结构平面布置图二：[解]一、板的设计（按塑性内力重分布计算）（一）荷载板自重： 1.2*0.08*25=2.4 KN/m2楼面面层： 1.2*065=0.78 KN/m2顶花楼灰： 1.2*0.015*17=0.31 KN/m2恒载： 2.4+0.78+0.31=3.49 KN/m2活载： 1.3*8.0 KN/m2总荷载：g+q=10.4+3.49=13.89 KN/m2 q/g=10.4/3.49=2.98（二）计算简图（1）板按考虑塑性内力重分布设计。
根据不验算挠度的刚度条件，板厚应不小于l/40=2000/40=50mm，但是此值小于工业房屋楼面最小厚度70mm的构造要求，考虑楼面活载较大，故取板厚h=80mm ：次梁截面高度h 按l /14～l/14初估，取h=450mm ，截面宽度按h/3～h/2初估为200mm 。
根据结构平面布置，板的几何尺寸如图2所示。
（2）取1m 宽板作为计算单元，各跨的计算跨度为：中间跨： l o =l n =2.0-0.2=1.8 m边跨： l n +2n =2.0-0.12-22.0+28.0=1.82 m 故板的计算简图如图2所示。
（a ） 实际结构（b ） 计算简图图2 板的计算简图（三） 弯矩计算 边跨与中间跨的计算跨长相差8.18.182.1-*100%=1.1%<10%,故可按等跨连续板计算内力，其结果如下表一：表一：（四）配筋计算取板的截面有效高度h0=60mm，板的配筋计算如下表二：表二：板的配筋示意图如图3；跨板带（①～②、⑤～⑥轴线）以及中间跨板带配筋平面详图见图4。
(整理)单向板肋形楼盖板设计计算书
单向板肋形楼盖设计计算书姓名：HJHKJHIHJK 学号：3210KLJLK 班级：KLHLK日期：20UIYIU目录设计资料.......................................................................................... - 1 -1.板的设计....................................................................................... - 2 -2.次梁的设计.................................................................................... - 3 -3.主梁的设计.................................................................................... - 6 -设计资料某建筑，采用现浇钢筋混凝土结构。
楼面面层用20mm 厚水泥砂浆抹面后，加铺瓷砖地面，面层下铺50mm 厚水泥焦渣找平，梁、板下面用20mm 厚石灰砂浆粉刷。
注意：钢筋直径≥12mm 时，采用HRB400级钢筋，直径<12mm 时，采用HPB235级钢筋。
工业建筑，活荷载标准值为： 5。
62/m kN ，其分项系数为1.3.；梁、板混凝土均采用C20混凝土。
1.板的设计确定板厚及板的计算跨度根据板的厚度与跨度的最小比值（h /l ）,板厚应不小于：401l =402400=60 (mm) (l 为板的跨度) 考虑到工业建筑楼面的最小板厚要求，取板厚h =80 mm 。
次梁截面尺寸h =（121～181）l =（121～181）×5700 = 475～316（mm ） (l 为次梁的跨度) 取次梁梁高 h =450 mm 。
单向板肋梁楼盖设计计算书a
单向板肋梁楼盖设计书班级：建工1001学号：单向板肋梁楼盖设计计算书一．设计资料1、楼面做法：楼面面层用20mm 厚水泥砂浆抹面，板底及梁用15mm 厚的石灰砂浆抹底。
2、材料：梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm ，采用HRB335，直径＜12mm 时，采用HPB235。
3、楼面可变荷载标准值：q k =6kN/m 2，其分项系数1.3。
二、楼盖梁格布置及截面尺寸确定确定主梁的跨度为6.9m ，次梁的跨度为6.72m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为 2.3m 。
板厚取80mm h =。
次梁截面高度取，截面宽取。
主梁截面高度取，截面宽度取为300mm b =，柱的截面尺寸b ×h=400×400 mm2。
楼盖结构的平面布置图如下图所示。
图1楼盖结构平面布置三、 板的设计 1、荷载计算20mm 水泥砂浆： 20KN/M 3⨯0.02M=0.4KN/m 280mm 钢筋混凝土：25KN/m 3⨯0.08m=2KN/m 2450mm h = mm b 200 = 800mm h =15mm 石灰砂浆： 15KN/m 3⨯0.15=2.25KN/m 2合计 ：g k =4.65KN/m 2 （荷载分项系数取1.2）活荷载标准值：q k =6KN/m 2 （荷载分项系数取1.3） 恒荷载设计值：g=4.65KN/m 2 ⨯1.2=5.58KN/m 2 活荷载设计值：q=6KN/m 2 ⨯ 1.3= 7.8KN/m 2 荷载设计总值：g+q=13.38KN/m 2 每米板宽 p=13.38KN/m2、计算简图取1m 板宽作为计算单元，板的实际结构如图2所示，由图可知：次梁截面为b=200mm ，现浇板在墙上的支承长度为a=120mm ，则按塑性内力重分布设计，板的计算跨度为：2300mm板的计算简图2、3所示。
图2 板的实际结构图q+g=11.26kN/m图板的计算简图3、 弯矩设计值表 1 板的弯矩设计值的计算4 、配筋计算——正截面受弯承载力计算板配筋计算过程见表2表2 板的配筋计算.f t =1.27N/mm 2 210N/mm HPB235 ; N/mm 9 . 11 , 0 . 1 25 , 1000 60 20 80 80 2 2 10 = = = = = - = y cf f a C mm b mm h mm 钢筋， 混凝土， ， ， 板厚①～②轴线 ④～⑤轴线实际配筋（mm 2）8/10@120 8@120 6/8@110 6/8@110 As=537As=419 As=357 As=357 ②~④轴线计算配筋（mm 2） A S =ξbh 0α1f c /f y554 435 360 360 实际配筋（mm 2）8/10@120 8@120 8@140 8@140 As=537As=419As=359As=359配筋率验算其中ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件，p=0.45%＞p min =0.27%，满足要求板中除配置计算钢筋外，还应配置构造钢筋如分布钢筋和嵌入墙内的板的附加钢筋(见图纸)。
单向板设计
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计编制人：李胡明学号：班级：编制日期：2014年10月10日目录现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书 (1)一、平面结构布置： (1)二、板的设计（按塑性内力重分布计算）： (4)1、荷载计算： (4)2、板的计算简图： (4)3、内力计算及配筋： (5)4、确定各种构造钢筋： (6)三、次梁设计（按塑性内力重分布计算）： (7)1、次梁的支承情况： (7)2、荷载计算： (7)3、确定计算跨度及计算简图。
(7)4、内力计算： (8)5、截面承载力计算： (8)6、构造配筋要求 (10)四、主梁设计（按弹性理论计算）： (10)1、支承情况： (10)2、荷载计算： (11)3、确定计算跨度及计算简图 (11)4、内力计算： (12)6、两侧附加横向钢筋的计算： (16)五、梯段板设计： (17)1、楼梯结构布置： (17)2、梯段板的设计计算： (17)3、平台板设计计算： (18)4、平台梁设计计算： (19)六、雨篷板设计： (21)1、雨篷板的平面图： (21)2、雨篷板的数据： (21)3、雨篷板的板设计计算： (21)4、雨篷梁计算： (22)5、受剪扭计算： (24)现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书一、平面结构布置：１、确定主梁的跨度为6.6m,次梁的跨度为6.0m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为m2.2。
楼盖结构布置图如下：Array楼盖结构平面布置图板配筋图２、按高跨比条件，当mm l h 55401=≥时，满足刚度要求，可不验算挠度。
对于工业建筑的楼盖板，要求mm h 80≥，取板厚mm h 80=3、次梁尺寸为：梁高h ＝（1/12～1/18）o l ＝（1/12～1/18）×6000＝500mm ～333mm ，取h ＝450mm ；梁宽b ＝（1/2～1/3）h ＝（1/2～1/3）×450＝225mm ～150mm,取b ＝200mm 。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
0.021 618.24
2φ20
0.277<0.35 765.1
3φ18
0.013 412.2
2φ18
0.173 509.3
2φ18
As bh 0α1fc/fy
选用钢筋 实际钢筋截面面积（mm2）
628
763
509
509
7
次梁斜截面承载力计算见下表：
连续次梁斜截面承载力计算
截面 边跨跨内 离端第二支座 离端第二跨 跨内 中间跨跨内 中间支座
252.96 80.96 221.97
10
① +⑤
-158.24 88.48 (-272.05) 114.56
① 对边跨取 l0 6.02m ，对中跨取 l0 5.931m ，对支座 B 取 l0 5.975m 。
主梁剪力计算 端支座 项 次 计算简图
K VAin
中间支座
2
g q = 1.2 g k 1.3qk =1.2×2.689+1.3×5=3.23+6.5=9.73kN/m
故取每米板宽
g q =9.73kN/m
（2）内力计算 次梁截面 200mm×500mm 板在墙上支撑长度 120mm 计算跨度：板按塑性计算取值 边跨
l n +h/2=2.0m-0.1m-0.12m+0.08∕2=1.82m l n +a∕2=2.0m-0.1m-0.12m+0.12/2=1.84m
取 l o =1.82m 中间跨 l o =2.0m-0.2m=1.8m 计算跨度差： （1.82-1.8）/1.8=1.1%<10% 板为多跨连
续板， 对于跨数超过五跨的等截面连续板， 其各跨受荷相同， 且跨差不超过 10%时，均可按五跨等跨度连续板计算，为使 计算简化统一取 l o =1.82m 计算简图：
2
17 ㎜ 石灰砂浆抹面 小计 楼面标准活荷载
因楼面可变荷载标准值等于 4.0kN/ m ， 所以可变荷载分项系 数应取 1.3。即每米板宽的设计值总值： 由永久荷载控制时：
g q = 1.35 g k 0.7 1.3qk =1.35×2.689+0.7×1.3×5=8.18kN/m
由可变荷载控制时：
143.3 Φ8 @200 251
163.4 Φ8 @200 279
选配钢筋 @180 @180 实配钢筋面积 279 279 279 279 279 @180 @180 @180
中间板带②～⑤轴线之间,各区格板的四周与梁整体连接， 故其中间跨的跨中截面和中间支座考虑板的内拱作用 ,计算
4
弯矩可以减少 20%。 各种构造钢筋如下 ⑴分布筋选用 8@200。 ⑵嵌入墙内的板面附加钢筋选用 8@200。 ⑶垂直于主梁的板面附加钢筋选用 8@200。 ⑷板角构造钢筋: 选用 8@200,双向配置板四角的上部。 三、次梁计算： 次梁按塑性内力重分布方法计算 取主梁高 h=650mm b=250mm （1）荷载 恒荷载设计值 由板传来 次梁自重 3.23KN/㎡×2.0m=6.46kN/m 1.2×25×0.2×（0.5-0.08）=2.52kN/m 次梁高 h=500mm b=200mm
K M1
中间支座 内
K M B (M C )
0.267 112 .61 0.133 68.18 0.133 68.18
0.311(0.089) 159.44(45.63)
K M2
0.067 28 .05
0.133 68.18
① ② ③ ④
0.244 103 .69 0.289 149 .27
离端第二跨、中间跨 梁高： 翼缘厚：
b 'f =1/3×6350=2117mm
h=500mm ho =500mm-40mm=460mm hf'=80mm
'
判定 T 形截面类型： α1fc b f hf' （ ho -hf'/2） =1.0×9.6×2000 ×80×420=645.12KN/m＞84.92kN/m（边跨内）＞56.15KN/m （中间跨） 故各跨中截面属于第一类 T 形截面。 支座截面按矩形截面计算，离端第二支座按布置两排纵向 钢筋考虑，取 ho =500mm-70mm=430mm，其他中间支座按布置一 排纵向钢筋考虑，取 ho =460mm 次梁正截面承载力计算见下表：
＜ ln +a/2+b/2=5.705+0.37/2+0.35/2=6.06m 取 l o =6.02m 中间跨 ln =6.0-0.35=5.65m
lo =Lc=6.0＞1.05 ln =5.933m
简化计算近似取 l o =5.931m 跨度差 （6.02-5.931）/5.931=1.50%＜10%，可以按等跨连续梁计算 由于主梁线刚度较柱的线刚度大得多 故主梁可视为铰支柱顶上连续 梁，其计算简图见图
连续次梁正截面承载力计算 截面 弯矩 M (kN m)
s s f cbh2
1 0 M 或
边跨跨内
离端第二支座
离端第二跨跨内 中间跨跨内
中间支座
84.88
-84.88
56.12
-64.14
M f cb ' h 2 1 f 0
0.021
0.239
0.013
0.158
1 1 2 s
离端第二支 座内侧
0.55 77.84
中间支座外 侧、内侧
0.55 77.84
端支座内侧 支座外侧
0.45 63.69 0.60 84.92
6
（3）截面承载力计算 次梁跨内截面按 T 形截面计算，翼缘计算宽度为：
' 边跨 b f = lo /3 =1/3×6475mm=2160mm＞b+ s n =200+1800=2000mm
0.101 0.101
0.069
0.079 0.101 0.101
1 1 2 s
As bh
1fc/fy
0.106 0.106
0.072
0.082 0.106 0.106
0.057
0.065
0
α
266.5 266.5 Φ8 Φ8
181 Φ8 @200 251
206.2 266.5 266.5 Φ8 Φ8 Φ8
边区板带（①～②、⑤～⑥轴 线间） 板带部位截面 中间区板带（②～⑤轴线间）
离端第二 离端第二 离端 边跨 跨跨中及 中间 边跨 离端第 跨跨中及 第二 跨中 中间跨跨 支座 跨中 二支座 中间跨跨 支座 中 中 2.93 -2.93 2.01 -2.30 2.93
中间支座
2.01× -2.93 0.8=1.60 -2.30×0.8=-1.84 8 0.055 0.063
5
1.025 ln =1.025×6.355m=6.514m＞6.475m 取 lo =6.475m 中间跨 跨度差
lo = ln =6.6m-0.25m=6.35m
（6.475m-6.35m）/6.35m=1.968%＜10%
说明可按等跨连续梁计算内力，计算简图如下
连续梁各截面弯矩及剪力计算分别见下表 连续次梁弯矩计算
8
恒荷载设计值 G= 70.53kN 活荷载设计值 Q= 13KN/m×6.6m=85.8KN 合计 G+Q=70.53+85.8=156.33kN
（2）内力计算 计算跨度 边跨
ln =6.0-0.12-0.35/2=5.705m
lo =1.025 ln +b/2=1.025×5.705+0.35/2=6.02m
V (kN )
0.25 c f c bh0 (kN ) Vc 0.7 f t bh0 (kN )
箍筋肢数、直径
63.6992 206.4＞V 66.55＜V
77.84 206.4 66.22＜v
77.84 220.8 70.84＜V
2 8
2
2 8
101 608.7
连续板各截面的弯矩计算见下表 连续板各截面的弯矩计算
3
截面位置
边跨跨内 1/11 2.93
离端第二支座 -1/11 -2.93
离端第二跨中 中间跨中 1/16 2.01
中间支座 -1/14 -2.30
αm
M ( g q)l 02
( kN / m )
（3）截面承载力计算 b=1000mm,h=80mm, ho =80-25=55mm(C20 混凝土板最小保护层 厚度 20mm) α1=1.0 连续板各截面配筋计算表
在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力 系数表进行，跨内和支座截面最大弯矩及剪力按下式计算：
9
弯矩设计值： M KGL KQL 剪力设计值： V KG KQ
式中 K 可由书中附表可查知， 具体计算结果以及最不利荷载组合见下 表： 主梁弯矩计算
中间跨跨 边跨跨内 序号 计算简图
1 M B 22 .73 3
0.229 118 .28
0.200 101 .78 0.170 86 .51
⑤ ① +② 最不利 荷载组 合 ① +④ ① +③
1 M B 15.21 3
-45.63 86.51 （-159.44） -180.79 -180.79 -272.05 -40.13 129.83 114.56 (-158.24)
梁侧抹灰 1.2×17×0.017×（0.5-0.08）×2=0.291kN/m
小计 由板传来的活荷载 荷载总计算值 （2）内力计算 计算跨度 边跨
g=9.271kN/m q=6.5×2=13kN/m g+q=22.27kN/m