浅析后张法预应力钢绞线张拉锚下应力的准确控制
后张法预应力张拉控制措施分析
后张法预应力张拉控制措施分析本文通过对施工顺序，施工注意事项以及施工工艺的详细介绍，分析了后张法预应力施工，着重分析了其控制措施，内容包括：伸长量的计算，张拉过程的注意事项，孔道的清理，张拉的先后顺序以及压浆，全面详细的介绍了后张法预应力施工的控制措施，同时也介绍了后张法预应力施工方法。
标签：后张法；预应力张拉；控制措施分析1 张拉过程及顺序1.1 初始拉力(一般为张拉力的10％-25％)是把松弛的预应力钢材拉紧，此时应将千斤顶充分固定。
在把松弛的预应力钢材拉紧以后，应在预应力钢材的两端精确地标以记号，预应力钢材的延伸量或回缩量即从该记号起量。
张拉力和延伸量的读数应在张拉过程中分阶段读出。
当预应力钢材由很多单根组成时，每根应作出记号，以便观测任何滑移。
预应力钢材实际伸长值△L，除上述测量伸长值外，应加上初应力时的推算伸长值，即：△L＝`△L_1`十△`L_2`式中：△`L_L`——从初始拉力至最大张拉力间的实测伸长值；△`L_2`——初始拉力时的推算伸长值(可采用相邻级的伸长度)。
1.2 预应力钢材张拉后，应测定预应力钢材的回缩与锚具变形量，对于钢制锥形锚具，其值不得大于6MM；对于夹片式锚具，不得大于6MM。
如果大于上述允许值，应重新张拉，或更换锚具后重新张拉。
1.3 当计算延伸量时，应根据试样或试验证书确定弹性模量。
1.4 在张拉完成以后，测得的延伸量与计算延伸量之差应在± 6％以内，否则，采取措施重新测定。
1.5 当监理工程师对预应力张拉认可后，预应力钢材应予锚固。
放松千斤顶压力时应避免振动锚具和预应力钢材。
1.6 预应力钢材在监理工程师认可后才可截割露头。
梁端锚口应按图纸所示用水泥砂浆封闭。
2 施工注意事项2.1 对预留孔道应用通孔器或压气、压水等方法进行检查。
端部的预埋板与锚具和垫板接触处的焊渣、毛刺、混凝土残渣等应清除干净。
2.2 穿束前，螺丝端杆的丝扣部分应用水泥袋纸等包缠2～3层，并用细铁丝扎牢；钢丝束、钢绞线束、钢筋束等穿束前，将一端找齐平，顺序要编号。
后张法预应力钢绞线张拉锚下应力的准确控制
后张法预应力钢绞线张拉锚下应力的准确控制2011年第1期SCIENCE&TECHNOLOGYINFORMATIONO建筑与工程0科技信息后张法预应力钢绞线张拉锚下应力的准确控制朱光业(中铁十四局集团有限公司青岛工程分公司山东青岛266061)【摘要】桥梁预应力施工时,采用张拉应力和伸长值双控,实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6%.所以伸长值的计算及锚下应力的控制就相当重要.本文结合实际施工过程,通过对后张法预应力预制箱梁中预应力钢绞线伸长值的计算及实际操作中锚下应力的准确控制.总结出一套较适用于现场施工的使锚下应力准确达到设计应力的方法.【关键词】后张法;预应力钢绞线;锚下应力;控制.1工程概况国道109线东察高速第三标段阿布亥沟大桥位于阿布亥沟与达嘎沟与东查干呼素沟交汇处下游,桥梁与河流交角为6O.,半幅桥宽13.0m,全长406.6m.阿布亥沟大桥为2O孔一2O米装配式部分预应力砼箱梁桥,柱式桥墩,肋式桥台,钻孔灌注桩基础.2结构设计形式2O米预应力箱梁采用单箱单室斜腹板断面.梁高1.2m,混凝土设计强度等级为C50.纵向预应力束N1,N2,N3分别采用低松弛钢绞线配OVM15—3型,OVM15—4型和OVM15—3型锚具.钢束N1,N2,N3采用两端张拉.预应力钢束采用ASTMA416—270级低松弛钢绞线.其抗拉标准强度为Rby=1860MPa,锚下张拉控制力为k=O.75Rby=1395MPa.3后张法钢绞线理论伸长值计算公式说明及计算示例后张法预应力钢绞线在张拉过程中,主要受到以下两方面的因素影响:一是管道弯曲影响引起的摩擦力,二是管道偏差影响引起的摩擦力,导致钢绞线张拉时,锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小.因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的.《公路桥梁施工技术规范}(JVJ041—2000忡关于预应筋伸长值的计算按照以下公式:A~=PxLx[(1一e一(KL+0))/(KL+0)】/(AyxE(1)式中:△r一各分段预应力筋的理论伸长值(mm);P——各分段预应力筋张拉端的张拉力,将钢绞线分段计算后.为每分段的起点张拉力,即为前段的终点张拉力(N):I一预应力筋的分段长度(rrIIT1);Ay——预应力筋的截面面积(mm);Eg——预应力筋的弹性模量(MPa);0——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和,分段后为每分段中各曲线段的切线夹角和(rad):x——从张拉端至计算截面的孔道长度,整个分段计算时x等于L(m):k——L道每米局部偏差对摩擦的影响系数(1/m),管道弯曲及直线部分全长均考虑该影响:II一预应力筋与L道壁之间的磨擦系数,只在管道弯曲部分考虑该系数的影响.从公式(1)可以看出,钢绞线的弹性模量Eg是决定计算值的重要因素,它的取值是否正确,对计算预应力筋伸长值的影响较大.Eg的理论值为Eg=(1.9～1.95)xl05MPa,而将钢绞线进行检测试验,弹性模量则常出现Eg:(1.96～2.04)×105MPa的结果,这是由于实际的钢绞线的直径都偏粗,而进行试验时并未用真实的钢绞线面积进行计算.采用的是偏小的理论值代入公式进行计算,根据公式Eg=pxl/(AyxAL1可知,若Av偏小,则得到了偏大的值,虽然Eg并非真实值,但将其与钢绞线理论面积相乘所计算出的△L却是符合实际的,所以要按实测值Eg进行计算.公式(1)中的k和"是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数,这两个值的大小取决于多方面的因素:管道的成型方式,力筋的类型,表面特征是光滑的还是有波纹的,表面是否有锈斑,波纹管的布设是否正确,偏差大小,弯道位置及角度等等,各个因素在施工中的变动很大.还有很288多是不可能预先确定的,因此.摩擦系数的大小很大程度上取决于施工的精确程度.在工程实施中,最好对孔道磨擦系数进行测定,并对施工中影响磨擦系数的方面进行认真的检查,如波纹管的三维位置是否正确等等,以确保摩擦系数的大小基本一致.进行分段计算时,靠近张拉端第一段的终点力即为第二段的起点力,每段的终点力与起点力的关系如下式:Pz=Pq~e一(KX+e)式中:Pz——分段终点力(N)Pq——分段的起点力(N)0,x,k,——意义同上其他各段的起终点力可以从张拉端开始进行逐步的计算.下面以预制箱粱中跨钢绞线的伸长量计算为例,进一步说明伸长量的计算方法.纵向钢绞线钢束根据设计图纸及规范和实测数据,已知以下参数(表1):表1计算参数项目名称取值张拉控制应力1395MPa.钢绞线面积Ag140m弹性模量Eg1.96x105MPa管道摩阻系数"O.23管道偏差系数k0.0015根据钢绞线曲线要素,可以计算出各分段长度,根据公式计算出伸长量,纵向钢束N1,N2,N3纵向布置为对称结构,因此采用计算一半钢绞线的伸长值然后乘以二的方法,如表2,表3,表4所示.表2N1钢束预应力钢线段长度张拉端张拉控制筋线段Li(m1O(rad)kLi+~0e一(kLi+lxO1—J3—Nk=.5...8,,5.9....k..,—N—预应力钢筋各分段终点力(kN)理论伸长值(Ⅱu585.914.797O0.00719550.992830326581.699287834.1924.538O.1l30.0327970.96773499562.93O754431.7l30459O0.oo068850.9993l1737562.54330993.15N1钢束总伸长值138.】表3N2钢束张拉端张拉控制预应力钢1线段长度力Nk=781.2kN预应力钢筋各分段筋线段"(埘)O(rad)kLi+lx0e-(kLi+l~0)理论伸长值(mm)c终点力(kN)【781.21J3.57800.0053670.994647377777.018530625.532l3.9550.113O.O3l92250.96858l644752.60588627.7032.2680O.0034020.9966o378750.04987l15.6068.83-N2钢束总伸长值l37.7科技信息O建筑与工程OSCIENCE&TECHNOLOGYINFORMATION2011年第1期表4N3钢柬预应力钢线段长度张拉端张拉控制筋线段Li(m10(rad)kLi+lx0e一(k"+0)I~Nk=585-9…kN～预应力钢筋各分段理论伸长值(n]lfll1终点力(kN)11.078OO.oo16170.998384307584.95336537.71_——20.7200.024O.0o660.99342173258l10538545.13————3790200.Ol18530.98821697574.258203255.74——68.57——N3钢柬总伸长值137.14张拉时钢绞线实际伸长量的测量方法钢绞线实际伸长量的测量方法有多种多样,目前使用较多的是直接测量张拉端千斤顶活塞伸出量的方法,这样的测量方法其实存在一定的误差,这是因为工具锚端夹片张拉前经张拉操作人员用钢管敲紧后,在张拉到10%0.时因钢绞线受力,夹片会向内滑动,张拉到20%口时,夹片又会继续向内滑动,这样通过测量千斤顶的伸长量而得到的10%~20%0.的伸长量比钢绞线的实际伸长值长1～2ram.若以10%～20%0.-k的伸长量作为O%～10%0.k的伸长量,那么在O%～20%o-的张拉控制段内,钢绞线的伸长量就有2-3mm的误差从20%0.k张拉到100%0.k时,钢绞线的夹片又有2～3mm的滑动.按最小值滑动量计算单端钢绞线的伸长量就有3~4mm的误差.两端同时张拉时共计有约6-8ram的误差(误差值的大小取决于工具锚夹片打紧程度).对于两端张拉的N1,N2,N3钢束的理论伸长量按137～138mm计算,8mm的测量误差为5.7%～5.8%,已接近达到±6%的理论值与实测值的允许的偏差值.因此用测量千斤活塞的方法一般测出来的值都是偏大的为消除以上偏差,对于钢束实际伸长值的测量.建议采用量测钢绞线绝对伸长值的方法,而不使用量测千斤顶活塞伸出量的方法,后者测得的伸长值须考虑工具锚处钢束回缩及夹片滑移等影响.尤其是在钢绞线较长,必须进行分级张拉时,更为繁琐,若直接通过测量千顶活塞的伸出量,则误差累计更大.推荐的测量方法如图所示,使用一个标尺固定在钢绞线上,不论经过几个行程,均以此来量测分级钢绞线的长度,累计的结果就是初应力10%0.与终应力100%0.之间的实测伸长值,再以10%~20%0.的伸长量作为O%～10%0.的伸长量,从而计算钢绞线的实际总伸长值.这样量测出来的伸长值就比较准确了5锚下应力的准确控制后张法预应力张拉过程中,本工程出现的预应力损失一般为:张拉端锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失;预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失a;预应力钢筋的应力松弛引起的预应力损失;混凝土的收缩和徐变引起的预应力损失口.设计文件中锚下控制应力k=1395MPa已经考虑了以上几种预应力损失,但没有包括预应力箱梁工作锚的锚口钢绞线在锚固过程中所造成的预应力损失.所谓锚15损失即为:由于工作锚与分束钢垫板之间存在着能够使工作夹片在钢绞线在张拉过程中不能阻碍钢绞线的槽口在千斤顶卸压回油时,钢绞线会带动工作夹片迅速回缩进行锚固,此过程中钢绞线和夹片会产生一段位移△这样就产生了预应力的锚口损失.若钢绞线张拉过程中,张拉控制应力按1395MPa控制,则钢绞线在锚固之后,锚下应力<1395MPa.这样锚下应力就不能满足设计要求了;因此在钢绞线在张拉过程中,张拉控制应力必须将锚口损失的预应力弥补,即将钢绞线伸长量损失△u相对应的预应力损失口在张拉时给予弥补.在本工程中经现场量测每端△"=5ram,0.m=△fJ×Ej式中:Eg——钢绞线的弹性模量.(本工程中取Eg=1.96x105MPa)Lr钢绞线有效长度.(本工程中取L=10.25m)=△uxngml=0.005x1.96x105/10.25=95.61MPa因此钢绞线在张拉过程中,张拉控制应力应按1395MPa+95.61MPa=1490.61MPa控制,这样以来钢绞线的锚下应力就能够满足设计要求了.6结束语理论伸长值计算中,钢绞线Nl,N2,N3采取的是两端张拉,钢绞线布置为对称结构,所以在进行伸长量计算时是计算一半钢绞线的仲长值然后乘以二的方法;而对于非对称结构,在计算钢绞线的伸长值时,计算原则是从两侧向中间分段计算,至跨中某一点时钢绞线的受力基本相等即可,而不是简单的分段计算.钢绞线的分段原则是将整根钢绞线根据设计线形分成曲线连续段及直线连续段,而不能将直线段及曲线段分在同一段内预应力筋的伸长量计算方法有多种,常用的平均力法及简化计算法在很多工程施工中也能够满足精度要求,通过测量千斤顶活塞伸出量再进行换算的方法也可以用于实际施工中.I参考文献】[1]叶见曙,袁国干结构设计原理【M】.北京:人民交通出版社,1996:233—235.[2]范立础.预应力混凝土连续梁桥[M].北京:人民交通出版社,1999:3l一33.[3]中华人民共和国行业标准:JTJO41—2000公路桥涵施工技术规范.北京:人民交通出版社,2000:129,339.作者简介:朱光业(19772一),男,山东德州人,大学本科,工程师,研究方向为土木工程施I有关方面研究工作.[责任编辑:曹明明](上接第337页】1.5现场及环境的管理:现场管理是按标准化管理方法,使管理程序化,管理方法标准化,场荣场貌标准化.做到现场整齐,清洁,合理定置材料的堆放,构件的摆放,加工设备的摆放,工作与休息区要严格区分开.各种规章制度,安全标识要放在清楚的位置对于环境的保护要制定环境因素识别与评价表(如上),从表中可以看出着重从哪方面人手进行环境保护2钢结构项目管理实施的方法有加工进度管理,加工定额管理H加工进度管理是一种使铜结构加工管理成功发挥机能的重要手段.在进行加工进度管理时,必须经常掌握加工项目的进展情况.及早发现计划与实际脱节现象,并采取改进措施.加工定额管理根据定额计算出完成一项工序的人工,材料,机械的消耗量,并与实际操作的消耗量比较,找出降低或提高消耗量的原因更好的控制加工成本,提高经济性.3综述综上所述,钢结构项目管理与实施的目的是提高加工质量,确保工期和经济性.其中心问题是加工过程中的管理与实施.每项加工项目都涉及加工质量,都存在加工成本问题,假如项目计划和项目管理搞的很差,进行突击作业,将招致加工质量降低和提高加工成本.可以看出,钢结构项目的合理计划和恰当的管理是钢结构项目管理的综合手段.总之,在加工过程中进行适当的管理才能排除加工活动中的蛮干,浪费和不均衡现象,才能引导项目走向成功.【参考文献】[I]粱基照.工程管理学.国防工业出版社.2007年.[2]工程造价管理基础理论与相关法规.中国计划出版社[责任编辑:张慧]欢迎您的下载，资料仅供参考！H。
浅谈后张法预应力箱梁张拉的质量控制
浅谈后张法预应力箱梁张拉的质量控制预应力箱梁是桥梁工程的主要受力结构，张拉工序是桥梁施工中最关键的工序，做好张拉工序，才能更好地保证桥梁整体的工程质量。
要控制好张拉工序的质量，应从加强施工组织、质量管理等措施、提高人员技术素质、强化施工技术水平、工艺管理等。
标签：后张法；预应力；质量控制前言做好张拉工序的质量控制工作，在预应力工程施工中具有十分重要的意义。
在桥梁工程施工管理中，后张法预应力箱梁采用波纹管成孔，预应力筋选用钢铰线，锚具选用夹片式锚具。
就后张法预应力箱梁，并结合目前监理的广州某高架桥工程，浅谈张拉中常见的质量问题及产生的原因，简述做好张拉质量控制的措施。
1 后张法预应力箱梁张拉常见质量问题及可能的原因1.1 张拉施工工艺后张法预应力箱梁是预应力混凝土构件中的一种形式，是指先浇筑混凝土构件，浇筑前预留孔道，待构件混凝土达到规定强度后，进行预应力筋张拉、锚固的一种施工方法。
1.2 常见问题及原因分析1.2.1 穿钢铰线困难穿钢铰线的方法目前多用机械，穿线困难多数由于波纹管孔道发生异常情况，其可能产生的原因：①在安装模板或浇筑混凝土过程中，造成波纹管孔道不圆顺，甚至弯折，因钢铰线成束后具有一定的刚度，不能随管道变化而顺利通过；②波纹管质量问题或安装过程中破损，造成水泥浆流入管道内，阻塞孔道；③人为造成混凝土块、短节钢筋等异物进入孔道；④钢束头部松散，穿丝时戳伤波纹管内壁，导致波纹管翻卷堵塞孔道。
1.2.2 伸长值异常钢铰线张拉施工采用张拉应力和钢铰线伸长值双控。
根据规范要求，实测伸长值与理论伸长值之差应控制在理论伸长值的±6%范围内，超过即可认为伸长值异常。
其产生的原因可能是：①管道弯折变形、孔道截面缩小或波纹管破损而漏浆，造成钢束与混凝土握裹，会导致实际摩阻力大于计算的摩阻力，使实测值变小。
②张拉千斤顶、油表等张拉设备未经校正或已过有效期，或在有效期内发生异常而没有重新校正，或计算数据有误。
后张法预应力张拉控制要点
后张法预应力张拉控制要点摘要：预应力是指为了改善结构或构件在各种使用条件下的工作性能和提高其强度而在使用前预先施加的永久性内应力。
随着工程技术进步和工业材料的开发，预应力后张法施工工艺越来越多地使用在各种大型桥梁构体中，本文针对通常使用的钢绞线后张法预应力结构各个施工工序进行论述。
关键词：预应力材料；张拉设备；预应力钢筋；混凝土浇筑Abstract: In order to improve prestressed refers to a structure or component used in a variety of conditions of the working performance and improve their strength before using a pre-applied permanent stress. With the engineering and technical progress and industrial materials development, prestressed post-tensioned construction technology is increasingly used in various large bridge structure, this paper commonly used steel strand post-tensioned prestressed structure of each construction process are discussed.Key words: prestressed tensioning equipment; materials; reinforced; concrete pouring1、预应力材料的质量控制要点1.1、严把材料质量关，采用信誉好质量好的厂家产品。
产品要有出厂合格证，对到场材料进行检验，其强度、刚度、严密性及螺旋压接缝咬合牢度等各项指标均达到质量标准方可使用。
浅谈后张预应力桥梁施工中预应力张拉的质量控制
浅谈后张预应力桥梁施工中预应力张拉的质量控制摘要：近年来，随着经济的发展，我国的桥梁建设获得了发展，其修建数量逐渐增多，为了保证桥梁结构稳定性和桥梁的质量，后张法预应力张拉施工并应用在了桥梁施工中，其在施工中发挥着重要的作用，直接影响着桥梁整体施工的质量，需要引起相关部门的高度重视。
本文就后张预应力桥梁施工中预应力张拉的质量控制进行了探讨，主要提出了一些保证后张预应力桥梁施工中预应力张拉的质量控制的有效措施，以供参考。
关键词：后张预应力桥梁施工预应力张拉质量控制现阶段，随着我国桥梁建设事业的迅速发展，预应力桥梁在桥梁施工中所扮演的角色越来越重要，而预应力张拉作为预应力桥梁预制过程中最为关键的一道工序，其施工质量非常关键。
随着预应力张拉的质量对预应力桥梁的质量影响力度越来越大，预应力张拉的施工质量得到了广泛的重视。
另外，预应力张拉的质量控制受到了多种因素的影响，例如施工机械机具、孔道压浆等等，这需要相关的施工人员加以注意，采取措施进行控制。
一、后张预应力桥梁施工中预应力张拉的质量控制有效措施1.1施工机械机具的质量控制预应力桥梁预制需要各种施工机械机具，对预应力张拉质量影响较大的机械机具有千斤顶、压力表、张拉油泵、工作锚等等，要保证预应力张拉的质量，以上机械机具应满足下列要求。
1.1.1压力表与千斤顶配套使用的压力表宜采用防震型，其精度等级不低于1．0级。
最小刻度值应为0．5MPa。
表盘直径不小于15em。
表盘量程应在工作最大油压的1.25～2.0倍之间。
压力表使用前应经有资质的单位进行校准。
油压表的校准周期应符合下列规定：首先，1.0级压力表校准周期为一周，0.4级压力表校准周期为一个月。
其次，压力表用于张拉作业达300次。
最后，更换液压油规格、使用超过允许偏差、发现异常故障时（比如张拉时预应力筋多次断裂、伸长值相差过大等）。
1.1.2千斤顶的使用要求张拉所用千斤顶根据一次张拉钢绞线的根数可分为单张干斤顶、群张千斤顶。
后张法预应力钢绞线张拉的控制
后张法预应力钢绞线张拉的控制摘要：在后张法预应力板(梁) 制造工艺中, 对预力钢筋张拉控制一般采用“双控”法,在张拉阶段即准确掌握预应力筋实际伸长量就显得尤为重要。
本文结合工程实例介绍后张法预应力筋张拉中的应力控制和伸长值控制技术, 以提高预加应力的准确性、可靠性和可操作性, 保证预应力混凝土桥梁的施工质量。
关键字：后张法;预应力筋;张拉;应力控制;伸长值。
Abstract: In the manufacturing process of prestressed plate ( beam ), the prestressed tension control generally use the “ double control “ method, it is particularly important in the stretching stage means grasp accurately the actual elongation of prestressed tendon. This article unifies the project example to introduce post tensioned prestressing tendon in the stress control and extending value control technology, in order to improve the pre stress accuracy, reliability and maneuverability, to ensure the construction quality of prestressed concrete bridge.Key words: post tensioning method; prestressed; tension; stress control; elongation value后张预应力板(梁) 因其便于现场施工,又适于配置曲线形预应力钢筋等特点, 在公路桥梁建设广泛应用。
后张法预应力张拉施工过程中质量控制要点及注意事项
后张法预应力张拉施工过程中质量控制要点及注意事项
后张法预应力张拉施工过程中的质量控制要点和注意事项如下：
1. 张拉设备和材料的选择：选择符合国家标准和工程要求的张拉设备和材料，确保其质量可靠。
2. 张拉设备的校验：在施工前对张拉设备进行校验，确保设备的精度和可靠性，并按要求进行定期检测和维护。
3. 材料质量控制：检查张拉用的钢丝或钢束的规格、强度和质量证明文件，避免使用劣质材料。
4. 张拉工序控制：严格按照设计图纸和施工工艺要求进行张拉，控制张拉过程中的张拉力、时间和过程参数。
5. 张拉力检测和记录：在张拉过程中，使用合适的张拉力检测仪器进行张拉力的实时检测，并记录张拉力的变化情况。
6. 张拉力调整：根据实际情况进行张拉力的调整，确保张拉力符合设计要求。
7. 张拉效果检查：在张拉结束后，对张拉后的构件进行检查，确保预应力力的传递和效果符合要求。
8. 现场环境控制：确保施工现场的环境条件符合要求，避免环境因素影响张拉质量，如温度、湿度、风力等。
9. 安全措施：施工过程中要保证人员的安全，遵循操作规程和安全操作规定，使用安全设备，防止发生人员伤亡事故。
10. 质量记录和报告：记录施工过程中的质量控制措施和结果，并及时向相关部门提交质量报告，确保施工质量的可控性和可追溯性。
需要注意的是，后张法预应力张拉施工质量控制需要严格按照相关规范和要求进行，确保施工质量和工程安全。
同时，应加强施工现场管理，密切与施工单位和设计单位的沟通协作，及时解决施工过程中出现的问题，确保施工质量符合设计要求。
后张法预应力钢绞线张拉和锚固过程分析
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有 关问题 进 行 了探 究 ， 可为 同类钢 绞 线预应 力 张拉施 工提 供 可靠 的参考 。
关键词 ： 预 应 力张拉 ； 预 应 力损 失 ； 张拉 控制 应 力 ； 伸 长 值
中 图分 类 号 ： Ｕ４ ４ ５ ． ５ ７
文 献标 志码 ： Ｂ
Ａｎａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ｏ ｎ Ｐｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓ ｏ ｆ Ｐｒ ｅ ｓ ｔ ｒ ｅ ｓ ｓ ｅ ｄ Ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ Ｓ ｔ ｒ ａ ｎ ｄ Ｔｅ ｎ ｓ ｉ ｏ ｎ ｉ ｎ ｇ ａ ｎ ｄ Ａｎｃ ｈｏ ｒ ｉ ｎｇ ｗｉ ｔ ｈ Ｐｏ ｓ ｔ — ｔ ｅ ｎ ｓ ｉ ｏ ｎｉ ｎｇ Ｍｅ ｔ ｈ ｏ ｄ
浅谈后张法预应力连续箱梁张拉质量控制要点
三、预应力钢绞线张拉主要技术要求
1、张拉顺序为先腹板束，后顶板束。为了保证工程质量，在施工过程中采用应力值为主，伸长量为辅的双控指标，实际伸长量与计算伸长量差值控制在±6%范围内。
2、预应力张拉过程中要做到千斤顶、锚垫板、钢绞线三者同心；控制好油表读数，钢绞线伸长量以及持荷时间。
②、钢绞线的下料长度应通过计算确定，考虑锚具厚度、千近顶长度、外露长度、工作长度等因素。钢绞线的切割采用砂轮切割机。钢绞线由多根组成时，应进行编束，梳理顺直，绑扎牢固，ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ止绞缠。
③、钢绞线采用人工或机械穿束，在运送钢束和穿孔过程中不允许钢绞线与地面直接接触。穿束时采用胶带对钢绞线端头进行包裹。
④、千斤顶和油表应配套标定，以确定张拉力与油表读数之间的关系曲线。预应力筋张拉设备应按有关规定定期标定，张拉人员应持证上岗，监理人员应现场旁站。
五、施工问题产生的原因
1、滑丝
（1）钢绞线表面有污渍或被锈蚀,锚固区防锈不彻底;
（2）锚圈锥孔及夹片上有水泥浆,喇叭口内未清除砼,钢绞线不能自由伸张;
（3）锚具的结构尺寸、硬度、光洁度不合格，安装工作夹片时端头不齐，夹片间隙不均匀或工作夹片张拉过多未更换，夹不住钢绞线；
（4）卸载时，油压下降过程过快且不平稳，操作时产生了回缩冲击力。
浅谈后张法预应力连续箱梁张拉质量控制要点
摘要：本文针对桥梁施工后张拉预应力施工技术，阐述了后张法连续箱梁预应力张拉质量控制要点，并提出在预应力施工过程中的质量问题及处理措施。
关键词：桥梁工程；钢绞线；预应力；张拉；质量
一、前言
桥梁预应力混凝土结构具有防止混凝土裂缝，减轻结构自重，增大桥梁跨径、刚度等优点，桥梁预应力施工作为预应力桥梁施工中非常重要的一部分，为了保证桥梁质量安全可靠，桥梁的预应力施工控制将变得非常重要，因此无论是从设计、施工等环节都应该进行严格的控制。
后张法预应力施工张拉控制的探讨
后张法预应力施工张拉控制的探讨摘要：箱梁预应力施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过±6%，而在施工过程中常出现钢绞线伸长值不足、过长的情况，所以结合实际施工情况对预应力筋伸长值验算就相当重要，同时对预应力筋伸长值的影响因素进行必要的控制。
本文分别从伸长值的计算、弹性模量误差、减少孔道摩阻损失、千斤顶及压力表、预应力筋截面、现场量测方法等方面进行了具体分析，并总结了预应力施工中控制方法和预防措施。
关键词：后张法预应力施工伸长值张拉应力1.工程概况青海省共和至玉树公路改扩建工程GYⅡ-SGC8合同段位于青海省海南藏族自治州共和县、兴海县、果洛藏族自治州玛多县。
本合同段全长328.62km，起点里程桩号为K145+800，终点里程桩号为K470+230，即共和-玛多黄河桥段。
主要工程为328.62km范围内桥梁上部（梁板预制、运输、安装和上部附属及桥面系全部工程）。
预制梁结构型式为20m、25m、30m、35m后张预应力箱梁，20m、16m先张预应力空心板梁，8m预制钢筋砼实心板梁。
2.后张法施工预应力钢绞线伸长值验算钢绞线在张拉过程中，伸长值主要受两个方面的摩擦力影响：一是管道弯曲影响，二是管道偏差影响，钢绞线在张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中或P锚端逐渐减小，导致每一段的钢绞线的张拉力、伸长值都是不相同的。
预应力平均张拉力计算公式及参数如下：公式1： Pp=P（1-e（KX+μθ））/（kx+μθ）式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P —预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数。
μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：公式2：△l= Ppl/（APEP）式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）l —预应力筋的长度（mm）AP—预应力筋的截面面积（mm2），按照实际截面面积计算。
浅谈后张法预应力连续箱梁的张拉施工质量控制
城 市道 桥 与 防 洪
管理施工
９ ９
浅 谈 后 张法预 应 力连 续箱 梁 的张拉施 工 质量控 制
费 强
（ 海奉 贤 公路 建设 发展有 限公 司 ， 上 上海 ２ １０ ０ ４ ０）
摘
要 ： 文从工 程实 际 出发 阐述 了张拉 理论 伸长 值 的计算 ， 拉设 备 的选择 ， 际伸长 值 的量 测 三个 预应 力 张拉 质量 控制 该 张 实
０ 前言
后 张 法 预 应 力 技 术 已广 泛 应 用 于桥 梁 结 构 施 工 中 ， 于 较 大 跨 径 的 连 续 梁 结 构 ， 多 采 用 现 对 较 浇 筑 后 张 拉 的 预应 力 连 续 箱 梁 。在 这 些 后 张 法 预
２ 张拉 理论 伸 长值 的计 算
２ １ 理 论 公 式 ．
— —
设。 钢绞线在张拉过程 中 ， 由于管道弯 曲等引起 的 摩擦力 ，导致张拉 时锚下控制应 力沿管壁 向跨 中 逐渐 减少 ， 段 落在计 算平 均 张拉力 Ｐ 各 时 ， 拉 张 端 控 制 力 不 能 都 采 用 锚 下 控 制 应 力 Ｐ，而 应 采 用 克服摩阻力后 的剩余力 ， 以， 区段的张拉端张 所 各 拉应力为 ：
一
般施 工 图纸 已给 出钢束 的理论伸 长值 ， 但
在施 工 前 应 根 据 桥 涵 施 工 规 范 与 设 计 图 纸 中 的 钢
应力结 构 的施工 中， 由于采用先 预埋预 应力 筋管 道， 再浇筑混凝 土 ， 穿束 张拉 的工 艺 ， 后 因此 张拉
的质 量 控 制 事 关 结 构 的 成 败 ， 后 张 法 预 应 力 结 是 构 质 量 控 制 的关 键 点 。张 拉 控 制 最 主要 的 工 作 是 张 拉 理 论 伸 长 值 的 计 算 ， 拉 设 备 的 选 择 ， 际 张 实 伸 长 值 的 量 测 这 三 个 方 面 。针 对 以上 问 题 ， 文 本
后张法预应力张拉控制措施
后张法预应力张拉控制措施摘要：结合工程实例，介绍后张法张拉控制措施，从工程概况、理论分析、减少应力损失等方面进行论述，提出自己的一些见解，关键词：后张法、预应力、控制措施引言预应力混凝土，就是事先人为地在混凝土或钢筋混凝土中加入内部应力，且其值和分布能将使用荷载产生的应力抵消到一个合适程度的混凝土。
也就是预先对混凝土或钢筋混凝土构件施加应力，建立起一种人为的应力状态。
这种应力的分布规律，有利于抵消使用荷载作用产生的应力，因而使混凝土构件在使用荷载作用下不致开裂或推迟开裂或减少裂缝开展宽度。
这种预先给混凝土加入内部应力的结构，称为预应力混凝土结构。
从预应力构件的概念可以看到，施加预应力的大小对梁体有十分重要的影响。
预应力施加过大，会使梁体长期处于应力状态而使反拱过大，延性减少。
相反会使梁体挠度及裂缝宽度较大，降低使用寿命。
为此，对镇胜四角田悬灌桥预应力的施工实行了严格的控制管理。
1、工程概况四角田1号特大桥是沪瑞国道主干线（贵州境）镇宁至胜景关公路上的一座特大桥，本桥上部结构为预应力连续箱梁，箱梁采用C50混凝土，预应力采用纵向、横向和竖向三向预应力体系，箱梁纵向预应力钢束采用群锚夹片式锚具和高强度低松弛15-φj15.24和12-φj15.24钢绞线，其标准强度为Ryb=1860Mpa,锚下控制张拉力：钢绞线为12-φj15.24时为2343.6KN，钢绞线为15-φj15.24时为2929.5KN。
2、理论分析张拉时，预应力钢筋沿管道壁滑移而产生摩擦力，使钢筋在张拉端的应力高，但在预应力钢筋的中间部分，由于摩擦影响而使钢筋的预应力逐渐减少，从而使整体的应力减少。
由摩擦引起的应力损失公式：ΔSI＝ΔK[1-E-(MQ+KX)],式中：ΔSI——摩擦引起的应力损失；ΔK——预应力张拉的应力值；M——钢筋与管道间的摩擦系数；Q——从张拉端至计算截面间。
曲线管道部分的夹角之和，按绝对值相加，以弧度计；K——管道每m局部偏差对摩擦的影响系数；X——从张拉端至计算截面的管道长度在纵轴上的投影长，以m计。
试论后张法预应力筋张拉控制方法
试论后张法预应力筋张拉控制方法本文重点就后张法预应力筋张拉中的应力控制方法进行介绍，并通过工程实例对此方法的准确可靠性进行了论证。
标签后张法；预应力筋；张拉控制方法预应力技术日益发展的同时，后张法预应力梁板由于其在现场施工应用过程中所具有的独特性以及方便施工等特点，再加上其在配置曲线形的预应力钢筋等方面的适用性，因而此技术在公路、桥梁等建设中都得到了广泛的应用，根据我国现行的公路桥梁设计规范以及施工规范等相关的要求，施工过程中对预应力钢筋的张拉控制主要是通过“双控法”来实现的，即对张拉应力以及钢筋的伸长值同时进行控制。
1 后张法预应力筋的张拉控制方法后张法预应力筋的张拉控制方法主要包括两个方面的内容，即张拉应力的控制方法以及钢筋伸长值的控制方法，以下就此两方面内容分别进行介绍。
1.1 预应力筋张拉应力的控制方法1.1.1 锚下控制应力σk以及设计张拉力Pk根据我国现行的公路桥涵设计规范的相关要求，构件进行预加应力的过程中，预应力筋在锚下的控制应力σk需要满足下表1中相应的规定。
表1控制应力σk根据公路桥涵施工技术规范中的要求，预应力筋张拉控制应力σk需满足设计的相应要求。
若施工过程中，预应力筋需进行超张拉或是需计入锚圈口的预应力损失中的时候，可较设计的相应要求提高5%左右，但是应注意的是，任何情况下都不应超出设计所要求的最大张拉控制应力σkmax。
预应力筋设计的张拉力可根据下式进行计算：其中，n——预应力筋的根数或股数；Ay——单根或者单股预应力筋的面积，mm2。
1.1.2 张拉的程序及其顺序以钢绞线为例，对后张法预应力筋采用超张拉法时，其张拉的程序可以参照下表2来进行。
表2后张法预应力筋张拉程序预应力筋可分批、分阶段对称张拉,其张拉顺序应符合设计规定。
1.1.3 张拉机具及设备等的校验施加预应力时所使用的机具及设备需通过专人进行使用及保管，同时，还应进行定期的维护及校验。
千斤顶以及压力表需要进行配套的校验以确定其张拉力同压力表读数间所具有的关系曲线。
浅谈后张法预应力张拉质量控制要点
浅谈后张法预应力张拉质量控制要点摘要：随着交通运输行业的不断进步和国民经济的快速发展，公路桥梁建设日新月异，新技术、新工艺不断涌现，同时也对新技术、新工艺的应用有了更高的要求。
预应力混凝土施工技术因具有整体性好、构造简单、施工方便、优化施工进度、可以承受较大荷载以及可以解决施工中遇到的和不等跨等难题，在桥梁施工中得到了广泛的应用。
因此，预应力混凝土施工技术作为桥梁施工过程中非常重要的一个环节，它的工程质量优劣对整个桥梁工程施工起到了至关重要的作用。
本文主要对石河大桥装配式箱梁后张法预应力张拉质量控制进行了简要的阐述。
关键字:后张法；预应力张拉；质量控制1.前言后张法预应力张拉是梁板预制施工过程中关乎整体质量好坏的重要一环，其施工质量的控制尤为重要，本文重点以石河大桥右幅2#-2装配式箱梁后张法正弯矩预应力施工为例，对后张法预应力张拉质量控制进行论述。
石河大桥是国道G102线秦皇岛市区段改建工程中的一座大桥，跨径总长730m，全桥共分为六联，前五联跨径组合各为3x40m，上部结构采用装配式预应力混凝土连续箱梁，共计120片；第六联跨径组合为（30m+2x35m+30m），上部结构采用钢混组合梁，共计8片。
其中右幅2#-2预制箱梁梁长39.40m，顶板宽2.4m，底板宽1.0m,梁左侧高2.024m,右侧梁高1.976m，横坡2%。
2.装配式箱梁后张法预应力张拉施工质量控制重点（1）钢绞线下料；（2）钢绞线编束、穿束；（3）安装工作锚；（4）对称张拉；（5）伸长值校核。
3.装配式箱梁后张法预应力张拉施工流程3.1、钢绞线下料钢绞线下料长度=钢绞线束通过的孔长度+2×工作长度（工作锚厚度+限位板厚度+千斤顶长度+工具锚厚度+便于操作的预留长度），腹板正弯矩钢束单端按650mm控制。
钢绞线下料场地平整，下料长度误差控制在50—100mm以内。
钢绞线的下料采用砂轮切割机切割，严禁使用电焊和气焊，切割前用胶带将切割部位缠紧，防止切割时“炸头”。
浅述后张法预应力张拉施工控制
浅述后张法预应力张拉施工控制摘要：预应力钢筋混凝土结构以良好的受力性能和经济性越来越广泛地应用于工程实际中，发挥着越来越重要的作用。
本文介绍施工过程中后张法施工控制的过程的要点，保障施工能达到设计预期要求。
关键字：后张法伸长量量测在预应力混凝土结构中，预应力筋的张拉应控制直接影响到预应力的效果。
预应力值过大，超过设计值过多，虽然结构的抗裂性较好，但因抗裂度过高，预应力筋在承受使用荷载时经常处于过高的应力状态，与结构出现裂缝时的荷载很接近，往往在破坏前没有明显的预兆，将严重危及结构的使用安全。
另外，如果张拉力过大，会导致结构的反挠度过大或预拉区出现裂缝，对结构同样不利。
预应力值过小，或张拉阶段预应力损失过大，则结构可能过早出现裂缝，亦不安全。
所以在实际施工过程中应该强调预应力张拉后应力与设计值相符，使预应力有效地发挥作用。
1 张拉前施工控制1.1 材料控制：金属螺旋管根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－7之要求检测；锚具根据《预应力筋用锚具、夹具和连接器》（GB/T 14370-2007）及《预应力筋用锚具夹具和连接器应用规程》（JGJ85-2002）之要求检测；钢绞线根据《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003之要求检测。
波纹管根据《预应力混凝土桥梁用塑料波纹管》JT529-2004之要求检测。
张拉设备在使用前进行全面标定校验，一般在使用超过6个月或200次后或在使用过程中出现不正常现象或检修以后应重新校验。
校验时千斤顶及其配套的油泵、油压表要一一编号。
一起配套校验，通过校验可以得到张拉力与压力表之间的关系曲线。
校验时通过逐级向千斤顶内充油升压，分别记录油压表读数与压力读数，求得回归线型方程y=ax+b，其中x为千斤顶负荷，y为油表读数。
1.2 波纹管定位安装要求准确，即按设计要求及符合规范要求准确定位各定位点，直线段到起弯点的过渡要平顺。
1.3 张拉前工具夹片应保证楔紧，保证张拉时不能有明显滑移。
后张法预应力钢绞线张拉锚下应力准确控制论文
后张法预应力钢绞线张拉锚下应力准确控制论文【摘要】不同工程后张法预应力张拉施工采取的张拉方法不同给，其钢绞线布置结构不同，其伸长量计算方法也不同，如两端张拉、钢绞线是对称结构的就可以采取计算一半钢绞线伸长值乘以二，而非对称结构就必须从两侧向中间分段计算，当然钢绞线直线阶段和曲线阶段不能分在同一段，这样不利于计算的准确性。
后张法预应力施工环节严谨，操作过程和设备仪器都比较精密，因此对施工技术人员能力和专业技术基础要求很高，尤其是在后张法预应力的钢绞线张拉施工中，因为其钢绞线张拉直接影响该预应力值产生效果，因此就必须要对预应力钢绞线张拉问题进行深入研究探讨。
下面笔者就结合黄花陂跨线桥桥梁工程中的后张法预应力施工来具体探讨该结构中钢绞线伸长量准确计算测量工作，然后研究了其锚下应力的有效控制方法措施。
一、工程概述及其预应力箱梁结构黄花陂跨线桥桥梁全长360.06m，跨越省道S225，与省道交叉前右角44.3度。
上部结构采用预应力砼连续箱梁和预应力砼简支小箱梁，跨径组合为：左幅：（2×22+2×35）连续箱梁+12×20m预制架设小箱梁；右幅：（22+2×35+22）连续箱梁+12×20m预制架设小箱梁。
下部结构采用花瓶墩、板墩及柱式墩，桥台采用柱式台及肋板台。
现浇预应力混凝土连续箱梁，基本桥幅宽12.75m，桥梁路线中心线高两边低，设4%横坡，箱梁砼标号为C50砼。
箱梁结构高2m，箱梁顶底板同坡，外侧腹板倾斜，中间腹板竖直，单箱双室。
本桥采用纵向预应力体系，预应力设置在腹板内，共设置16束Φs15.2钢绞线，张拉控制应力为0.75fpk=1395Mpa，预应力张拉采用两端对称张拉。
二、后张法预应力钢绞线伸长量计算测量和锚下应力的准确控制（一）后张法预应力钢绞线张拉施工及其伸长量计算测量一般后张法预应力钢绞线张拉施工质量影响因素主要有管道弯曲和偏差引起的摩擦力，这些摩擦力会使得钢绞线张拉过程中其锚下控制力随着管壁往梁跨方向逐步减弱，因此使得钢绞线不同线段内伸长量也都不同，我国建筑行业内也有关于公路桥梁预应力筋伸长值的计算方法和公式：△L=PL×[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）（Ay×Ey），为确保该预应力筋伸长值计算的准确性，其弹性模量就必须要按照实际测量Ey值来计算，且要对其孔道摩擦系数、波纹管三维位置等进行检测，确保其k、μ值的准确性。
后张法预应力钢绞线张拉理论伸长值计算及张拉控制
后张法预应力钢绞线张拉理论伸长值计算及张拉控制摘要：现今随着社会生产力水平的提高，大跨径桥梁越来越多的应用到设计和施工中，其中预应力砼结构应用也越来越广泛。
桥梁预应力结构施工，一般采用张拉力和伸长量双控，要求实际伸长量与理论伸长量误差不得超过±6％，而在实际施工中，不经复核直接取用设计给出的理论伸长量，或量测实际伸长值的方法不恰当，造成实际伸长量与理论伸长量误差超出±6％的要求。
本文结合后张法现浇砼箱梁预应力钢绞线施工，详细阐述控制预应力钢绞线张拉质量控制的方法。
关键词：预应力钢绞线张拉控制一、工程概况百色至靖西高速公路德保南互通1号桥上部构造采用（25+35+25）m一联，后张法预应力砼连续箱梁，下部结构桥台采用肋板桥台，墩柱采用柱式墩，墩台采用桩基础。
二、选用材料及技术标准箱梁采用C50砼浇筑成型，预应力钢绞线采用高强度低松弛ФS15.2（1×7）钢绞线组成，产地：湖南湘辉金属制品有限公司，钢绞线截面面积Ap =140mm2，进场复检得出弹性模量Ep=1.99×105MPa（设计给出弹性模量为1.95×105MPa），钢绞线强度fpk =1860MPa，张拉控制应力1395MPa。
采用两端同时张拉。
锚具采用M19，M12系列锚具，预应力管道采用塑料波纹管成孔，注浆用水泥砂浆强度不低于40MPa。
钢束张拉采用张拉力与伸长值双控，实际伸长量与设计伸长量差值在±6%以内。
本工程箱梁张拉由下至上，先腹板束再底板束，即F4-F3-F2-F1-B，张拉时对称张拉。
三、张拉力计算1、设计锚下张拉控制应力σcom=1395 Mpa。
单根钢绞线张拉力NK=σcom×Ap=1395×140=195.3KN。
2、12束的张拉力为：195.3×12=2343.6 KN19束的张拉力为：195.3×19=3710.7 KN四、施工控制中压力表与张拉力对应关系在钢绞线张拉前，钢绞线及模具、张拉系统处于松弛状态，所以要预先给其施加一初始力（一般为10-25%σcom）使其处于受力状态。
浅析预应力混凝土钢绞线后张法张拉控制程序
保证超长束孔 道灌浆密实饱满 ， 我们采 取了不 问断接 力灌 浆的方 ［ ］ Ｇ ０ ０ —０ ２ 混凝土结构工程施工质量验 收规 范［ ］ １ Ｂ ５２ ４２ ０ ， Ｓ． 式： 从前置灌浆孔灌 浆直 至后置灌 浆孑 冒 浓 浆 ， 置灌浆孔 开 ［ １ Ｃ Ｃ ８ ：０ ５ 建 Ｌ 后 ２ Ｅ Ｓ１０ ２ ０ ， 孔现象。水泥浆试块 ２ ８ｄ后强度均满足规范要求 。 ４ 结 语 江苏广 电城工程 已经封 顶 ， 整个工 程结构 体系 中， 张法 在 后 －￣－ 力施 工规程［ ］ ｒ Ｎ应 － Ｓ． 始灌浆 。本 ］程 全部孔道 灌浆施工 都 比较 正常 ， 道通畅 ， 堵 ［ ］ 杨 宗放 ， 孔 尤 ３ 方先和． 现代预应 ｈ混 凝土施 工［ ． Ｍ］北京 ： 中国建 筑工业 出版社 ，９ ３ １９ ． ［］ 徐 育金 ． 应 ｈ结 构 设 计 与施 工 的探 讨 ［ ］ 山 西建 筑， ４ 预 Ｊ． ２ ０ ，４２ ）８ —４ ０８ ３ （０ ：３８ ．
浓浆后封 闭泌水 （ 气孔 ） 续加 压到 ０ ６ＹＰ 排 继 ． ａ并持 压 １ｍｉ～ 于预应力混凝土巨型框架结构 （ ｎ 如本工程 中的 卜 一 Ｕ １空腹桁架 ） 的
２ｍｉ ｎ后封闭灌浆孑 。在灌浆过程 【及时制作水泥浆试块并送 有 关键施工措 施应 加强研 究。 Ｌ ｝ １
发现 、 识 、 析和处理措施 。 认 分
根 据 Ｊｒ ０ １２ ０ 路 桥 涵 施 工 技 术 规 范 规 定 ， 直线 与 曲 ｒ ４ —０ ０公 Ｊ 由 线 混 合 组 成 的 预 应力 钢材 ， 伸 长值 应 分 段 计 算 ， 后 叠 加 。 其 然 钢 绞 线 理论 伸 长值 直线 段 采 用 公 式 ：
后张法预应力钢绞线施工质量控制探讨
试点论坛shi dian lun tan412后张法预应力钢绞线施工质量控制探讨◎叶选毅摘要：后张法即首先浇筑混凝土，等待设计强度达到75%以上再采用张拉预应力刚才进行施工，如此形成预应力混凝土构件。
在现代建筑施工技术中，后张法占据了较重要的技术地位，它在已经制作好的预留孔道混凝土构件之上采用张拉、锚固混合方法，技术难度较高。
本文中首先概述了后张法预应力钢绞线施工质量控制的基本内容，并就实际工程案例探讨了箱梁后张法中预应力钢绞线的施工质量控制方法。
关键词：后张法；预应力钢绞线施工；质量控制措施；箱梁；施工控制预应力钢绞线施工对提高建筑向量抗裂度与刚度是非常到位的，它也可节省大量材料，减少自重，同时均衡混凝土梁的竖向剪力与主拉应力，满足构件施工的大跨度技术要求，提高保障结构整体安全性。
在预应力钢绞线施工过程中应该采用到后张法，一方面控制施工原材料质量，一方面控制张拉应力与张拉顺序。
一、后张法预应力钢绞线施工质量控制的基本内容后张法预应力钢绞线施工在质量控制方面存在一定难度，下文结合几点探讨了其施工基本内容，提出相关质量控制问题。
（一）穿丝困难问题与施工质量控制内容穿丝困难问题在预应力钢绞线施工中是比较常见的。
由于预留管道发生异常或穿丝操作过程不当就容易引起这一问题，其表现为管道位置偏移、弯折、变形，而钢绞线也由于自身刚度无法适应变形后管道而出现穿丝困难问题。
一旦问题出现，管道与钢绞线之间就会产生明显的摩擦阻力，导致混凝土剥落并造成堵塞。
为有效避免这一问题发生，需要对管道质量进行严格检查与分析，控制管道加工过程中的各项重要技术指标，保证加工质量到位。
例如需要对管道内容进行严格检测，合理整平管道中接口位置并提高其接口连接牢固性。
施工中可考虑采油拔钢管或橡胶管成孔施工方法对穿丝困难情况进行分析，检查管道中是否有异物未被清除干净。
必要可采用后张法直接改变穿丝方式，例如取代人工方法而采用机械穿丝，如此可降低管道损害程度。
浅谈后张法张拉值控制措施
浅谈后张法张拉值控制措施一、梁板后张法张拉控制值理论通常预应力筋采用张拉应力和伸长量双控的方法来进行控制校核。
预应力筋张拉双控的目的：（1）目前尚无直接在施工中量测真正施加在混凝土上的应力值的方法，因此，只能用校核张拉伸长值来检查应力控制是否正常。
综合反映张拉力是否已达到设计要求。
（2）预应力筋可能存在材质不稳定，截面积不均匀，弹性模量的变化等。
检查预应力筋是否有材质异常导致预应力不到位。
（3）在预应力筋张拉时，可能在实际工程中存在某些因素导致部分张拉力损失，从而使真正施加在构件的预应力变化。
在实际工作中首先需要通过张拉计算出张拉应力下对应预应力筋的理论伸长量从而在施工中与实际伸长量比较来指导施工。
由于设计中预应力筋的布设型式及根数不同，使得预应力筋的张拉计算变成了一项复杂的工作，但通过Excel 表格我们就可以把这项工作简单化。
获得了理论伸长量及张拉控制应力后，如何有效地开展张拉施工也是我们必须考虑的。
二、梁板后张法张拉控制值与控制（一）计算钢绞线理论伸长量与测量1、理论伸长量某特大桥线路（水平方向）曲线半径为600m，钢绞线沿竖直方向采用曲线段钢束半径6m，预应力筋采用Φ15.24的钢绞线束，fpk=1860Mpa，锚下（张拉）控制力为Δk=0.75 2、伸长量的测量对预应力钢绞线一般按10%-20%（具体分级由现场条件及油表最小刻度调整）-100%后持载3分钟-补压-锚固的流程进行张拉，分别量出千斤顶的行程ΔLΔL=L3-L1+L2-L1=L3+L2-2L1-锚具回缩量L3-达到100%时伸长量L2-达到10%时伸长量L1-达到20%时伸长量锚具回缩量-夹片式锚具容许回缩量不大于6mm。
（三）预应力筋张拉一般要求与实际控制1、一般要求混凝土强度达到设计要求后可进行张拉。
设计文件无具体要求时，混凝土强度不应低于设计强度值的75%。
张拉控制应力按设计文件要求，且不应大于钢绞线强度标准值的75%。
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后张法预应力施工中实际操作锚下应力的控制
后张法预应力施工环节严谨，操作过程和设备仪器都比较精密，因此对施工技术人员能力和专业技术基础要求很高，尤其是在后张法预应力的钢绞线张拉施工中，因为其钢绞线张拉直接影响该预应力值产生效果，因此就必须要对预应力钢绞线张拉问题进行深入研究探讨。
下面笔者就结合黄花陂跨线桥桥梁工程中的后张法预应力施工来具体探讨该结构中钢绞线伸长量准确计算测量工作，然后研究了其锚下应力的有效控制方法措施。
一、工程概述及其预应力箱梁结构
黄花陂跨线桥桥梁全长360.06m，跨越省道S225，与省道交叉前右角44.3度。
上部结构采用预应力砼连续箱梁和预应力砼简支小箱梁，跨径组合为：左幅：（2×22+2×35）连续箱梁+12×20m预制架设小箱梁；右幅：（22+2×35+22）连续箱梁+12×20m预制架设小箱梁。
下部結构采用花瓶墩、板墩及柱式墩，桥台采用柱式台及肋板台。
现浇预应力混凝土连续箱梁，基本桥幅宽12.75m，桥梁路线中心线高两边低，设4%横坡，箱梁砼标号为C50砼。
箱梁结构高2m，箱梁顶底板同坡，外侧腹板倾斜，中间腹板竖直，单箱双室。
本桥采用纵向预应力体系，预应力设置在腹板内，共设置16束Φs15.2钢绞线，张拉控制应力为0.75fpk=1395Mpa，预应力张拉采用两端对称张拉。
二、后张法预应力钢绞线伸长量计算测量和锚下应力的准确控制
（一）后张法预应力钢绞线张拉施工及其伸长量计算测量
一般后张法预应力钢绞线张拉施工质量影响因素主要有管道弯曲和偏差引起的摩擦力，这些摩擦力会使得钢绞线张拉过程中其锚下控制力随着管壁往梁跨方向逐步减弱，因此使得钢绞线不同线段内伸长量也都不同，我国建筑行业内也有关于公路桥梁预应力筋伸长值的计算方法和公式：△L=PL×[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）（Ay×Ey），为确保该预应力筋伸长值计算的准确性，其弹性模量就必须要按照实际测量Ey值来计算，且要对其孔道摩擦系数、波纹管三维位置等进行检测，确保其k、μ值的准确性。
分段计算中，预应力钢绞线张拉实际伸长值按照公式△L=△L1+△L2，△L1-从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值即
σcon-σ初应力的伸长值。
△L2-初应力以下的推算伸长值，采用2σ初应力-σ初应力的伸长。
以下即为张拉钢绞线计算表：
以上只显示部分表格数据，一共有五束（N1-N5），每束有15条曲线，其总共钢束总伸长值为773.71mm，而计算伸长值则为776.1mm，施工结果满足其设计要求。
检查张拉设备及材料质量，确保锚具、夹片无裂纹伤痕和锈蚀，砼强度达到90%以上，一周后才能进行张拉，张拉钢束能自由移动，构件可以自由适应在施加预应力时产生的水平和垂直移动。
张拉过程要全程记录，现场监理当场确认。
预应力采用伸长量与张拉应力双控，以应力控制为主，伸长量误差应在±6%范围。
预应力张拉须两端同时张拉和对称进行。
（张拉控制应力应符合设计要求，实际张拉时应计入锚圈口摩阻损失）。
首先将钢绞线略微张拉消除钢绞线松驰状态，确保孔道轴线、锚具、千斤顶在同一直线，注意每根钢绞线均匀受力。
钢束初始应力达到张拉控制力的10%时，就在钢绞线上划记号，作为量测延伸率的起始点，并检查钢绞线有无滑动。
预应力筋在张拉控制应力达到稳定后方可锚固。
锚固阶段张拉端预应力的回缩量应不大于6 mm。
由于单端理论伸长值均大于200mm，千斤顶油缸长度最大200mm，因此采用两个行程进行张拉，预应力张拉程序：0→10%δK（初始应力）→50%δK （第一行程）→回油→50%δK（第二行程）→100%δK（持荷2分钟）→锚固张拉时，记录初始张拉吨位、张拉吨位及卸荷后的伸长值。
如果锚头处出现滑丝、断丝或锚具损坏应立即停止操作进行检查。
当滑丝、断丝数量超过设计规定时，则应抽换钢束。
钢绞线实际伸长量的测量可以采用多种方法，目前通用的有直接测量张拉端千斤顶活塞伸出量的方法，该方法张拉过程中钢绞线受力其夹片会不断向内滑动，因此其测量值都会偏大，误差较大，因此建议采用量测钢绞线绝对伸长值方法，使用一个标尺固定于钢绞线上，全程以此来分级测量钢绞线长度累计结果就是出应力和终应力之间的实际伸长值，然后再不同行程测量值来计算其实际总值，这种方法较为准确。
（二）锚下应力控制
后张法预应力施工中，其张拉端锚具变形、钢筋与孔道摩擦、钢筋应力松弛、混凝土收缩徐变等等都会引起预应力损失，设计要求锚下控制应力1395Mpa中也考虑到以上应力损失，但是实际施工中还有其他应力损失，如张拉过程中千斤顶泄压回油时，钢绞线会带着其工作夹片迅速回缩锚固过程中就会产生锚口应力
损失，如果钢绞线张拉按照1395Mpa来控制，锚固之后其实际张拉应力要小于1395Mpa，为达到精确控制锚下应力，就必须要采取适当措施来弥补应力损失，就可以根据钢绞线伸长量损失△L1相对应的应力损失来弥补，可以根据相关公式计算得出其合适的钢绞线张拉应力控制值，从而达成设计要求。
结束语
综上所述，不同工程后张法预应力张拉施工采取的张拉方法不同给，其钢绞线布置结构不同，其伸长量计算方法也不同，如两端张拉、钢绞线是对称结构的就可以采取计算一半钢绞线伸长值乘以二，而非对称结构就必须从两侧向中间分段计算，当然钢绞线直线阶段和曲线阶段不能分在同一段，这样不利于计算的准确性。
除此之外，钢绞线张拉均匀使力也很重要，因此工程施工人员也必须用经验丰富、技术扎实的专业技术人员进行，这样才能使得其预应力结构承载力效果最好。
参考文献
[1]朱光业.后张法预应力钢绞线张拉锚下应力的准确控制[J].科技信息，2011（1）.
[2]吉言武.后张法预应力钢绞线的张拉与孔道压浆施工方法[J].交通世界（建养机械），2012（4）.。