地下室底板混凝土裂缝验算
合集下载
相关主题
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
＝
（ ｍ 。 Ｑ ） ／ （ ｃ ｐ ）
（ １ ）
式中： Ｔ —－ ？ 黢 士最大水化热升温值 ｍ — 每 立方米混凝土水泥用量（ ｋ 咖 ， ） ； 每千克水泥水化热量（ Ｊ ｇ ） ； ｃ － —０怩凝土的比热在 ０ ． ８ ４ ～１ ． ０ ５ ｋ Ｊ ／ ｋ ｇ ・ Ｋ； ｐ ——混凝士的质量密度， 取２ ４ ０ ０ ｋ ｇ ／ ｍ ； 按照同类工程施Ⅱ 至 验，施Ⅱ 选用 Ｅ Ｏ ４ Ｚ ５ 矿渣硅酸盐水泥 ， 以 单方水泥用量 ３ ４ ０ ｋ ｇ 计算。 本工程中大体积混凝土的最大水化热绝热温升值为：
天 数 ３ ４ ５ ６ ７ ８ ９ １ ０ １ １ １ ２ １ ３ １ ４ １ ５
遇到混凝土裂缝等问题。—般认为大体积混凝土内外温差大是造成混凝 土结构爨缝 逢出现的主要原 因。国内外工程界—搬认 为当混凝土结构内外 温差赶 立２ ５ ℃时就 应该 沲加以控制 以避免 裂缝。本文对本 工程 大 了详细、 准确 的计算 。 １裂缯 佥 算 Ｉ ． Ｉ工程概 况 、 特点 本工程 主楼 区域底板厚 １ ２ ５ ０ ａｍ和 １ ｒ ８ ０ ０ ｍｍ，其他 区域 底板 厚 ７ ０ ０ ａｍ ｒ ，承台厚 １ ２ ０ ０ ｍｍ， 属于大体积混凝土。地下室底板混凝土约为 ３ ５ ０ ０ ｍ ３ ， 混凝土强度等级为 Ｃ ３ ０ 。
Ｔ（ ℃） ４ ０ ４ ４７ ５ ５ ２ ９ ５ ６ ． ８ ５ ９． ７ ６ １ ． ９ ６ ３． ５ ６ ４ ． ６ ６ ５ ５ ６ ６ ２ ６ ６ ． ７ ６ ７ ０ ６ ７ ３
（ Ｃ）
①混凝土的水化热绝热温升值｝ ｝ １ ０ 公式为：
・
２ ２ ０ ・
工程 科技
地下室底板 混凝 土裂缝验算
张博 超
（ 中煤 国ｌ ￣ ． ｘ － 程集 团沈阳设计研 究院， 辽 宁 沈阳 １ １ ０ ０ １ ５ ）
摘 要： 本文主要 内容是笔者到施工现场进行 实践 ， 充分收集现 场技 术、 质检等各种工程 资料 ， 对本工程 的大体积 混凝 土裂缝控制 和 保 温层 厚度 等进行 了详细 、 准确 的计算 ， 为施 工单位提供 了准确 的数据 资料 ， 对保证施 工质量、 降低成本 、 缩短工期有着很 大的帮助 。 关键词 ： 大体积混凝土 ； 裂缝验算； 养护材料 表 １ 混凝土水化热温 升值计算表
（ ｆ ） ＝ ［ （ ｍ ￣ Ｑ ） ／ （ Ｃ ｐ ） ］ （ １ － ｅ ）
（ ２ ）
混凝士的线膨胀系数， 取 １ ． ０ Ｘ １ ０ － ５ ｏ 本功臣混凝土 １ ５ ｄ 收缩当量温差为：
（ ｆ ） ＝ 一 １ ． ２ ４ ６ ｘ １ ０ ～ ／ １ ． Ｏ ｘ ｌ Ｏ ～＝ 一 １ ． ２ ４ ６ ｏ Ｃ
④混凝土弹陆 年 公式为：
Ｅ （ １ ５ ） ＝ Ｅ ｃ Fra Baidu bibliotek １ 一 ｅ ）
（ ５ ）
式中： Ｅ — 昆 凝土从浇注后至计算时的弹 ＾ 模量（ Ｎ ／ ｍ ｍ２ ） ； 计算温 ０ ． ４。 度应力时， —般取平均值； 表１ 中为按 Ｅ 式求得的本工匿划本 ； Ｉ 昆 凝土浇筑后 ３ ～１ ５ 天内的水 Ｅ ｃ － － —— 混凝土的最终弹性模量（ Ｎ ／ ｍ ｍ ） ； 可近似取 ２ ８ ｄ 的弹性模量。 本工； 圈昆 凝土 １ ５ ｄ的弹 抛 为： Ｔ － —— 寸 昆 凝士的水化热绝热温升值（ ℃） Ｅ （ １ ５ ） ＝ ３ ． Ｏ Ｏ ｘ ｌ Ｏ ｘ （ １ 一 Ｐ １ ＝ ２ ． ２ ｘ １ ０ Ｎ ／ ｍ ｍ ２ 由表 Ｉ 可知 ， 混凝土浇筑 １ ５ ｄ后水化热绝热温升值为： １ ５ ） ＝ － ６ ７ ３ ￣ 利用该表的计算温度值 ，与混凝士浇筑后 温度值进行对比分析， 进而实现对水化热进行控制。图 １ 是计算值与实测 式中： ＡＴ ＿ — 昆 凝土的最大综合温差（ ℃） 绝对值 ， 如为降温取负值 ； 值的对比， 结果表明， 实测值与计算结果较—致， 采用预先的控制措施是 且未回填土时， ＡＴ值按混凝士水 安全 可靠的 。 包括浇注入模温度）与当月平均最低温度之差进行计 ⑦根据以往的施工经验， 混凝土浇筑 ｌ ５天后释放的水化热趋近水化 化热最高温升值 （ 计算结果为负值 ， 则表示降温； 热最大值（ 本工程 １ ５ ｄ 混凝土的绝热升温值为 ６ ７ ３ ￣ Ｃ ， 混凝士最大水化热 算； 混凝士的浇注 ＾ 模温良（ ℃） ； 升温值为 ６ ８ ． ０ ￣ （ ２ ， 二者相差ｆ 、 ， 与经验结论一致 ） ， 所以取 １ ５ ｄ 收缩应力 混凝士浇注完后达到稳定时的温度， —般根据历年气象资料取 作为验证是 开裂自 勺 标准。 当年平均气 温 （ ｏ １ ５ ｄ 龄期收缩变形值计算公式： Ｅ （ ｆ ） ＝ ； （ １ 一 ｅ ｘ Ｍｌ ｘ Ｍ ２ ｘ … ｘ ＭＩ Ｏ （ ３ ） 本工程露天养护最大温差为：
混凝土水化热不同龄期时的绝热温升值计算公 式： 式中： ｒ ＿ － —浇完捌 问ｔ ， 混凝土的绝热升温值（ ℃） ； ｅ ＿ —撇 ， 为２ ７ １ ８ ； ｔ ＿ ＿ —— 龄期 （ ｄ ） ； ｒ ｒ ｒ － — 与 水泥品种比 湎 、 浇捣时温度有关的经验系数 ， —般取 ｏ ２ ～
— —
图 １混凝土的水化热绝热温升变化曲线图
③混凝土收缩当量温差计算式为目 ：
（ ｔ ） ＝ 一 （ ｆ ） ／
式 中： Ｔ ｙ （ ｔ Ｈ
温：
ｎ — —
（ ４ ）
＝
（ ３ ４ ０ ｘ ４ ６ １ ） ／ （ ０ ． ９ ６ ｘ ２ ４ ０ ０ ） ＝６ ８ ． ０ ℃
壬 意龄期（ ｄ ） 混凝土收缩 当量温差（ ℃） ， 符号表示降
（ ｍ 。 Ｑ ） ／ （ ｃ ｐ ）
（ １ ）
式中： Ｔ —－ ？ 黢 士最大水化热升温值 ｍ — 每 立方米混凝土水泥用量（ ｋ 咖 ， ） ； 每千克水泥水化热量（ Ｊ ｇ ） ； ｃ － —０怩凝土的比热在 ０ ． ８ ４ ～１ ． ０ ５ ｋ Ｊ ／ ｋ ｇ ・ Ｋ； ｐ ——混凝士的质量密度， 取２ ４ ０ ０ ｋ ｇ ／ ｍ ； 按照同类工程施Ⅱ 至 验，施Ⅱ 选用 Ｅ Ｏ ４ Ｚ ５ 矿渣硅酸盐水泥 ， 以 单方水泥用量 ３ ４ ０ ｋ ｇ 计算。 本工程中大体积混凝土的最大水化热绝热温升值为：
天 数 ３ ４ ５ ６ ７ ８ ９ １ ０ １ １ １ ２ １ ３ １ ４ １ ５
遇到混凝土裂缝等问题。—般认为大体积混凝土内外温差大是造成混凝 土结构爨缝 逢出现的主要原 因。国内外工程界—搬认 为当混凝土结构内外 温差赶 立２ ５ ℃时就 应该 沲加以控制 以避免 裂缝。本文对本 工程 大 了详细、 准确 的计算 。 １裂缯 佥 算 Ｉ ． Ｉ工程概 况 、 特点 本工程 主楼 区域底板厚 １ ２ ５ ０ ａｍ和 １ ｒ ８ ０ ０ ｍｍ，其他 区域 底板 厚 ７ ０ ０ ａｍ ｒ ，承台厚 １ ２ ０ ０ ｍｍ， 属于大体积混凝土。地下室底板混凝土约为 ３ ５ ０ ０ ｍ ３ ， 混凝土强度等级为 Ｃ ３ ０ 。
Ｔ（ ℃） ４ ０ ４ ４７ ５ ５ ２ ９ ５ ６ ． ８ ５ ９． ７ ６ １ ． ９ ６ ３． ５ ６ ４ ． ６ ６ ５ ５ ６ ６ ２ ６ ６ ． ７ ６ ７ ０ ６ ７ ３
（ Ｃ）
①混凝土的水化热绝热温升值｝ ｝ １ ０ 公式为：
・
２ ２ ０ ・
工程 科技
地下室底板 混凝 土裂缝验算
张博 超
（ 中煤 国ｌ ￣ ． ｘ － 程集 团沈阳设计研 究院， 辽 宁 沈阳 １ １ ０ ０ １ ５ ）
摘 要： 本文主要 内容是笔者到施工现场进行 实践 ， 充分收集现 场技 术、 质检等各种工程 资料 ， 对本工程 的大体积 混凝 土裂缝控制 和 保 温层 厚度 等进行 了详细 、 准确 的计算 ， 为施 工单位提供 了准确 的数据 资料 ， 对保证施 工质量、 降低成本 、 缩短工期有着很 大的帮助 。 关键词 ： 大体积混凝土 ； 裂缝验算； 养护材料 表 １ 混凝土水化热温 升值计算表
（ ｆ ） ＝ ［ （ ｍ ￣ Ｑ ） ／ （ Ｃ ｐ ） ］ （ １ － ｅ ）
（ ２ ）
混凝士的线膨胀系数， 取 １ ． ０ Ｘ １ ０ － ５ ｏ 本功臣混凝土 １ ５ ｄ 收缩当量温差为：
（ ｆ ） ＝ 一 １ ． ２ ４ ６ ｘ １ ０ ～ ／ １ ． Ｏ ｘ ｌ Ｏ ～＝ 一 １ ． ２ ４ ６ ｏ Ｃ
④混凝土弹陆 年 公式为：
Ｅ （ １ ５ ） ＝ Ｅ ｃ Fra Baidu bibliotek １ 一 ｅ ）
（ ５ ）
式中： Ｅ — 昆 凝土从浇注后至计算时的弹 ＾ 模量（ Ｎ ／ ｍ ｍ２ ） ； 计算温 ０ ． ４。 度应力时， —般取平均值； 表１ 中为按 Ｅ 式求得的本工匿划本 ； Ｉ 昆 凝土浇筑后 ３ ～１ ５ 天内的水 Ｅ ｃ － － —— 混凝土的最终弹性模量（ Ｎ ／ ｍ ｍ ） ； 可近似取 ２ ８ ｄ 的弹性模量。 本工； 圈昆 凝土 １ ５ ｄ的弹 抛 为： Ｔ － —— 寸 昆 凝士的水化热绝热温升值（ ℃） Ｅ （ １ ５ ） ＝ ３ ． Ｏ Ｏ ｘ ｌ Ｏ ｘ （ １ 一 Ｐ １ ＝ ２ ． ２ ｘ １ ０ Ｎ ／ ｍ ｍ ２ 由表 Ｉ 可知 ， 混凝土浇筑 １ ５ ｄ后水化热绝热温升值为： １ ５ ） ＝ － ６ ７ ３ ￣ 利用该表的计算温度值 ，与混凝士浇筑后 温度值进行对比分析， 进而实现对水化热进行控制。图 １ 是计算值与实测 式中： ＡＴ ＿ — 昆 凝土的最大综合温差（ ℃） 绝对值 ， 如为降温取负值 ； 值的对比， 结果表明， 实测值与计算结果较—致， 采用预先的控制措施是 且未回填土时， ＡＴ值按混凝士水 安全 可靠的 。 包括浇注入模温度）与当月平均最低温度之差进行计 ⑦根据以往的施工经验， 混凝土浇筑 ｌ ５天后释放的水化热趋近水化 化热最高温升值 （ 计算结果为负值 ， 则表示降温； 热最大值（ 本工程 １ ５ ｄ 混凝土的绝热升温值为 ６ ７ ３ ￣ Ｃ ， 混凝士最大水化热 算； 混凝士的浇注 ＾ 模温良（ ℃） ； 升温值为 ６ ８ ． ０ ￣ （ ２ ， 二者相差ｆ 、 ， 与经验结论一致 ） ， 所以取 １ ５ ｄ 收缩应力 混凝士浇注完后达到稳定时的温度， —般根据历年气象资料取 作为验证是 开裂自 勺 标准。 当年平均气 温 （ ｏ １ ５ ｄ 龄期收缩变形值计算公式： Ｅ （ ｆ ） ＝ ； （ １ 一 ｅ ｘ Ｍｌ ｘ Ｍ ２ ｘ … ｘ ＭＩ Ｏ （ ３ ） 本工程露天养护最大温差为：
混凝土水化热不同龄期时的绝热温升值计算公 式： 式中： ｒ ＿ － —浇完捌 问ｔ ， 混凝土的绝热升温值（ ℃） ； ｅ ＿ —撇 ， 为２ ７ １ ８ ； ｔ ＿ ＿ —— 龄期 （ ｄ ） ； ｒ ｒ ｒ － — 与 水泥品种比 湎 、 浇捣时温度有关的经验系数 ， —般取 ｏ ２ ～
— —
图 １混凝土的水化热绝热温升变化曲线图
③混凝土收缩当量温差计算式为目 ：
（ ｔ ） ＝ 一 （ ｆ ） ／
式 中： Ｔ ｙ （ ｔ Ｈ
温：
ｎ — —
（ ４ ）
＝
（ ３ ４ ０ ｘ ４ ６ １ ） ／ （ ０ ． ９ ６ ｘ ２ ４ ０ ０ ） ＝６ ８ ． ０ ℃
壬 意龄期（ ｄ ） 混凝土收缩 当量温差（ ℃） ， 符号表示降