主井系统改造性方案
彭庄煤矿主井提升系统优化设计方案
彭庄煤矿主井提升系统优化设计方案1 主井提升系统现状彭庄煤矿主井井筒直径5m，提升高度488.8m，装备一台JKMD-2.8×4（Ⅲ）型落地式多绳提升机，提升速度6.3m/s，设计许用最大静张力差93KN，设计最大静张力328KN。
矿井于2006年投产，核定生产能力110万吨/年，主井提升系统具体参数及概况见表1。
2 现有提升系统存在不足与问题（1）现有提升系统设计提升速度为6.3m/s，配800KW电动机，提升速度较慢，配套电机富裕系数较小，是目前影响主井提升产量的主要原因。
（2）电气控制系统落后，电器元件老化严重；矿井现有电控系统采用的是2006年中矿大传动与自动化生产的系统设备，经过十多年的长时间运行，综合自动化程度已不能满足当前生产需要，严重制约着矿井提升产量。
（3）矿井现有的主井提升机已经使用十年以上，由于原生产厂商破产改制，设备的备品备件及维护难度较大，设备目前运行状况部件，检修次数及检修时间较长，也是影响矿井提升产量的原因之一。
1/ 4（4）主井提升闸控系统采用的是上海冶金机械厂的闸控系统，该系统仅具有二级制动，不具备恒减速制动功能，且系统运行时间较长，故障率较高，液压站发热严重，目前采用两台轴流式风机对其进行强行冷却。
3 提升系统升级改造的必要性彭庄煤矿主井提升系统运行至今已十多年的时间，由于设备订货安装较早，控制系统综合自动化程度较低，提升速度较慢，设备故障较多，维修工作量较大，且该系统仅具有二级制动功能，不具备恒减速制动功能更，因此需要对主井绞车进行系统的升级改造，提高系统安全可靠性，提高主井运行效率，减少设备故障率。
4 改造方案4.1 改造范围改造范围为彭庄煤矿主井提升机房提升设备及配电设备；包括主提升机、天轮、主提升电机、电控系统、闸控系统、主冷却风机。
4.2 改造方案保留原提升箕斗，主提升电机选用低速直联直流电机，功率为1300KW，转速为60r/min。
将现有的主提升绞车更换为JKMD2.8×4（Ⅲ）型落地式多绳提升机，滚筒直径2800mm，最大静张力335KN，最大静张力差100KN，同时更换天轮装置；将2/ 4现有的冷却风机更换为MSF-*****型通风机、流量为*****m3/h、全压1900Pa；更换带有恒减速制动功能的闸控系统。
主井提升系统更新改造方案可行性研1
凯马公司主井提升系统更新改造方案可行性研究目录第一章总论 ........................... 错误！未定义书签。
1.1项目及承办单位概况................. 错误！未定义书签。
1.2项目概况........................... 错误！未定义书签。
1.3项目建设目标....................... 错误！未定义书签。
1.4主要产品及生产规模................. 错误！未定义书签。
1.5项目建设内容....................... 错误！未定义书签。
1.6项目总投资......................... 错误！未定义书签。
1.7资金筹措........................... 错误！未定义书签。
1.8工程建设进度....................... 错误！未定义书签。
1.9编制依据和研究范围................. 错误！未定义书签。
1.10主要技术经济指标.................. 错误！未定义书签。
1.11研究结论.......................... 错误！未定义书签。
第二章项目提出的背景及必要性分析...... 错误！未定义书签。
2.1项目提出的背景..................... 错误！未定义书签。
2.2市场分析及需求预测................. 错误！未定义书签。
2.3项目建设的必要性................... 错误！未定义书签。
2.4产业关联度分析..................... 错误！未定义书签。
第三章牧草种植 ....................... 错误！未定义书签。
3.1牧草种植模式....................... 错误！未定义书签。
3.2牧草品种的选择..................... 错误！未定义书签。
留庄煤矿主井提升系统改造方案
留庄煤矿主井提升系统改造方案
任 安 国 （ 枣庄市 留庄煤业有限公 司， 山东滕 州 ２ ７ ７ ５ １ ８ ） ｌ 摘 娶】 近年 来， 我 们单位针 对煤矿主 井提升 设备 系统方面存在 的问题 进行仔 细分析及解 决思路， 以下 主要 介绍 留庄煤 矿主 井提升 系 术改 造的 设计方 案、 提 出改造方 法并进行 了实施 ， 有 效地保 障 了主 井提 升设备 系统 的安全运行 。 改造后 的提升 系统将 为今 后矿 井安全 生产任务 的 完成提 供提 升 方 面有 力的保证 。 同时， 可供 其他 类似矿 井主 井提 升 系统 的技 术改造 借鉴 。
３ ． ２ ． ２ 提 升机 选 择
９ ２ ＝ ７ ２ ３ ８ ５ ５ ／ ９ １ ４ ０ ３ ＝ ７ ． ９ ＞６ ． ５ 满足要求 Ｉ Ｊ Ｒ１ ５ ７ — ８ ， ３ ２ ０ Ｋ Ｗ ６ ＫＶ， 提升容器 为ＱＪ Ｓ － ４ 型钢结 构轻型箕斗 ， 自 ３
２存在 问囊及解决思路
３ ． ２ ． ４ 电动 机 的 选择
３改 造 方法
３ ． １设 计 依 据
（ １ ） 原始数据 ： 根据矿井核定生产能力６ ５ 万吨 的情况 ， 提升能力 Ａ ≥０ ． ８ ２ Ｍｔ ／ ａ ， 年工作 Ｉ Ｅ ｌ ｂ＝ ３ ３ ０ ： ￣， 日 提升ｔ ＝ｌ Ｓ ／ ｂ时（ 按生产能力核 定办法） 。 主提 升不平衡系数１ ． １ ， 主井 井简 直径 为４ ． ０ ｍ。 （ ２ ） 井 口标高
Ｇ Ｂ ／ Ｔ８ ９ １ ８ 钢丝绳 ， 单位重量４ ． １ ５ Ｋ ｇ ／ ｍ。
主井提升系统改造方案
初设主井生产系统采用立井箕斗提升，担负原煤提升任务。
主井井筒直径φ4.5m。
利用现有的一对JG-6G型6t高强轻体箕斗，同侧装卸载。
井下煤炭经二号煤大巷（西段）带式输送机（B=800mm，Q=300t/h）运至主井井底煤仓，经井底装载系统装入箕斗提运至井口卸载处，原煤经井口卸载系统进入井口受煤仓，再经仓下给料机、带式输送机进入地面生产系统。
提升机和井架利用已安装设备。
如果将提升机改为多绳摩擦提升机，6t单绳箕斗改为15 t多绳箕斗，将会涉及提升机、绞车房、井架，以及由于箕斗高度增加导致的装载、卸载、过卷过放、井底清理撒煤等多个方面的改造。
一、绞车房多绳摩擦提升机需垂直箕斗装卸载方向布置，绞车房需新建。
二、井架井架高度需增加，方向需改变，天轮平台需重新布置，荷载增加较多，现有井架改造利用的可能性很小，应考虑新加工、安装井架。
三、提升容器如果采用15t标准箕斗断面，箕斗本体长、宽、高度都发生变化。
为保证井筒装备不变，可采用非箕斗，本体长、宽断面按现有尺寸不变，高度需增加6m。
四、井底装载主井井底装载系统主要设备有往复式给煤机、给煤机前分煤装置、定量斗等组成，箕斗与定量斗一对一布置。
定量斗需将6t改为15 t，定量斗高度增加3m。
定量斗硐室需改造。
五、井口过卷、井底过放按照《煤矿安全规程》，主井井口、井底分别设置了防止过卷、过放缓冲托罐装置以及防撞梁。
井口卸载标高不变，由于箕斗高度增加6m直接导致过卷距离由10m改为4m，过卷距离不够，使得防撞梁至少需要向上抬高6m。
井底装载标高由于定量斗高度改变需向下移3m，箕斗高度又增加6m，过放距离需增加至少9m，井底防撞梁向下移9m。
六、井底清理撒煤井底防撞梁向下移9m直接导致井底清理撒煤巷道标高向下移9m，井筒需延深。
七、井底煤仓现有井底煤仓容量仅100t，需扩建。
八、井口卸载井口卸载曲轨、钢煤仓已经形成，煤仓容量39m3，能满足15 t箕斗两个斗的卸载量，可维持原系统。
主井提升改造工程方案范本
主井提升改造工程方案范本一、工程概述主井提升改造工程是指对矿井主井提升设备进行改造升级，以适应矿井生产能力的提升和现代化生产要求的工程。
主井提升设备是矿井生产的重要环节，其性能直接关系到矿井的生产效率和安全运行。
因此，对主井提升设备进行改造升级，能够提高矿井的生产能力和运行效率，提升安全生产水平，对于保障矿井的生产安全和生产效益具有重要意义。
二、改造目的1. 提高提升设备的承载能力，满足矿井生产能力提升的需求；2. 提升提升设备的运行效率，减少提升过程中的能耗和生产停机时间；3. 改善提升设备的安全性能，减少事故发生的可能性，保障人员和设备的安全；4. 实现提升设备的智能化、自动化控制，提高设备运行的稳定性和可靠性。
三、改造内容1. 提升设备结构设计的优化改进；2. 提升设备驱动系统的升级改造；3. 提升设备传感器系统的增设和升级；4. 提升设备电气控制系统的升级改造；5. 提升设备安全保护系统的增设和升级；6. 提升设备操作界面的改进和智能化升级。
四、改造方案1. 提升设备结构设计的优化改进针对现有提升设备的结构设计存在的不足，对提升设备的结构进行优化改进。
通过对提升设备的结构进行优化设计，提高设备的承载能力和稳定性，进而满足矿井生产能力的提升需求。
同时，对提升设备的结构材料进行优化选择，提高设备的耐磨性和使用寿命。
2. 提升设备驱动系统的升级改造对提升设备的驱动系统进行升级改造，采用先进的电动机和变频调速器，提高提升设备的运行效率和能耗节约。
同时，对提升设备的传动装置进行优化设计，提高传动效率和减少能耗。
3. 提升设备传感器系统的增设和升级对提升设备的传感器系统进行增设和升级，增加对提升设备运行状态的监测和控制。
通过对提升设备的传感器系统进行增设和升级，能够实现对提升设备运行状态的实时监测和远程控制，提高设备运行的稳定性和可靠性。
4. 提升设备电气控制系统的升级改造对提升设备的电气控制系统进行升级改造，采用先进的PLC控制技术和通信网络技术，实现对提升设备的自动化控制和智能化管理。
主井装卸载系统的自动化改造
主井装卸载系统的自动化改造摘要：本文讨论了将主井装卸系统实现自动化改造。
首先，分析了主井装卸系统的现有状况和可改进的空间；其次，提出实现自动化改造的方案，包括数据采集、设备控制和系统监控等；最后，介绍了自动化改造的好处。
本文的研究结果表明，自动化改造能有效提高主井装卸系统的生产效率、质量和安全性，及时发现和预防异常情况。
关键词：主井装卸系统自动化改造数据采集设备控制系统监控正文：一、现有状况传统的主井装卸系统以手动操作为主，劳动强度大，生产效率低，存在不合理现象和由此而产生的安全隐患，因此有必要改进系统，将其实现自动化改造。
二、自动化改造方案1. 数据采集：自动采集主井装卸系统的运行信息，如物料流量、物料温度、物料品质、装卸节拍等，并及时将数据传输到监控中心。
2. 设备控制：通过计算机控制系统，实现装卸设备的自动化控制，使主井装卸系统可以自动完成装卸工作。
3. 系统监控：实时监控系统的运行情况，及时发现和预防异常情况，并对主井装卸系统的运行效率和安全性进行持续改进。
三、自动化改造的好处1. 提高主井装卸的效率：显著减少人工操作次数，提高装卸节拍，从而提升生产效率。
2. 提高装卸质量：通过系统数据采集和监控，及时发现生产上存在的问题，并及时采取对策，从而提高装卸产品的质量。
3. 提高工作安全性：自动化改造可以减少可能导致意外状况的人为操作，从而提高工作安全性。
本文调研了主井装卸系统的自动化改造，并提出了实现自动化改造的方案，以及自动化改造的优点。
研究结果表明，自动化改造有助于提高主井装卸系统的生产效率、质量和安全性，及时发现和预防异常情况。
四、实施自动化改造的要点1. 确定改造目标：首先要明确主井装卸系统自动化改造的目标，明确改造方案，并制定出实施计划。
2. 购买和安装设备：根据确定的改造方案，采购所需的设备和相关材料，并安装上线。
3. 系统调试：对改造后的主井装卸系统进行调试，保证设备功能正常，实现系统的有效运行。
主井提升改造工程方案设计
主井提升改造工程方案设计一、前言主井提升改造工程是指对城市供水系统中的主井进行升级改造，以提高供水能力和水质。
随着城市发展和人口增长，供水系统的需求也在不断增加。
因此，对主井进行提升改造，对于保障城市居民的生活用水，促进城市经济和社会发展具有重大意义。
本文将针对主井提升改造工程进行方案设计，包括改造原因、工程范围、技术方案、预算及进度等内容。
二、改造原因1.城市发展需求城市发展需要大量的基础设施支撑，特别是对于供水系统的需求也在不断增加。
随着城市的建设，原有的主井供水能力已无法满足城市的用水需求，因此需要对主井进行提升改造，以满足城市供水的需求。
2.技术设备老化原有的主井设施已经使用了很长时间，部分设备已经出现老化，影响了供水系统的工作效率。
为了避免供水系统出现故障或损坏，需要进行设备升级改造。
3.环保要求随着环保意识的提高，市政部门对供水系统的水质安全要求也在不断提高。
传统的主井设施往往无法满足现代环保要求，因此需要对主井设施进行提升改造，以提高水质安全。
三、工程范围1.主井设施改造主井设施改造包括主井管道、泵站、阀门等设备的升级改造，以提高供水能力和水质。
升级改造主要包括更换主井管道、更新泵站设备、升级阀门等工作。
2.自控系统升级自控系统升级是指对主井的自动化控制系统进行升级，以提高供水系统的运行效率和稳定性。
升级自控系统可以实现远程监控、智能调控等功能，提高供水系统的管理水平。
3.安全设施改造安全设施改造是指对主井的安全设施进行提升改造，如安全防护设施、消防设施等，以提高主井的安全性和可靠性。
四、技术方案1.主井管道改造主井管道改造是提升改造工程的重要组成部分，通过更换老化管道，采用高强度材料，提高管道的耐压能力。
同时，在管道连接处增加检修口，方便日常维护和检修。
2.泵站设备更新泵站设备更新是指对主井的泵站设备进行升级改造，采用高效能、低噪音的新型泵站设备，提高供水系统的工作效率，并减少能源消耗。
主井提升系统设计
主井系统改造安全改造的目的：提升矿井安全可靠程度，提高安全生产水平，实现主提升的全自动化控制和减少工人劳动强度。
安全改造的必要性：随着矿井产量的提高，对现有提升设备的安全性，可靠性也有了更高的要求；劳动生产率也需进一步的提高。
减少人为可控性，实现自动化、程序化控制进一步提高矿井提升安全系数，减少人为不安全因素。
主井提升安全改造方案及计算如下：参考资料：《煤矿安全规程》《煤炭工业矿井设计规范》《矿山固定设备选型使用手册》一、定重轻型箕斗计算：原始资料1) 井口卸载标高：＋908.776 ；2) 装载标高：554.976 ；3) 提升高度：H t =353.8;4) 箕斗自重：Q=1950kg;5) 一次提煤重量：Q2=3200kg;6) 钢丝绳重量：q=2.34kg/m ；7) 钢丝绳悬长：L=365.3m;8) 钢丝绳最大静张力：60KN；9) 钢丝绳最大静张力差：40KN；10) 最大提升速度：V m=6.74m/s 。
（一）提升机选型计算1、钢丝绳最大静张力校验： FF=[ (Q ＋Q2)(sin α＋f 1cosα) ＋qL(sin α＋f 2cosα)] ×9.8 =[ (1950 ＋3200)(sin90 ＋f 1×cos90) ＋365.3 ×2.34(sin90＋f 2×cos90)] ×9.8=58847.1NF<钢丝绳最大静张力（60KN）2、钢丝绳最大静张力差校验： F差F差=(Q2＋qL) ×9.8=(3200 ＋365.3 ×2.34) ×9.8=39737.06NF差<钢丝绳最大静张力差（40KN）小结：由1、2 校验可知，计算出的数值都不超过所选定的提升机允许值。
3、钢丝绳安全系数校验：钢丝绳选用 6 ×19 ＋FC ?24.5 1670 331 GB8918-2006 ；其参数见下表：提升主钢丝绳参数表名称规格钢丝绳直径 d 24.5mm 钢丝绳单位长度重量L 2.34kg/m公称抗拉强度Σ1670N/mm钢丝绳破断拉力总和 F q 331× 1.214=401.834KNFqma ( )Q Q qL2g式中：Fq——钢丝绳破断拉力总和g ———9.8N/kgm a(3200 1950 401834365 .32. 34 ) 9.8=6.83 >6.5 （提物时）小结：钢丝绳的安全系数满足《煤矿安全规程》规定: 专为升降物料用的不小于 6.5 。
济阳矿主井提升系统技术改造及效益分析
基础 改 变难 度较 大 ， 因此 设 计将 装载 称 重定
量斗加 粗 ， 满足 ８ ｔ 的装载 量 （ ２ ） 液 压测 重 定量 装 置 校正 。为 适应 定
量斗 ８ ｔ 装 载 量 的要 求 ．将 原 来 兖 州 量 子
Ｙ Ｃ Ｆ 一 １ ８型 液 压 测 重 的 参 数 进 行 调 整 并 用 砝
的瓶 颈 ， 提 高 了矿 井 整 体 生 产 能力 ． 使 主 井
提 升 能力 在 现 有 ９ ０万 ｔ 基础上提升到 １ ３ ０
万ｔ ， 每 年增加 原煤 产量 ４ ０万 ｔ ． 其 中精煤 １ ２ 万ｔ ． 每 吨按 １ １ ０ ０元 计 算 ． 就 精 煤 一 项 增 加
收入 １ ． ３ ２亿元 ， 经济 效益 明显 。
了高度 ， 根据《 煤矿 安全规 程》 第３ ９ ７条 计 码 进行 标重 算 ，防 撞 梁 的 高 度 为 ９ ． ５ ｍ。卸 载 点 高 度 １ ３ ． １ ５ ｍ， 箕斗高度 １ ０ ． ６ ５ ｍ． 这样 现 在 的 防 撞
梁需 要抬 高 １ ． ３ ４ ｍ．天 轮在 现有 基础 上抬 高 ０ ． ５ ５ ｍ， 以满 足过卷 距 离 ． 同时相 应 增加 钢 罐 四、 投 资估 算及 效益 分析 通 过对 主井 的设 备 升 级 和更换 ． 解决 了
后 ． 电流 增 加 为 １ ７ ５ ７ Ａ． 为 保 证 电 控 系 统 的
稳 定 运 行 ．需 将 整 流 功 率 单 元 更 换 为
２ ６ ３ ５ Ａ．将 容量 为 ８ ０ ０ Ｋ Ｖ Ａ的整 流变 压器 更 换为 １ ２ ０ ０ Ｋ Ｖ Ａ． 同时二 次侧 电控进 行程 序修 改 和容 量增加
中矿 大 电控 设 备 ． 为直 流 串联 １ ２脉 动 ． 整 流
主井提升系统更新改造方案可行性研1
凯马公司主井提升系统更新改造方案可行性研究一、主井提升系统现状及改造理由凯马公司现使用的主井提升系统为1954年安装，系2БМ2000/1020A型缠绕式提升机，电动机为绕线式仿AM6128－8电动机，功率为155kW，提升机速度V=3.7m/s。
提升机电控为老式的逻辑控制方式，型号为KKX，为比较落后的电控系统，控制线路已经老化，故障率比较高，且金属电阻发热耗能较大。
制动方式为块式弹簧闸制动。
提升容器为4t斜井箕斗。
运输方式为斜井轨道运输，轨距为1300mm，轨道长度为417m，在近两年的轨道运行中出现过几次断道现象，安全运行可靠度降低。
钢丝绳使用周期短，磨损量较大，一般情况是8个月更换一次钢丝绳，更换钢丝绳比较频繁，维护量比较大，每天需要工作人员观察检查检测钢丝绳。
现2БМ2000/1020A型提升机已经被列入国家淘汰设备，被限制使用。
根据以上情况我公司决定对主井提升系统进行改造。
二、拟定的改造方案1、原系统需做的工作及效果分析根据主井提升系统运行情况和当前提倡节能、高效、安全可靠的要求，改造原系统需要做很多工作。
更换主井提升机卷筒，拆除原系统的所有机构，重新安装新型提升机，重新打基础进行预制，需要垫铁、基础螺栓二次灌浆。
主电动机选用变频电动机，功率155KW。
电控选用交流变频调速系统，甩掉原提升系统转子回路串金属电阻部分，可以节能20%左右。
原设备进行更新改造时还要从以下几个方面考虑：（1）从设备生产性来说，改造后的设备与原设备没有太大差别，不能实现连续运输，生产能力没有提高，所以从生产效率来考虑，生产效率没有提高，生产性较差。
（2）从设备可靠性来说，现在的现代化技术可以达到设备可靠运行，但斜井运输存在易断绳、箕斗下滑等事故，事故率较高。
（3）从设备维修性来说，改造后的设备比原来设备检修时减少了电气方面的维修强度和难度，但从机械设备方面考虑和原来提升系统没有多大区别，设备的拆卸、安装难度较大，维修强度较大，维修时间较多，每天必须进行检查检修，每年必须进行大型的检修任务，钢丝绳更换率高，维修费用较高，显然维修性较差。
主井提升改造工程施工方案
随着我国煤炭工业的快速发展，矿井生产规模不断扩大，对矿井主井提升系统的稳定性和可靠性提出了更高的要求。
为提高矿井生产效率，确保安全生产，我公司决定对现有主井提升系统进行改造。
本次改造主要包括主井提升系统装载位置主罐道延伸改造工程，旨在解决现有主井提升系统装载期间箕斗摇摆问题，降低四角罐道磨损，减少洒煤量，提高箕斗运行的稳定可靠性。
二、工程目标1. 解决主井提升系统装载期间箕斗摇摆问题，提高箕斗运行的稳定可靠性；2. 降低四角罐道磨损，延长使用寿命；3. 减少洒煤量，提高煤炭回收率；4. 保障矿井安全生产，提高生产效率。
三、施工方案1. 施工准备（1）组织成立施工项目组，明确项目经理、技术负责人、施工负责人等人员职责；（2）制定详细的施工方案，明确施工流程、施工工艺、安全措施等；（3）对施工人员进行技术培训和安全教育，确保施工人员具备必要的技能和安全意识；（4）备足施工所需材料、设备、工具等，确保施工顺利进行。
2. 施工步骤（1）拆除原有主井提升系统装载位置主罐道部分；（2）根据设计要求，安装悬臂托架21个、横梁7个；（3）对主罐道进行延伸改造，煤流方向南北侧主罐道各延伸24米，非煤流方向南北侧各延伸10米；（4）对主罐道进行加固处理，确保其稳定性；（5）对改造后的主罐道进行试车试验，确认其运行稳定可靠；（6）清理施工现场，确保环境整洁。
3. 安全措施（1）施工现场设置警戒线，明确施工区域；（2）施工人员佩戴安全帽、安全带等防护用品；（3）施工过程中，严格执行安全技术措施，确保施工安全；（4）加强施工现场安全管理，防止发生安全事故。
4. 施工进度安排（1）施工前期准备：1周；（2）主罐道拆除及悬臂托架、横梁安装：2周；（3）主罐道延伸改造及加固：3周；（4）试车试验及清理现场：1周；（5）总计施工周期：7周。
四、质量保证措施1. 严格按照国家《工程施工质量验收规范》及现行相关规范进行施工；2. 施工过程中，加强质量检查，确保工程质量；3. 施工完成后，组织专家对工程进行验收，确保工程质量合格。
主井双回路供电系统改造设计方案
主井双回路供电系统改造设计方案关于主井皮带双回路供电系统改造的设计方案总工：生产矿长：机电矿长：安全矿长：机电副总：安全副总：生产副总：掘进副总：地测副总：通风副总：安监处：调度室：机电部：编制：机电部2013年4月6日关于主井皮带双回路供电系统改造的设计方案根据《煤矿安全规程》第四百四十二条，即“主要风机房、提升人员的立井绞车、抽放瓦斯泵等主要设备房，应各有两回路直接由变电所馈出的供电线路”的规定，我矿主井皮带自去年驱动装置及电控系统升级改造以来一直为单回路运行。
为此，我部建议对主井皮带供电系统进行双回路改造，以提高设备开机率、使用率，降低故障率，为全年生产目标的实现奠定坚实的基础。
具体改造设计方案如下：一、施工前的准备：1、施工单位应在安装前对500KV A干变、KBZ-400真空馈电开关、高低压电缆、高压电缆热缩头等设备、材料作详细检查，并做相应的试验，保证其完好。
2、施工单位应在安装前准备好安装所需的各种工具（吊链、扳手等物）、材料（密封圈、绝缘带等物）、防护用品等，并严格检查所有工件的完好情况。
二、主要施工内容：1、在主井配电室新增一台500KVA干变，同时在地面变电所II 段820#备用柜至500KVA干变之间沿地沟敷设一趟JVV22-3*35高压电缆。
2、在新增及原500KVA干变低压侧均新增一台KBZ-400真空馈电开关，并增加一台低压联络开关，通过联络开关以实现双回路的切换。
三、施工步骤：1、施工单位在施工前应提前了解、熟悉《主井皮带双回路供电改造设计方案》，明确施工内容、施工步骤、高压线路走向等，以确保在最短的时间内按时完成双回路供电改造工作。
2、施工单位首先应按照主井配电室两台变压器水泥底座基础尺寸，将现500KV A干变与左侧墙体之间同样采用水泥底座做基础，新安装水泥底座基础长宽高务必与原底座基础尺寸一致，以保证新增干变安装后基础的稳定。
3、施工单位在地面变电所II段820#备用高压柜与主井配电室之间沿电缆沟敷设一趟YJV22-3*35型高压铠装电缆，同时将高压铠装电缆采用热缩装置处理后与820#高压配电柜进行连接备用，保证主井双回路电源分别来自地面变电所6KV不同母线段。
主井提升系统改造方案
郑新昌泰煤业主井提升系统改造方案为了满足安全生产需要，保证提升能力。
矿井设计为30万吨矿井，现用箕斗容量3m ³，提升重量2.25吨，年提升能力28.35万吨，不能满足正常生产需要。
现对箕斗进行改造，改造后箕斗容量4m ³，提升重量3吨，年提升能力约37.8万吨。
由于提升能力的加大，现用钢丝绳和电机不能满足安全生产运行需要，需重新选型。
一、需用参数：1、箕斗质量：m c =1850kg2、提升质量：m=4000kg3、井筒深度：H=267m4、井架高度：H j =24m二、钢丝绳的预选计算：1、选用6×19S+FC 的钢丝绳，直径d=26mm,公称抗拉强度为1770MPa ，每米质量q k =2.43kg/m ，钢丝绳最小破断拉力F q =394000N 。
2、钢丝绳的安全系数： ()qa c k c m m m m q H g =++其中：q m ——钢丝绳破断拉力总和，1.214 1.214394000478316q q m F ==⨯= m ——提升物的质量，取4000㎏c m ——箕斗自重，c m =826㎏c H ——钢丝绳悬挂长度，c H =340m ，k q =0.8㎏/m 40001850 2.432806530.4c k c m m q H ++=++⨯= 4783167.32 6.56530.410a m ==>⨯ 2、最大静张力验算F jmax =m+m c +pH c=30+18+6.8=54.8KN<60KN3、最大静张力差F omax =m+pH c=30+6.8=36.8KN<40KN根据以上计算，选用Ф26（6×19S+FC ）钢丝绳符合要求。
三、主提升电动机预选计算：1、所需电动机功率N Smax 1000S KMgv N ρη= 1、K ——阻力系数：箕斗取1.152、M ——提升质量：4000kg3、g ——系数：取104、max v ——提升最大速度：3.8m/s5、η——传动效率：0.926、ρ——系数：箕斗取1.3max 1000S KMgv N ρη==1.15400010 3.8 1.310000.92⨯⨯⨯⨯⨯=247KW 根据计算预选需选用250KW 以上电动机。
主井改造技术方案
主井JKD4×6提升机电控系统改造方案JKD4×6提升机电控系统改造方案一、主井概况主井是目前xxx矿业集团公司唯一提升矿石的竖井，1985年建成并投入使用，年设计提升能力300万t（11.75m/s）。
井筒净直径4.5m，总深度720m。
井口标高+200m，井下－472m水平设有计量峒室和装载峒室。
1、主井井塔楼主井井塔楼总高度为67m，东西长度为18m，南北长度为15m。
井塔楼共有七层平台，以井口为基准各层平台高度为：井口±0m；+11.5m；+19.5m；+28m；+36.5m；+45m；+53m。
井塔楼各层平台的设备分布情况为：+53m平台：提升机的3200KW主电动机、减速器、主卷筒、液压站（二台）、电控柜（一组）、司机操作台；30/5t桥式起重机；0.5t电梯机房。
+45m平台：提升机的导向轮、稀油站、6000A直流主开关、低压配电屏；F—D 系统主电动机30KW/15KW/11.5KW励磁机组、4KW/2.5KW扩大机组；晶闸管变流系统电抗器二台、切换柜一组。
+36.5m平台：晶闸管变流系统整流传动柜（一组）、3150A直流快速开关（二台）。
主电动机37KW通风机。
2、主井机组房主井机组房东西长度为18m，南北长度为12m。
以井口为基准有±0m；+4.5m两层平台。
安装在±0m平台设备有：SL—500/6动力变压器；QKSJ—560/6同步机启动电抗器；发电机组55KW通风机；低压配电屏一组；直流牵引整流柜、开关柜一组；稀油站。
安装在±4.5m平台设备有：4000KW同步电动机——3600KW直流发电机组；75KW/65KW同步机励磁机组；GFC型6KV高压开关柜一组；直流电源、信号屏一组；20/5t桥式起重机。
3、主井6KV配电室主井6KV配电室位于主井井塔楼的西南侧，1999年提升机电气传动系统改造时建成，用于晶闸管变流系统的6KV配电。
鸿升煤业主井提升系统改造安全技术措施
主井提升系统改造安全技术措施我矿主井提升高度192.2米，使用JLS-3双箕斗提升，主井底安装两台K2给煤机分别向两个定量煤斗给煤，K2给煤机与煤库用溜煤槽连接，近期出水煤和煤矸石时，煤库侧溜煤槽口容易堵塞造成溜煤槽出口不畅，主井口溜煤槽出水煤和煤矸石时溜煤不畅决定对主井提升系统进行改造，特制定以下安全技术措施一、成立立井提升系统改造领导组组长：机电矿长副组长：机电部长成员：机电部、机电工区所有成员二、改造工作量1、主井口溜煤槽角度由现在26度改为37度，卸载曲轨上提35MM，调整钢轨与罐道相对位置。
2、主井底煤库侧溜煤槽口扩大，南侧溜煤槽更换底板。
三、改造分工：1、机电部负责主井口溜煤槽改造，卸载曲轨上提，调整钢轨，罐道位置。
2、机电工区负责主井底煤库侧溜煤槽口扩大，南侧溜煤槽更换底板。
四、改造工序1、井底部分。
将改造用的材料提前运至主井底施工位置，煤库绞空后，清理煤库，封闭煤库上口，拆除侧溜煤槽口钢板，用风镐对溜煤槽口进行扩大，扩大完成后，重新固定溜煤槽口，更换南侧溜煤槽底板。
2、井口部分将改造用的材料提前运至主井口，等清理完煤库后，封闭主井口，拆卸溜煤槽连接部分，将溜煤槽角度提高至37度坡位置，根据提升后的溜煤槽位置，将卸载曲轨上提合适位置，调整钢轨与罐道相对位置。
3、试运行，等井上、下改造完成后进行联合试运行五、安全技术措施1、改造期间机电部、机电工区必须有技术员以上人员跟班，现场指挥。
2、登高作业2米以上，必须系安全带，安全带必须遵循高挂底用，进行现场劳保必须穿戴整齐。
3、严格执行施工质量标准，工艺要求和施工秩序。
4、所有施工人员必须明确自己每班的工作内容和安全注意事项、相互配合、协调一致，联系清楚再施工。
在工作中相互监护提醒，服从施工负责人统一安排。
5、施工前对施工用工具、机具、通讯及信号等有专人进行仔细检查，符合要求后才能施工。
6、每次交接班要对本班施工状况、工程进度，对下班次交清交明，并按要求填写班组施工记录和安装偏差记录。
主井提升系统改造
前言一、概述郑州市昌隆煤业有限公司由原登封市大冶镇东施煤矿和登封市大冶镇石岭头煤矿整合而成。
后登封市大冶镇东施煤矿又将登封市大冶镇石岭头煤矿产权彻底买断，变二矿合作经营为东施煤矿独立经营。
原登封市大冶镇东施煤矿建有主井、副井及风井三个立井，单水平上山开采，中央分列抽出式通风，批准开采二1煤层，生产能力0.15Mt/a。
整合后，该矿经核查：矿井地质储量551万吨，动用储量409万吨，保有储量142万吨。
本矿主要开采技术条件为:低沼矿井，煤尘具有爆炸性，所采二1煤层为不易自燃煤层。
矿井正常涌水量为15m3/h，最大涌水量为30m3/h。
郑州市昌隆煤业有限公司位于登封市大冶镇东施村。
本矿西距登封市约18km，东北距新密市约27km。
登封～大冶～新密公路和大冶～伊川铁路从区外南部约2km处通过，区内有简易公路与其相通，交通较为便利。
井田面积0.6837km2，开采二1煤层。
该矿于2007年4月编制了《郑州市昌隆煤业有限公司修改技术改造初步设计》，矿井设计生产能力为0.15Mt/a。
2007年7月郑州市煤炭管理局以郑煤技审 [2007]25号文进行了批复。
2010年该矿经过技术改造竣工验收，并经过安全设施验收，为六证齐全生产矿井。
受郑州市昌隆煤业有限公司委托，我公司于2011年11月编制了郑州市昌隆煤业有限公司主井提升系统环节改造设计。
根据郑州市昌隆煤业有限公司的设计委托，本次设计为主井提升系统环节改造的相关内容，设计文件包括说明书、附图、提升系统改造的器材清单。
二、本次设计主要内容1、技术改造的原因目前该矿装备二个提升井筒，其中主井直径为D4.0m，混凝土结构，井深185m（含井台高度5.4m），装备一对1.0t非标单层单车罐笼，担负全矿井提煤任务；副井直径为D4.0m，混凝土结构，井深136m，装备一对1.0t 非标单层单车罐笼，担负全矿井升降人员、设备、提矸及材料任务等。
主井现采用的罐笼提升煤炭，存在装卸载环节劳动强度大，环节多，安全隐患多等缺点；同时根据现有井下煤炭储量及井下开拓布置的需要，为更合理高效的开发井下煤炭资源，需对矿井的主提升系统进行改造。
矿井提升系统改造方案
矿井提升系统改造方案背景矿井是重要的资源开采场所，在使用过程中需要相应的提升系统来提高生产效率和减少工作人员的风险。
但是在长时间的使用中，提升系统可能会出现安全隐患或者效率较低的问题。
因此，为了保证矿井生产的连续性和安全性，需要对矿井提升系统进行改造。
目标本项目的目标是改造矿井提升系统，提高生产效率和工作人员安全，并且减少维护成本。
具体的改造方案见下文。
方案第一步：检查矿井提升系统存在的问题在改造之前，需要对矿井提升系统进行全面的检查，评估存在的问题。
具体的检查内容包括：•检查提升故障率和维修情况，找出常见的问题和不足之处。
•检查提升系统的设计和安装，找出可能存在的安全隐患并提出改进方案。
•检查提升系统的工作效率，找出可能存在的效率低下的问题并提出改进方案。
第二步：确定改造方案在确定改造方案时，需要充分考虑上述的评估结果，并根据实际情况制定相应的改造方案。
具体的方案包括：•更换或升级电气和机械设备，以提高生产效率和稳定性。
•优化提升系统的结构和设计，以提高安全性和可靠性。
•改变提升系统的控制方案，以提高效率并降低维护成本。
•加强对提升系统的监测和维护，以保证持续的稳定运行。
第三步：实施改造方案在实施改造方案时，需要根据具体情况制定详细的计划和安排。
具体的实施过程包括：•收集所需的材料和设备，确保可靠和安全。
•确定改装方案与具体的现场条件相适应，设计改造方案的详细步骤。
•按照改造计划进行改造，及时记录问题和改进方案。
•经过试运行，调整和验证，最终通过验收。
结论通过矿井提升系统改造方案的实施，可以大幅度提高生产效率和工作安全，并且减少维护成本，为企业创造更多的价值。
主竖井整改项施工组织方案
广西昭平县古袍矿区大王顶金矿主竖井整改项施工组织方案根据有关部门对主竖井装备施工项目所提出的整改事项，我施工项目部实施如下方案：一、整改方案1、提升系统的检查（1）由专业有资质的检测机构对提升系统的钢丝绳、防坠装置进行检测。
（2）我们自行组织，由专业机电人员对提升系统的自动平衡装置进行调整，使其装置能达到罐笼自动平衡，运行平稳。
（3）对罐道木进行从上到下对接茬、垂直度、罐道与导向轮的平滑度、罐道与钢梁的紧固情况进行全面检查。
确保没有安全隐患后，保证罐笼正常运行。
2、钢梁的检查与加固。
根据各层钢梁的牢固情况进行增加毛根、托盘及增加焊点等相应措施进行加固，保证各层钢梁的牢固性。
3、行人梯子间的检查。
对全部梯子间的焊接安装牢固性，平台的牢固性进行检查，保证停电、检修时梯子间的行人安全。
4、对于各中段马头门上下梁未掏梁窝的处理，我们采取两种方案。
措施1：根据各中段马头门底层梁的现状，我们可采取对底层梁底座加固后进行砼浇筑，达到设计要求的受力强度，对于上层梁，我们采取横向掏梁窝，增加一横梁后，与现马头上层梁连为一体，以达到该梁的设计承力要求。
（该措施在马头门高度满足的情况下）。
措施2：如马头门高度不够，我们就采取再增加一底层钢梁，增加其承受力，在该梁做两条竖梁支承上层钢梁，以达到上层钢梁的设计受力强度。
5、井筒的淋水处理（1）对井筒浇筑有淋水的地方采取注浆堵漏和集中引流的措施，将淋水引到临近的中段集水坑内。
（2）在各中段马头门顶部，制做防井筒淋水篷罩，将井筒淋水截到各中段马头门两侧。
6、中段摇台的安装。
段摇台的根据井下比较潮湿，淋水、粉尘多、掉落物砸碰及维修空间小等因素，安装时采用机械装置，取缔液压电控部分。
二、安全保障措施1、实行项目经理安全管理全面负责，安全员专职负责。
2、施工人员必须牢固树立“安全第一、预防为主”的思想。
所有作业人员必须先培训后上岗。
3、严格执行《矿山安全规程》，严格按照“施工组织设计”“施工整改方案”和“施工作业规程”进行施工。
主井装卸载系统设备改造方案
新主井装卸载系统存在问题由于新主井装卸载系统设备到货较晚，新图纸随设备同时到货，我单位拿到图纸后进行审核，发现系统设计不符合我矿要求，存在以下问题：1、装载信号防爆箱与主、备装载系统防爆箱、备信号防爆箱及配煤防爆箱之间的通讯全部采用网口通讯，无其他通讯方式，且全部集成在主信号箱内的网口交换机上，一旦交换机坏，则主、备两套系统全部瘫痪。
2、装载操作台上旋钮开关信号与备用系统防爆箱之间的连线，是共用主系统防爆箱内继电器转化而来。
无论使用主、备信号，该继电器必须长期带电工作，无法停电检修。
一旦损坏，主、备信号均受影响。
3、装载主、备系统防爆箱分别控制A、B组气柜电磁阀，未实现每一套系统防爆箱均能控制A、B组气柜电磁阀功能。
4、自动配煤防爆箱与装载系统防爆箱连线采用光纤通讯，无备用通讯方式（硬线连接），若通讯口坏将影响装载皮带、给煤机的运行。
5、车房主信号柜内K17继电器为主、备信号柜127V电源闭锁继电器，一旦损坏，主、备系统电源均受影响。
6、车房主信号柜内K18继电器为主、备信号柜到位信号共用，一旦继电器损坏或到位开关坏，主、备系统均受影响。
7、信号系统选择提人模式时，只能发4、5点和信号停止点，2、3点不能发。
8、装载操作台给煤机选择按钮为8档旋钮开关，无法同时开启两台或多台给煤机。
9、仅主信号系统配一套光纤通讯交换机，所有数据均通过该套交换机收发，备信号系统内未配备。
若交换机故障则备用系统也无法使用。
10、车房信号柜未配备主、备信号系统主电源切换的开关。
11、液压称重4-20mA无隔离栅，无法分别给主、备信号。
鉴于新主井装卸载系统存在以上问题，需对该系统设备进行改造，制定改造方案附后。
新主井装卸载系统改造方案一、主井信号系统1、信号系统（包含车房信号柜、卸载检修箱、井口提人信号箱及装载信号防爆箱）改为两套完全独立成熟的信号装置，每一套包含主信号装置及应急提升信号装置。
两套系统配置完全一致。
2、井口提人信号箱在选择提人模式时，可发2点、3点、4点、5点及信号停止点，在选择“提人”方式下，下井口发点需由上井口转发至车房，上井口具备向下井口要点功能。
古汉山煤矿主井提升系统提速增效技术改造
古汉山煤矿主井提升系统提速增效技术改造摘要：为提高古汉山煤矿主井提升系统安全运转效率，通过现场分析研究，针对主井提升系统的电控系统、制动系统、井筒装备（包括箕斗）、装卸载系统、井上下排矸系统及信号系统等进行技术改造，主井提升速度和效率有了明显提高，同时增强了系统运行的安全可靠度。
关键词：煤矿；提升系统；提速增效；改造0 引言古汉山矿为焦作煤业（集团）有限责任公司下属矿井，主井为立井，井筒深度：545.4m，提升系统由武汉设计院进行设计，提升机为JKMD-3.5×4（Ⅲ）E 型多绳摩擦轮提升机，配用电机型号为TDBS/1600-20，功率1600KW，供电电压960V，额定转速43r/min，传动方式为低速直联，控制方式采用交交变频。
提升容器为JDGY-12/110×4型箕斗，电控系统采用全数字交--交变频矢量控制和数字控制PLC方式，原电气传动采用一套西门子SIMADYN--D全数字控制系统，原设计生产能力120万吨/年。
后经过改造后，提升一循环时间为142s，提升能力达到185万吨/年。
随着矿井生产能力的不断提升，采掘工作面的不断增多和延伸，回采煤量和排矸量也在不断增加，主井提升能力成立制约矿井生产发展的主要因素。
为了保证矿井安全高效运转，经过现场研究，在不影响正常生产的前提下，对主井提升系统进行技术改造。
1 改造的必要性（1）电控系统年久老化，部分备件需进口，价格昂贵，日常维护量大，且只有一套电控系统，出现故障矿井面临停产。
（2）制动系统为恒力矩二级制动，造成紧急制动减速度过大，过大的减速度将导致钢绳滑动突破防滑极限，且旧制动系统维护量大，已不能满足提升要求。
（3）井筒淋水造成组合钢罐道锈蚀严重，井口、井底为木罐道，且无四角稳罐道，影响绞车的安全运行。
（4）箕斗卸载方式为气动侧卸式（抓捕卸载），卸载时间较长，汽缸等一系列设施需要一定的维护量。
（5）定量仓为气动装载，开闭动作慢，风动开启力矩小，汽缸维护量大，人为失误造成多放煤后，只能将定量仓内的煤全部放空，可控性低。
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主井系统改造可行性报告一、现状及存在的问题矿井原设计生产能力为90万吨/年，主井绞车经多次技术改造，提升能力有较大幅度提高；主运系统对各部传动系统进行改造及各溜槽进行优化、截面加大，运输能力也有所提高。
JKM-3.25/4Ⅱ塔式多绳摩擦提升机配套YR800-16/1730型电机两台，功率800KW，上海东方电机厂生产，提升速度8.56m/s，主钢丝绳6Δ（37）-33-155-Z/S 四根，尾绳18×19-40-155-Z/S三根，电控采用JTDK设备。
减速器型号为ZHD2R-140K,速比为7.35。
箕斗自重13.5吨，配重2.95吨，型号为：JDQ-12。
卸载采用气控操纵平闸门方式。
该卸载方式存在撒煤多、设备维护量大等缺点，卸载时间长，实测为21秒，满足不了现在提升能力需求。
经实测，现每提升一次循环时间为131s。
主井提升能力2006年核定为165.68万吨/年；（按提升机为数控自动化运行系统计算）主运系统三条主运皮带，型号：TD75 B800,角度17.5°，速度2.0米/秒，小时运输能力278.57T。
振动筛：型号：DDM1740,筛面尺寸1750*4000，筛层1，频率920次/MIN，有效筛分面积6平方米，倾角17.5±2.5°，生产能力240～360T/H。
三部给煤机为K3给煤机。
地面生产系统能力2006年核定为160.85万吨/年；随着煤炭开采工艺的改进，井下生产系统机械化、自动化程度的提高及北部井的建设投入，主井提升能力已渐难适应采场能力增长的要求；另外主井提升系统及地面生产系统诸多环节中都不同程度的存在生产能力相对不足、技术性能落后、安全可靠性差、故障率高、维修量大、耗能多等技术问题。
为了解决制约矿井产量的“瓶颈”问题，确保矿井可持续发展，改造主井系统提升能力具有长远的意义。
必须对主井装卸载系统及箕斗、提升信号进行改造。
（1）、结合矿井二水平装载硐室设备改造，把新装备与主井提升系统统一考虑实现自动装载，原硐室装煤40T链板机改B1200皮带机，井下煤仓给煤机由原两台K4给煤机改为四台ZWJ型给煤机（设计院已设计），箕斗装载加装防装重勾保护，因新增设备及保护较多，原装载控制台容量不足不能满足现场而要需更换。
（2）、为减少提升循环时间，减少卸载时间，卸载方式建议改为新型上开式扇形闸门，相应改造提升箕斗及卸载曲轨、上口煤仓及上口信号控制系统。
（3）、主井加大每勾提升量，箕斗改造，加长，改为上开式扇形闸门。
上悬挂原三角板结构改为四方板式结构，增加箕斗本体长度。
（4）、提升机电控须满足改造后的设备及运行，须进行相应改造。
（5）、因提升机摩擦衬垫使用年限较长，且闸盘偏摆较大，为保证提升，更换摩擦衬垫及闸盘。
（6）、生产系统给煤机、振动筛、各部皮带机运输能力不能满足需要，需更换改造。
二、设计方案1、箕斗改造为了提高主井提升能力，箕斗改造是关键因素之一，由于受井筒尺寸、装卸载设备的限制，箕斗的截面积不能改变，经反复研究，决定将主井箕斗乘人间高度减小200毫米，即可实现增加200毫米装载高度，每钩增加装载量0.5T，届时，箕斗装载计算重量可达到12.5T。
加工JQZ侧底扇形门上开式12吨箕斗，采用JQZ曲轨自动卸载侧底扇形门上开卸载方式，箕斗主框架保持原结构。
箕斗在装载时及井筒运行中，扇形门不能打开，能实现自锁。
保证在卸载过程中不撒煤。
卸载时间可控制在12秒内。
利用矿井停产检修时间，把旧箕斗及配套的气控装置拆除掉，安装新改造的JQZ-12箕斗及相关曲轨自动卸载装置和上口接收仓。
2、主井电控改造因矿井扩能改造的需要，主井电控系统改造提出两个方案：方案一：电控系统改为GBP大功率变频器：主井现电控系统由主控台、高压换向柜、加速柜、加速电阻及低频柜组成，占地面积大、维修量大、材料费投入大、事故率较高、耗电量大，电控系统改为两套GBP型大功率变频器，实现了高转矩、高精度、宽调速范围驱动，具有能量回馈电网功能，节电效果显著，设备占地面积减少，维护量减少。
改造费用约200万元。
方案二、低频柜改造：主井现备用低频柜型号：KDG-250/460 厂家：天津电气控制设备厂，自93年使用自今，模拟信号输入，事故率高，另转换屏为自制加工，影响标准化检查，且使用不安全，建议增加一台低频电源柜：型号：JTDK-PC-DPY及一台电源转换柜，改造费用约为25万元。
方案对比，方案一技术较先进节能，是今后提升发展方向，故障率低，降低维护强度。
3、井上下信号控制系统因装卸载方式及车间设备变化较多，原系统不能满足使用要求，建议更换为一个厂家生产的信号控制系统。
4、生产系统设备改造为适应主井生产能力的提高，最大可能利用原有设备，生产系统设备考虑进行提速，将原运行速度2米/秒提至2.5米/秒，经校核，须对各部减速机进行更换，更换SEW50减速器四台，37KW电机一台，K4给煤机一台，新型落地式振动筛两台并加强原煤准备车间振动筛层下方楼层基础强度，设备传动部分及检修平台重新设计及加工安装。
5、各设备校验⑴主轴装置校验因多绳摩擦提升机，采用平衡尾绳，提升高度605.887米，提升绳每米4.786公斤每根，尾绳每米6.662公斤每根，箕斗改造后，装载重量为13000公斤，提升机最小防滑重量：根据有关规程和防滑条件选用加速度为α＝0.7米/秒平方和提升系统有关1数据求得钢丝绳与摩擦轮的围包角α＝193.86°取μ＝0.25（摩擦衬垫摩擦系数）计算有关参数如下：Eμα-1＝E0.2*193.86*Π/180-1=E0.8485874-1=2.33-1=1.33A1=[W+(1+2W+α1/G)δg/( Eμα-1)]/{1-α1/G[1+2*δg/( Eμα-1)]}=1.5392 C1=α1/G*[1+δg/( Eμα-1)]/{1-α1/G[1+2*δg/( Eμα-1)]}=0.174D1=W+(1+2W)δct/( Eμα-1)=0.075+(1+2*0.075)1.75/1.33=1.58816以每钩装载重量为13000公斤计算动防滑重量：Q gd=A1*Q M+C1 GШ]-4P K H C=1.5392*13000+0.174*3060-4*4.786*652=8060.152公斤静防滑重量：Q gj=D1*Q M-4P K H C=1.58816*13000-4*4.786*652=8164.19公斤均小于13670公斤，不需加配重提升机实际最大静张力差为：13000-（3×6.662-4×4.786）×605.887＝12489.8公斤，小于主轴装置的额定静张力差14T最大静张力为：容器自重13.6吨绳端荷重：Q d=Qz +Qg +Qs=13000+13670+4×4.786×652.837=39167.9Kg 小于主轴装置的额定静张力45t因此，主轴装置能力够，可维持不变。
(2)提升机主绳轮上比压验算Q=(13000+2×13670+4×4.786×652.837+3×6.662×652.837)/(4×3.3×325)=16.7495＜20公斤/厘米2满足要求（3）钢丝绳安全系数安全规程规定：专为升降物料：M=7.2-0.0005×652=6.874钢丝绳安全系数校验：以钢丝绳破断拉力规定不小于770KN计算M=4×770×1000/9.81×［（13000＋13670＋0.842×605.887）＋4×4.786×654.2］＝7.908＞6.874符合要求（4）提升运动学计算：按六阶段提升速度图考虑。
现有电机Vm＝370×3.1416×3.25/60×7.35＝8.566米/秒根据有关规程和规定要求采用如下数据：初加速度：a0＝0.4m/s2主加速度：a1＝0.7m/s2,减速度a3＝0.7 m/s2，停车制动减速度a5＝0.7 m/s2爬行速度V4=0.5M/S,爬行距离: h4=4M,曲轨长度：h =2.8米，箕斗出曲轨时速度：v0=√2×2.8×0.4=1.497,取v0＝1.5米/秒装卸载时间：12秒提升不均衡系数C＝1.2Ａ＝３６００×b×t×PM ×K÷(104×k1×k2×T)＝3600×330×18×13.07×1÷(104×1.2×1.1×103.96) =203.669万吨Ａ’＝３６００×b×t×PM ×K÷(104×k1×k2×T)＝3600×330×18×12.5×1÷(104×1.2×1.1×103.96)=194.786万吨（6）减速机校验矿井现使用ZHD2R-140K型双入轴、单级平行轴圆柱齿轮减速器，名义输出转矩为228KN·M，最大输出转矩40T·M输出静扭矩为12489.8×1.625=20295.925Kg.M＜228KN·M启动时拖动力：F=KQ+ma=1.15×12489.8+11829.07×0.7=22643.619Kg输出轴启动时最大力矩：M=F×1.625=26040.16Kg.m＜40T·M静力矩和启动最大力矩分别小于减速机额定静力矩和启动最大力矩，减速机能力满足要求。
（7）动力学计算：箕斗自重为13670公斤；箕斗中心距1950毫米提升系统变位质量总和计算提升机：15260公斤；导向轮：3060公斤；箕斗：自重13670公斤。
载重：13000公斤钢丝绳：12560＋3×6.662×630.5＝25161.173公斤电动机：转动惯量为3150千克/平方米，传动比为7.35，转动直径为3.25米，双机托动，则计算变位质量为32222公斤提升系统变位质量总和：（15260＋3060＋13670*2＋13000＋25161.173＋32222）/9.81＝11829.07公斤*秒2/米计算等效力:F= [(F02 T0+ F12 T1+ F22 T2+ F32 T3+ F42 T4)/0.5(T0+ T1+ T3+ T4)+T2+θ/3]1/2= 16785.83公斤因平行轴减速器传动效率取值为0.85～0.9，以其为0.9计算，电动机等效功率为Pd=Fd×Vm/102η=16785.83×8.566/102×0.9=1566.312KW现电动机为2×800KW，功率备用系数为：2×800/1566.312＝1.022＜1.1，且小于1.05改每勾装载量为12.5吨则提升系统变位质量总和：（15260＋3060＋13670*2＋12500＋25161.173＋32222）/9.81＝11778.1 公斤*秒2/米计算等效力:F= [(F02 T0+ F12 T1+ F22 T2+ F32 T3+ F42 T4)/0.5(T0+ T1+ T3+ T4)+T2+θ/3]1/2= 16183.725公斤因平行轴减速器传动效率取值为0.85～0.9，以其为0.9计算，电动机等效功率为Pd=Fd×Vm/102η=16183.725×8.566/102×0.9=1510KW现电动机为2×800KW，功率备用系数为：2×800/1510＝1.0596＜1.1，且大于1.05(9)紧急制动减速度的验算：尤拉系数(取摩擦系数为0.25) E fα＝2.33根据“煤矿安全规程”规定，提升重物的减速度不得大于5米/秒2，按防滑条件计算结果见下表：根据《煤矿安全规程》规定,提升重物时紧急制动减速度a s 不得超过5m/s 2,下放重物时紧急制动减速度a x 不得小于1.5m/s 2, 紧急制动减速度不得超过钢丝绳滑动极限减速度，并要求制动力距倍数满足:k ≥1.5Z+1=1.5×0.942+1=2.413 k ≤5Z-1=5×0.942-1=3.71其中提煤时提升系统质量模数Z=ΣM/Qg=0.942采用二级制动,第一级制动力矩倍数k 取2. 5,即一级制动力为31.25吨，即306.5625KN重载侧静张力S1＝Q gd +Q m +np k H c ＝12.5＋13.67＋12.560＝38.23T ＝375.036KN 轻载侧静张力S2= Q gd +np k H c =13.67+12.56=26.23T=257.316KN 空载静张力S10=S20=26.23TM Z M Z ＝F Z *R=306.5625*1.625＝498.164KN*M 实际计算静载重力矩M CTM CT ＝F 2*R ＝12.5*9.81*1.625＝199.266KN*M 紧急制动力矩及制动力矩倍数K质量模数小的绞车，制动减速度超过规定限值时，可将K值适当降低，但不得小于2”的规定。