AO工艺计算例题

其中用到的公式 例题2．A 2/O 工艺的设计 1.1 A 2/O 工艺说明

根据处理要求，我们需计算二级处理进水碳氮比值和总磷与生化需氧量的比值，来判断A 2/O 工艺是否适合本污水处理方案。

1. 设计流量：Q ＝54000m3/d=2250 m3/h

原污水水质：COD ＝330mg/L BOD ＝200 mg/L SS ＝260 mg/L TN ＝25 mg/L TP ＝5 mg/L

一级处理出水水质：COD ＝330×（1－20%）＝264mg/L BOD ＝200×（1－10%）＝180mg/L SS ＝260×（1－50%）＝130 mg/L

二级处理出水水质：BOD ＝10mg/L SS ＝10 mg/L NH3-N ＝5mg/L TP ≤1 mg/L TN ＝15 mg/L COD=50 mg/L 其中：

2.1325330＝＝TN COD ＞8 025.0200

5

=＝BOD TP ＜0.06 符合A 2/O 工艺要求，故可用此法。

1.2 A 2/O 工艺设计参数

BOD5污泥负荷N ＝0.15KgBOD5/(KgMLSS ?d)

好氧段DO ＝2 缺氧段DO ≤0.5 厌氧段DO ≤0.2

回流污泥浓度Xr ＝

100001100

1000000

＝⨯mg/L 污泥回流比R ＝50% 混合液悬浮固体浓度 X ＝＝＋r ·1X R R 10000·5

.15

.0＝3333mg/L

混合液回流比R 内：TN 去除率yTN ＝%10025

8

25⨯-＝68%

R 内＝

TN

TN

y 1y -×100%＝212.5% 取R 内＝200%

1.3设计计算（污泥负荷法）

硝化池计算

（1） 硝化细菌最大比增长速率

m ax μ=0.47e

0.098（T-15）

m ax μ =0.47⨯e

0.098⨯（T-15）

=0.3176d -1

（2） 稳定运行状态下硝化菌的比增长速率

μN =

,max 1

1

N z N K N μ+

=0.42615

151

⨯+=0.399d -1

（3） 最小污泥龄 θc m

θc

m

=1/μN =

1

0.399

=2.51d （4） 设计污泥龄 d c θ

d c θ=m

C F

D θ⨯

为保证污泥稳定 ， d c θ取20d 。

式中： D F —设计因数，为S F ⋅P F 其中S F 为安全因数， 取3，P F 为峰值因数取1--2

θc m —最小污泥龄 ，为2.51d

反应池计算

（1) 反应池容积V ＝X

N S Q ·o

·＝

3333

15.0180

225024⨯⨯⨯＝19441.94m3

（2) 反应池总水力停留时间 t ＝Q

V

＝225094.19441＝8.64(h)

（3) 各段水力停留时间和容积 厌氧：缺氧：好氧＝1:2:5

厌氧池水力停留时间：t1＝8

1

×8.64＝1.08 h

厌氧池容积：V1＝8

1

×19441.94＝2430.24m3

缺氧池水力停留时间：t2＝4

1

×8.64＝2.16h

21.12151333325225024⨯⨯⨯24

.243033335

225024⨯⨯⨯ 缺氧池容积：V2＝

4

1×19441.94＝4860.49m3 好氧池水力停留时间：t3＝8

5

×8.64＝5.4h

好氧池容积：V3＝8

5

×19441.94＝12151.21m3

（4) 校核氮磷负荷 KgTN （Kg·MLSS·d ）

好氧段总氮负荷＝

3

·o

·V X TN Q ＝ ＝0.03（符合要求） 厌氧段总磷负荷＝1

·o

·V X TP Q ＝ ＝0.03[KgTP/(Kg·MLSSd) ] （符合要求）

（5) 剩余污泥（取污泥增长系数Y ＝0.5，污泥自身氧化率Kd ＝0.05） ① 降解BOD5生成污泥量 W1＝a （Sa-Se ）Q

＝0.5(180-10)×1000

1

×24×2250

＝4590gKg/d

② 内源呼吸分解污泥量

W2＝b×V

＝0.05×3333×1000

1×12151.21

＝2025Kg/d

③ 不可生物降解和惰性悬浮物量

W3＝（130-10）×1000

1

×24×2250×0.5＝3240Kg/d

剩余污泥W ＝W1-W2+W3＝5805 Kg/d

（6) 反应池主要尺寸

反应池总容积V ＝19441.94m3

设反应池四组，单组池容积V ＝494

.19441＝4860.49m3 采用四廊道式推流式曝气池，有效水深4m ，廊道宽b ＝6m

单个曝气池长度L ＝B

S 单＝6448.3037⨯⨯＝31.6m

6

4.126校核：

h b ＝46＝1.5 （满足h

b

＝1~2） B L

＝ ＝21＞10 （符合要求） 取超高0.7m ，则反应池总高H ＝4＋0.7＝4.7m 厌氧池宽取12m ，缺氧池宽取12m 厌氧池尺寸长L1＝

4

24

.2430/（12x4）＝25.31m

缺氧池尺寸长L2＝4

49

.4860/（4x4x6）＝12.65m 好氧池尺寸为31.6424⨯⨯

1.1.1. A 2/O 工艺的各部分尺寸确定

根据厂区整体布置规范有序，整齐简洁的原则，在保证每个池子的有效

容积情况下，来确定厌氧池，缺氧池和好氧池的实际尺寸，具体尺寸如下所示。

厌氧池：25.31×6×4.7m ，有效容积：1496m 3，停留时间：1.08h

缺氧池：12.65×16×4.7m ，有效容积：2904m 3，停留时间：2.16h 好氧池：31.6×24×4.7m ，有效容积：7300m 3，停留时间：5.4h 1.1.2. 需氧量计算及风机选型

BOD5去除量＝24×2250×（180-10）×1000

1＝9180Kg/d

NH4-N 氧化量＝24×2250×（25-5-2.5）×1000

1

＝945 Kg/d

生物硝化系统含碳有机物氧化需氧量与泥龄和水温有关，每去除

1KgBOD5需氧量1 .0~1.3kg 。本例中设氧化1KgBOD5需氧1.2Kg ，则碳氧化硝化需氧量为：

1.2×9180+4.6×945＝11016+4347＝15363Kg/d

每还原1KgNO3-N 需2.9gBOD5，由于利用污水中的BOD5作为碳源反硝化减少

氧需要量为：2.9×（25-10-2.5-10）×24×2250×1000

1＝391.5 Kg/d

实际需氧量：15363-391.5＝14971.5Kg/d ＝623.81Kg/h

实际需空气量：623.81×29.116

29

÷=876.48 m 3/h （7) 风机的选择