盖梁模板计算书
盖梁计算书
墩身、盖梁模板计算书计算基本参考文献：1、公路桥涵施工技术规范 JTJ 041-20002、公路施工计算手册（人民交通出版社）3、施工结构计算方法与设计手册第二章：盖梁模板计算一、结构形式模板面采用6mm厚钢板，大肋采用∠75×50×6角钢，最大间距为350mm，最大 跨度为1.2m，背带采用2[20b槽钢，背带最大控制高度为1.2m,拉杆采用Φ25IV 级精轧螺纹钢筋。
二、荷载分析1、混凝土对模板压力= 60.00 Kpa2、倾倒荷载= 2.0 Kpa强度验算，荷载组合为P1= 62.0 Kpa刚度验算，荷载组合为P2= 60.0 Kpa三、面板计算取10mm宽的板条作为计算单元，按五跨等跨连续梁计算。
1、计算参数q= 0.620 N/mm1= 350 mmM=kq12= 0.008 KN.mQ=kq1= 0.132 kN2、强度验算：δ=M/W= 132.91 Mpa<[δ]=170Mpaτ=QS/Ib= 5.48 Mpa<[δ]=100Mpa3、绕度验算：q= 0.600 N/mmf=kq14/100EI= 0.8 mm<1.5mm经计算，结构强度、刚度满足要求。
1、肋采用∠75×50×6角钢，面板参与受力的有效宽度取板厚的50倍，经计算， 肋截面特性为：肋按简支梁计算，跨度 I= 1200 mmq= 21.700 N/mmM= 3.91 KN.mQ= 26.04 KN2、强度验算δ=M/W= 128.43 Mpa<[δ]=170Mpaτ=QS/Ib= 64.26 Mpa<[τ]=100Mpa3、绕度验算f= 1.5 mm<L/400=3mm经计算，结构强度、刚度满足要求。
五、背带计算1、背带采用2[12,背带最大控制高度为1.05m。
背带截面特性：背带按简支梁计算。
q= 74.40 N/mm1= 1050 mmM=q12/8= 10.25 KN.mQ=q1/2= 39.06 KN2、强度验算δ=M/W= 137.50 Mpa<[δ]=170Mpaτ=QS/Ib= 99.77 Mpa<[τ]=100Mpa3、绕度计算f=5q14/384EI= 0.7 mm<L/400=2.6mm经计算，结构强度，刚度满足要求。
2.8x1.8盖梁梁模板计算书
梁模板（碗扣式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=0.9×[1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.9×2.5 ]×1＝58.725kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝55.89kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b＝0.9×1.4×0.9×2.5×1＝2.835kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.8)]×1＝46kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×55.89×0.22+0.121×2.835×0.22＝0.253kN·mσ＝M max/W＝0.253×106/37500＝6.745N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×46×2004/(100×10000×281250)＝0.165mm≤[ν]＝L/400＝200/400＝0.5mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×55.89×0.2+0.446×2.835×0.2＝4.646kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×55.89×0.2+1.223×2.835×0.2＝13.47kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×55.89×0.2+1.142×2.835×0.2＝11.021kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×46×0.2＝3.616kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×46×0.2＝10.516kNR3'=0.928q2L=0.928×46×0.2＝8.538kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=4.646/1＝4.646kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[13.47,11.021,13.47]/1=13.47kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=4.646/1＝4.646kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×2.8/14 =0.049kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×1.8=1.094kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×1.8=1.094kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=4.646+0.049+1.094=5.788kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=13.47+0.049=13.518kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右=4.646+0.049+1.094=5.788kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.788,13.518,5.788]=13.518kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=3.616/1＝3.616kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[10.516,8.538,10.516]/1=10.516kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=3.616/1＝3.616kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×2.8/14 =0.04kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×1.8=0.9kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×1.8=0.9kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=3.616+0.04+0.9=4.556kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=10.516+0.04=10.556kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'=3.616+0.04+0.9=4.556kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.556,10.556,4.556]=10.556kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×13.518×0.62，0.5×13.518×0.252]＝0.608kN·mσ=M max/W=0.608×106/166667=3.65N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×13.518×0.6，13.518×0.25]＝4.055kNτmax=3V max/(2bh0)=3×4.055×1000/(2×100×100)＝0.608N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×10.556×6004/(384×9350×833.333×104)＝0.229mm≤[ν]＝l1/400＝600/400＝1.5mmν2＝q'l24/(8EI)＝10.556×2504/(8×9350×833.333×104)＝0.066mm≤[ν]＝2l2/400＝2×250/400＝1.25mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[13.518×0.6,0.5×13.518×0.6+13.518×0.25]=8.111kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.473kN,R2=8.111kN,R3=6.641kN,R4=6.641kN,R5=6.641kN,R6=6.641kN,R7=6.641k N,R8=6.641kN,R9=6.641kN,R10=6.641kN,R11=6.641kN,R12=6.641kN,R13=6.641kN,R14= 8.111kN,R15=3.473kN正常使用极限状态R max'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[10.556×0.6,0.5×10.556×0.6+10.556×0.25]=6.334kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.734kN,R2'=6.334kN,R3'=5.147kN,R4'=5.147kN,R5'=5.147kN,R6'=5.147kN,R7'=5.1 47kN,R8'=5.147kN,R9'=5.147kN,R10'=5.147kN,R11'=5.147kN,R12'=5.147kN,R13'=5.147k N,R14'=6.334kN,R15'=2.734kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.227×106/309000=0.734N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝6.955kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=6.955×1000×[100×2202-(100-7.5)×195.42]/(8×34000000×7.5)＝4.46N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0mm≤[ν]＝L/400＝250/400＝0.625mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.29kN，R2=9.137kN，R3=8.726kN，R4=8.188kN，R5=8.315kN，R6=8.28kN，R7=8.345kN，R8=8.28kN，R9=8.315kN，R10=8.188kN，R11=8.726kN，R12=9.138kN，R13=1.29kN七、可调托座验算1234567891011 R12，R13]＝9.138kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算l0=kμ(h+2a)=1×1.1×(1200+2×350)=2090mmλ=l0/i=2090/15.9=131.447≤[λ]=230长细比满足要求！立杆稳定性计算长细比计算如下：假设a=650mm时：l0=kμ(h+2a)=1.155×1.1×(1200+2×650)=3176.25mmλ=l0/i=3176.250/15.9=199.764查表得，φa=0.182假设a=200mm时：φb=1.2φa=1.2×0.182=0.218则实际a=350mm时，按插值法：φ1=0.182+(0.218-0.182)×(650-350)/(650-200)=0.2062、稳定性计算R1＝1.29kN，R2＝9.137kN，R3＝8.726kN，R4＝8.188kN，R5＝8.315kN，R6＝8.28kN，R7＝8.345kN，R8＝8.28kN，R9＝8.315kN，R10＝8.188kN，R11＝8.726kN，R12＝9.138kN，R13＝1.29kN支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.6×0.184=0.11kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.6×1.5×0.2=0.18kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×62×0.11+6×0.18=3.067kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：N wtk=6n×M ok /[(n+1)(n+2)B]=6×5×3.067/[(5+1) ×(5+2) ×3.6]=0.609kN不考虑立杆附加轴力时：根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.7条，当立杆材质采用Q235钢材时，单根立杆轴力设计值不应大于30kN.N d1＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8，R9，R10，R11，R12，R13]+0.9×1.35×0.15×(6-1.8)＝max[1.29，9.137，8.726，8.188，8.315，8.28，8.345，8.28，8.315，8.188，8.726，9.138，1.29]+0.765＝9.903kN≤30kN满足要求！考虑立杆附加轴力时：根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.7条，当立杆材质采用Q235钢材时，单根立杆轴力设计值不应大于30kN.N d2= N d1+ 0.9×1.4×0.9×N wtk=9.903+0.9×1.4×0.9×0.609=10.593kN≤30kN满足要求！考虑风荷载根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.2及5.3.3条文说明，立杆产生的最大附加轴力与最大弯曲应力不发生在同一位置，所以有风荷载时立杆应分别按轴心受压构件和压弯构件两种工况进行计算，并应同时满足稳定性要求。
盖梁模板计算书
广明高速公路SG4标盖梁支架计算书中交四航局一公司广明高速公路SG4标项目经理部二零零七年二月目录一、工程概况 (3)二、荷载计算 (3)1、盖梁的自重： (3)2、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值： (3)3、振捣混凝土时产生的荷载： (4)4、新浇筑砼对模板侧面的压力： (4)5、倾倒砼时冲击产生的水平荷载： (4)三、底模的计算： (4)1、面板计算（以1m为单位）： (4)（1）、强度计算 (4)（2）、跨中挠度验算 (5)2、木枋计算 (6)（1）、强度计算： (6)（2）、跨中挠度验算： (6)3、槽钢计算 (7)（1）、抗弯强度计算： (7)（2）、抗剪强度计算： (8)（3）、跨中挠度验算： (8)四、侧模计算 (8)1、面板计算 (8)（1）、强度计算 (9)（2）、挠度计算 (9)2、竖向6×60肋板的计算 (9)（1）、强度计算 (10)（2）、挠度计算 (10)3、横向∠80×8槽钢的计算 (10)（1）、强度计算 (11)（2）、挠度计算 (11)4、竖向[140a槽钢的计算 (11)（1）、强度计算 (12)（2）、挠度计算 (12)5、拉杆计算 (12)五、贝雷片计算： (13)1、标准盖梁....................................................................................... 错误!未定义书签。
2、15#墩右幅盖梁右侧悬臂4.2米........................................................ 错误!未定义书签。
3、贝雷片的强度验算 (14)4、贝雷片的挠度验算 (15)（1）、验算最大跨度的跨中挠度： (15)（2）、验算最大悬臂长度悬臂端的挠度： (16)5、贝雷插销计算： (16)6、下弦杆局部承载力验算：................................................................. 错误!未定义书签。
盖梁模板支撑受力计算书_secret
盖梁模板支撑受力计算书某大桥墩柱盖梁模板支撑受力计算，取左4#墩进行受力计算。
一、荷载计算1、盖梁荷载：系梁钢筋砼自重：G=61m3×25KN/m3=1525KN墩柱顶面部分的混凝土由墩柱承载，故不计算G´=1525-3.14×1²×（1.9×2.1）×25＝1227偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G´÷S=1227KN÷（2.1m×16.05m）=38.23KN/m22、施工荷载：取F2=1.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、3mm厚钢模板：取F5=0.5KN/m25、方木：取F6=7.5KN/m36、45b号工字钢：取F7=0.87KN/m二、底模强度计算底模采用组合钢模板，面板厚t=3mm，肋板高h=50mm，厚b=4mm，面板及肋板总高H=53mm，验算模板强度采用宽B=300mm平面钢模板。
1、钢模板力学性能（1）弹性模量E=2.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=［by23+By13-(B-b)(y1-t)3］/3 （公式1）其中：y1=［bH2+(B-b)t2］/［2(Bt+bh)］=［4×532+(300-4)×32］/［2(300×3+4×55)］=6.205mm y2=H-y1=53-6.205=46.795mm将y1=6.205mm，y2=46.795mm代入公式1得：I=［4×46.7953+300×6.2053-(300-4)(6.205-3)3］/3=15.73cm4（3）截面抵抗矩：W=I/y2=15.73/4.6795=3.36cm3（4）截面积：A=Bt+bh=300×3+4×50=11cm22、钢模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3=38.23+2+1.5=41.73KN/m2q=F×B=41.73×0.3=12.51KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=12.51×0.32/8=0.14KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.14×103/3.36×10-6=41.7MPa＜［σ］=140MPa 钢模板弯拉应力满足要求。
盖梁模板计算
盖梁模板计算(总15页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--盖梁模板及支架计算书砼对模板侧面最大压力Pm=*T*k1*K2*V1/2Pm=r*hPm---新浇筑砼对模板最大压力KPa=KN/m2h-----有效压头高度mT-----混凝土初凝时间hK1----外加剂添加系数，添加缓凝剂取，不加取1K2----坍落度50~90mm取；110~150取V----混凝土浇筑速度 m/hh----有效压头高度mr----混凝土容重 KN/m3本项目V取h，T取6小时初凝，K1、K2取1；混凝土容重取26可按上公式计算得Pm= KN/m2混凝土倾倒荷载取4KN/m2模板最大侧压力为Pmax=+4=m2一、侧模面板计算（面板采用5mm厚钢板）模板竖肋最大间距90cm布置，橫肋32cm间距。
橫肋采用[8#槽钢，竖肋采用80*8mm扁钢，取单块32*90cm面板采用midas civil2012建模分析如下：最大变形＜320/400=，可满足要求最大应力如下图所示：最大应力58MPa＜215MPa，可满足要求二、侧模橫肋验算橫肋采用[8#槽钢，间距32cm布置，则单条橫肋受力为*=m，单条橫肋以背勒为支点的简支梁分析，取单跨长橫肋采用midas civil2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移如下=＜1025/500=2mm满足要求三、侧模竖肋验算盖梁模板竖肋为80*8mm扁铁，90cm间距布置。
竖肋采用以橫肋为支点的简支梁分析，单条竖肋受力为*=m，采用midas civil2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移为＜320/500=满足要求，具体变形如下：四、侧模大背肋验算大背肋为双拼[14槽钢，间距为，则单条大背肋受力为**=，单条大背肋可看做以拉杆为支点的简支梁，橫肋位置作用的集中力（7=）进行分析，采用midas civil 2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移为＜2108/500=满足要求，具体变形如下：五、拉杆验算单条大背肋受力为，由2条拉杆分担，则每条拉杆承受拉力，以Ф16圆钢作为拉杆，采用midas civil 2012建模如下：最大应力为155MPa＜215MPa，满足要求，具体分析如下：六、底板验算底板采用18mm后木胶板，查《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》得木模板弹性模量为*103MPa，允许弯应力为11MPa，允许剪应力为。
盖梁计算书
盖梁计算书一、计算说明、参数段家咀互通主线左幅P38-P40、右幅P42-P44、ZK7+348.5滠口高架桥1-10#、K7+295.6滠口高架桥2/3/4/5/7/6/8/9/10#共26个墩位，墩柱直径1.8m，盖梁尺寸为15.45m*1.9m*1.8m，累计26个盖梁，均为双柱一般构造盖梁，采用C35混凝土。
盖梁采用大块定型钢模板施工方法。
侧模板设置横肋：横肋[10槽钢，间距为0.3m，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖肋：竖肋[12槽钢，间距为1.00m，且其上安装对拉螺杆。
计算参数：Q235钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=170Mpa，抗剪[σ]=100Mpa二、计算依据和参考资（1）武汉至大悟高速公路武汉至河口段工程段家咀互通主线、ZK7+348.5滠口高架桥和K7+295.6滠口高架桥上构设计图纸；（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2011）（3）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（4）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（5）机械工程师手册.机械工业出版社.2004（6）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）三、荷载1、混凝土对模板的侧压力（7）根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）中提出的采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：2/121022.0V t F ββγ=HF γ=式中F 为新浇注混凝土对模板的最大侧压力(2/m kN )γ为钢筋混凝土的重力密度(3/m kN )0t 为新浇注混凝土的初凝时间(h),可按实测确定，或采用经验公式152000+=T t 计算(T 为混凝土的温度℃)，本计算0t 取10h。
V 为混凝土浇注速度(h m /),V 取0.45h m /。
H 为混凝土侧压力计算位置处到新浇注混凝土顶面的总高度(m)，本计算H=1.8m。
盖梁模板施工方案及托架计算书
目录盖梁模板、托架计算书 (1)一、工程概况 (1)1.盖梁类型 (1)2.支架搭设情况 (1)二、计算依据 (1)三、模板支架布置图 (2)四、计算原则 (2)五、高1.6m盖梁模板验算 (2)1.侧模布置 (2)2.模板所受侧压力 (3)3.面板验算 (4)4. 横肋验算 (5)5.竖向大肋验算 (7)六、支架验算 (7)七、销棒验算 (13)盖梁模板、托架计算书一、工程概况1.盖梁类型详见《圆柱墩墩身、系梁、盖梁施工方案》第二章工程概况2.支架搭设情况盖梁施工采用无落地支架施工技术：在墩柱中预埋两根PVC管，将φ70mm 钢棒穿入其中，作为墩柱两侧牛腿拉杆，牛腿上放置千斤顶，将两根45a型工字钢分别担在墩柱两侧的千斤顶上，并在两根工字钢上均匀铺设12.6工字钢作为分配梁，在超出盖梁的槽钢上铺设δ=5cm厚木板作为施工平台，分配梁两端每隔2米焊一节1.2m高Φ25钢筋作为护栏立柱，护栏横向通长布钢筋3道，护栏钢筋焊好后用安全网围护。
二、计算依据《路桥施工计算手册》人民交通出版社《结构力学》高等教育出版社《钢结构设计原理》高等教育出版社《公路桥涵施工技术规范》交通部部颁 JTJ041-2000三、模板支架布置图四、计算原则由于本项目盖梁尺寸繁多，模板均采用同种材料同一厂家加工，支架均采用同种材料搭设，故在进行模板验算与支架验算时，选取结构自重最大的盖梁进行验算，即选择尺寸为长×宽×高为11m×2.4m×1.6m的盖梁（过渡墩）进行验算，采用ansys有限元分析软件与SM-slove结构力学求解进行验算。
五、高1.6m盖梁模板验算1.侧模布置侧模采用钢模，面板厚度4mm，竖肋间距40cm，横肋间距30cm，竖向大肋间距1.05m。
42005251050105010505251501750932002002002002002002009315015015015015015015015015015015015015015015075150150150150150150150150150150150150751600材料用量表2.模板所受侧压力新浇混凝土对模板的侧压力（按墩身模式）：12121222000.22T 150.2225203 1.2 1.152 71.5KN/m cf v γββ=+=⨯⨯÷⨯⨯⨯=（） γc h=25×1.6=40KN/m 2，f ＞γc h 。
盖梁模板计算书
盖梁模板计算说明一、工程概况******期工程匝道桥盖梁模板截面为1500*5500mm、1500*5000mm、1500*7000mm、1500*6500mm共计4中类型，盖梁模板侧模共计加工2套，其中一套满足1500*5000mm盖梁使用，另一套即可满足1500*7000mm使用也可满足1500*5000mm使用，本方案为该工程盖梁模板侧模的设计，端模及底模采用木质模板。
模板设计的方针为：质量满足清水混凝土施工工艺要求；现场施工简便，工效高；制作工艺可行；经济适用。
二、设计依据本方案以甲方提供的图纸资料和技术交底为依据，进行盖梁方案设计。
混凝土浇筑侧压力按F＝70kN/m2设计。
施工时，应按规范要求分层、均布浇筑，严禁集中浇筑，且浇筑速度不应大于2m/h。
方案依据以下现行国家行业标准、规范进行设计：GB 50017－2003 《钢结构设计规范》GB 50204－2002 《混凝土结构工程施工质量验收规范》DBJ01-12-2004 《桥梁工程施工质量检验标准》；JGJ 74－2003 《建筑工程大模板技术规程》JGJ 81－2002 《建筑钢结构焊接规程》。
三、设计概述1、模板结构形式盖梁模板侧模面板采用6mm钢板，边框采用100*12钢板，背楞采用[20#*75槽钢，整体焊接成型。
3、模板拉接与稳固盖梁模板侧模间采用螺栓连接固定，模板水平方向设置的拉杆间距不大于1000mm。
拉杆采用Ф25精轧螺纹双母紧固，连接螺栓为M20*50mm。
四、质量标准模板加工质量标准如下：单位：mm五、加工安装质量保证措施1、严格执行原材料进场检验制度，原材料是影响结构刚度、强度指标的重要因素，采购中坚持优中选优的原则，首选国营大厂，以质量为基础，并进行严格的检验。
确保模板使用的安全指标。
2、模板的加工成型是保证结构平整度的重要环节，为使零部件加工精度的准确，全部利用专用设备进行裁剪卷圆、和定位冲孔加工。
在平台上定好胎具，对横、竖肋等上道工序检验合格后进行组焊成型。
盖梁支架及模板计算书
盖梁模板及支架计算书一、编制依据⑴、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) (JTJ 0251-86) ⑵、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041-2000) ⑶、《建筑施工手册》第四版 ⑷、《路桥施工计算手册》周水兴等著 ⑸、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) ⑹、《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004) 二、侧压力计算根据《混凝土结构工程施工及验收规范》中新浇筑混凝土作业在模板上的最大侧压力计算公式如下：1/210120.22P t k k γν= h P γ=2γ-砼的重力密度，取24KN/m 3； t 0-砼初凝时间，取6h ；k 1-外加剂影响修正系数，取1.2； k 2-砼坍落度影响修正系数，取1.15； V-砼浇注速度，取1m/h ；h-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.2m ； 故砼侧压力：1/210120.22P t k k γν==0.22×24×6×1.2×1.15×11/2=43.72KN/m 2P 2 =24*2.2=52.8KN/m 2取两者较小值43.72KN/m 2，振捣混凝土产生的侧压力取4.0KN/m 2， 则总压力:P=1.2×43.72+1.4×4.0=58.06KN/m 2。
三、模板计算1、基本参数：模面板厚度为5mm 钢板,背楞采用[8，最大间距按300mm 计算，主龙骨2I18工字钢，每100cm 一道。
其中：Q235： [σ弯]=145Mpa ，[τ]=85Mpa ，E-弹性模量，钢材取2.1×105 Mpa 。
2、面板计算 ⑴、强度验算L x /l y =300/100=0.3。
根据《建筑施工计算手册》查表得：K f =0.00261, K mx =0.0416 K my =0.0017, K mx 0=-0.0843取1mm 板宽做为计算单元：q 1=58.06×103×0.001=58.06N/ma 、求支座弯矩：M x 0=K M 0ql 2=-0.0843×58.06×0.32=0.441N ·m面板截面系数：W=bh 2/6=1*52/6=4.2mm 3应力：max 487.881.31456M MPa MPaW σ===<0.441/（4.2×10-9）=105Mpa<145Mpa b 、求跨中弯矩：M x =KM x 0ql 2=0.0843*58.06*0.32=0.44 N ·m应力:max 2421359.5714525300M MPa MPaW σ===<0.44/（4.2×10-9）=105Mpa<145Mpa因此5mm 面板强度满足设计要求。
盖梁模板受力计算书
高速公路段一期工程第1合同段盖梁模板受力计算书1模板受力计算已知最大块模板的尺寸:高度H=1850㎜,长度L=3000㎜,竖肋板间距S=300,横肋板间距h=325,面板采用6㎜厚钢板,横肋采用6.3#[,竖肋采用-63×6扁钢, 横向主肋采用2[14b#槽钢。
试全面验算此大模板的强度与钢度。
1.1荷载新浇混凝土侧压力标准值下部最大值F=50KN/㎡（见建筑工程模板施工手册图5-5-1）；新浇混凝土侧压力设计值F1 =50KN/㎡×1.2=60 KN/㎡。
倾倒混凝土时荷载标准值,(查建筑工程模板施工手册表5-3-1得6KN/㎡）其设计值F2=6×1.4=8.4 KN/㎡；1.2面板验算选面板小方格中最不利情况计算,即四面固定,由于L y/L x=h/S=325/300=1.67(查建筑工程模板施工手册表5-9-16)双向板在均布荷载作用下的内力及变形系数,得最大弯矩系数:Km x=-0.0701,最大挠度系数:K f=0.00197。
(a)强度验算取1㎜宽的板条为计算单元,荷载为:F3=F1+F2=60+8.4=68.4 KN/㎡=0.0684N/㎜ 2q=0.0684×1=0.0684N/㎜,但应乘以0.85荷载调整系数,故:q=0.85×0.0684=0.058 N/㎜:M max= Km x ql y2=0.0701×0.058×5002=429.5 N·㎜W x=1/6bh2=1/6×1×62=6㎜ 3由式бmax=M max/r x·W x=429.5/1×6=71.6N/㎜2＜215 N/㎜2(查建筑工程模板施工手册表5-2-4)满足要求;(b)挠度验算:V max=K f·F l x4/B0取F=50KN/㎡=0.05 N/㎜ 2B0=E·h3/12×(1-ν2)=2.06×105×63/12/(1-0.32)=40.75×105N·㎜则V max=0.00197×(0.05×3254/40.75×105)=0.27㎜[ν]= l x/500=0.65＞0.27㎜满足要求；1.3横肋计算(a)荷载:q=F3·h=0.0684×325=22.23 N/㎜(b)强度验算:根据钢板80×6Wx=1/6·b·h2=1/6×6×802=6.4×103㎜3Ix=1/12·b·h3=1/12×6×803=2.56×105㎜4бmax=M max/r x·W x=0.125×22.23×3252/1×6.4×103=45.9 N/㎜2＜f=215 N/㎜2满足要求；(c)挠度验算:荷载:q2=F·h=0.05×325=16.25 N/㎜·跨中部分挠度V max= q2 l y4/384EI(5-24λ2)= 16.25×3254/384×2.06×105×2.56×105×(5-24×0.32)=0.003㎜＜l y/500=0.65㎜满足要求；1.4横肋主梁2-14b#[计算: Wx=87.1cm3 Ix=609㎝4(a)荷载: q=F.l=0.0684×1000=68.4 N/㎜(b)强度验算:бmax=M max/r x·W x=0.125×68.4×10002/（1×87.1×103）=98.2N/㎜2＜f=215 N/㎜2满足要求；挠度验算:(a)荷载: q=F·l=0.05×1000=50 N/㎜(b)跨中部分挠度V max= q2l4/384EI(5-24λ2)=50×10004/384×2.06×105×609×104(5-24×0.52)=0.1㎜＜l/500=2㎜满足要求；1.56.3#[横肋验算(a)荷载: q=F3.l x=0.0684×325=22.23 N/㎜(b)强度验算:M max= Km x ql X2=0.125×22.23×3252=29.4×104查表得8#[W X=16.1×103㎜ 2I X=50.8×104㎜2бmax=M max/r x·W x=29.4×104/1×16.1×103=18.3 N/㎜2＜f=215 N/㎜2即满足要求；(c)挠度验算:荷载: q=F·l=0.0684×1000=68.4 N/㎜·跨中部分挠度V max= q2l4/384EI(5-24λ2)= 68.4×10004/384×2.06×105×50.8×104×(5-24×0.02) =0.34㎜＜l x/500=2㎜满足要求;1.6φ20Q235对拉杆验算(按整个柱身截面验算)拉杆设计为φ20Q235圆钢。
盖梁模板及支架受力计算书
盖梁模板及支架受力计算书一、计算参数荷载： ① 模板自重 40 KN(侧)+8.22KN(底.)=48.22KN36a 工钢 0. 6*12*2=14.4KN② 砼自重 22.83m 3 *25=570.75 KN③ 施工人员及机具荷载 1.5KN/m 2*4.4m*1.9m=12.54KN④ 新浇砼对模板产生荷载 0.22*24*1.5*1.51/2=9.7KN/m 2⑤ 振捣砼产生荷载 2 KN/m 2*4.4m*1.4m=12.32 KN （水平面） 4*4.4*1.5=26.4KN （垂直面）⑥ 倾倒砼产生荷载 4 KN/m 2*4.4m*1.9m=28.56 KN二、对工钢进行验算36a 工钢 I x =15796cm 4 W x =877.6cm 3 S x =508.8cm 3E=2.1*105MPa [δs ] =145MPa τmax =85MPa∑=48.22+14.4+570.75+12.54+12.32+28.56=686.79 KN故qc=34.3410*279.686 KN/m （1） 弯曲强度M max =25*1.6*34.34*[（1-1.95/5）(1+2*1.95/6.1)-5/6.1]=94.435KN.m δmax =3610*6.87710*435.94=103.6MPa<145MPa[δs ]计算简图：q c =34.34KN/m（2） 抗剪强度验算Qmax=21.6*34.34=104.737KNτmax =10*10*1579610*8.508*10*737.104433=33.74MPa<[τ]=85MPa（3）挠度验算ƒmax =3845*El ql 4=45410*15796*10*1.2*3846100*34.34*5=18<2506100=24.4mm三、支架方木验算（1）强度计算∑P=672.39KN ∑q c =9.1*1039.672=35.39KN/m 2q c =35.39*0.5=17.7KN/mM max =87.1*7.172=6.4KN.mΣ=26200*200*6110*4.6=4.8MPa<15Mpa(可)（2）挠度计算ƒmax =)12200*200(*10*10*3841700*7.17*5334=1.4mm<4.3mm计算简图：四、竹胶底模计算1.8CM 厚竹胶底模参数： W x =54mm 3 I x =486mmE=9.0*10 3 M pa δ=14.5Mpa σ=85Mpa(1) 强度验算∑P=632.39KN ∑q c =9.1*1039.632=33.3 KN/m 2M max =103.0*033.02=0.0003KN.mδ=5410*0003.06=5.5Mpa<14.5Mpa(可)ƒmax =486*10*9*384300*033.0*534=0.8 mm =400300=0.8mm计算简图：五、侧钢模背楞及面板验算10a 槽钢： W x =39.4cm 3 I x =198.3cm 4 S x =23.5cm 3E=2.1*105 δ=145Mpa γ=85Mpa q c =9.8KN/m(1)外背楞（间距0.9m 一道）P=4.59KN R A =R B =9.18KN经计算：M max =4.13KN.mδmax =3610*4.3910*13.4=104MPa<140Mpa 故可 ƒmax =45410*3.198*10*1.2*3841700*5.13*5=3.5mm =4001700=4.25mm(2 钢侧模面板及其内背楞由于内背楞及钢侧模面板材料强度及刚度大于底背楞及底模强度及刚度,且底部荷载大于侧面荷载,故模板力学性能无需再进行验算。
盖粱计算书
抱箍式盖梁施工计算书1．概况此方案主要适用岸上盖梁部分，岸上立柱直径为160cm，盖梁形式大体相同，因此取较重的两个墩的盖梁（盖粱长度为21.2m）进行验算。
2．支架系统受力分析2.1 方木计算盖梁底横桥向方木（10×12cm）计算（按照盖梁普通截面计算，方木采用杉木）盖梁每米自重：g1=1.8×2.0×25×1.2=108kN/m其中：1.2为安全提高系数。
模板自重为：g2=0.075t/m=0.75kN/m人群机具重取：g3=0.5t/m=5kN/mg=108+0.75+5=113.75kN/m工字钢间距为0.8m，即方木的跨径为0.8米。
M max=7.7kn.mW=bh2/6=12×102/6=200cm3σ=M/W=7.7×106/200×103=38.5Mpa<[σ]＝11×6＝66MpaV max=55.1knτ=3V/2bh=3×55.1×103/（2×100×120）=6.89Mpa<[τ]＝1.7*6＝10.2Mpa 故盖梁支架横桥向布置5根方木，每条方木4米，按4跨连续梁进行计算，则每条方木所受均布荷载为q=113.8/5=22.76kn/mM max=1.5kn.mW=bh2/6=12×102/6=200cm3σ=M/W=1.5×106/200×103=7.5Mpa<[σ]＝11MpaV max=11knτ=3V/2bh=3×11×103/（2×100×120）=1.38Mpa<[τ]＝1.7Mpa注：[σ]＝11Mpa、[τ]＝1.7Mpa查自《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》”第二章第50页表2.1.9。
根据以上计算结果，在盖梁底横桥向方向布置5条方木满足要求！2.2贝雷上工字钢验算牛腿上四排贝雷中对中间距为1.8米，其上铺设I16工字钢，间距为0.8米，每条工字钢4米。
盖梁模板支架计算书
盖梁模板支架计算书以盖梁跨度最大和荷载最大的一横河中桥为例，盖梁长16m，宽1.7m，高1.5m，柱中间距9.4m。
混凝土体积为40.8m3，钢筋混凝土容重取25KN/m3，混凝土总重力为1020kN。
一．模板概述1．侧模与端模支撑侧模为厂家加工的整体钢模,面模钢板厚度5mm，横肋采用12#槽钢，间距30cm，竖肋采用双12#槽钢，间距60cm，竖肋高1.8m；在竖带上下各设一条φ16的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距1.7m，在竖肋外设φ48 的钢管斜撑，支撑在底模横梁上。
2．底模支撑底模为整体钢模,面模钢板厚度为5mm，在底模下部顺肋为12#槽钢，间距30cm，横肋为10×10cm方木，间距20cm，单根按3m，跨度按1.4m计算。
3．纵梁抱箍两侧各搭一条单层单排贝雷梁作为纵梁，全长18m，墩柱中心间距9.4m。
纵梁之间采用φ16的栓杆焊接。
4．抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=12mm）制成，抱箍高50cm，采用20根M24高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
二．荷载组合①盖梁自重荷载：1020KN，即37.5KN/m2②人员荷载：2.5KPa③混凝土冲击荷载：2.0KPa④混凝土振捣荷载：2.0KPa⑤贝雷梁：单位重1kN/m，共18×2=36KN，连接件取0.2kN/m⑥3m长10×10方木：6KN/m3，单根0.18KN，共80根，共14.4KN⑦大模板荷载：全重按8000Kg，即80KN三．抱箍计算1.荷载组合抱箍上总荷载：q=37.5×1.7+（2.5+2+2）×1.7+14.4/16+1.2×2+80/16=83.1KN/m 2.计算简图q=83.1N/mm 3.3m9.4m3.3mR1R23.15×10Nmm53.15×10Nmm5R 1=R 2=KN l a ql 6654.93.32124.91.83)21(2=⨯+⨯=+）（，该竖向压力即为抱箍需产生的竖向摩擦力。
盖梁计算书(正交盖梁)
正交盖梁施工方案计算书一、计算说明盖梁计算按照最不利荷载原则进行，本工程正交盖梁为26.3m3，计算时按照此荷载进行计算。
二、荷载1、盖梁自重盖梁方量：26.3m3，C30钢筋混凝土容重26KN/m3。
G1=26.3m3*26KN/m3=683.8KN2、模板自重根据目前模板厂家的设计装配图进行计算。
模板每平米平均重量为90kg，本次计算盖梁模板有46.74m2模板自重为：G2=4206.6kg*9.8N/kg=41.225KN。
3、1#工字钢自重根据本计算书第三节受力分析，1#工字钢选择的为12.6型，每根3m共31根（其中有29根主要承载间距为0.4m）理论重量为14.223kg/m（查表《材料力学》表4），截面面积为18.118cm2重量：3*31*14.223=1322.7kg重力：G3=1322.7*9.8=12.962KN4、2#工字钢自重根据本计算书第三节受力分析，2#工字钢选择的为36a型，每根13m共两根，间距为2.1m，理论重量60.037kg/m（查表《材料力学》表4），截面面积为76.480cm2。
重量：13*2*76.480=1988.48kg重力：G4=1988.48*9.8=19.487KN5、动载荷（1）、倾倒砼和振捣的冲击荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，冲击荷载取0.8t/m2，（含振捣砼产生的荷载）即8KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。
（2）、施工机具及施工人员荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，施工人员、施工料具运输、堆放荷载取0.25t/ m2,即2.5KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。
永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取γG=1.2；对由永久荷载效应控制的组合，取γG=1.35。
当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1.0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0.9；对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。
盖梁模板设计计算书
盖梁模板设计计算书一、概述本合同段盖梁共有74个，按下接墩柱直径的不同可分为5种，其中下接φ1.3墩柱盖梁宽度有1.5m、1.6m两种，故共有6种不同的盖梁型式，其中每一种盖梁其它尺寸又有不同，详见附表：盖梁尺寸表。
针对盖梁种类多的情况，对质量要求与经济性进行综合考虑，拟对所有盖梁正侧模加工钢模，其余加工木模。
二、正侧模设计1、正侧模尺寸及结构形式选定正侧模高度分为1.35m、1.75m两种，1.35m高模板长度分为4.5m、1.5m两种，1.75m高模板长度分为4.5m、1.5m 两种。
面板采用5mm厚钢板，紧贴模板的竖向小肋用□5×60扁钢，间距为300mm，横肋用[8槽钢，间距为500mm，对拉螺杆处竖向大肋用2[10槽钢，间距为1m。
2、模板荷载计算（1）采用《简明施工计算手册》P310页推荐公式计算新浇普通砼作用于模板的最大侧压力，由该公式可以看出，最大侧压力与砼浇筑速度V、盖梁总高度H呈单调递增函数关系，故选取9＃桥盖梁作为计算对象（高度较大，平均平面面积较小）。
砼浇筑速度：按每小时浇筑40m3计算，砼平均浇筑速度V＝3.10m/h。
砼的入模温度假定为10℃，K S取1.15，K W1.21500 1500P m＝4+ · Ks·Kw·3√V ＝4+ ×1.15×1.2×3√3.10 T+30 40＝79.46KpaP m＝25H＝25×1.5＝37.5Kpa取P m＝37.5Kpa（2）振捣砼时产生的荷载取4.0Kpa。
（3）荷载组合：依据《公路桥涵施工技术规范》第计算强度荷载P1＝37.5 +4.0＝41.5Kpa；验算强度荷载P2＝37.5Kpa。
3、面板计算Lx／Ly＝500／300＝1.6 按双面板计算，选面板三面固定、一面简支的最不利情况计算。
（1）强度计算先计算M max查《建筑工程模板施工手册》W＝0.00249 M x＝0.0384 M y=0.0059M x0＝-0.0814 M y0＝-0.0571取1m 宽板条作为计算单元，最大强度计算荷载为：q＝41.5×103×10-6×1＝0.0415N／mmM x·max＝M x0·ql2＝-0.0814×0.0415×3002＝-304.029N·mm面板的截面系数 W＝1/6bh2＝1/6×1×52＝4.167mm3查《建筑工程模板施工手册》P498知：M max 304.029σmax＝＝＝72.96N／mm2＜[σ] V x·W x 1×4.167＝145N／mm2其中V x＝1（截面塑性发展系数）（2）刚度验算F＝P1＝0.0375N／mm2h=300mm2.06×105×53Eh３２B0＝＝＝2.36×106 N·mm12（1-v2） 12×（1-0.32）查表知K f＝0.00249＝W maxFl40.0375×3004hf max＝K f·＝0.00249×＝0.32mm＜B0 2.36×106 500＝300/500＝0.6mm4、横肋计算横肋可看作是支承在竖向主梁上的连续梁，强度计算荷载为 q1＝P1·h＝0.0415×500＝20.75N／mm刚度验算荷载为 q2＝P2·h＝0.0375×500＝18.75N／mm其计算简图如下表：查《建筑工程模板施工手册》P531知M max＝K m q1l2＝-0.107×20.75×10002＝-2.22×106 N·mm最大弯矩位于支座2处。
盖梁模板支架验算书
盖梁模板支架验算书一、施工方法简介：B匝道桥盖梁总共有1个，共B6，施工时以B6盖梁作为支架荷载的计算依据。
此桥的盖梁施工方法为：采用扣件式钢管架。
二、盖梁底模受力验算：已知条件：盖梁设计长度4.6m，宽1.8m，板厚1.2m，砼方量11.2m3，钢筋砼单位容重γ=26KN/m3。
那么盖梁的自重F=V×γ=11.2×26=291.2KN。
底板采用菲林板：长×宽×厚=2.44m×1.22m×0.018m，方木间距0.3m。
单位长度荷载：g1=1.2×1.8×4.6×26/(1.8×4.6)=31.2KN/㎡施工人员、倾倒及振捣各计2.0KN/㎡，=g2=2×3=6KN/㎡底模板及底模钢管、方木忽略不计，则：模板上每米荷载：g=（g1=g2）×b =37.2×1.22=45.4KN/m计算内力时按五跨连续梁计算最大弯距与挠度：模板跨中弯矩：M1/2=0.078gL2=0.078×45.4×0.32=0.319KN·m截面抵抗矩w=bh2/6=1.22×0.0182/6=6.59×10-5m3惯性矩I= bh3/12=1.22×0.0183/12=5.93×10-7m4弹性模量E=9×103MPa[σw]=M1/2/w=0.319/6.59×10-5=4.8 MPa＜[σ]=26 MPa，满足要求。
挠度验算：f=0.664g14/100EI=0.664×45.4×0.34/100×9×106×5.93×10-7=0.46mm＜0.75mm=(1/400)，所以满足要求。
三、盖梁最大侧压力验算盖梁最大侧压力验算同底模受力验算，不再重算。
公路桥-盖梁模板计算书
盖梁模板计算书编制：复核：审核：2018-07目录一、编制依据 (1)二、计算参数 (1)三、面板强度验算 (3)四、背杠 (4)1盖梁模板计算书一、编制依据1.《钢结构设计规范》;2.《钢结构工程施工及验收规范》; 3．《建筑工程大模板技术规程》; 4.《公路桥涵施工技术规范》； 5.《路桥施工计算手册》；二、计算参数1.钢材物理性能指标弹性模量25/1006.2mm N E ⨯=；质量密度3/7850m kg =ρ。
2.钢材强度设计值3.混凝土浇筑时荷载标准值混凝土浇筑时侧压力标准值由式221022.0v t r F c c ββ=； 式中2（1）3/25m kN r c =；（2）)(44.40h t =，新浇混凝土的初凝时间（h ），可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可取）15（/200+=T t ；（3）2.11=β； （4）0.12=β； （5）h m v /2=；故22210/44.4122.0m kN v t r P c c ==ββ； 或者按照2/552.225m kN H r P c c =⨯==； 按规范取二者较小值：2/44.41m kN P c =。
倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值取2/2m kN根据《建筑结构荷载规范》和《混凝土结构工程及验收的规范》的有关规定，各类荷载相应的分项系数和调整系数，取值如下：荷载分项系数取1.2，活载分项系数取1.4，折减调整系数取0.85。
故混凝土浇筑的侧压力设计值为2/27.4285.02.144.41m kN =⨯⨯； 倾倒混凝土时产生的水平荷载设计值为2/38.285.04.12m kN =⨯⨯； 总荷载设计值为20/65.4438.224.42m kN P =+=；刚模主要承受混凝土的侧压力，侧压力取2/45m kN P =，有效高度m r P h c 8.125/45/===。
钢模底部压力：底³ ³3因此计算时，模板压力按照50Kpa 计算三、面板强度验算1.面板取单元面板mm mm 300300⨯作为计算单元，则单元宽板承受的荷载为：m kN q /153.050=⨯=2.面板受力分析示意图偏于安全考虑，不考虑横向肋板对面板的加强作用，将面板受力状况简化为以竖筋[10为支点的简支梁。
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盖梁模板计算书一、 底模验算已知条件：取底模中部模板，尺寸为H ×L=1500mm ×1700mm ，面板采用6mm 厚钢板，竖向小肋采用槽钢［10，间距S=500mm ，横肋采用槽钢［10，间距h=425mm ，竖向大肋采用2根槽钢组合2［10，间距l=750mm 。
(如下图所示)1. 荷载组合：混凝土重 KN 102256.15.17.1=⨯⨯⨯，则作用在模板上的均布荷载为40KPa ；倾倒砼产生的冲击力取6KPa ；振捣砼产生荷载取2KPa ；施工人员、施工机具运输堆放荷载取2.5KPa 。
则荷载组合 KPa P 5.505.22640m ax =+++=。
2. 面板验算：（1） 强度验算选用板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。
85.0500425==x yl l ，由附表二得0683.00-=x m K ，0711.00-=y m K ，0225.0=x M K ，0255.0=y M K ，00233.0=f K 。
取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载q 为：mm N q /05.010505.0=⨯=求支座弯矩：mm N l q K M x M x x ⋅-=⨯⨯-=⋅⋅=75.85350005.00683.02200 mm N l q K M y M y y ⋅-=⨯⨯-=⋅⋅=12.64242505.00711.02200 面板的截面系数： 3220.6616161mm bh W =⨯⨯== 应力为：M P a M P a W M 2153.1420.675.853m ax m ax <===σ 可满足要求。
求跨中弯矩：mm N l q K M x M x x ⋅=⨯⨯=⋅⋅=3.28150005.00225.022mm N l q K M y M y y ⋅=⨯⨯=⋅⋅=3.23042505.00255.022钢板的泊松比3.0=v ，故需换算为：mm N vM M M y x v x⋅=⨯+=+=4.3503.2303.03.281)( mm N vM M M x y v y⋅=⨯+=+=7.3143.2813.03.230)( 应力为：M P a M P a W M 2154.580.64.350m ax m ax <===σ 可满足要求。
（2） 挠度验算mm N v Eh B ⋅⨯=-⨯⨯=-=5235230105.41)3.01(126101.2)1(12 mm B ql K f 92.0105.4142505.000233.05404max=⨯⨯⨯=⋅=ω 5001543150092.0<==l ω满足要求。
3. 横肋计算横肋间距425mm ，采用［10，支承在竖向大肋上。
荷载：mmN Ph q /3.2142505.0=⨯==［10的截面系数33107.39mm W ⨯=，惯性矩44103.198mm I ⨯=。
横肋为两等跨连续梁。
通过SAP2000计算得弯矩如图所示。
由弯矩图中可得最大弯矩mm N M ⋅=450000m ax（1） 强度验算M P a M P a W M 2153.11107.394500003m ax m ax <=⨯==σ 可满足要求。
（2） 挠度验算由附表二得521.0=fmm EI ql f 02.0103.198101.21005003.21521.01004544=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⋅=ω500125000150002.0<==l ω 满足要求。
4. 竖向大肋计算 选用2［10，以两端为支承点，331032.79mm W ⨯=44106.396mm I ⨯=。
大肋荷载mm N Pl q /0.2550005.0=⨯==。
竖肋为简支梁mm N ql M ⋅⨯=⨯==522m ax 103.9081700258 q=21.3N/mm4.5×10 N·mm5q=25.0N/mm90.3×10 N·mm5（1） 强度验算MPa MPa W M 2158.1131032.7990300003m ax m ax <=⨯==σ 可满足要求。
（2） 挠度验算mm EI ql 3.3106.396101.2384170025538454544=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==ω5001515117003.3<==l ω 满足要求。
二、 侧模验算 已知条件：取底模中部模板，尺寸为H ×L=1658mm ×2500mm ，面板采用6mm 厚钢板，竖向小肋采用角钢∠50，间距mm s 500=，横肋采用槽钢［8，间距mm h 400=，mm h 4581=，竖向大肋采用2根槽钢组合2［10，间距mm l 1000=，mm a 250=，螺栓间距为mm l 18051=。
(如下图所示)对侧模来说，新浇筑的砼侧压力是它的主要荷载。
盖梁高1.6m ，按2小时浇筑完毕，则浇筑速度为0.85m/h ，入模温度设为20℃，则035.004.020/85.0/>==T v m T v h 69.1/8.353.1=+=最大侧压力为：KPa h K p m 7.5069.1252.1=⨯⨯=⋅⋅=γ考虑振动荷载KPa 4，则 K P a p 7.5447.50m ax =+=1. 面板验算（1） 强度验算选用板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。
8.0500400==y x l l ，由附表二得0722.00-=x m K ，0570.00-=y m K ，0310.0=x M K ， 0124.0=y M K ，00208.0=f K 。
取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载q 为：mm N q /05.010547.0=⨯= 求支座弯矩：mm N l q K M x M x x ⋅-=⨯⨯-=⋅⋅=6.57740005.00722.02200 mm N l q K M y M y y ⋅-=⨯⨯-=⋅⋅=5.71250005.00570.02200 面板的截面系数： 3220.6616161mm bh W =⨯⨯== 应力为：M P a M P a W M 2158.1180.65.712m ax m ax <===σ 可满足要求。
求跨中弯矩：mm N l q K M x M x x ⋅=⨯⨯=⋅⋅=24840005.00310.022mm N l q K M y M y y ⋅=⨯⨯=⋅⋅=15550005.00124.022钢板的泊松比3.0=v ，故需换算为：mm N vM M M y x v x⋅=⨯+=+=5.2941553.0248)( mm N vM M M x y v y⋅=⨯+=+=4.2292483.0155)( 应力为：M P a M P a W M 215490.65.294m ax m ax <===σ可满足要求。
（3） 挠度验算mm N v Eh B ⋅⨯=-⨯⨯=-=5235230105.41)3.01(126101.2)1(12 mm B ql K f 6.0105.4140005.000208.05404max=⨯⨯⨯=⋅=ω 500166714006.0<==l ω满足要求。
2. 横肋计算横肋间距400mm ，采用［8，支承在竖向大肋上。
荷载：mmN Ph q /224000547.0=⨯==［8的截面系数33103.25mm W ⨯=，惯性矩44103.101mm I ⨯=。
横肋为两等跨连续梁。
通过SAP2000计算得弯矩如图所示。
由弯矩图中可得最大弯矩mm N M ⋅=2446000m ax（1） 强度验算M P a M P a W M 2157.96103.2524460003m ax m ax <=⨯==σ 可满足要求。
（2） 挠度验算悬臂部分挠度mm EI ql 055.0103.101101.282502484544=⨯⨯⨯⨯⨯==ω500145451250055.0<==l ω 满足要求。
跨中部分挠度mm EI ql 028.11000250245103.101101.2384100024)245(384245424=⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯-⨯⨯⨯⨯⨯=-=λω 500197311000028.1<==l ω满足要求。
3. 竖向大肋计算 选用2［10，以上中下三道穿墙螺栓为支承点，331032.79mm W ⨯=44106.396mm I ⨯=。
大肋下部荷载mmN Pl q /4.609850613.011=⨯==大肋上部荷载mm N l q q /6.2321008204.602100212=⨯==大肋为两跨连续梁，由SAP2000计算得弯矩如图所示。
由弯矩图中可得最大弯矩为：mm N M ⋅=5896000m ax（1） 强度验算M P a M P a W M 2153.741032.7958960003m ax m ax <=⨯==σ 可满足要求。
（2） 挠度验算mm EI ql 178.0106.396101.23849854.603844544=⨯⨯⨯⨯⨯==ω500155331985178.0<==l ω满足要求。
三、 模板支架横梁计算1．荷载：盖梁混凝土重KN 9642556.38=⨯，盖梁模板重KN 103103.10=⨯，合计KN 1067103964=+，考虑其他荷载声乘系数1.05，总计为KN 112005.11067=⨯，则每边荷载为KN 56021120=。
将其视为均布荷载作用在横梁上m KN q /3715560==。
简化为四跨连续梁进行计算：共有 4 跨梁材性：Q235考虑自重，自重放大系数为 1第 1 跨计算结果：跨度为 2.5 m截面为 普工36b截面Ix = 1.66e+008 mm 4截面Wx = 922222 mm 3面积矩Sx = 537017 mm 3腹板总厚 12 mm塑性发展系数 γx = 1.05整体稳定系数 φb = 0.6由最大壁厚 15.8 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa截面抗剪强度设计值 fv = 125 MPa剪力范围为 -94.1406--0 KN弯矩范围为 0--117.676 KN.M最大挠度为 8.9615 mm (挠跨比为 1/278)由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得计算得最大剪应力为 25.3791 MPa 满足!由 Mx / (γx x Wx) 得计算得强度应力为 121.524 MPa 满足!由 Mx / (φb x Wx) 得计算得稳定应力为 212.667 MPa 满足!第 2 跨计算结果：跨度为 5 m截面为普工36b截面Ix = 1.66e+008 mm4截面Wx = 922222 mm3面积矩Sx = 537017 mm3腹板总厚12 mm塑性发展系数γx = 1.05整体稳定系数φb = 0.6由最大壁厚15.8 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f = 215 MPa截面抗剪强度设计值fv = 125 MPa剪力范围为-82.3731--105.908 KN弯矩范围为-31.0533--117.676 KN.M最大挠度为0.968063 mm (挠跨比为1/5164) 由Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得计算得最大剪应力为28.5514 MPa 满足!由Mx / (γx x Wx) 得计算得强度应力为121.524 MPa 满足!由Mx / (φb x Wx) 得计算得稳定应力为212.667 MPa 满足!第3 跨计算结果：跨度为5 m截面为普工36b截面Ix = 1.66e+008 mm4截面Wx = 922222 mm3面积矩Sx = 537017 mm3腹板总厚12 mm塑性发展系数γx = 1.05整体稳定系数φb = 0.6由最大壁厚15.8 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f = 215 MPa截面抗剪强度设计值fv = 125 MPa剪力范围为-105.908--82.3731 KN弯矩范围为-31.0533--117.676 KN.M最大挠度为0.968063 mm (挠跨比为1/5164) 由Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得计算得最大剪应力为28.5514 MPa 满足!由Mx / (γx x Wx) 得计算得强度应力为121.524 MPa 满足!由Mx / (φb x Wx) 得计算得稳定应力为212.667 MPa 满足!第4 跨计算结果：跨度为2.5 m截面为普工36b截面Ix = 1.66e+008 mm4截面Wx = 922222 mm3面积矩Sx = 537017 mm3腹板总厚12 mm塑性发展系数γx = 1.05整体稳定系数φb = 0.6由最大壁厚15.8 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f = 215 MPa截面抗剪强度设计值fv = 125 MPa剪力范围为0--94.1406 KN弯矩范围为0--117.676 KN.M最大挠度为8.9615 mm (挠跨比为1/278)由Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得计算得最大剪应力为25.3791 MPa 满足!由Mx / (γx x Wx) 得计算得强度应力为121.524 MPa 满足!由Mx / (φb x Wx) 得计算得稳定应力为212.667 MPa 满足!四、模板支架纵梁计算模板支架纵梁采用直径为80mm的45号钢棒，穿插在墩柱混凝土内作支撑点结构受力如下图：左悬臂端计算结果：跨度为0.35 m截面为φ80mm，截面Ix = 2.01062e+006 mm4，截面Wx = 50265.5 mm3，面积矩Sx = 42666.7 mm3，腹板总厚80 mm。