大唐长山热电厂扩建工程660MW超临界机组化学调试方案
660MW超临界机组控制方案说明
龙泉金亨2×660MW超临界机组MCS系统逻辑设计说明设计：校对：审核：批准：新华控制工程有限公司2012年3月18日660MW超超临界机组控制方案说明1．超超临界机组模拟量控制系统的控制要求超临界机组相对于亚临界汽包炉机组，有两点最重要的差别：一是参数提高，由亚临界提高至超临界；二是由汽包炉变为直流炉。
正是由于这种差别，使得超临界机组对其控制系统在功能上带来许多特殊要求。
也正是由于超临界机组与亚临界汽包炉机组这两个控制对象在本质上的差异，导致各自相对应的控制系统在控制策略上的考虑也存在差别。
这种差别在模拟量控制系统中表现较为突出。
此处谨将其重点部分做一概述。
1.1 超临界锅炉的控制特点(1)超临界锅炉的给水控制、燃烧控制和汽温控制不象汽包锅炉那样相对独立，而是密切关联。
(2)当负荷要求改变时，应使给水量和燃烧率（包括燃料、送风、引风）同时协调变化，以适应负荷的需要，而又应使汽温基本上维持不变；当负荷要求不变时，应保持给水量和燃烧率相对稳定，以稳定负荷和汽温。
（3）湿态工况下的给水控制——分离器水位控制，疏水。
（4）干态工况下的给水控制-用中间点焓对燃水比进行修正，同时对过热汽温进行粗调。
（5）汽温控制采用类似汽包锅炉结构，但应为燃水比+喷水的控制原理，给水对汽温的影响大；给水流量和燃烧率保持不变，汽温就基本上保持不变。
1.2 超临界锅炉的控制重点超临界机组由于水变成过热蒸汽是一次完成的，锅炉的蒸发量不仅决定于燃料量，同时也决定于给水流量。
因此，超临界机组的负荷控制是与给水控制和燃料量控制密切相关的；而维持燃水比又是保证过热汽温的基本手段；因此保持燃/水比是超临界机组的控制重点。
本公司采用以下措施来保持燃/水比：（1）微过热蒸汽焓值修正对于超临界直流炉，给水控制的主要目的是保证燃/水比，同时实现过热汽温的粗调，用分离器出口微过热蒸汽焓对燃/水比进行修正，控制给水流量可以有效对过热汽温进行粗调。
660MW超超临界锅炉调试要点分析
660MW超超临界锅炉调试要点分析本文主要是针对660MW的超超临界锅炉调试要点进行阐述，分析的内容主要包括锅炉冷态通风、锅炉冷热态冲洗、锅炉吹管、锅炉干湿态转换过程、给水和蒸汽温度的控制、超超临界锅炉增加的主保护等方面的内容，对确保660MW 超临界锅炉调试工作的有效开展提供了参考依据。
标签：660MW；超超临界；锅炉调试；要点0 前言本文主要是针对某火电厂的2台660MW超超临界空冷发电机组进行分析，锅炉内部配置了大气扩容式启动系统、冷一次风正压直吹式制粉系统及中速碗式磨煤机系统，内部配置了12只燃尽风喷口，4只侧燃尽风喷口，在尾部位置设置了分烟道，要想对出口处的蒸汽温度进行测量，需要利用烟气分流档板来进行，为了节省燃油的使用，需要选择具有稳燃功能的燃烧器，并且运用微油进行点火启动。
1 锅炉冷态通风为了确保在锅炉使用过程中尾部烟道和炉膛内产生大量的热偏差，需要对侧煤仓及锅炉布置的特点进行了解，对燃烧器叶片进行定期的检查和清理工作，对各风量的标准进行合理的制定，将风速调平后使用。
首先，需要对燃烧器的初始位置进行调节和设定，需要结合实际的使用需求，对燃烧器的位置进行合理设置，为了避免在实际的使用过程中出现较多的偏差，实验人员需要对炉膛内部的燃烧器进行定期的检查，并做好记录工作。
其次，需要对一次风速进行调平处理，防止炉膛内温度出现不均匀情况。
锅炉在投产后常会出现较大的偏差，需要在锅炉调试期间对风速进行调平，确保预热器出口两侧排烟温度保持相同。
最后，对磨煤机入口处的风量合理标定，做好调试期间的标定校准工作，正确显示风量，确保磨煤机使用的稳定性[1]。
2 锅炉冷热态冲洗由于超超临界锅炉内部受热面管的最小内径为13mm，由于水质不好，管内常会造成大量结垢现象，给管道的正常运行造成了较大的阻力，严重时可能会导致爆管现象的发生。
为了确保热面管的运行安全稳定性，需要及时清理管内存在的杂质。
可以采用冷态及热态清理方式，其中冷态清理分为循环冲洗及开式冲洗两个阶段，同时还需要对锅炉疏水泵进行试转，防止出现严重超出电机额定电流等现象。
660MW超临界火力发电机组深度调峰试验的实施方案
660MW超临界火力发电机组深度调峰试验的实施方案发布时间：2023-02-21T05:11:05.111Z 来源：《福光技术》2023年2期作者：杨世界[导读] 本试验以机组最低稳燃负荷试验为基础，新协调全程投入，进行机组负荷变动试验，然后对各系统、新协调性能、和设备适应性进行评估。
大唐长山热电厂吉林松原 131109摘要：随着我国新能源装机规模不断扩大，新能源受制于时间、气候影响，对电网影响较大，电网为确保其稳定性，在新能源电量上网较大时，要求传统煤电机组进行调峰。
以前300MW级以下机组做为调峰主力机组，近年600MW级火力发电机组也开始进入深度调峰。
完成深度调峰试验对深度调峰后机组的稳定性、安全性、经济性都有及其重要的影响，故制定深度调峰试验实施方案，保证深度调峰试验顺利进行。
600MW火力发电机组并网后进行深度调峰调试工作且保证10日内完成，达到深度调峰要求，编制以下深调方案按计划实施。
关键词：660MW；超临界；发电机组；实施方案一、试验目的本试验以机组最低稳燃负荷试验为基础，新协调全程投入，进行机组负荷变动试验，然后对各系统、新协调性能、和设备适应性进行评估。
二、试验过程1、机组并网后1-2天，INFIT新协调厂家调整建模参数及对50%-100%负荷段新协调进行维护。
2、并网后第3天，厂家重点进行300MW-250MW 负荷区间调试。
3、并网后第4天，厂家重点进行250MW-220MW 负荷区间调试。
4、并网后第5天，厂家重点进行220MW-190MW 负荷区间调试。
5、并网后第6-7天，厂家对各负荷段协调出现问题的区域重新调试，再优化。
6、值长每天协调好调峰时间段，且应在白班进行油枪试投工作，发现缺陷及时联系维护人员处理。
7、值长根据运行制粉方式对煤斗上煤，在2号煤场70-120货位取顺兴煤种，保证所有煤斗顺兴煤比例大于75%，每日对入炉煤化验监督，保证煤质灰分、硫分、热值均在设计范围内，严禁混入经济煤种。
660MW超超临界深度调峰能力优化调整试验及风险分析
660MW超超临界深度调峰能力优化调整试验及风险分析摘要：近年来，随着我国电力行业的迅速发展，风电、太阳能、水电等清洁能源的装机容量持续增高，但是，随着清洁能源机组装机容量的增大，伴随而来的弃风率、弃光率、弃水率也在持续增高。
为了保证电网的安全稳定运行，需要求火电机组，尤其大容量机组具备深度调峰能力。
即在电网调峰过程保证机组负荷降至50%以下，既要保证机组的安全稳定运行，又能随时接带满负荷。
以上要求，就给燃煤发电厂带来诸多困难和危险，例如：锅炉低负荷燃烧不稳、水冷壁中水动力不足、机组可能转湿态运行、环保参数无法控制。
因此，研究火力发电厂灵活性调峰对今后电力行业发展具有深远意义。
商洛发电有限公司660MW超超临界机组，为响应国家深度调峰政策，进行了深度调峰试验。
关键词：制粉优化；燃烧调整；深度调峰；引言面对用电量增幅趋缓、电网峰谷差逐年增大的形式，电网调度对660MW火电机组深度调峰能力需求日益凸显。
深度调峰不仅是电网的需求，也是电厂在激烈竞争中生存的需求。
本文针对商洛发电有限公司660MW深度调峰能力优化进行简要分析。
1、商洛发电有限公司660MW超超临界直流锅炉简介商洛发电有限公司1号锅炉为东方锅炉股份有限公司制造，超超临界变压运行直流炉，单炉膛、一次中间再热、前后墙对冲燃烧方式、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢架悬吊结构、П型布置。
锅炉出口蒸汽参数按29.4MPa（a）/605/623℃，对应汽机的入口参数28MPa（a）/600/620℃。
最终的主蒸汽和再热蒸汽的压力、温度、流量等要求需与汽轮机的参数相匹配。
对应汽机VWO工况的锅炉的最大连续蒸发量（B-MCR）1950t/h，锅炉最终的最大连续蒸发量（B-MCR）应与汽轮机的VWO工况相匹配。
1.1锅炉主要性能指标1.1.1过热蒸汽：最大连续蒸发量（B-1950 t/hMCR）：额定蒸发量（BRL）：1859.7 t/h额定蒸汽压力（过热器出29.4 MPa（a）口）：额定蒸汽压力（汽机入28 MPa（a）口）：额定蒸汽温度：605 ℃1.1.2再热蒸汽：蒸汽流量（B-MCR/BRL）：1650.93 / 1573 t/h进口/出口蒸汽压力（B-6.27/ 6.09 MPa（a）MCR）：进口/出口蒸汽压力5.96 / 5.78 MPa（a）（BRL）：进口/出口蒸汽温度（B-367 / 623 ℃MCR）：进口/出口蒸汽温度357 / 623 ℃（BRL）：给水温度（B-MCR）：303℃给水温度（BRL）：299 ℃2、锅炉燃烧调整试验结果及分析本次试验通过对制粉系统优化、燃烧调整和CCS系统优化，保证机组低负荷下安全运行。
论660MW超超临界燃煤机组锅炉运行调试与优化措施
论660MW超超临界燃煤机组锅炉运行调试与优化措施摘要：随着可持续发展战略的提出和落实，社会各界对能源和资源节约的重视程度不断提高。
因此，针对锅炉运行过程中存在的能源消耗问题进行全面分析，采取合适的锅炉运行调试和优化措施，降低其实际的能源消耗。
关键词：锅炉运行；能源消耗；运行调试；优化措施引言随着社会经济的稳定增长，企业行业竞争日益激励，再加上行业市场环境趋于复杂化，为了在激烈的行业市场竞争中占有重要地位，大部分燃煤电厂都会选择优化煤炭燃烧来降低经济成本投入，提高自身的经营效益。
因此，针对能源匮乏和资源紧张以及污染严重的现状，企业需要积极落实可持续发展战略，采取相关的节约能源措施，并根据企业的经营情况，分析其中存在的相关问题，并通过运行调试和优化措施，来降低能源消耗。
本文针对锅炉运行过程中存在的问题进行简要分析，并指出采取合适的优化调试措施来维持锅炉的稳定运行。
一、锅炉运行调试的常见问题（一）安全管理不到位在锅炉运行过程中，由于工作人员对安全管理工作缺少正确认识，在企业的经营发展过程中，工作人员只抓企业的生产经营，忽视了生产过程中的安全管理工作。
再加上缺少严格的管理制度，导致工作人员缺少较强的工作责任心，在生产过程中因操作不够规范且缺少安全意识，使得他们在工作中多是应付了事的工作态度，为企业生产经营带来了潜在的危及问题。
（二）生产条件性较差企业在生产经营过程中，受到天气条件、燃料质量、地理环境等因素的影响，使得生产条件和标准规定之间存在明显差距。
再加上燃烧器存在着明显的煤粉分配不够均匀现象，从而影响锅炉燃烧的运行效果。
例如，在锅炉中燃烧风速的偏差达到20m/s以上，其煤粉浓度偏差在22%。
而在同层的各支管中燃烧风速的偏差达到23m/s以上，则煤粉浓度偏差在18%。
（三）设备的安全隐患锅炉的正常运行是需要可靠的附属设备，如安全阀门等等。
由于温差和压强的影响，使得设备容易出现裂缝，导致气体泄露而污染大气环境。
660MW超超临界直接空冷机组整套启动中的问题及处理措施
660MW超超临界直接空冷机组整套启动中的问题及处理措施本文主要针对660MW超超临界直接空冷机组整套启动过程中存在的问题开展论述，结合问题存在的原因，提出相应的处理措施，保证整个机组试运行顺利推进。
标签：超超临界直接空冷机组整套启动存在问题处理措施内蒙古大唐国际托克托发电有限责任公司五期工程2×660MW汽轮机发电机组，该机组是由东汽生产的660MW超超临界一次中间再热，三缸两排汽，直接空冷凝汽式汽轮机。
本次研究主要针对该机组整套启动过程中存在的的问题进行了总结分析，并进一步分析了问题产生的原因，提出了相应的处理措施，现将具体研究内容介绍如下：一、盘车转子停止转动1.问题分析在对机组进行电气专业短路实验和空载实验完成之后，技术人员准备对整个机组的阀门进行严密性试验。
当时锅炉的运行参数为主汽压力11.9MPa，再热汽压力2.3119MPa。
当严密性试验完毕之后，汽机转速到0，人工手动啮合盘车，启动过程中的电流为0当时电流30.3A，启动约一分半后，盘车掉闸。
间隔20分钟后再次启动，启动失败，这时对盘车电机的电流进行检查，发现在33～35A 之间波动。
半个小时之后，挂闸困难，强行挂闸后，手动盘车不能正常运作，随后盘车电流突然激增到71A，汽轮机真空遭到破坏。
通过对整个机组进行全面检查之后，导致上述问题出现的原因，主要包括以下几个方面，一个是盘车机电出现了电气故障，另一个是汽轮机大轴内部存在残余的弯曲，机械设备在启动过程中，由于启动力矩太大，不能正常开启。
还有就是顶轴油压出现了突变，使得大轴顶起高度，达不到相应标准，启动力矩增加。
最后一个原因是盘车大齿与大轴齿轮啮合不到位，从而引起启动力矩增加。
2.处理措施针对上述故障可能发生的原因，技术人员立即采取措施进行检修。
首先将所在机组的所有疏水关闭，开始进行闷缸处理。
在故障现场调整机组各个瓦顶轴油压以及顶起的高度，检查之后发现一个发电机的7瓦顶起高度不符合要求。
简析660MW超超临界锅炉的调试
简析660MW超超临界锅炉的调试发表时间：2018-06-01T10:26:54.753Z 来源：《电力设备》2018年第1期作者：黄钰[导读] 摘要：结合某发电厂660MW超超临界锅炉，对其调试进行分析，首先概述了某发电厂660MW超超临界锅炉，对660MW超超临界锅炉的调试要点进行了简要分析，以供借鉴参考。
（大唐吉木萨尔五彩湾北一发电有限公司）摘要：结合某发电厂660MW超超临界锅炉，对其调试进行分析，首先概述了某发电厂660MW超超临界锅炉，对660MW超超临界锅炉的调试要点进行了简要分析，以供借鉴参考。
关键词：660MW超超临界；锅炉；调试要点一、某发电厂660MW超超临界锅炉的概述某发电厂是2台660MW超超临界空冷发电机组，锅炉是国产超超临界、直流、变压型的DG2090/25.4-II2型锅炉，锅炉使用的是扩容式内置大气启动系统，双进双出磨煤机和冷一次风机止压直吹式制粉系统，运用前后墙对冲燃烧，配置了相应的燃烧器和燃尽风喷口。
在其尾部有分烟道设置，使用烟气分流挡板对再热器出口的蒸汽温度进行调节，利用两级喷水和煤水比对过热器蒸汽温度进行控制。
为了达到节约燃油的目的，把锅炉前墙下层的燃烧器改成了使用少油进行点火的具有启动和稳燃性能的燃烧器。
二、660MW超超临界锅炉的调试要点分析结合某发电厂660MW超超临界锅炉，对其调试要点进行分析，具体表现为：1、锅炉冷态通风调试分析。
主要体现在：（1）合理设定燃烧器调风器的初始位置。
烧器安装后，需要对燃烧器调风器位置预先进行设定，为了防止安装的误差，试验人员应该进入炉膛或风箱内部认真整定和检查燃烧器，并做好相关的标记和记录。
（2）一次风速调平分析。
由于磨煤机使用的是侧煤仓布置，一台磨煤机的两根煤粉管最大可相18m，如果调整不及时可能导致炉膛的温度不均。
调试第-台锅炉的时候没有引起重视，止式投产之后炉膛两侧的温度发生了偏斜，两侧的空气预热器出口排烟温度差20-30℃；所以调试第二台锅炉的时候重视了一次风速的调平，使其在热态运行的状祝下，两侧空气预热器的出口排烟温度达到了相同的程度。
超临界660MW机组汽轮机启动调试问题分析
超临界660MW机组汽轮机启动调试问题分析吴寿贵;刘继锋;张臣;高奎;王新养【期刊名称】《热力发电》【年(卷),期】2018(047)004【摘要】针对某超临界660 MW机组汽轮机启动调试过程中出现低速暖机时间长、带初负荷过程负荷和再热蒸汽压力异常波动、再热器多次保护动作导致机组跳闸事故等重大问题,分析并阐明启动参数低、X7准则定值高、高中压调节阀开度比例不匹配、分布式控制系统与汽轮机数字电液控制系统控制逻辑不完善是存在问题的主要原因.通过启动参数调整、X7准则优化、控制策略优化以及逻辑深度排查,并针对问题提出有效的防范措施后,再次启动顺利完成汽轮机空负荷试运,带负荷试运以及一次性通过168 h满负荷连续试运,可为同类型新建机组的汽轮机启动调试提供借鉴.【总页数】5页(P99-103)【作者】吴寿贵;刘继锋;张臣;高奎;王新养【作者单位】西安热工研究院有限公司,陕西西安710054;西安热工研究院有限公司,陕西西安710054;西安热工研究院有限公司,陕西西安710054;西安热工研究院有限公司,陕西西安710054;西安热工研究院有限公司,陕西西安710054【正文语种】中文【中图分类】TK26【相关文献】1.600 MW超临界汽轮机高中压缸联合启动问题分析及处理 [J], 田莉;陈华桂2.600MW超临界直接空冷汽轮机组调试期间故障问题分析与处理 [J], 张锋锋;焦晓峰;杨晋;程朝辉;范景利3.东汽1000MW超超临界汽轮机组的启动调试 [J], 张长乐;郑凤才;肖明4.超超临界660MW机组轴封蒸汽电加热器故障引起汽轮机振动大分析处理 [J], 王战锋; 田宁5.1000MW超超临界机组密封油系统启动调试典型问题分析与处理 [J], 何冬辉; 叶振起; 赵奕州因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
660MW超超临界机组启停调峰运行方式的优化分析
660MW超超临界机组启停调峰运行方式的优化分析660MW超超临界机组是一种新型的高效发电机组，其具备启停调峰运行方式，通过对其运行方式进行优化分析，可以进一步提高其运行效率和灵活性。
针对超超临界机组的启停过程，可以采取以下优化措施：1. 启动过程优化：在机组启动时，可以采用分段启动方式，即先启动辅机（如给水泵、循环水泵等），再启动主机。
这样可以避免主机在冷机状态下启动，减少机组启动时间和能耗。
3. 调峰运行优化：针对电网调峰需求，可以通过合理调整机组的出力来满足电网负荷变化。
对于超超临界机组，其调峰能力较强，可以通过调整锅炉给煤量和汽机负荷来实现调峰运行。
通过建立机组的调峰模型，并根据电网的负荷预测结果来进行优化调度，可以最大程度地满足电网调峰需求，减少电网中的短期功率波动。
需要对660MW超超临界机组的启停调峰运行方式进行优化分析。
通过对机组的运行数据进行统计和分析，可以得到机组的运行特性和性能参数。
基于这些参数，可以构建机组的动态模型和优化模型，进一步分析机组的启停调峰运行方式。
在机组的启停过程中，关键的优化指标包括：启动时间、停机时间、能耗和设备损坏等。
通过对这些指标进行综合分析和评估，可以得到不同的运行方式的优劣。
以启动过程为例，可以通过对启动过程中各个辅机的启动时间和主机的启动时间进行研究和优化，来减少机组的启动时间和能耗。
还需要对机组的保护控制系统进行优化，提高其对启动过程的控制精度和可靠性。
采用合理的启动策略和参数设置，可以最大程度地减少机组的启动时间和能耗。
对于停机过程和调峰运行方式的优化分析，也可以采取类似的方法。
通过对停机过程中各个辅机的停机时间和主机的停机时间进行研究和优化，来减少机组的停机时间和能耗。
针对调峰运行方式，可以对锅炉给煤量和汽机负荷等参数进行优化，以提高机组的调峰能力和效率。
660mW超超临界机组同期装置调试
660mW超超临界机组同期装置调试摘要同期装置承担着机组与电网顺利对接的重要任务。
现代大型发电机组越来越多的使用自动同期装置。
本文对自动同期装置调试流程进行分析，并基于国华陈家港2×660mW机组调试中出现的问题进行探讨。
讨论同期装置电气回路与热工DCS逻辑的配合，同时对同期回路调试提出了几点宝贵的意见。
对国内大型火力发电机组同期装置的调试具有较为实用的指导意义和借鉴价值。
关键词机组；电网；同期装置；调试0 引言陈家港电厂一期机组为2×660mW超超临界机组，其同期装置使用深圳市智能设备开发有限公司开发的第八代产品，型号为SID-2CM。
保证同期装置调试的质量，为机组的顺利并网创造条件。
1 同期装置调试流程1.1 同期电压回路分析港电公司的同期电压取向：系统侧电压取自500kV母线PT二次电压，待并侧电压取自发电机出口PT二次电压。
由于设计的同期回路中未使用转角变，所以必须保证输入同期装置的电压为同向电压，即矢量方向一致。
确定PT二次回路电压相别。
港电公司的一次系统示意图如图1所示，发电机出口电压经过主变，升压为升压站电压。
主变的接线组别为YNd11，由于同期电压均使用PT二次星侧电压，即二次电压同一次电压同相位。
1.2 矢量分析YNd11接线的变压器高压侧电压在12点位置，同相别低压侧电压在11点位置。
通过矢量图可以得知，主变高压侧的BC线电压同发电机出口C相电压相位一致。
如图2所示。
同理可得：主变高压侧AB线电压同发电机出口A相电压相位一致。
主变高压侧CA线电压同发电机出口B相电压相位一致。
2 机组调试中出现的问题分析2.1 同期电压回路短路问题概述：陈家港1号机组同期装置在进行1号主变高压侧开关传动试验时，同期电压回路发生短路现象，发电机出口PT二次至同期装置电压熔丝熔断。
事件经过：2010年6月9日下午15时，机组调试人员对同期装置进行设备传动试验。
当调试所调试人员将SA1切换把手由试验位转换至手准位，准备用手动同步表进行同期合闸时，待并侧电压突然降低为零，同步表指针位置偏离同步点。
660MW超超临界锅炉调试要点分析
660MW超超临界锅炉调试要点分析发表时间：2017-08-08T19:31:53.037Z 来源：《电力设备》2017年第10期作者：曲欣[导读] 摘要：近几年来随着我国电力行业的飞速发展，作为电力行业的主要组成部分，火电项目正经历着向高参数、大容量的方向靠拢。
（新疆电力建设调试所新疆乌鲁木齐市 830000）摘要：近几年来随着我国电力行业的飞速发展，作为电力行业的主要组成部分，火电项目正经历着向高参数、大容量的方向靠拢。
而作为电站主要设备的锅炉机组也处在不断地发展进步中。
本篇文章主要是分析660MW超超临界锅炉的相关调试要点，其中着重分析的部分主要有锅炉冷热状态下的冲洗、锅炉冷态情况下的通风、以及锅炉吹管和锅炉干湿态等的具体转换过程、超超临界锅炉所增加的主要保护等部分的相关内容，为保障660MW超临界锅炉调试的工作能够有效安全地开展提供了充足的参考依据。
关键词：660MW；超超临界锅炉；调试；要点分析所谓超临界机组，其实就是指火力发电厂机组主蒸汽压力大于水的临界压力（22.12MPa）的机组。
超临界又可以两大类，分别是常规超临界（SC）（24MPa/540~560℃）和超超临界机组（USC）（蒸汽温度高于593℃或蒸汽压力高于31 MPa就被称为超超临界）。
从当前世界火力发电技术发展情况来看，提升火力发电厂效率的主要方式就是提高蒸汽的相关参数，也就是努力提高蒸汽的温度以及压力。
发展超临界以及超超临界火电机组，提高蒸汽的相关参数对于提高火力发电厂效率所起的作用是特别显著的。
锅炉冷态通风在进行一次风量的调平试验之前，我们必须要确保每个煤粉管道上的可调缩孔在全开的情况下进行，保证调平后的煤粉管道的阻力总和达到最小。
在相关的测量装置安装之前，必须启动强动力风机对整个试验风道进行超大风量的清扫，以此来清除整个风道内部的杂物，避免在测试过程中，细小颗粒进入测量装置的取样管内，干扰数据测量的科学性和准确性。
660MW机组超临界直流锅炉的调试
１ 锅 炉 设 计 特 点
某 电厂二期 扩 建 工 程 ２Ｘ６ ０ＭＷ 超 临 界 海 勒 ６ 空冷燃 煤 机组 锅炉 为超 临界 参数 变压 运行 螺旋 管 圈 直流 炉 ， 炉 膛 、 次 中 间再 热 、 衡 通 风 、 形 露 单 一 平 Ⅱ
的 ２台动 叶可调 轴 流 式 引风 机 、 都 电力 机 械 厂生 成 产 的 ２台动叶 可调 轴流式 送风 机 和 ２台动 叶可调 轴
流式一 次 风机 。
６机 组 Ａ 一 次 风 机 试 转 过 程 中 ， ２台 引 风 在 机、 ２台送风 机 和 Ｂ一 次风 机启 动后 ， 启动 Ａ一次 风 机， 风机启 动 后 ， 散 控 制 系 统 （ Ｓ 显示 Ａ 一 次 分 ＤＣ ）
右 ４个 炉墙 上 ， 在 国 内也是 首 例 。墙 式 高位 燃 尽 这 风 喷 嘴可调 整 －１。通 过 逆 时 针 方 向的 偏 转 ， 仅 ４５ ， － 不 能起到 消旋 作用 ， 能 有 效 降低 Ｎ 放 量 。 每面 还 Ｏ排 墙 高位 燃尽 风各 有 二 次 风 挡板 ４组 ， 有利 于燃 烧 调 整 ， 效 降低 Ｎ 放 量 。在 炉 膛 整体 和 局 部 分级 有 Ｏ排 燃 烧 的低 Ｎ 术 的基础 上 ， 效 降低 挥 发 分 氮形 Ｏ技 有 成 的始燃 烧 区域 内 的氧 量 ， 烧 区 内 的富 燃 料 气氛 燃
门， 由于 风机 带负 荷 运 行 ， 动 很 难 打 开 阀 门 ， 终 手 最
导 致 阀门基 座损 坏 ， 电动 门还 是 没 有 全 开 。 由于 出 口电动 门无 法全部 打 开 ， 致 风机频 繁跳 闸 ， 能 正 导 不 常试转 。
660MW超超临界汽轮机调试探析
2下 2016年 第6期（总第524期）CHINESE & FOREIGN ENTREPRENEURS214【质量与安全】 Quality and Safety一、引言汽轮机是一种回转式原动机，其动力来自于温度与压力的蒸汽的做功。
汽轮机最早出现在18世纪末。
1980年，第一台只有5马力功率的汽轮机由瑞典工程师拉法尔制造出来，在经历了百余年的发展后，现阶段理论及制造行业已经到了极大的发展。
1949年以前，中国没有汽轮机制造业，发电厂只有使用国外生产制造的汽轮机。
1949年以后，我国汽轮机制造业得到了迅猛发展，国产第一台汽轮机是上海汽轮机厂制造的，容量为6 MW，于1956年4月在淮南发电厂投产。
现阶段我国已实现了660MW 汽轮机的设计与制造。
汽轮机制造业的发展之所以如此迅速，主要是蒸汽机与内燃机相比有十分显著的优势。
第一，汽轮机具有较高的热效率。
这是由进入汽轮机蒸汽的初参数——气温、气压决定的，目前这两项参数指标最高可达到535~565 ℃及16.0~24.5 MPa，而凝汽式汽轮具有很低的排气压力，通常不会超过0.003 MPa，凝汽式汽轮机组可以实现40%的综合热效率，供热机组综合热效率达到了80%。
其次，汽轮机的工作具有连续性，且功率较大。
二、调试遇到的问题1.超超临界压力汽轮机的高压缸结构。
超超临界压力汽轮机的高压缸结构采用单流、双层缸设计，双层缸由静叶持环组成的内缸和筒形外缸组成。
高压缸内不设隔板，反动式的静叶栅直接在内缸上。
外缸为桶形设计，由垂直径向中分面分为进汽缸和排汽缸。
内缸为垂直纵向平分面结构。
这种设计方法使得缸体重量减小，保障了良好热工矿的正常供给。
内、外缸采用的设计为轴对称，可以避免不利材料集中的情况。
各部分温度具有一致性，轴对称状态能持续维持，在起停或工况变化时不会产生过大的热应力。
高压缸进汽连接部位采用两只联合汽门装设在高压缸的侧面，高度与汽轮机轴线高度相同，通过螺纹连接到外缸上，采用扩散式进汽喷嘴，将压力损失降到最低。
2×660MW超超临界(上大压小)燃煤机组扩建工程电厂化学部分设计说明书
周口隆达发电有限公司2×660MW超超临界(上大压小)燃煤机组扩建工程初步设计阶段第7卷电厂化学部分设计说明书河南省电力勘测设计院工程设计综合甲级A141008828工程勘察综合甲级160001-kj 二○一四年九月郑州初步设计文件总目录批准：娄金旗审核：李玉磊张玫琳校核：丁业编制：田晓锋目录1 概述 (1)1.1 工程概况 (1)1.2 设计依据 (1)1.3 机组型式 (1)1.4 水源及水质 (2)1.5 水汽质量标准 (8)1.6 本专业设计范围 (9)2 锅炉补给水处理系统 (9)2.1 锅炉补给水处理系统出力的确定 (9)2.2 锅炉补给水处理系统的选择 (10)2.3 反渗透装置出力及回收率的确定 (11)2.4 锅炉补给水处理系统的组成 (12)2.5 锅炉补给水处理系统的操作方式 (13)2.6 锅炉补给水处理系统主要设备综合数据 (13)3 循环冷却水(城市中水)处理系统 (15)3.1 循环冷却水(城市中水)处理系统的设计项目 (15)3.2 循环水工况(2×660MW超超临界机组，夏季) (15)3.3 循环冷却水(城市中水)处理系统 (16)4 工业废水集中处理系统 (20)4.1 工业废水处理系统处理的工业废水 (20)4.2 工业废水处理系统出力的确定 (20)4.3 工业废水处理系统流程 (21)4.4 污泥处理 (21)4.5 工业废水处理辅助加药系统 (21)4.6 工业废水处理系统的操作方式 (22)4.7 工业废水处理主要设备综合数据 (22)5 压缩空气系统 (22)6 化学水处理系统集中布置 (23)6.1 化学水处理系统布置原则 (23)6.2 化学水处理系统集中布置 (23)6.3 化学水处理系统集中布置的特点 (24)7 凝结水精处理 (26)7.1 凝结水精处理系统的选择 (26)7.2 凝结水精处理系统的出水水质 (26)7.3 凝结水精处理系统设计参数 (26)7.4 与热力系统的连接和运行控制方式 (27)7.5 凝结水精处理系统设备布置 (27)7.6 再生液的来源和再生废液的处理设施 (28)7.7 凝结水精处理设备综合数据表 (28)8 热力系统的化学加药 (29)8.1 给水及凝结水加药系统的选择 (29)8.2 给水、凝结水及闭式循环水加氨处理 (29)8.3 启动及停炉给水加除氧剂处理 (30)8.4 给水及凝结水加氧处理 (30)8.5 启动锅炉水处理 (30)8.6 设备布置 (31)9 热力系统汽水监督和取样 (31)9.1 水汽取样 (31)9.2 凝汽器检漏 (32)9.3 设备布置 (32)10 供氢系统 (32)10.1 原始资料 (32)10.2 供氢方案的选择 (32)10.3 贮氢设备的选择 (32)10.4 设备布置 (32)11 锅炉化学清洗 (33)11.1 化学清洗的目的 (33)11.2 化学清洗的区域 (33)11.3 化学清洗方案 (33)12 脱硝系统还原剂储存和输送系统 (33)12.1 还原剂类型及耗量 (33)12.2 还原剂储存和输送系统 (34)13 绝缘油处理 (35)14 化验室及仪器设备配置 (35)15 劳动安全和职业卫生 (35)15.1 劳动安全 (35)15.2 噪声防治 (36)15.3 防毒、防化学伤害设施 (37)15.4 防爆 (39)精品文档1概述1.1工程概况本期工程异地扩建2×660MW超超临界国产燃煤发电机组，厂址位于周口市商水县汤庄乡傅楼村。
660MW超超临界机组主蒸汽温度控制策略优化
ｌ
３ 优 化措 施
３１ 对控 制 策略 进 行优 化 ．
原控 制 系统 采 用常 规 串级 汽 温 控 制 系统 ，采 用双 回路 汽 温 控制系统代替原常规串级汽温控制系统 ，此控制策略具有适应 大 迟 延 、 干 扰能 力强 等 特点 。 抗
３２ 系 统 调 试 及 扰 动 试 验 ．
６５ ６
６０ ２
－ ５
－ ５
＜ ｏ 无 超 调 ＞ ０ ｒｉ ｌ ｎ ．５ １Ｃ ２ ｎ ３ｍｉ ０７ １ ａ
＜ ℃ 无 超 调 ＞ ０ｍｉ ２ １ ２ ｎ ０ｍｉ ．５ １ ｎ ０７ ￣
１
ｌ
６０ ２
＋ ５
＜ ｏ 无 超 调 ＞ ０ ｍｉ １ ｉ ０７ ￣ １Ｃ ２ ｎ ８ｒ ｎ ．５ １ ａ
０ 引 言
表 １ Ａ侧 主蒸 汽温 度优 化 前定 值 扰动 试 验数 据
某 电厂＃ 机组（６ Ｍ 锅炉是由上海电气集团股份有限公 ３ ６０ Ｗ） 司设计 制造 的Ｄ ９０２ ． Ｉ 型超超临界变压运行直流炉 ， Ｇ１０ ／ ４ Ｉ ５一１ 单 炉 膛 四 角切 圆燃 烧 、 次 中间再 热 、 衡通 风 、 天 布 置 、 一 平 露 固态 排 渣、 全钢构架 、 全悬吊结构ｎ型锅炉。主蒸汽 、 再热蒸汽均采用单 元制 ， 管道按２ １２ — — 方式布置。主蒸汽管道和再热热段管道分别 从过热器和再热器两个出 口集箱接 出后 ， 合并成一根管道 ， 到汽 轮机前再分成两根支管分别接入高压缸和中压缸左右侧主汽关 断阀和再热关断阀。过热器设有三级喷水减温， 每级喷水分两侧 喷入 ， 每侧喷水均可单独控制。再热汽温的调节是通过布置在低 温再热器和省煤器后的平行烟气挡板来调节的，喷水减温仅用 作事故减温。汽轮机为哈尔滨汽轮机厂生产的超超 临界 、 中 一次 间再热 、 单轴 、 双背压 、 凝汽式汽轮机 ， 其主蒸汽和再热蒸汽 系统 均采用单元制系统。本机组采用炉、 、 机 电集中控制方式 。 两台机 组设 一 个单 元控 制 室 。分散 控 制 系统 （Ｃ ） 北京 日立 控 制系 Ｄ Ｓ采用 统有 限公 司生产 的ＨＡ 一 ０ ０ 分散 控 制 系统 。 ＩＣＳ ５０ Ｍ
660MW超超临界机组的调试内容及程序
660MW超超临界机组的调试内容及工作程序一．调试工作程序1.1落实调试项目1.1.1项目调研市场营销部和调试事业部组织人员调查了解省内外基建市场情况，收集有关资料，为争取项目作好准备。
1.1.2 组织投标对招投标的工程调试项目，由市场营销部牵头，调试事业部或相关专业事业部参与与业主沟通、制定投标策略、收集投标材料，编写和出版投标书、确定标的、参加开标会等过程。
1.1.3 签订合同市场营销部会同调试事业部起草合同条款，正式签订合同前，完成本部必要的会签和审批手续。
1.2 成立调试机构1.2.1 机构组成成立调试项目部。
总经理确定项目经理（调总）人选。
一般配备1～2名项目副经理（副调总），人选由项目经理提名，总经理批准；各专业至少配备一名专业负责人。
项目部组织机构由公司行文宣布。
1.2.2 人员确定项目经理（调总）应具有中级或以上技术职称和5年以上并担任过项目副经理（副调总）的调试工作经历。
项目副经理（副调总）应具有中级或以上技术职称和3年以上调试工作经历。
各专业调试项目负责人应具有中级或以上技术职称和2年以上调试工作经历。
其他参加调试的技术人员由各调试专业所与调试项目部协商确定。
1.3 过程策划1.3.1 火电工程调试服务一般包括分系统试运、机组整套启动、168(72+24)小时考核试运、商业运行期间的试验及服务四个阶段。
送变电工程调试一般包括单体调试、系统调试二个阶段。
1.3.2 调总在项目实施前，为获得准确、有效的产品有关要求及产品特性的有关信息，组织主要调试人员至工程现场收集工程设计、主辅设备资料，以及图纸、说明书、规程规范等技术资料，并做好与制造商的沟通。
组织主要调试人员至国内相关单位收资，着重了解设备运行、调试方面的经验和教训。
1.3.3 调总组织承担项目的各专业对外来文件，包括图纸、计算书、说明书等，进行适宜性识别，规定发放范围，项目部做好外来文件发放记录。
1.3.4 调总按有关工程调试的法律、法规、规程、标准和合同等要求，针对工程调试具体情况，结合长期工作经验，负责策划/组织策划工程调试各过程，作为保证产品达到质量、职业健康安全和环境要求的重要手段。
660MW超超临界直流炉汽温调节探讨
660MW超超临界直流炉汽温调节探讨发布时间：2022-04-24T05:28:17.446Z 来源：《中国电业与能源》2022年1期作者：李朋涛[导读] 本文通过分析影响超超临界直流炉蒸汽温度的主要因素，介绍了机组各阶段的蒸汽温度调节注意事项，并对部分异常情况下的操作处理进行了概述，总结出超超临界直流炉汽温调节的思路和方法。
李朋涛陕西商洛发电有限公司，陕西商洛 726000摘要：本文通过分析影响超超临界直流炉蒸汽温度的主要因素，介绍了机组各阶段的蒸汽温度调节注意事项，并对部分异常情况下的操作处理进行了概述，总结出超超临界直流炉汽温调节的思路和方法。
关键词：直流炉汽温调节1 前言众所周知，蒸汽温度是机组运行中最重要的控制参数之一，蒸汽温度的高低对机组运行的安全性和经济性有着直接影响。
传统的亚临界汽包炉由于汽包蓄热量大，汽温的动态响应慢，而超超临界直流炉由于贮水箱容量小，汽温受其它参数变化的动态响应速度快，因此汽温调节方法有别于汽包炉。
下面就以某电厂660MW超超临界直流炉为例，分析影响直流炉汽温的因素，结合运行工况，总结出各阶段汽温调节的主要手段和方法。
2 影响直流炉汽温的主要因素2.1水煤比直流炉以水煤比作为主蒸汽温度的主要调节手段，锅炉在干态方式下运行时，贮水箱将垂直水冷壁与过热器系统连为一体，给水经过螺旋管水冷壁和垂直水冷壁吸热后，在垂直水冷壁出口已为微过热蒸汽，炉膛内的传热主要以辐射为主，屏式过热器的传热主要也是以辐射为主，末级过热器的传热主要是以对流为主，所以过热器系统的吸热是以辐射为主，水煤比的变化直接影响着过热器系统的吸热，在机组负荷、煤量稳定的情况下，水煤比的大小由给水量决定，给水流量增加水煤比增大，反之减小。
通过调整得出随着给水量的增加，过热度随之降低，主汽温度也随之降低，给水流量与主汽温度的变化趋势几乎是同步的，但趋势是相反。
2.2中间点温度直流炉正常运行时，垂直水冷壁出口蒸汽温度与其对应压力下饱和温度的差值称之为中间点温度。
660MW 机组超临界直流锅炉的调试
660MW 机组超临界直流锅炉的调试摘要：在某电厂660MW机组的调试过程中，通过不断摸索和尝试，顺利完成了机组调试任务。
在此过程中发现了一些问题，予以总结，希望对同类型的锅炉调试工作有所帮助，以确保机组调试工作顺利进行，设备安全、稳定运行。
关键词：超临界；660MW机组；直流锅炉某电厂660MW新建机组超临界直流锅炉的设备情况及设计特点进行了介绍，结合超临界直流锅炉实际运行情况，对该锅炉设备不同工况下的特性进行了分析，并提出了运行中的控制策略，为超临界直流锅炉的调试运行提供了参考。
一、概述该锅炉设计燃用煤矿原煤，在调温方式上，过热汽温主要通过调节水燃比与一、二级减温水配合调整，再热汽温主要通过置于尾部烟道的调温烟气挡板调节。
该锅炉的运行方式为：带基本负荷并参与调峰；采用定—滑—定运行方式。
锅炉的燃烧设备：采用HT-NR3旋流燃烧器，前后墙布置、对冲燃烧；各燃烧器中心还配置有大出力的启动油枪；在烧器上方，前、后墙各布置了一层燃烬风口，以实现分阶段按需送风、组织合理的炉内气流结构、防止火焰贴墙，达到燃烧完全的目的。
二、660MW超临界直流锅炉的运行调整1、汽温的控制调节（1）对过热汽温的控制。
锅炉过热蒸汽温度是影响机组生产过程安全性和经济的重要参数。
过热汽温过高或过低，都会对机组的安全运行产生不利影响，过热蒸汽温度过高或过低都是生产过程所不允许的。
影响过热汽温的因素很多，有些是设计问题，也有许多是运行问题，因为设计问题是既成事实，不易改变，所以要控制好过热汽温，必须从运行中影响汽温变化的因素入手。
目前，电厂广泛采用喷水减温作为控制汽温的手段。
影响机组负荷变化的因素很多，但主要有蒸汽流量、烟风传热量和减温水等。
在各种扰动下，汽温控制对象是有延迟、惯性和自平衡能力的，汽温控制系统就是根据这些扰动下过热汽温对象的动态特性采用合理的系统构成尽可能消除扰动，维持过热汽温在允许范围内。
（2）对主蒸汽温度的调整。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
大唐长山热电厂扩建工程660MW 超临界机组化学专业调试方案吉林省电力科学研究院有限公司二〇〇九年二月密级：机密质量记录号：QHX.L/JDKJ-BO1-2008编号：05-2009项目名称：大唐长山热电厂扩建工程660MW超临界机组调试负责单位：吉林省电力科学研究院有限公司委托单位：大唐长山热电厂项目负责人：张春波主要参加人员：衡世权张建新孙天利编写：初审：复审：审定：调试单位：吉林省电力科学研究院有限公司安装单位：吉林省电力建设总公司运行单位：大唐长山热电厂发电运行部建设单位：大唐长山热电厂项目部监理单位：北京德胜电力监理公司批准：调试单位：吉林省电力科学研究院有限公司安装单位：吉林省电力建设总公司运行单位：大唐长山热电厂发电运行部建设单位：大唐长山热电厂项目部监理单位：北京德胜电力监理公司摘要本文主要描述了大唐长山热电厂扩建工程660MW机组化学清洗、原水预处理系统、化学水处理系统、制氢站、凝结水精处理系统、废水处理系统、循环水处理系统、化学汽水取样系统、加药系统等工艺、系统、过程及操作要领，以及机组冷、热态水冲洗、吹管、整套试运期间化学监督的标准和工作。
关键词：机组处理系统化学监督AbstractThis paper has mainly discussed procedures and some key technology in operations of the chemical cleaning process、water pre-treatment、chemical water treatment、hydrogen systems、condensated water-polishing system、waste water system、cyecle water treatment system、stream-water sampling system、chemical adding system, as well as the supervising standard and work of unit ′s water cleaning、blow-pipe and entire wrap-start for the 660MW unit of power plant of CHANGSHAN Thermal Power.Keywords：unit treatment system chemical-supervising目录机组化学清洗方案 (1)1前言 (1)2依据标准 (1)3设备规范 (1)4设备仪器 (3)5工作内容 (3)5.1酸洗过程的主要工作项目 (3)5.2锅炉清洗前应具备的条件 (4)5.3清洗应具备的条件 (5)5.4化学清洗范围及工艺 (5)5.5化学清洗检查评价标准 (9)5.6安装要求 (9)5.7化学清洗准备工作 (11)6人员组织 (12)7安全注意事项 (12)8事故预想 (14)8.1酸液造成人员灼伤处理措施 (14)8.2酸液泄漏处理措施 (14)附录A化验分析工作 (15)A1分析项目和时间 (15)A2测定方法 (15)附录B大唐长山热电厂660MW机组机组酸洗小型试验方案 (18)附录C大唐长山热电厂660MW机组机组酸洗材料计划 (19)C1化学清洗药品 (19)C2化学清洗分析用药品 (19)C3化学清洗时所需试验用品 (20)附录D化学清洗记录表格 (22)附图1炉前系统化学清洗系统示意图 (24)附图2锅炉本体化学清洗系统示意图 (25)附录E 化学清洗危险源辨识清单及控制措施 (26)原水预处理系统调试方案 (27)1 前言 (27)2 调试应具备的条件及检查内容 (27)3 调试内容 (28)4 调试过程 (29)4.1 沉淀池调试 (29)4.2 过滤器调试 (33)4.3 二氧化氯装置调试 (34)4.4 系统程控调试 (36)4.5 预处理系统监督化验项目 (36)5 调试质量验收 (37)6 安全措施 (37)7 试运组织与分工 (38)8 主要设备及参数 (39)8.1 沉淀池部分主要设备 (39)8.2 生活水部分主要设备 (40)化学水处理系统调试方案 (41)1 前言 (42)2 调试应具备的条件及检查内容 (42)3 调试内容 (44)4 调试过程 (44)4.2 过滤器调试 (44)4.3 超滤装置调试 (46)4.4 反渗透装置调试 (48)4.5 混凝剂、助凝剂加药装置调试 (56)4.6 次氯酸钠装置调试 (57)5 调试质量验收 (58)6 安全措施 (59)7 试运组织与分工 (60)8 主要设备及参数 (61)制氢系统调试方案 (63)1 前言 (64)2 编写依据标准 (64)3 调试主要内容 (64)4 准备工作 (64)5 制氢设备和系统启动前的调试工作 (65)6 制氢设备和系统的调试 (68)7 质量验收标准 (69)8 职业健康安全和环境管理 (70)9 试运组织与分工 (70)10 设备规范与基本参数 (71)附表1 药品材料计划 (76)附录2 化学制氢系统调试工作计划 (77)凝结水精处理系统调试方案 (78)1 设备及系统概述 (78)2 编制依据 (79)3 调试工作范围 (80)4 调试前应具备的条件和要求 (80)5 调试程序与工艺 (81)6 调试质量的检验标准 (84)8 职业健康安全和环境管理 (84)9 试运组织与分工 (85)10 附表 (86)废水中和处理系统调试方案 (90)1 设备及系统概述 (90)2 编制依据 (90)3 调试前应具备的条件和要求 (90)3.1 土建施工应满足的条件 (90)3.2 基建安装应满足的条件 (91)3.3 电厂生产准备的要求 (91)4 调试范围 (91)5 调试程序与工艺 (91)6 调试记录 (92)7 调试质量的检验标准 (92)7.1 国家污水综合排放废水最高容许排放量 (93)7.2 废水处理系统项目检验质量标准 (93)8 职业健康安全和环境管理 (93)9 试运组织与分工 (94)10 附表 (95)循环水处理系统调试方案 (96)1 设备及系统概况 (96)2 编制依据 (96)3 循环水加药系统调试前应具备的条件和要求 (97)4 调试范围 (97)5 循环水处理加药系统的调试程序与工艺 (97)5.1 阻垢剂加药系统调试 (97)5.2 加酸系统调试 (98)5.3 循环水水质劣化分析与处理措施 (99)5.4 处理效果评价 (99)6 调试质量的检验标准 (100)7 调试记录 (100)8 职业健康安全和环境管理 (100)9 试运组织与分工 (102)10 设备附表 (102)化学汽水取样系统调试方案 (104)1 设备及系统概述 (104)2 编制依据 (105)3 汽水取样系统调试前应具备的条件和要求 (105)4 调试范围 (106)5 汽水取样系统投运程序与工艺 (106)6 调试质量的检验标准 (107)7 调试记录 (108)7.1 在线仪表调试记录 (108)7.2 手工取样调试记录 (109)8 职业健康安全和环境管理 (109)9 试运组织与分工 (110)10 附表 (111)10.1 汽水取样系统在线分析仪表 (111)10.2 汽水取样系统控制流量表 (112)10.3 取样系统各取样点参数 (113)化学加药系统调试方案 (114)1 设备及系统概述 (114)2 编制依据 (115)3 加药系统调试前应具备的条件和要求 (115)4 调试范围 (116)5.1 系统水冲洗 (116)5.2 氨和联氨溶液的配制 (116)5.3 给水及凝结水系统加氨、联氨处理 (117)5.4 给水加氧处理 (117)5.5 闭式冷却水加药处理 (118)5.6 空气预热器加碱清洗处理 (118)5.7 加药系统安全阀整定及程控调试 (118)6 调试质量的检验标准 (119)7 调试记录 (119)8 职业健康安全和环境管理 (120)9 试运组织与分工 (121)10 附表 (122)10.1 主要设备清单 (122)10.2 药品清单 (124)机组冷、热态冲洗及吹管期间化学监督方案 (125)1 设备及系统概述 (125)2 编制依据 (125)3 化学专业应具备的条件和要求 (126)3.1 冷、热态冲洗前化学专业应具备的条件与要求 (126)3.2 蒸汽吹管前化学专业应具备的条件与要求 (126)4 调试范围 (126)5 给水、凝结水处理及蒸汽吹管阶段水汽质量监督 (126)5.1 给水及凝结水系统加氨、联氨处理 (126)5.2 冷、热态水冲洗期间监督 (127)5.3 蒸汽吹管阶段水汽质量监督 (129)6 蒸汽吹管阶段水汽质量标准 (129)7 蒸汽吹管结束后防腐 (129)7.2 汽轮机防腐 (130)8 调试记录 (130)9 职业健康安全和环境管理 (131)10 试运组织与分工 (132)机组整套试运期间化学监督方案 (134)1 设备及系统概述 (134)2 编制依据 (134)3 机组整套启动前应具备的条件和要求 (135)4 调试范围 (135)5 发电机充氢阶段化学监督 (135)5.1 系统吹扫 (135)5.2 制氢站至主厂房零米汇流排管路气体置换 (136)5.3 发电机氢系统气体置换与气体监督 (136)5.4 氢气的输送与切换 (136)6 凝结水、给水加药处理 (137)6.1 给水处理药液的配制 (137)6.2 凝结水、给水加氨处理 (137)6.3 凝结水、给水加联氨处理 (138)7 机组启动阶段的化学监督 (138)7.1 机组启动阶段的汽水品质控制 (138)7.2 机组启动阶段的化学监督 (138)8 机组启动前后化学监督的分析项目及时间 (140)8.1 冷态冲洗 (140)8.2 热态冲洗 (140)8.3 蒸汽吹洗分析项目 (140)8.4 凝结水处理装置 (140)8.5 整套试运阶段汽水质量监督 (140)8.6 汽水分析时间 (141)8.7 整套试运阶段氢系统监督 (141)9 机组试运期间汽水质量标准 (141)9.1 空负荷试运期间汽水品质标准 (141)9.2 带负荷试运期间汽水品质标准 (142)9.3 168小时满负荷试运期间汽水品质标准 (144)9.4 三级处理要求 (145)10 调试记录 (146)10.1 整套试运前化学监督记录 (146)10.2 整套试运阶段化学监督记录 (146)11 职业健康安全和环境管理 (147)12 试运组织与分工 (149)13 附表 (149)13.1 机组启动阶段汽水质量标准 (149)13.2 机组试运阶段氢系统质量标准 (150)13.3 《超临界火力发电机组水汽质量标准》 (150)机组化学清洗方案1 前言大唐长山热电厂(简称长山电厂)660MW机组由哈尔滨锅炉厂有限公司根据英国MITSUI BABCOCK 公司技术设计、制造的，单炉膛、一次中间再热、平衡通风、紧身封闭布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型，超临界参数变压直流炉，型号为HG-2090/25.4-HM9型锅炉。