支承式支座实际承受载荷的近似计算
支架承载力计算
支架承载力计算支架承载力计算是结构力学中的一个重要问题，用于确定支架结构在各种工况下的承载能力。
支架承载力计算需要考虑支架所受到的荷载、支架结构的几何特征以及材料性能等因素。
下面将介绍支架承载力计算的一般步骤和方法。
首先，需要确定支架所受到的荷载。
荷载可以分为静载荷和动载荷两种类型。
静载荷指的是静止不变的荷载，如自身重量、设备和管道的重量等。
动载荷指的是施加在支架上的动态荷载，如风荷载、地震荷载等。
根据具体情况，需要确定支架所受到的静载荷和动载荷的大小和方向。
其次，需要确定支架结构的几何特征。
支架结构一般由梁、柱、腿等组成，需要确定其截面形状、尺寸和长度等几何参数。
根据支架的布置和受力情况，还需要确定支架的节点间距、腿的间距等几何参数。
然后，需要确定材料性能。
支架结构一般使用钢材作为材料，需要确定钢材的强度和刚度参数。
强度参数包括屈服强度、极限强度，刚度参数包括弹性模量等。
根据材料的性能指标，可以计算出支架结构的强度和刚度。
接下来，可以进行承载力计算。
承载力计算可以采用静力分析或动力分析的方法。
静力分析是指在静定的假设下，根据平衡方程求解支架的应力和位移。
动力分析是指在非静定的假设下，根据动力方程和边界条件求解支架的应力和位移。
根据具体情况，选择合适的分析方法进行承载力计算。
最后，需要对计算结果进行评估。
根据计算结果，可以评估支架的安全性能。
如果计算结果显示支架的应力或位移超过了允许值，需要重新设计支架结构或采取相应的加固措施。
需要注意的是，支架承载力计算是一个复杂的过程，需要考虑多种因素和假设。
在实际工程中，可能还需要进行试验验证或采取安全系数的方法来保证支架的安全性能。
综上所述，支架承载力计算是一个重要的工程问题，需要考虑多种因素和采用适当的方法进行分析和计算。
通过正确的计算和评估，可以保证支架结构的安全性能，为工程的顺利进行提供保障。
浅析A型支承式支座的设计
面或楼面又较低的立式容器ꎮ 其结构简单轻便ꎬ
不需要专门的框架、钢梁来支承设备ꎬ可直接把设
备载荷传递至较低的基础上ꎬ还能提供较大的操
作、安装和维修空间ꎬ在立式容器中应用较为广
泛ꎮ 除采用 符 合 行 业 标 准 « 容 器 支 座 第 ４ 部
分:支承式支座» ( ＪＢ / Ｔ ４７１２ ４—２００７) 要求的支
可能出现的全部支座未能同时受力等情况ꎬ此时
需要采用不均匀பைடு நூலகம்数 ｋ 进行修正ꎮ
(２) 每个支座本体允许载荷[ Ｑ] 可从行业标
准 ＪＢ / Ｔ ４７１２ ４—２００７ 表 ２ 中查出ꎮ
(３) 依据每个支座实际承受载荷 Ｑ≤每个支
座本体允许载荷[ Ｑ] 这一原则ꎬ在行业标准 ＪＢ / Ｔ
４７１２ ４—２００７ 表 ２ 中选出符合该标准的支座ꎮ
ｓｕｐｐｏｒｔ" ( ＪＢ / Ｔ ４７１２ ４—２００７) . Ｔａｋｉｎｇ ｔｈｅ ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔ ａｉｒ ｓｔｏｒａｇｅ ｔａｎｋ ａｓ ａｎ ｅｘａｍｐｌｅꎬ ｔｈｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ
ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｔｈｅ ｎｏｎ￣ｓｔａｎｄａｒｄ Ａ￣ｔｙｐｅ ｂｒａｃｋｅｔ ｓｕｐｐｏｒｔ ｉｓ ａｎａｌｙｚｅｄ ａｎｄ ｔｈｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｉｓ ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ. Ｔｈｅ
１ ２ ２ 非标 Ａ 型支承式支座
(１) 根据 设 备 质 量 及 作 用 在 容 器 上 的 外 载
ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｎｏｎ￣ｓｔａｎｄａｒｄ Ａ￣ｔｙｐｅ ｂｒａｃｋｅｔ ｓｕｐｐｏｒｔ.
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ: ｖｅｓｓｅｌ ｓｕｐｐｏｒｔꎻ Ａ￣ｔｙｐｅ ｂｒａｃｋｅｔ ｓｕｐｐｏｒｔꎻ ａｌｌｏｗａｂｌｅ ｌｏａｄꎻ ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ
耳座,支承式支座计算
8.4 128.9
mm KN 支座满足要求
支承式支座设计计算 计算所依据的标准 一 设计条件 设备内径 封头名义厚度 设备操作重量 设备总高 腐蚀裕度 容器设备 地震设防烈度 地震系数 基本风压 风压高度变化系数 偏心载荷 偏心距 水平力作用点至底板高度 支座类型 支座允许载荷 支座 支座数量 支座安装尺寸 不均匀系数 二 计算支座承受的实际载荷 [Q] n D k α qo fi Ge Se H 符号 Di δ
n
计算单位 JB/T4712.4-2007 数值 2800 10 26000 5100 1.6 7 0.12 550 1.00 0 0 0 B4 450 4 1820 0.83 KN 个 mm N mm mm N/㎡ mm kg mm mm 度 单位
机械股份有限公司
简图
mo Ho C=C1+C2
地震载荷： Pe＝α *m0*g 风载荷： 水平力： Pw=1.2*fi*q0*D0*H0*10 P=Pe+0.25Pw
-6
30576 9492 32949 74.4源自N N N KN 支座满足要求
m0 g Ge 4* P * H Ge Se -3 + 支座实际载荷 Q= 10 nD k n
Q 三 支座允许的垂直载荷
<
[Q]
封头有效厚度 δ e=δ n-C 由表B.5查得[F] Q < [F]
JBT4712.2-2007-腿式支座载荷计算(带公式)
1422.2 2
20.752 2 3
263.6 85.6 147
2019/8/12
腿式支座计算
共6页码 第5页
序号
数值名称
符号 单位
公式
计算
σ bt ≤[σ bt]
2 地脚螺栓的剪切应力：
地脚螺栓的剪切应力： τ bt Mpa (FH-0.4W1)/(NnbtAbt) τ bt Mpa 当计算的值τ bt小于0时，其值填为0
2 6.70
16
1 支腿装配焊缝的弯曲应力：
每条装配焊缝的计算长度 hf1 ㎜ hf-10
钢管为2(hf-10)
350
焊缝的焊脚高度
tf1 ㎜
12
焊缝的抗弯截面模量
Z ㎜3 2(hf12/6)(tf1/20.5)
346482.3
支腿装配焊缝的弯曲应力 σ f Mpa RL1/Z
35.70
焊缝系数
φ
0.49
地脚螺栓的内径
d1 ㎜
地脚螺栓的腐蚀裕量 Cbt ㎜
地脚螺栓的螺距
tb ㎜
一个螺栓的有效截面积 Abt ㎜2 π /4(d1-Cbt-0.866tb/6)2
地脚螺栓的拉应力
σ bt Mpa 1/(NnbtAbt)(4FHHC/Db-W1)
碳钢地脚螺栓许用应力 [σ bt] Mpa 常温下
182.54 235 通过
L1
㎜
H+hf/2+50
数值
1.04 63 通过
360 2130
壳体外壁至支柱形心的距离 e ㎜ 对H型钢支柱
W/2+垫板厚
102
㎜ 对钢管支柱
20
㎜ 对角钢支柱
JBT4712.4-2007支撑式支座计算校核
支承式支座强度校核（标准支座 JB/T4712.4-2007）
设备图号：XXXX
计算单位：四川科新机电股份有限公司
设备名称：
附录A例题
支座型号： B6
一、输入数据
符号意义及计算公式 p —设计压力 t —设计温度 DN —公称直径（标准规定DN800mm～DN4000mm） L —圆筒长度（上下封头切线间距离） D o —壳体外径（有保温层时取保温层外径） δ n — 封头名义厚度 δmin— 成形封头最小厚度 C2— 封头腐蚀裕量 δ e — 封头有效厚度 (δ e = δ min —C 2 ) g —重力加速度 m 0 —设备总质量 H 0 —容器总高度 (标准规定H0 ≤10m) 2S2或Dr（S2或Dr—支座底板中心线至容器中心线距离）
[Q ]—支座的许用载荷 n—支座数量 k —不均匀系数（安装3个支座时取 k=1，3个支座以上时取 k=0.83） 地面粗糙度类型（A、B、C、D共四类 ） H —水平力作用点至底板的距离(本程序限定H≤10m) fi —风压高度变化系数（按设备质心所处高度取） q 0 —设置地区10米高度处的基本风压值 地震设防烈度(7度、8度、9度) 设计基本地震加速度[0.10(0.15)、0.20(0.30)、0.40] α — 地震影响系数 [0.08(0.12)、0.16(0.24)、0.32] [F ]— 椭圆形封头的允许垂直载荷
g ——
kN MPa kg mm
——
mm
数值 0.3 50 2800 5076 2824 12 11
1 10 9.8 35000 6500 1820 450 4 0.83 B 3568 1.00 550 7 0.15 0.12
225.2
170 10000 2000
带整体加强环耳式支座的结构设计
带整体加强环耳式支座的结构设计孙忠慧【摘要】介绍了加氢反应器带整体加强环耳式支座的结构设计及其合理性.设计采用了弹性失效设计准则,以其结构件应力状态达到屈服时作为失效状态.【期刊名称】《中国重型装备》【年(卷),期】2012(000)002【总页数】4页(P20-22,24)【关键词】反应器;整体加强环耳式支座;设计【作者】孙忠慧【作者单位】中国第一重型机械股份公司铸锻钢事业部,黑龙江161042【正文语种】中文【中图分类】TH49立式压力容器的支承包括耳式支座(分为不带整体加强环和带整体加强环两种型式)、支腿、支承式支座及裙式支座。
对于安放在钢结构框架平台上的大型压力容器，反应器的质量通常比较大，一般在几百吨到上千吨左右，是加氢装置中的核心设备。
考虑到设备自重、风载荷、地震载荷等多种因素对支承刚度、强度的影响，出于安全目的，需要采用特殊设计的带整体加强环耳式支座作为支承。
在对支座进行结构设计过程中，除需要对带整体加强环耳式支座本体强度进行核算外，还应对支座的双头联接螺柱进行强度核算。
本文主要针对加氢反应器带加强环耳式支座的设计进行必要的分析和优化。
1 结构设计带整体加强环耳式支座的结构设计采用了弹性失效设计准则。
上、下双层刚性环与容器耳式支座之间为焊接，支座底板与钢结构框架平台采用螺柱、螺母相连接，且在刚性环之间局部增加筋板进行加强。
2 带整体加强环耳式支座的受力分析与计算2.1 变量说明及设计条件圆筒壳体的厚度S=178 mm，垫板的厚度S1=0 mm，圆筒壳体壁厚扣除壁厚附加量后的厚度S0=178 mm，垫板厚度扣除腐蚀裕度及负偏差后的厚度S01=0 mm，圆筒壳体的外径D0=5 375 mm，垫板圆筒的外径D01=5 375 mm，支座与基础接触面中心的直径(当缺少此数据时，可按地脚螺栓中心圆直径来计算)Db=6 615 mm，设备操作重量与充水重量之较大值m0=570 000 kg，设备最小重量mmin=330 000 kg，耳式支座的数目n=4，取规范规定的刚性环材料的许用应力［σ］=184 MPa，地脚螺栓的许用应力［σ］b=147 MPa，地脚螺栓材料的常温屈服强度Re=235 MPa。
支承式支座实际承受载荷的近似计算
支座计算
地震烈度 地震系数 7 0.12 8 0.24 9 0.32
支座载荷校核 合格 支座处壳体的弯矩校核
本计算使用条件: 容器的高径比不大于5,且总高度不大于10mm
自己输入 直接出结果ຫໍສະໝຸດ 算支座载荷校核 合格
处壳体的弯矩校核 合格
自己输入 直接出结果
支承式支座实际承受载荷Q的近似计算
支座本体允许垂直载荷，kN 支座安装尺寸,mm 重力加速度,m/s2 偏心载荷,N 支座数量, 不均匀系数 水平力作用点至底版高度,mm 地震系数 设备总质量(包括壳体及其附件， 内部介质和保温层质量),kg 容器外径,有保温层时取保温层外径,mm 风压高度变化系数,按设备质心出高度去,mm 容器总高度,mm 10m高度处的基本风压值,N/m2 偏心距,mm 支座载荷校核 水平力,取Pw和Pc的大值,N 水平地震力 水平风载荷 支座实际承受载荷，kN 支座处壳体的弯矩校核 根据公称直径和有效厚度查表22-21或22-22 椭圆形封头的允许垂直载荷,kN 〔Q〕 D g Ge n k H ac m0 Do fi Ho qo Se P Pc Pw Q 〔F〕 250 790 9.8 0 4 0.83 2500 0.12 5600 1340 1 4335 550 0 7544.069 6585.6 3833.874 40.40375 55.6 合格
abaqus软件在立式容器支承式支座中的应用
abaqus软件在立式容器支承式支座中的应用摘要：采用abaqus有限元分析软件，分析一台工程实际中立式容器支承式支座应力及应力分布，相较于传统机械设计中的强度校核计算，abaqus有限元分析可以更加直观的看出应力大小及应力分布范围，进行强度校核及材料许用应力校核，对不满足强度要求和材料要求的地方可以采取有效措施降低应力集中。
关键词：支承式支座；abaqus有限元分析；应力集中ABAQUS 是一套功能强大的工程模拟有限元软件，其解决问题的范围从相对简单的线性分析到许多复杂的非线性问题，对于一些无法直接计算应力的设备或者采用常规方法计算应力较为复杂的设备可以通过模型模拟来研究应力分布及应力集中，然后根据应力分析结果探讨具体情况采取何种措施降低应力集中，以达到材料强度要求。
Abaqus软件在处理模型过程中更加直观形象的显示出应力分布，对研究人员采取措施有较好的指示功能。
支承式支座是一种立式容器经常使用的支撑结构，一般用于高度不大且距离基础地面或楼面较低的立式容器，分为由数块钢板焊制的A型支座和钢管与钢板焊制的B型支座两种型式。
由于支承式支座与设备下封头连接处会产生较大的局部应力，故在支座与封头之间需增设垫板焊接。
NB/T47065.4-2018《容器支座第4部分：支承式支座》给出了支承式支座的结构形式，选型参数，尺寸规格等，一般情况可以选用标准中的型号，然后按强度校核计算支座的强度，有些情况需要选用非标支座，这种情况无法直接查阅支座理论载荷，需通过计算来校核支座是否符合载荷及强度要求。
文献[2-5]提到一些计算方法，有的采用UG8.0有限元分析，有的采用传统计算方法，这些方法都展示了一定的优势与劣势。
本文采用abaqus有限元分析软件分析一台采用支承式支座的立式容器，对支座与封头焊接部位和支腿本体进行有限元分析，分析其应力与应力集中部位以及应力最大处应力大小，校核其强度和应力是否满足要求，为支承式支座的设计与选型提供参考。
容器支座强度计算
座满足本体允许载荷要求）
座满足封头允许垂直载荷要求）
株洲三联压力容器制造有限责任公司
支承式支座（JB/T 4712.4-2007）实际承受载荷的近似计算
设备总重量m0 偏心载荷Ge
水平力作用点到底板高度H
kg N mm
（包括壳体及其附件，内部介质及保温层的重量）
不均匀系数k 支座数量n 支座安装尺寸D 偏心距Se
10m高度处的基本风压值q0
（安装3个支座时取k=1；安装3个以上时，取k=0.83）
#DIV/0! （当Q<[F]时，所选用支座满足封头的近似计算
温层的重量）
时，取k=0.83）
08(0.12)、0.16(0.24)、0.32)
0m、15m、20m时风压高度变化系数分别取1.00、1.14、1.25)
、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）
栏为用户自填数值 栏表格自动生成结果 栏为显示结论
（对于B类地面粗糙度，设备质心所在高度为≤10m、15m、20m时风压高度变化系数分
（B类地面粗糙度指田野、乡村、丝林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇
0.0 N 0.0 N 0.0 N #DIV/0! kN kN kN 结论
注：
栏为用户自填数值 栏表格自动生成结果 栏为显示结论
#DIV/0! （当Q<[Q]时，所选用支座满足本体允许载荷要求）
mm mm N/㎡ mm mm
0.0 N （重力加速度g=9.8m/s*s)
地震影响系数a 容器外径Do 风压高度变化系数fi 容器总高度H0 水平力计算P 水平地震力Pe 水平风载荷Pw Pe+0.25Pw 支座承受的载荷Q 支座本体允许载荷[Q] EHA允许垂直载荷[F]
（对7、8、9度地震设防烈度分别取0.08(0.12)、0.16(0.24)、0.3
压力容器支承支座载荷计算
k不均系数
m0-设备总质量
n-支座数量 P-水平力 a-地震影响系数 Pe-水平地震力 D0-容器外径 fi-风压高度变化系数 H0容器总高度 q0地区基本风压 Pw水平风载荷
Se-偏心距 Di-容器内径 D0-容器外径 Q-计算支座载荷 支座允许载荷 ［Q］ 比较： Q＜ ［Q］
mm mm mm KN KN
取Pe+0.25Pw和Pw的大值(P=Pe+0.25Pw) 对于7、8、9度地震设防列度分别取0.08 （0.12）、0.16（0.24）、0.32
按设备质心所处高度取B类地面高度变化源自数10m高度处的基本风压值
有保温层时取保温层外径（厚度值设在参数表栏）
的要求
C=C1+C2
设备质心所处高度 m 风压高度变化系数 fi
≤10 1
15 1.14
20 1.25
分步计算区 353000 106325.3012 157665424.3 3.32 20000000 177665424.3 710661697.3 7280 97618.36501
203943.6662
2000 2800 0 2824 203.94 450 结论：支座满足允许载荷的要求
δ n封头名义厚度 C厚度附加余量 δ e封头有效厚度 查表允许垂直载荷［F］ 比较： Q＜［F］
mm mm mm
12 1 11 225.2 结论：
备注 D=Dr
（3支座取k=1）//4支座以上取k=0.83 包括壳体及附件，内部介质及保温层的质量
立式容器
B型支座实际承受载荷计算
单位 输入参数 查表参数 计算强果 mm m/s2 N 至 mm 无 kg 10000 3568 0.83 35000 4 N 无 N mm 1.00 mm N/m2 N 6500 550 12115 0.12 41160 44189 1820 9.8
支架结构设计计算公式
支架结构设计计算公式在工程设计中，支架结构是一种常见的结构形式，它通常用于支撑和固定各种设备和构件。
支架结构设计需要考虑多个因素，包括承载能力、稳定性、刚度等。
在设计过程中，需要进行一系列的计算和分析，以确保支架结构能够满足工程要求。
本文将介绍支架结构设计中常用的计算公式，并对其进行详细的解释和应用。
1. 支撑承载能力计算公式。
支架结构的主要作用是支撑和承载设备或构件，因此支撑承载能力是设计中需要重点考虑的因素之一。
支架结构的承载能力通常由支撑材料的强度和结构的稳定性决定。
常见的支撑承载能力计算公式包括：F = A σ。
其中，F为支撑的承载能力，A为支撑的横截面积，σ为支撑材料的抗拉强度。
这个公式表明，支撑的承载能力与其横截面积和材料的抗拉强度成正比。
2. 支架稳定性计算公式。
支架结构在使用过程中需要保持稳定，以防止发生倾斜或者倒塌的情况。
支架的稳定性通常由其结构形式和材料的稳定性决定。
常见的支架稳定性计算公式包括：P = k π^2 E I / L^2。
其中，P为支架的临界压力，k为支架的端部系数，E为支架材料的弹性模量，I为支架的截面惯性矩，L为支架的长度。
这个公式表明，支架的稳定性与其端部系数、材料的弹性模量、截面惯性矩和长度有关。
3. 支架刚度计算公式。
支架结构的刚度是指其抵抗外力变形的能力，刚度越大，支架的变形越小。
支架的刚度通常由其材料的弹性模量和截面形状决定。
常见的支架刚度计算公式包括：k = E I / L。
其中，k为支架的刚度，E为支架材料的弹性模量，I为支架的截面惯性矩，L为支架的长度。
这个公式表明，支架的刚度与其材料的弹性模量、截面惯性矩和长度成正比。
4. 支架挠度计算公式。
支架结构在受到外力作用时会发生一定程度的变形，这种变形称为挠度。
支架的挠度通常由其材料的弹性模量和截面形状决定。
常见的支架挠度计算公式包括：δ = F L^3 / (3 E I)。
其中，δ为支架的挠度，F为支撑的外力，L为支架的长度，E为支架材料的弹性模量，I为支架的截面惯性矩。
压力容器设计_支座
在确定载荷Q时，须考虑到设备在安装时可能出 现的全部支座未能同时受力等情况。
引入不均匀系数k，安装3个支座时，取 k=1，安装3个以上支座时，取k＝0.83
（4）校核支座处圆筒所受的支座弯矩ML，使ML ＜［ ML ］。
第三章 压力容器的整体设计问题
1、当鞍座邻近 封头时，封头对 支座处筒体有加 强作用，鞍座应 尽可能靠近封头， 即A≤Do/4。
2、若两鞍座间距离过大，会使壳体中因荷重引起的弯 曲应力过大。故A≤0.2L。当需要时，A最大不得大于 0.25L。
本节重点
支座的分类 各种支座的结构特点及选用
耳式支座标ຫໍສະໝຸດ 示例JB/T 4724-92，支座 B4，h=600， δ3 ＝12
材料：10，Q235-A·F/0Cr19Ni9
（3）腿式支座（支腿）
第三章 压力容器的整体设计问题
（3）腿式支座（支腿）
特点：结构简单、轻巧、 安装方便，在容器下面有 较大的操作维修空间。
第三章 压力容器的整体设计问题
与支承式支座的区别：腿式 支座是支承在容器的圆柱体 部分，而支承式支座是支承 在容器的底封头上。
支座型式
根据底板上螺栓孔形状的不同，鞍座分成两种型式， 一种为固定鞍座（代号F），鞍座底板上开圆形螺栓孔。 另一种为滑动鞍座（代号S），鞍座底板上开长圆形螺 栓孔。在安装滑动鞍座时，每个地脚螺栓都有两个螺母， 第一个螺母拧紧后，倒退一圈，然后再用第二个螺母锁 紧，使鞍座能在基础面上自由滑动。
支座位置的选择
注：1、若垫板厚度δ3与标准尺寸不同，则在设备图纸零件名称或备 注中注明。如： δ3 ＝12。
支承式支座计算
根据(1)中计算结果，由于： Q= 17.621 KN < [Q]=
结果：
所选支座
满足
要求。
20 KN
g －重力加速度，取g ＝9.8m／s2 Ge ——偏心
载荷，N H ——水平力作用点至底板高度，
k ——不均匀系数，安装3个支座时取k ＝1；安装3个以上时，取k ＝0.83；
m 0 ——设备 总重量（包 括壳体及基 附件，内部 介质及保温 层的质量） kg
n ——支座数
量
P ——水平力，取P e +0.25P w 和P w 的大值，N
H
Se
D
3 1110.65 1500 895 370
P
1110.648
P=amog+0.25Pw和P=Pw中较大值
a
mo
g
0.12
833
9.8
Pw
524.16
Pw=1.2fiqoDoHo/1000000
Pw
fi
qo
Do
Ho
524.16
1
300
520
式中：
Q ——支座承
受的载荷，
kN；
2800
D ——支麻安装尺寸，mm，对A型支座，D ＝2s2 对B型支座，D ＝D r ；s2,Dr 见表2、表3；
P e ——水平地震力，N； P e ＝am 0 g
a —地震影响系数，对7、8、9度地震设防列度分别取0.08（0.12）、0.16（0.24）、
P w ——水平 风载荷，N；
Pw 1.2 fiq0 D0 H 0 106
Pw 1.2 fiq0 D0 H 0 106
D 0 ——容器 外径，mm， 有保温层时 取保温层外 径；
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