试井分析终极版

1、 试井的分类 试井的作用
产能试井：改变若干次油井、气井或水井的工作制度，测量在各个不同工作制度下
的稳定产量及与之相对应的井底压力，从而确定测试井（或测试层）的产能方程和 无阻流量的试井方法。

（系统试井、等时试井和修正等时试井）
不稳定试井：改变测试井的产量，并测量由此而引起的井底压力随时间的变化的试
井方法。

（单井试井：恢复试井压降试井和多井试井：干扰试井和脉冲试井）
2、 什么是产能试井
产能试井：改变若干次油井、气井或水井的工作制度，测量在各个不同工作制度
下的稳定产量及与之相对应的井底压力，从而确定测试井（或测试层）的产能方程和 无阻流量的试井方法。

（系统试井、等时试井和修正等时试井）
3、 常规试井与现代试井的优缺点
4、 产能试井指示曲线的分类，每一类指示曲线的成因，每一类成因对应的产能方程
油井指示曲线形态可分为四种基本类型及成因：
Ⅰ——直线型：单相达西渗流，一般在较小压差条件下形成。

P J q ∆⨯= q ——产量，m3／d; J ——采油指数，m3／d ／MPa;∆P ——生产压差，MPa.
Ⅱ——曲线型：单相非达西流或油气两相渗流，一般在较大生产压差或流压小于饱和压力时形成。

n
wf R P P C q )(-= C —系数；PR —地层压力，MPa ；Pwf —流压，MPa ；n —指数，1/2(n 〈１)。

或者：2Bq aq P +=∆其中a 和b 为二项式系数。

Ⅲ——混合型：直线部分为单相达西渗流；曲线部分的可能原因：1）随着生产压差的增大，油藏中出现了单相非达西流，增加了额外的惯性阻力；2）随着生产压差增大，流压低于饱和压力，井壁附近地层出现了油气两相渗流，油相渗透率降低，粘滞阻力增大。

（地层参数的计算在直线部分和曲线部分分别依照上述Ⅰ和Ⅱ方法求解。

）
Ⅳ——异常型：1）相应工作制度下的生产未达稳定，测得的数据不反映测试所要求的条件；2）新井井壁污染，随着生产压差增大，污染将逐渐排除；3）多层合采情况下，随着生产压差增大，新层投入工作。

由上所述，异常曲线并非一定是错误的，应根据具体情况分析。

若为原因（1），则必须重新进行测试。

5、 常规回压试井测试步骤，用哪类方程来描述气井产能
回压试井：测试方法——和油井的稳定试井基本相同，即连续以若干个不同的工作制度生产，每个工作制度均要求产量稳定，井底流压也要求稳定。

记录每个产量 qi 及相应的井底稳定流压Pwfi ，并测得气藏静止地层压力PR 。

6、 等时试井与修正等时试井的提出背景、操作步骤（示意图，资料处理） （1）提出背景：回压试井在测试时要求产量稳定，且井底流压稳定，地层压
力基本不变。

现场实施时，达到流压稳定很困难，且关井恢复压力所需时间长。

由于回压试井存在以上不足之处，有人提出等时试井。

在等时试井基础上，又发展处改进等时试井。

（2）操作步骤
等时试井：测试方法——用若干个（至少３个，一般为４个）不同的产量生产相同的时间；在以每一产量生产后均关井一段时间，使压力恢复到（或非常接近）气层静压；最后再以某一定产量生产一段较长的时间，直至井底流压达到稳定。

这样就大大缩短了测试时间。

改进的等时试井：测试方法——改进的等时试井是对等时试井作进一步的简化而得到的。

改进的等时试井中，各次关井时间相同（一般与生产时间相等，也可以与生产时间不相等，不要求压力恢复到静压），最后也以某一稳定产量生产较长时间，直至井底流压达到稳定。

一点法试井：测试方法——对于新钻气井或未接管线的气井，为了减少气井测试时放空的损失，采用一种更节约测试时间的方法，可进行“一点法试井”。

只要求测取一个稳定产量q ，和在该产量生产时的稳定井底流压Pwf ，以及当时气层的静压PR 。

7、 一点法试井的推导和方程
1、 什么叫做弹性驱动第一相、弹性驱动第二相。

与不稳定渗流早晚期的关系
（1弹性驱动第一相（不稳定流早期）：压降漏斗前缘到达地层边界以前称为弹性驱动
第一相。

（2弹性驱动第二相：压降漏斗前缘到达地层边界以后称为弹性驱动第二相 （a ）弹性驱动第二相初期 ，或不稳定渗流晚期。

(b) 弹性驱动第二相晚期，稳定期（定压边界）视稳定期或拟稳定期（封闭边界）。

2、 无因次量的定义，表征不完善性的指标及其相互关系
无因次时间：2
w D cr kt t μφ=
；无因次半径：w
D r r
r =无因次压力：)(2p p qB kh P i D -=μπ μ－粘度、C －压缩系数、pi －原始地层压力、rw －井半径 Q －井的地面产量、h －油层有效厚度、Φ－孔隙度
3、 压降试井和压恢试井的异同点和优缺点
4、 压降试井径向流段表达式、拟稳态段表达式
5、 探边测试（y 函数法）
D 1y=2t ∙ ()1=4Kh t i wf d P P y QBdt
-= μπ 2K h
D =
μ
π
D
Lgy=Lg -Lgt 2
（）
6、 由压力叠加原理推导霍纳关系式
拟生产井压降
p w p 2
w
2.25e t +t 0.183Q B
P =Pi-P t +t =Lg Kh r ∂∆∆∆生产（）μ（）
（） 拟注入井压降
w 2
w
0.183Q B 2.25e t
P =Pi-P t =-Lg Kh r ∂∆∆∆注入μ（）
（） 由压力叠加原理得
i w p 0.183Q B t
P =P -P t =P +P =Lg Kh t +t
∆∆∆∆∆生产注入总μ（）
经整理化简得
w i p 0.183Q B t
P t =P +Lg Kh t +t
∆∆∆μ（）
（）（霍纳关系式）
7、 MDH 法与霍纳法的异同点
① 种方法所得的半对数直线斜率均为i ，但是必须在Tp>t 时，二者求得i 才相等。

②霍诺法外推可求地层压力，前提只能是无穷大地层（即 探井或构造上井数较少，井
距较大），对于开发井则不行。

③霍纳法是一种用途较广的方法（无论探井还是开 发井均能使用），而MDH 法则只能用于Tp 很长的井。

④霍诺曲线中Tp 的大小反映了所有参数代表的范围,Tp 大，曲线离lg1位置远，Tp 小则越靠近lg1。

⑤因恢复曲线所求参数反映了地层压力波及的范围内的平均值，与稳定试井与岩芯分析不同 更具代表性。

（不用Horner 时间，用关井时间；斜率一样，和压降试井斜率一样；Horner 法用截距推测原始地层压力，lgt 法不能求原始地层压力；恢复压差。

）
8、 遇断层时，霍纳曲线的特征
1、 双重介质的类型和异同（双孔、双渗的区别和联系）
2、 储容比 窜流系数 形状系数
弹性容积系数ω：单位岩石内，每改变一个大气压力时，裂缝系统孔隙体积的变化与岩芯孔隙体积变化的比。

m
m f f f
f c c c φφφω+=
窜流系数λ：表示了基质孔隙向裂缝的补给能力。

f
m
w
k k r 2
αλ= k －渗透率 α－形状系数，反映岩块几何形状的特征参数。

3、 储容比、窜流系数的取值对压恢曲线特征的影响
基本参数对理论曲线形态的影响： ①的影响：ω大过渡段短；ω小过渡段长
②λ的影响：λ大台阶低基质孔喉大 ；λ小台阶高基质孔喉细。

③无因次供油半径的影响：R 大边界影响出现晚泄油面积大R 小边界影响出现早泄油面积小
④关井时间长短的影响：关井时间短不能反映流动的全过程，给求参带来困难。

⑤生产时间T 的影响T 大，压降范围大，测试资料反映的范围相应代表性大。

T 短，压降漏斗的范围小，相应测试资料代表性差。

⑥断层的影响井底封闭断层会改变第Ⅱ直线段的斜率。

⑦多油层的影响层间差异（K ）会造成曲线直线段斜率变化，出现多台阶
⑧续流量的影响续流量大会掩盖掉第Ⅰ直线段甚至过渡段。

4、井储系数丼储段特征
井储效应指井筒内流体的弹性膨胀或收缩对井的压力动态影响。

井储系数——井筒内流体的压缩系数
5、格林加登图版、布德图版{压降、压恢的纵横坐标，曲线参数，图版与实测曲
6、垂直裂缝试井中的渗流状态及对应曲线特征
压裂井的流动阶段：
①裂缝内的线性流动为裂缝内物质膨胀引起的向井方向线性流动，属平面平行流动。

②双线性流动，由裂缝内线性流动与地层的线性流动组成。

③地层内的线性流动裂缝导流能力高，流动时基本无压力损耗，因此流动以地层流体向裂缝的线性流动方式流动，通常在高导流能力的裂缝中发生。

④视径向流动，裂缝影响之外的地层弹性膨胀作用下，流体向井方向汇聚的流动。

不同流动时期的渗流特征
【1】裂缝中的线性流动期：由于出现时间早而且持续时间短无实用价值。

k)D>1.6时，直线末端会上翘。

【2】地层裂缝的双线性流动期：裂缝内线性流动。

当(f f b
k)D≤1.6时，直线下弯。

当(f f b
【3】地层内的线性流动：随裂缝导流能力的提高、裂缝对地层中流体的影响增大，双线性流动时间缩短出现了1/2斜率直线。

7、双重介质（以拟稳态窜流为例）其格林加登图版分段，布德图版分段（以实
测曲线为例）
8、气体拟压力定义。