08.受冲切构件承载力计算
《水工混凝土结构设计规范SL191-2008》宣贯要点
sk
Es
(30 c 0.07
d
te
)
SL/T191-96 和 SDJ20-78 均没有非杆件体系结构的裂缝宽度验算方法，08 规范适应工程需要， 在参考国外规范的基础上，提出了非杆件体系结构通过控制 钢筋应力 s 间接控制裂缝宽度的验算方法。 控制受拉钢筋的应力。一般情况下，按荷载标准值计算的受拉钢筋应力 σsk 宜符合下式规定：
8
六、正截面裂缝宽度控制验算
SL/T191-96 最大裂缝宽度 wmax 计算公式为： wmax = 1 2 3
sk
d 3c 0.10 Es te
与 SDJ20-78 相比，增加了混凝土保护层厚度 c 这一因素。工程设计表明， 当混凝土保护层厚度较大时， SL/T191-96 的裂缝宽度计算值比 SDJ20-78 偏大较 多， 会出现钢筋用量由裂缝宽度限制条件控制，比承载力所需钢筋用量增加很多 的情况。 关于裂缝计算公式，08 规范结合试验研究和工程实际，进行了以下几方面 的修正： 1 将 96 规范中的构件受力特征系数 1、 钢筋表面形状系数 2 和荷载长期
作用影响系数 3 简化整合成综合影响系数 。 受弯和偏心受压构件 ＝2.1； 偏心受拉构件 ＝2.4； 轴心受拉构件 ＝2.7。 2 配置带肋钢筋的矩形、T 形及 I 形截面受拉、受弯和偏心受压钢筋混凝
土构件，在荷载效应标准组合下的最大裂缝宽度 wmax（mm）可按下式计算：
wmax
3
Байду номын сангаас
二、环境类别划分
结构的耐久性要求及裂缝控制与结构所处环境条件有很大关系。SL/T191-96 将水工建筑物的环境类别划分为一至四类， 为了进一步将淡水水位变化区与海水 水位变化区、 淡水水下区与海水水下区等不同的侵蚀程度加以区分， SL191-2008 将环境类别划分为一至五类，以期更符合工程实际情况。 不同的环境条件类别，要求不同的耐久性设计。
混凝土结构设计规范
受冲切承载力计算6.5.1 在局部荷载或集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力应符合下列规定（图）：（a）局部荷载作用下；（b）集中反力作用下图 6.5.1板受冲切承载力计算1－冲切破坏锥体的斜截面；2－计算截面；3－计算界面的周长；4－冲切破坏锥体的底面线F l≤（βh f t＋σpc，m）ηu m h0（6.5.1-1）公式（6.5.1-1）中的系数η，应按下列两个公式计算，并取其中较小值：η1＝＋βs（6.5.1-2）（6.5.1-3）式中：F l——局部荷载设计值或集中反力设计值；板柱结构，取柱所承受的轴向压力设计值的层间差值减去柱顶冲切破坏锥体范围内板所承受的荷载设计值；当有不平衡弯矩时，应按本规范第 6.5.6 条的规定确定；βh——截面高度影响系数：当 h 不大于 800mm 时，取βh为；当 h 不小于2000mm 时，取βh为，其间按线性内插法取用；σpc,m——计算截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在 mm2～mm2范围内；u m——计算截面的周长，取距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长；h0——截面有效高度，取两个方向配筋的截面有效高度平均值；η1——局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数；η2——计算截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；βs——局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，βs不宜大于 4；当βs小于 2 时取 2；对圆形冲切面，βs取 2；αs——柱位置影响系数：中柱，αs取 40；边柱，αs取 30；角柱，αs取 20。
6.5.2 当板开有孔洞且孔洞至局部荷载或集中反力作用面积边缘的距离不大于 6h0时，受冲切承载力计算中取用的计算截面周长 u m，应扣除局部荷载或集中反力作用面积中心至开孔外边画出两条切线之间所包含的长度（图）。
图 6.5.2 邻近孔洞时的临界界面周长1－局部荷载或集中反力作用面；2－计算截面周长；3－孔洞；4－应扣除的长度注：当图中 l1大于 l2时，孔洞边长 l2用代替6.5.3 在局部荷载或集中反力作用下，当受冲切承载力不满足本规范第条的要求且板厚受到限制时，可配置箍筋或弯起钢筋。
柱下独立基础受冲切计算
板受冲切承载力应满足F l≤0.7βℎf tηu mℎ0计算取冲切上表面为100mm×100mm的面；取ℎ0=235mm。
则βℎ=1f t=1.43N/mm2η=1u m=100+235×4=13400.7βℎf tηu mℎ0=0.7×1×1.43×1×1340×235=315.2k N即能够承受31.5t的力。
《根据钢结构设计规范》GB50017-2003钢结构轴心受压构件应满足：σ=N A n≤f即σ=NA n =60000N4656mm2=12.89N mm2≤f=215 N mm2实腹式轴心受压构件稳定性验算应满足：σ=NφA≤f构件高L=8m，一端固接一端自由；计算长度l0=16m；λx=λy=l0i=1600cm÷62.78cm=25.48对双轴对称十字形截面构件，λ不得小于5.07b t=169; 取λ=169查表得：φ=0.249，计算得σ=51.77N mm2，满足要求。
柱下独立基础受冲切承载力公式为：F l≤0.7βℎp f t a mℎ0a m=(a t+a b)/2βℎp——受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，取1.0；当h大于或等于2000mm时，取0.9；其间按线性内插法取用；f t——混凝土轴心抗拉强度设计值；ℎ0——基础冲切破坏锥体的有效高度；a m——冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；a t——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽；a b——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽加两倍该处的基础有效高度。
计算取冲切上表面为100mm×100mm的面；取ℎ0=235mm；混凝土强度达到80%。
7.7 受冲切承载力计算
7.7 受冲切承载力计算第7.7.1条在局部荷载或集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力应符合下列规定(图7.7.1)：图7.7.1：板受冲切承载力计算Fl ≤(0.7βhft+0.15σpc,m)ηumh(7.7.1-1)公式(7.7.1-1)中的系数η，应按下列两个公式计算，并取其中较小值：η1=0.4+1.2/βs(7.7.1-2)η2=0.5+αsh/4um(7.7.1-3)式中Fl--局部荷载设计值或集中反力设计值；对板柱结构的节点，取柱所承受的轴向压力设计值的层间差值减去冲切破坏锥体范围内板所承受的荷载设计值；当有不平衡弯矩时，应按本规范第7.7.5条的规定确定；βh --截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9,其间按线性内插法取用；ft--混凝土轴心抗拉强度设计值；σpc,m--临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内；u m --临界截面的周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h/2处板垂直截面的最不利周长；h--截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值；η1--局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数；η2--临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；βs --局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，βs不宜大于4；当βs <2时，取βs=2；当面积为圆形时，取βs=2；αs --板柱结构中柱类型的影响系数：对中性，取αs=40;对边柱，取αs=30;对角柱，取αs=20.第7.7.2条当板开有孔洞且孔洞至局部荷载或集中反力作用面积边缘的距离不大于6h0时，受冲切承载力计算中取用的临界截面周长um,应扣除局部荷载或集中反力作用面积中心至开孔外边画出两条切线之间所包含的长度(图7.7.2).第7.7.3条在局部荷载或集中反力作用下，当受冲切承载力不满足本规范第7.7.1条的要求且板厚受到限制时，可配置箍筋或弯起钢筋。
高规规范相关条文及实例分析
高规规范相关条文及实例分析- 结构理论作者简介：程懋堃，男，结构工程师。
全国工程勘察设计大师，北京市建筑设计研究院顾问总工程师，建设部全国超限高层建筑审查委员会委员、全国抗震防灾委员会委员、全国高层建筑委员会委员，美国混凝土学会(ACL)、高层建筑委员会(CTBUH)、欧洲国际桥梁与结构工程学会会员(MEMBER)，英国结构工程师学会资深会员(FELLOW)，清华大学土木工程系兼任教授，曾担任中国土木工程学会预应力结构委员会副理事长、中国建筑学会建筑结构委员会副主任，1930年生于南京，1950年毕业于上海交通大学土木工程系。
绪论：设计人员经常需要查阅规范条文，以指导和协助自己的工作。
对于各本规范的条文，不但对于其中重要的条款应熟记，而且对于各条文的含意应当正确理解，以便正确应用。
规范中有相当一部分条文在使用时有一定范围，不是任何情况都适用；有的规范条文内容不明确，容易产生误导；个别规范条文甚至是强制性条文，可能无法执行；还有个别条文甚至出现概念错误。
因此，设计人员对于规范条文的正确理解和应用是非常重要的。
如果错误地理解和应用了规范条文，轻则导致设计浪费，重则导致安全问题。
1 对规范条文理解要透彻，需理解其制定目的《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）[1]（简称高规）第3.6.2条: “房屋高度不超过50m时，8、9度抗震设计时宜采用现浇楼盖结构；6、7度抗震设计时可采用装配整体式楼盖，且应符合下列规定：…”其中第5款要求:“楼盖每层宜设置钢筋混凝土现浇层。
现浇层厚度不应小于50mm，并应双向配置直径不小于6mm、间距不大于200mm的钢筋网，钢筋应锚固在梁或剪力墙内。
”高规制定本条的目的是：当地震发生时，地震产生的水平作用力要通过楼板传递并分配至各竖向构件。
而预制板楼盖的整体性不如现浇楼盖，所以要在预制板上面设置厚度不小于50mm的钢筋混凝土现浇层。
因此，对此条款的正确理解是：水平作用力需要楼盖来传递，如果不需要传递水平力，则现浇层不一定需要。
冲切与局部承压承载力验算.
冲切与局部承压承载力验算请选择章节绪论第1章钢筋砼结构的力学性能第2章钢筋混凝土结构的基本计算原则第3章钢筋砼受弯构件的正截面强度第4章钢筋砼受弯构件的斜截面强度第5章钢筋混凝土梁承载能力校核与构造要求第6章钢筋混凝土受压构件承载能力计算第7章钢筋混凝土受扭及弯扭构件第8章钢筋混凝土受拉构件的强度第9章冲切与局部承压承载力验算第10章受弯构件的裂缝与变形验算第11章预应力混凝土的基本概念及其材料第12章预应力混凝土受弯构件的应力损失第13章预应力混凝土受弯构件的设计与计算第14章预应力混凝土简支梁设计第15章部分预应力混凝土受弯构件第一节冲切承载力计算一、概述二、无腹筋板的冲切承载能力计算三、有腹筋板的冲切承载能力计算四、矩形截面墩柱的扩大基础一、概述（一）破坏形态如图。
（二）构造措施1、采用增加板的厚度或柱顶加腋的方法，如图所示。
2、配置腹筋（箍筋和弯起钢筋）提高抗冲切能力。
如图所示。
3、腹筋配置要求(1)板的厚度不应小于150mm，板的厚度太小，腹筋无法设置；(2)箍筋直径不应小于8mm，其间距不应大于1/3h0。
箍筋应采用封闭式，并箍住架立钢筋；按计算所需的箍筋，应配置在冲切破坏锥体范围内，此外，应以等直径和等间距的箍筋自冲切破坏斜截面向外延伸配置在不小于0.5h0范围内（每侧布设箍筋的长度≥1.5h0）。
(3)弯起钢筋直径不应小于12mm，弯起角根据板的厚度采用30～45度，每一方向不应少于五根；弯起钢筋的倾斜段应与冲切破坏斜截面相交，其交点应在离集中反力作用面积周边以外1/2h～2/3h范围内。
二、无腹筋板的冲切承载能力计算（一）计算简图计算简图如图所示。
（二）基本公式k为修正系数，取k＝0.7，代入前式，并考虑截面高度尺寸效应，得无腹筋板抗冲切承载力计算基本公式：（三）计算方法已知板面荷载设计值，板的厚度，柱截面尺寸，混凝土强度等级，验算冲切承载能力，可按下列步骤进行： 1.求冲切力Fld 2.按式计算 3.代入式进行抗冲切验算。
二级注册结构工程师-13_真题-无答案
二级注册结构工程师-13(总分80,考试时间90分钟)单项选择题1. 下述关于预应力混凝土结构设计的观点，其中( )项不妥。
A．对后张法预应力混凝土框架梁及连续梁，在满足纵向受力钢筋最小配筋率的条件下，均可考虑内力重分布B．后张法预应力混凝土超静定结构，在进行正截面受弯承载力计算时，在弯矩设计值中次弯矩应参与组合C．当预应力作为荷载效应考虑时，对承载能力极限状态，当预应力效应对结构有利时，预应力分项系数取1.0；不利时取1.2D．预应力框架柱箍筋应沿柱全高加密2. 钢筋混凝土框架结构，总高度H=48m，经计算已求得第6层横梁边跨边端的弯矩标准值如下表所示。
荷载类型永久荷载楼面荷载风荷载地震作用弯矩值(kN·m) -25 -9 18 30计算该处截面配筋时所需弯矩没计值M(kN·m)，其与下列( )项数值最为接近。
A．-74.4 B．-79.44 C．-89.5 D．-76.93. 焊接残余应力对构件的( )无影响。
A．变形 B．静力强度 C．疲劳强度 D．整体稳定性某冶金工厂操作平台横剖面如图所示。
平台承受由检修材料所产生的均布活荷载标准值为20kN/m2，平台结构自重为2kN/m2，每跨横梁中部设有检修单轨吊车，其作用荷载标准值F=100kN，每片框架承受水平活荷载标准值H=50kN，平台柱自重可忽略不计。
平台梁跨度9m，柱距5m，柱高6m，柱顶与横梁铰接，柱底与基础固接，各列柱纵向均设有柱间支撑，柱顶纵向有可靠支承，平台面铺钢板，与横梁焊接。
平台结构采用Q235-B·F(3号钢)制作，在框架平面内，中柱截面惯性矩为边柱的2倍，中柱截面为钢板焊成的实腹工形柱，如题图，两翼缘为-250mm×25mm，腹板为-450mm×12mm。
ix=21.1 cm，iy=6.03cm，Wx=3187cm3。
4. 柱CD强轴方向惯性矩为( )。
A．260417cm4 B．180731cm4 C．79685cm4 D．79685mm45. 平台柱的框架平面外计算长度为( )。
国开电大《地基基础》形考任务3答案
国开电大《地基基础》形考任务3答案形考任务三试题101.基础将上部结构的荷载传给（）正确答案是：地基试题202.基础的选型、构造尺寸的确定及内力分析，取决于（）正确答案是：上部荷载情况及地基土层的特性试题303.基础工程的研究对象为（）正确答案是：地基和基础试题404.下列关于地基基础设计相关说法有误的一项是（）正确答案是：在设计地基基础时，无须了解地基土层的分布和土的物理力学性质试题505.通过地基勘察和试验获得设计所需的资料后，可进行基础设计，第一步应（）正确答案是：确定地基基础设计等级试题606.在地基基础设计中，可分为承载能力极限状态和正常使用极限状态,下列属于承载力极限状态的一项是（）正确答案是：地基基础整体丧失稳定试题707.下列关于无筋扩展基础说法有误的一项是（）正确答案是：无筋扩展基础易于发生挠曲变形试题808.钢筋混凝土扩展基础简称（）正确答案是：扩展基础试题909.当地基软弱而上部结构传来的荷载很大，采用十字形基础仍不能满足承载力要求，或相邻基础距离很小，或地下水位较高时，可以在建筑物的柱、墙下方做成一块满堂的基础，即（）正确答案是：筏形基础试题1010.适用于完整、较完整岩石地基的荷载试验为（）正确答案是：基岩荷载试验试题1111.建筑地下室或地下构筑物存在上浮问题时，尚应进行（）正确答案是：抗浮验算试题1212.在设计浅基础时，一般先确定基础的埋置深度，选定地基持力层并求出地基承载力特征值，然后根据上部荷载或构造要求确定基础的（）正确答案是：刚性角试题1313.墙下钢筋混凝土条形基础和柱下钢筋混凝土独立基础属于（）正确答案是：扩展基础试题1414.由于建筑地基不均匀、荷载差异很大、体型复杂等因素引起的地基变形，对于砌体承重结构应由（）正确答案是：局部倾斜值控制试题1515.良好土层相比软弱土层的承载力（）正确答案是：高试题1616.在设计浅基础时，一般先确定基础的埋置深度，选定地基持力层并求出地基承载力特征值，然后根据上部荷载或构造要求确定基础的（）正确答案是：底面尺寸和剖面尺寸试题1717.由于钢筋混凝土扩展基础有很好的抗弯能力，因此也称为（）正确答案是：柔性基础试题1818. 柱下独立基础截面设计包括（）正确答案是：基础高度和配筋计算试题1919.柱下钢筋混凝土独立基础的底板厚度主要取决于（）正确答案是：受冲切承载力试题2020.基础底板的配筋应按（）正确答案是：受弯承载力确定试题2101.地基基础设计时，荷载取值原则遵循以概率理论为指导的极限状态设计方法。
钢筋混凝土受冲切构件承载力计算讲解
柱帽抗弯设计：一般按构造要求配筋即可
设置柱帽能提高抗冲切承载力 但施工麻烦 且不美观 因此优 先采用配置腹筋以提高承载力。
2、基础的抗冲切设计
基础分类：阶形基础和锥形基础 破坏位置：柱与基础交接处 阶形基础变阶处 锥形基础倾斜段 破坏形式：沿柱边呈45°倾斜的角锥面
冲切承载力验算：沿基础长边方向地基反力较大的一侧取一个冲切界面验算 柱与基础交接处：
[例8-2] 已知一无梁楼盖柱距5m，板厚160mm，砼：C20， 楼面竖向均布活荷载标准值 7.8kN/m2 试验算中柱柱帽上缘 处楼板的抗冲切承载力。 解：荷载：楼板自重 0.16m×25 kN/m3 =4.0 kN/m2 20mm厚水泥砂浆抹面 0.4 kN/m2 20mm厚混合砂浆抹面 0.34 kN/m2 结构自重4.74 kN/m2 ×1.2 =5.69 kN/m2 楼面荷载 7.8 kN/m2 ×1.3 =10.14 kN/m2 荷载设计值总计 p=15.83 kN/m2 有效板厚h0=160-25=135mm (按两个方向平均) 计算截面周长μm=4 ×(1000+135)=4540mm 因h0<800mm，取βh=1.0； βs=1<2，取βs=2 η1=0.4+1.2/ βs=1.0 作为中柱，αs=40， η2=0.5+ αs h0 /4 μm =0.8
方形基础（b图) a ac A1 ( h0 )b 2 2
bc b 2 A2 (bc h0 ) h0 ( h0 ) 2 2
变阶处抗冲切承载力验算：方法与基础交接处同 只需将式中ac、
bc以变阶处的平面尺寸代替即可。
[例8-3] 已知一柱下独立基础，柱截面尺寸600 ×400mm 基础 平面尺寸300 ×2500mm 柱边基础高度850mm，柱边第一阶 宽 400mm，高350mm，基底反力最大值 Ps=210 kN/m2 砼： C15，试验算抗冲切承载力。 解：因柱边第一阶宽高比400/350>1，需验算柱与基础交接处的 抗冲切能力 ac=600mm、bc =400mm， h0=850-40=810mm， βh=10.1 ×(850-800）/（2000-800）=0.9958 b > 2bc +2 h0
《混凝土结构设计 规范》GB500 10-2010修订概况
450 000
千吨
世界主要产钢国粗钢产量变化
6 德国 9 意大利 8 乌克兰 10 巴西 7 印度 5 韩国
1 中国, 418 782
400 000
350 000
4 俄罗斯
300 000
3 美国 1 中国
250 000
2 日本
200 116 219 3 美国, 98 480
《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010修订概况
郑州大学土木工程学院 刘立新
2010年11月
一.修订的背景和原则
●混凝土结构是我国工程建设中应用最广泛的结构形式之一， 据不完全统计，目前我国钢材年产量已达5亿吨，每年混 凝土用量已达到25亿m3，混凝土结构钢筋用量接近1亿吨， 连续多年居世界第一。但我国混凝土结构目前所应用的钢 筋和混凝土强度比西方发达国家普遍要低1-2个等级。 ●我国工程建设中低强钢材、低等级水泥以及低等级混凝土 比例过大，消费结构不合理，消耗了过多的资源和能源， 不利于可持续发展。 ●高强钢筋和高性能混凝土应用于各类工程建设，带来的不 仅仅是强度的提高，更重要的是降低钢材、水泥、砂、石 的消费量，节约资源和能源，提高了结构的耐久性。如我 国能将这些主要建筑材料提高1~2个强度等级，其节约资 源和能源、宏观经济效益将是十分明显的。
9.
10. 修改了受冲切承载力计算公式；
11. 适当调整了钢筋的保护层厚度规定（保护层厚度从最外 层钢筋(箍筋)算起，与耐久性规范协调并适当简化）；
12. 修改了钢筋锚固长度的有关规定（规定了基本锚固长度 lab、受拉锚固长度la和锚固长度修正系数za，增加了机
械锚固的内容）；
13. 调整了混凝土结构构件纵向受力钢筋最小配筋率要求 （最小配筋率与钢筋强度等级相联系，对采用400和 500MPa级钢筋的板类受弯构件最小配筋率适当减少，有 利于推广高强钢筋）；
承台自动计算公式表
两桩承台计算(柱偏心):一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算:桩数(对称布置的两桩承台):n=2方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.4柱截面长边尺寸(m):hc=0.7(X方向)柱截面短边尺寸(m):bc=0.4(Y方向)作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=3261桩基承台和承台上土的自重设计值(kN):G=100.0柱端垂直于X轴向的弯矩设计值(kN-m)My=15桩i至柱中心线的距离(m):x10=0.90x20=2.97桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=1.94考虑弯矩作用时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nix=2556.5<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)2,承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):x1=0.55垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=1406.1公式(5.6.2-2)承台高度(mm):h=1800砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=16.5钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):b=1000h=1800纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=65截面的有效高度(mm):h0=1735弯矩(kN-m）My=1406.1公式 4.1.5-1det=2839791.41x=49.83yetb*h0=944.4公式 4.1.5-2Asx=2652配筋率(%)rox=0.15二,受冲切计算:承台受柱冲切的承载力计算:自柱短边到最近桩边的水平距离(m):aox1=0.35aox2=2.42公式(5.6.6-3)alfaox1=1.80lmtaox1=0.20alfaox2=0.45lmtaox=1.39桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.6-4)gamoFl=3261承台受柱冲切的承载力设计值(kN):R=5859.4>=gamoFl=3261满足受柱冲切的承载力要求.三,承台受剪计算:柱边至沿X向桩边的水平距离(m):ax1=0.35公式(5.6.8-2)betax=0.20lmtax=0.20桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=15公式(5.6.8-1)gamoVx=2556.5承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=5205.0>=gamoVx=2556.5满足受剪的承载力要求.四,承台局部受压计算(按砼规范):砼局部受压净面积(m^2):Aln=0.28砼局部受压面积(m^2):Al=0.28砼局部受压时的计算底面积(m^2):Ab=1.00(计算底面积边长>=承台宽度时)公式(4.5.1-2)beta=1.89公式(4.5.1-1)Fl=3261砼局部受压的承载力设计值(kN):R=11905.9>=Fl=3261满足局部受压的承载力要求.三桩承台计算:一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算:桩数:n=3方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.64柱截面长边尺寸(m):hc=0.7(X方向)柱截面短边尺寸(m):bc=0.7(Y方向)作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=14000桩基承台和承台上土的自重设计值(kN):G=0.0作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的Mfx=100力矩设计值(kN-m):作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的Mfy=150力矩设计值(kN-m):桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=1.2桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m):y10=1.6y20=0.8考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN):N1y=4708.3<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)N2y=4687.5考虑Mfx,Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nimax=4750.0<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)2,承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):xi=0.9垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):y1=1.3y2=0.5垂直Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):Mx=5885.4公式(5.6.2-4)垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=4037.5公式(5.6.2-3)承台高度(mm):h=2000砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=16.5钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):bx=1600(X向等效宽度)by=h=2000纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=60截面的有效高度(mm):h0=1940弯矩(kN-m）Mx=5885.4公式 4.1.5-1 (砼规范)det=3317735.10x=118.53yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2 (砼规范)Asy=10095按三向板带配筋时,单向板带配筋面积(mm^2):Asy1=5827弯矩(kN-m）My=4037.5公式 4.1.5-1det=3457728.79x=80.50yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2Asx=6856按三向板带配筋时,单向板带配筋面积(mm^2):Asx1=4570单向板带配筋面积取Asy1,Asx1中较大者:Ax1=5827二,受冲切计算:承台受基桩冲切的承载力计算:从承台底角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相a11=0.53A=1.89交点至角桩内边缘的水平距离A,柱边至桩内侧的水a12=0.93A=1.89平距离B,取两者中的较小者(m):从角桩内边缘至承台外边延长线角点的距离(m):c1=1.70c2=2.20公式(5.6.7-4)alfa11=1.01lmta11=0.27公式(5.6.7-6)alfa12=0.71lmta12=0.48桩基的重要性系数:gamo=1.0三桩承台角度sita1,sita2(度):sita1=sita2=60.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.7-3)gamoNl=4750.0承台受底部基桩冲切的承载力设计值(kN):R=6693.6>=gamoNl=4750.0公式(5.6.7-5)gamoNl=4708.3承台受顶部基桩冲切的承载力设计值(kN):R=6323.0>=gamoNl=4708.3满足受基桩冲切的承载力要求.三,承台受剪计算:柱边至沿X向桩边的水平距离(m):ax=0.53柱边至沿Y向桩边的水平距离(m):ay1=0.93ay2=0.13公式(5.6.8-2)betax=0.21lmtax=0.27公式(5.6.8-2)betay1=0.15lmtay1=0.48公式(5.6.8-2)betay2=0.20lmtay2=0.07桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=12.5公式(5.6.8-1)gamoVx=4750.0承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=8122.9>=gamoVx=4750.0公式(5.6.8-1)gamoVy1=4708.3承台受剪的承载力设计值(kN):Ry1=5974.0>=gamoVy=4708.3公式(5.6.8-1)gamoVy2=9375.0承台受剪的承载力设计值(kN):Ry2=11640.0>=gamoVy=9375.0满足受剪的承载力要求.四,承台局部受压计算(按砼规范):砼局部受压净面积(m^2):Aln=0.49砼局部受压面积(m^2):Al=0.49砼局部受压时的计算底面积(m^2):Ab=4.41(按计算底面积的第三种简图)公式(4.5.1-2)beta=3.00公式(4.5.1-1)Fl=14000砼局部受压的承载力设计值(kN):R=27562.5>=Fl=14000满足局部受压的承载力要求.四桩承台计算:一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算(不考虑承台效应):桩数(对称布置的四桩承台):n=4方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.64柱截面长边尺寸(m):hc=0.7(X方向)柱截面短边尺寸(m):bc=0.7(Y方向)作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=18800桩基承台和承台上土的自重设计值(kN):G=0.0作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的Mfx=150力矩设计值(kN-m):作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的Mfy=150力矩设计值(kN-m):桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=1.2桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m):yi0=1.2考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Niy=4731.3(公式5.1.1-2)考虑Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nix=4731.3(公式5.1.1-2)角桩的最大竖向反力设计值(kN):Nimax=4762.5<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)2,承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):xi=0.9垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):y i=0.9垂直Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):Mx=8043.1公式(5.6.2-1)垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=8043.1公式(5.6.2-2)承台高度(mm):h=1900砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=16.5钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):b=4000h=1900纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=60截面的有效高度(mm):h0=1840弯矩(kN-m）Mx=8043.1公式 4.1.5-1 (砼规范)det=3141868.94x=67.47yetb*h0=1001.6公式 4.1.5-2 (砼规范)Asy=14364配筋率(%)roy=0.20弯矩(kN-m）My=8043.1公式 4.1.5-1det=3141868.94x=67.47yetb*h0=1001.6公式 4.1.5-2Asx=14364配筋率(%)rox=0.20二,受冲切计算:1,承台受柱冲切的承载力计算:自柱短边到最近桩边的水平距离(m):aox=0.53自柱长边到最近桩边的水平距离(m):aoy=0.53公式(5.6.6-3)alfaox=1.48lmtaox=0.29公式(5.6.6-3)alfaoy=1.48lmtaoy=0.29桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.6-4)gamoFl=18800承台受柱冲切的承载力设计值(kN):R=20033.1>=gamoFl=18800满足受柱冲切的承载力要求.2,承台受基桩冲切的承载力计算:从承台底角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相a1x=0.53A=1.79交点至角桩内边缘的水平距离A,柱边至桩内侧的水a1y=0.53A=1.79平距离B,取两者中的较小者(m):从角桩内边缘至承台外边缘的距离(m):c1=1.12c2=1.12公式(5.6.7-2)alfa1x=0.98lmta1x=0.29公式(5.6.7-2)alfa1y=0.98lmta1y=0.29桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.7-1)gamoNl=4762.5承台受基桩冲切的承载力设计值(kN):R=7519.2>=gamoNl=4762.5满足受基桩冲切的承载力要求.三,承台受剪计算:柱边至沿X向桩边的水平距离(m):ax=0.53柱边至沿Y向桩边的水平距离(m):ay=0.53公式(5.6.8-2)betax=0.20lmtax=0.29公式(5.6.8-2)betay=0.20lmtay=0.29桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=16.5公式(5.6.8-1)gamoVx=9462.5承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=24781.8>=gamoVx=9462.5公式(5.6.8-1)gamoVy=9462.5承台受剪的承载力设计值(kN):Ry=24781.8>=gamoVy=9462.5满足受剪的承载力要求.四,承台局部受压计算(按砼规范):砼局部受压净面积(m^2):Aln=0.49砼局部受压面积(m^2):Al=0.49砼局部受压时的计算底面积(m^2):Ab=4.41(按计算底面积的第三种简图)公式(4.5.1-2)beta=3.00公式(4.5.1-1)Fl=18800砼局部受压的承载力设计值(kN):R=36382.5>=Fl=18800满足局部受压的承载力要求.五桩承台计算:一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算(不考虑承台效应):桩数(对称布置的五桩承台):n=5方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.64柱截面长边尺寸(m):hc=0.8(X方向)柱截面短边尺寸(m):bc=0.8(Y方向)作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=24000桩基承台和承台上土的自重设计值(kN):G=0.0作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的Mfx=200力矩设计值(kN-m):作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的Mfy=200力矩设计值(kN-m):桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=2.0桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m):yi0=2.0考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Niy=4825.0(公式5.1.1-2)考虑Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nix=4825.0(公式5.1.1-2)角桩的最大竖向反力设计值(kN):Nimax=4850.0<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)2,承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):xi=1.6垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):y i=1.6垂直Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):Mx=15440.0公式(5.6.2-1)垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=15440.0公式(5.6.2-2)承台高度(mm):h=2000砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=16.5钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):bx=4000by=4000h=2000纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=60截面的有效高度(mm):h0=1940弯矩(kN-m）Mx=15440.0公式 4.1.5-1 (砼规范)det=3295721.21x=124.59yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2 (砼规范)Asy=26525配筋率(%)roy=0.34弯矩(kN-m）My=15440.0公式 4.1.5-1det=3295721.21x=124.59yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2Asx=26525配筋率(%)rox=0.34二,受冲切计算:1,承台受柱冲切的承载力计算:自柱短边到最近桩边的水平距离(m):aox=1.28自柱长边到最近桩边的水平距离(m):aoy=1.28公式(5.6.6-3)alfaox=0.84lmtaox=0.66公式(5.6.6-3)alfaoy=0.84lmtaoy=0.66桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.6-4)gamoFl=19200承台受柱冲切的承载力设计值(kN):R=20274.7>=gamoFl=19200满足受柱冲切的承载力要求.2,承台受基桩冲切的承载力计算:从承台底角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相a1x=1.28A=1.89交点至角桩内边缘的水平距离A,柱边至桩内侧的水a1y=1.28A=1.89平距离B,取两者中的较小者(m):从角桩内边缘至承台外边缘的距离(m):c1=1.12c2=1.12公式(5.6.7-2)alfa1x=0.56lmta1x=0.66公式(5.6.7-2)alfa1y=0.56lmta1y=0.66桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.7-1)gamoNl=4850.0承台受基桩冲切的承载力设计值(kN):R=5718.5>=gamoNl=4850.0满足受基桩冲切的承载力要求.三,承台受剪计算:柱边至沿X向桩边的水平距离(m):ax=1.28柱边至沿Y向桩边的水平距离(m):ay=1.28公式(5.6.8-2)betax=0.13lmtax=0.66公式(5.6.8-2)betay=0.13lmtay=0.66桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=15公式(5.6.8-1)gamoVx=9650.0承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=14553.1>=gamoVx=9650.0公式(5.6.8-1)gamoVy=9650.0承台受剪的承载力设计值(kN):Ry=14553.1>=gamoVy=9650满足受剪的承载力要求.四,承台局部受压计算(按砼规范):砼局部受压净面积(m^2):Aln=0.64砼局部受压面积(m^2):Al=0.64砼局部受压时的计算底面积(m^2):Ab=5.76(按计算底面积的第三种简图)公式(4.5.1-2)beta=3.00公式(4.5.1-1)Fl=24000砼局部受压的承载力设计值(kN):R=43200.0>=Fl=24000满足局部受压的承载力要求.筏形承台计算(按倒楼盖法计算):一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算(不考虑承台效应):桩数:n=20nx=4方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.64作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=94000桩基承台和承台上土自重设计值(kN):G=0.0作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的Mfx=5000力矩设计值(kN-m):作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的Mfy=5000力矩设计值(kN-m):桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=2.040桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m):yi0=1.20 3.60考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Niy=4752.14856.34700.0考虑Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nix=4750.04800.04700.0角桩的最大竖向反力设计值(kN):Nimax=4956.3<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)2,筏形承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):xi=1.50垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):y i=1.50垂直Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):Mx=29137.5公式(5.6.2-1)垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=36000.0公式(5.6.2-2)承台高度(mm):h=2000砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=16.5钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):bx=11200by=13600h=2000纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=60截面的有效高度(mm):h0=1940弯矩(kN-m）Mx=29137.5公式 4.1.5-1 (砼规范)det=3448259.09x=83.05yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2 (砼规范)Asy=49509配筋率(%)roy=0.23弯矩(kN-m）My=36000.0公式 4.1.5-1det=3442744.39x=84.54yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2Asx=61194配筋率(%)rox=0.23二,受冲切计算:1,筏形承台受单一基桩的冲切承载力计算:桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.7-7)gamoNl=4956.3承台受柱冲切的承载力设计值(kN):R=18018.7>=gamoNl=4956.25满足受单一基桩的冲切承载力要求.2,筏形承台受桩群的冲切承载力计算:剪力墙内边至桩群外边缘的水平距离(m):aox=1.00aoy=1.00桩群外边缘的水平距离(m):bx=5.00桩群外边缘的竖向距离(m):by=5.00冲切锥体范围内各桩的竖向净反力设计值之和(kN):sigamNli=28200.0公式(5.6.6-3)alfaox=1.01lmta1x=0.52公式(5.6.6-3)alfaoy=1.01lmta1y=0.52桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.7-1)gamoNl=28200.0承台受基桩冲切的承载力设计值(kN):R=70282.8>=gamoNl=28200.0满足受桩群的冲切承载力要求.三,受剪计算:剪力墙边至沿X向桩边的水平距离(m):ax=1.18剪力墙边至沿Y向桩边的水平距离(m):ay=1.18公式(5.6.8-2)betax=0.13lmtax=0.61公式(5.6.8-2)betay=0.13lmtay=0.61桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=15公式(5.6.8-1)gamoVx=24000.0承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=52288.8>=gamoVx=24000.0公式(5.6.8-1)gamoVy=19425.0承台受剪的承载力设计值(kN):Ry=43061.4>=gamoVy=19425.0满足受剪的承载力要求.(大者)向承载力设计值介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间介于0.3~3.0之间长>=承台宽度时)(y20为近距者)向承载力设计值向承载力设计值1600(Y向等效宽度)B=0.53B=0.93介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间介于0.3~1.4之间介于0.3~1.4之间<0.3时,取为0.3向承载力设计值介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间B=0.53B=0.53介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间介于0.3~1.4之间介于0.3~1.4之间向承载力设计值介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间B=1.28B=1.28介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间介于0.3~1.4之间介于0.3~1.4之间ny=54700.0(公式5.1.1-2)4700.0(公式5.1.1-2)向承载力设计值介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间介于0.3~1.4之间介于0.3~1.4之间。
一级注册结构专业考试易错点(经典总结)
一级注册结构考试易错点总则：1、在从表格中查取相关数值时，务必了解注解中的相关事项；2、做完试题后，应将解题过程与规程中的注解进行对照一下，确保无遗漏，尤其是注意一些限制条件；3、尽快将一些重要的结论和解题过程复印贴在规范上；一、荷载部分1、荷载计算时应考虑结构的重要性系数，尤其在木结构计算中，但在抗震设计时不需考虑；2、在进行荷载计算时，应注意恒载的计算，不能漏项，并应结合受荷分析图进行计算内力值；同时还应注意恒荷载在有利作用时的分项系数取值。
3、等效均布荷载的计算：等效宽度计算（1、短跨受荷，2、宽度修正（离非支座边较近，两个集中荷载叠加部位）），最大弯矩采用假定设备荷载为集中荷载，设备荷载应考虑动力系数，同时应考虑扣除操作荷载进行计算。
4、活荷载不应与雪荷载同时考虑；当活荷载大于42的工业建筑时，荷载分项系数取1.3；5、动力荷载应考虑动力系数，仅传递至楼板和梁，而不向墙、柱传递，动力系数仅在基本组合和抗裂验算时考虑，而标准组合，准永久组合均不考虑；对于吊车仅为竖向作用考虑动力系数；6、吊车荷载（吊车台数的布置（竖向最多4台，水平向最多2台）及荷载折减，竖向荷载设计值应考虑动力系数，而水平荷载不需考虑动力系数（应力影响线的应用）；吊车纵向制动力对于四轮吊车，制动力一侧一般为1只，轻中级工作制吊车梁计算腹板的稳定性时，吊车轮压设计值可乘折减系数0.9；吊车起重量的表示方法20/5t表示主钩为20t，副钩为5t，即该吊车的最大起重量为20t。
求吊车梁最大弯矩：即荷载合力作用点（采用力矩平衡）与某一荷载的中线与梁中线重合即该荷载作用处为梁的最大弯矩处；吊车横向水平荷载的计算，注意对重级工作制吊车，需要考虑小车刹车摆动引起的横向水平荷载()（分摊于四个轮子）和小车摆动引起的横向水平荷载（分摊于一个轮子）两者中的最大值；注意支座处梁的剪力与支座处的压力前者仅考虑一根吊车辆上的荷载，而后者需考虑2根梁上的吊车荷载。
建筑结构 重庆大学作业题库答案
1、墙体作为受压构件稳定性的验算通过( )验算。
•A、高宽比•B、长宽比•C、高厚比•D、2、单层厂房预制柱进行吊装阶段的裂缝宽度验算时，柱自重应乘以( )。
•A、动力系数•B、组合值系数•C、准永久值系数•D、3、跨数超过五跨的连续梁、板，当各跨荷载相同，且跨度相差不超过( )时，可按五跨的等跨连续梁、板计算。
•A、 5％•B、 10％•C、 15％•4、在求解双向板支承梁的弯矩时，一般按( )的顺序求解。
•A、先支座弯矩后跨中弯矩•B、先跨中弯矩后支座弯矩•C、先大跨弯矩后小跨弯矩•单层厂房钢筋混凝土柱下独立基础底板配筋主要由( )。
•A、地基抗压承载力确定•B、基础底板抗剪承载力确定•C、基础抗冲切承载力确定•D、6、在计算单层厂房排架的风荷载时，柱顶至屋脊的屋盖部分的风荷载可以取均布，但其对排架的作用则按作用在柱顶的水平集中力考虑。
这时的风压高度变化系数对于有矩形天窗时应该取( )。
•A、柱顶标高的•B、屋脊标高的•C、柱顶到屋脊中点标高的•D、7、某高层建筑要求底部几层为大空间，此时应采用那种结构体系（）。
•A、框架结构•B、板柱结构•C、剪力墙结构•影响砌体结构房屋空间工作性能的主要因素是( )。
•A、房屋结构所用块材和砂浆的强度等级•B、外纵墙的高厚比和门窗洞口的开设是否超过规定•C、圈梁和构造柱的设置是否满足规范的要求•D、单层厂房排架在柱顶集中水平力作用下按剪力分配法计算时，总剪力是按( )。
•A、柱的数量平均分配给各柱•B、柱的高度分配给各柱•C、柱的侧移刚度分配给各柱•D、10、在设计中，屋面均布活荷载、雪荷载和积灰荷载均按（）计算。
•A、上弦实际长度•B、上弦水平投影长•C、屋面面积•大部分短牛腿的破坏形式属于( )。
•A、剪切破坏•B、斜压破坏•C、弯压破坏•D、当钢筋混凝土构造柱与圈梁或现浇板带按构造要求相连接后,其所发挥的作用主要在于( )。
•A、提高了墙体的开裂荷载,延缓了墙体开裂缝•B、大大提高了墙体的抗剪能力增强墙体抵抗水平地震作用的承载力•C、约束了墙体变形,使得墙体开裂后虽经滑移、错位而不致崩塌•D、13、对于整体式的钢筋混凝土屋盖，当s<32时，砌体结构房屋的静力计算方案属于( )。
一级注册结构工程师专业考试大纲及分值比重
一级注册结构工程师专业考试大纲及分值比重一级注册结构工程师专业考试大纲一、总则1。
1 了解以概率理论为基础的结构极限状态设计方法的基本概念.1.2熟悉建筑结构、桥梁结构和高耸结构的技术经济。
1。
3掌握建筑结构、桥梁结构和高耸结构的荷载分类和组合及常用结构的静力计算方法。
1o4熟悉钢、木、混凝土及砌体等结构所用材料的基本性能、主要材料的质量要求和基本检查、实验方法；掌握材料的选用和设计指标取值.1。
5 了解建筑结构、桥梁结构及高耸结构的施工技术。
1。
6熟悉防火、防腐蚀和防虫的基本要求。
1.7 了解防水工程的材料质量要求、施工要求及施工质量标准。
二、钢筋混凝土结构2.1 掌握各种常用结构体系的布置原则和设计方法.2.2 掌握基本受力构件的正截面、斜截面、扭曲截面、局部受压及受冲切承载力的计算；了解疲劳强度的验算；掌握构件裂缝和挠度的验算。
2。
3 掌握基本构件截面型式、尺寸的选定原则及构造规定．2.4 掌握现浇和装配构件的连接构造及节点配筋形式.2 .5 掌握预应力构件设计的基本方法；了解预应力构件施工的基本知识。
2．6 掌握一般钢筋混凝土结构构件的抗震设计计算要点及构造措施。
2.7 了解对预制构件的制作、检验、运输和安装等方面的要求.三、钢结构3.1 掌握钢结构体系的布置原则和主要构造。
3．2 掌握受弯构件的强度及其整体和局部稳定计算；掌握轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算3.3掌握构件的连接计算、构造要求及其连接材料的选用.3．4 熟悉钢与混凝土组合梁、钢与混凝土组合结构的特点及其设计原理。
3 .5 掌握钢结构的疲劳计算及其构造要求。
3。
6熟悉塑性设计的适用范围和计算方法.3。
7 熟悉钢结构的防锈、隔热和防火措施。
3。
8 了解对钢结构的制作、焊接、运输和安装方面的要求.四、砌体结构与木结构4．1 掌握无筋砌体构件的承载力计算。
4．2 掌握墙梁、挑梁及过梁的设计方法.4.3 掌握配筋砖砌体的设计方法。
第八章 构件受冲切和局部受压性能
45º
V=uA 45º0.7V=0.7ftA
Am b 2h0
2
h0/2
h0
二、无抗冲切钢筋板的冲切性能
1. 抗冲切承载力
Flu 0.7 f t um h0
距冲切荷载边界 h0/2处的周长
Flu
45º
V=uA 45º0.7V=0.7ftA
b b 2h0 um 4 2
一、冲切的基本概念
冲切和剪切的差别
冲切破坏验算不满足的话，所采取的措施可 以增加板厚，或增大受冲切的面积（如增大 荷载作用面积），或配置必要的腹筋。
剪切破坏验算不满足的话，需加高梁、柱断 面，或增大腹筋面积（或减小间距等）。
二、无抗冲切钢筋板的冲切性能
1. 冲切力
Fl qA qAm
距冲切荷载边界 h0处的面积
五、混凝土构件局部受压
其破坏形态主要有三种： 2.一开裂即破坏
当试件截面面积与局部承压面积相差悬殊（一般在9<A/Al<36）， 试件一开裂就破坏，破坏很突然，裂缝从上向下发展。裂缝宽度上宽 下小。
五、混凝土构件局部受压
其破坏形态主要有三种： 3.混凝土上、下陷
试件的截面面积与局部承压面积相比很大（一般A/Al＞36）时，在 试件整体破坏前，局部承压面下的混凝土先局部下陷，沿局部承压面 四周的混凝土出现剪切破坏，但此时外围混凝土尚未劈裂，荷载还可 继续增加，直至外围混凝土被劈成数块而最终破坏。
spc sp
ª ß Â ì ý Á Ö ¿ Ð ¹ Ê â Ã ¾ Ï » Ä Í ¾ ² ³ Ñ Î Ì
五、防止局压破坏的措施
(2)配置间接钢筋。 在局部压力作用下，局部受压区段，产生横向拉应力，当拉 应力超过混凝土抗拉强度时，出现纵向裂缝，裂缝一旦出现， “套筒”作用大大减小。为了限制纵向裂缝的出现和展开， 增加“套筒”作用，在局部受压区段内可配置间接钢筋。
[工程类试卷]2008年注册结构工程师(专业部分)上午试卷真题试卷及答案与解析
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（A）165
（B）173
（C）178
（D）183
25试验算格构式双肢缀条柱弯矩作用平面内的整体稳定性，并指出其最大压应力设计值(N/mm2)与下列何项数值最为接近?
（A）165
（）1/438
（C）1/376
（D）1/329
19假定钢支架ZJ-1与平台梁和基础均为铰接，此时支架单肢柱上的轴心压力设计值为N=480kN。试问，当作为轴心受压构件进行稳定性验算时，支架单肢柱上的最大压应力设计值(N/mm2)与下列何项数值最为接近?
（A）114
（B）127
（C）146
（A）φ8@100/200
（B）φ8@100
（C）φ10@100/200
（D）φ10@100
3框架柱Z2底层及二层的截面均为650mm×650mm，一层顶与其相连的框架梁截面均为350mm×650mm。已知柱Z2在水平地震作用下产生的弯矩设计值占其总弯矩设计值的75%以上。试问，框架柱Z2在②轴线方向的底层计算长度l0(m)，应与下列何项数值最为接近?提示：①考虑现浇楼板的作用，梁的刚度应乘以增大系数2。②ψ1=0。
（A）1.68
（B）1.88
（C）2.20
（D）2.48
10某折梁内折角处于受拉区，纵向受拉钢筋3 18全部在受压区锚固，其附加箍筋配置形式如图2-5所示。试问，折角两侧的全部附加箍筋，应采用下列何项最为合适?
（A）3φ8(双肢)
（B）4φ8(双肢)
（C）6φ8(双肢)
（D）8φ8(双肢)
10题11～13：某办公建筑采用钢筋混凝土叠合梁，施工阶段不加支撑，其计算简图和截面尺寸如图2-6所示。已知预制构件混凝土强度等级为C35，叠合部分混凝土强度等级为C25，纵筋采用HRB335级钢筋，箍筋采用HPB235级钢筋。第一阶段预制梁承担的静荷载标准值q1GK=15kN/m，活荷载标准值q1QK=18kN/m；第二阶段叠合梁承担的由面层、吊顶等产生的新增静荷载标准值q2GK=12kN/m，活荷载标准值q2QK=20kN/m。αs=α's=40mm。
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8.2 冲切破坏承载力计算 5
第八章 钢筋混凝土受冲切构件承来自力为保证抗剪钢筋有效地发挥作用，规范规定板的厚度不应小于 为保证抗剪钢筋有效地发挥作用，规范规定板的厚度不应小于 150mm，同时提出应符合下列配筋构造要求： 150mm，同时提出应符合下列配筋构造要求： 按计算所需箍筋应配置在冲切破坏锥体范围内，此外， 按计算所需箍筋应配置在冲切破坏锥体范围内，此外，尚应按 相同的箍筋直径和间距向外延伸配置在不小于0.5h 的范围内； 相同的箍筋直径和间距向外延伸配置在不小于0.5h0的范围内；箍筋 宜为封闭式，并应箍住架立钢筋，箍筋直径不应小于6mm 6mm， 宜为封闭式，并应箍住架立钢筋，箍筋直径不应小于6mm，其间距不 应大于h0／3。 应大于h 弯起钢筋可由一排或两排组成，其弯起角可根据板厚在30° 弯起钢筋可由一排或两排组成，其弯起角可根据板厚在30°～ 30 45°之间选取；弯起钢筋的倾斜段应与冲切破坏锥面相交， 45°之间选取；弯起钢筋的倾斜段应与冲切破坏锥面相交，其交点 应在离局部荷载或集中反力作用面积周边以外(1/2 (1/2～ 3h的范围内 的范围内； 应在离局部荷载或集中反力作用面积周边以外(1/2～2／3h的范围内； 弯起钢筋直径不宜小于12mm，且每一方向不宜少于3根。 弯起钢筋直径不宜小于12mm，且每一方向不宜少于3 12mm 配置箍筋或弯起钢筋后， 配置箍筋或弯起钢筋后，尚应对原冲切破坏锥体以外的截面进 行冲切承载力验算，验算方法同前，但需取冲切破坏锥体以外0.5h 行冲切承载力验算，验算方法同前，但需取冲切破坏锥体以外0.5h0 处的最不利周长。若验算不满足要求， 处的最不利周长。若验算不满足要求，需对相应斜截面进行配筋计 算和排布，直到各处抗冲切能力均满足要求为止。 算和排布，直到各处抗冲切能力均满足要求为止。
3
第八章 钢筋混凝土受冲切构件承载力
式中 Fl—— 冲切剪力设计值； βh—— 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh＝1.0， 当h≥2000mm时，取βh＝0.9，其间按线性内插法取用； ft—— 混凝土轴心抗拉强度设计值； σpc,m—— 临界截面周长上两个方向砼有效预压应力按长度的加权 平均值，其值宜控制在1.0～3.5N／mm2范围内，未配预 应力筋的σpc,m＝ 0。 um —— 临界截面的周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周 边h0／2处板垂直截面的最不利周长； h 0—— 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度平均值 η1 —— 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数； η2 —— 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数； βs —— 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺 寸的比值，βs不宜大于4，当βs <2时，取βs =2，当面 积为圆形时，取βs ＝2； αs—— 板柱结构中柱类型的影响系数，对中柱，取αs=40，对 边柱，取αs=30，对角柱，取αs=20。
8.1 冲切破坏特征及影响因素 1
第八章 钢筋混凝土受冲切构件承载力
8.2 受冲切承载力计算 一、无腹筋板的抗冲切验算
为了防止沿某一空间锥面发生冲切破坏， 为了防止沿某一空间锥面发生冲切破坏，就必须保证该面 底部处的总剪力不大于该面的抗冲切承载力。 底部处的总剪力不大于该面的抗冲切承载力。对在局部荷载或 集中反力作用下，不配置箍筋、 集中反力作用下，不配置箍筋、弯起钢筋或任何其他形式抗冲 切钢筋(也称为腹筋)的钢筋混凝土板(见下图示) 切钢筋(也称为腹筋)的钢筋混凝土板(见下图示)，规范作了如 下规定： 下规定：
Fl≤1.05ftηumh0
所需配筋面积可根据下列公式确定： 所需配筋面积可根据下列公式确定： 当配置箍筋时， 当配置箍筋时，
Fl≤(0.35ft＋0.15σpc,m)ηumh0＋0.8fyvAsvu
当配置弯起钢筋时， 当配置弯起钢筋时，
Fl≤(0.35ft＋0.15σpc,m)ηumh0＋0.8fyAsbusinα
9
第八章 钢筋混凝土受冲切构件承载力
第八章 钢筋混凝土受冲切构件承载力
8.1冲切破坏特征及影响因素 8.1冲切破坏特征及影响因素
冲切是指钢筋混凝土板式构件在集中力（局部荷载） 冲切是指钢筋混凝土板式构件在集中力（局部荷载）作用 是指钢筋混凝土板式构件在集中力 下的受力状态，其破坏面为一锥体面。 下的受力状态，其破坏面为一锥体面。 冲切破坏特征： 45°锥体冲坏。 冲切破坏特征：沿45°锥体冲坏。 破坏特征 影响板抗冲切承载力的主要因素有： 影响板抗冲切承载力的主要因素有： 1、混凝土强度 2、纵向配筋量 3、板柱尺寸 4、板柱形状 5、荷载或反力分布
8.2 冲切破坏承载力计算
8
第八章 钢筋混凝土受冲切构件承载力
设置柱帽，除可加大板柱连接面减小剪应力外， 设置柱帽，除可加大板柱连接面减小剪应力外，还能减小板的 计算跨度因而减小其纵筋用量和跨中挠度。 计算跨度因而减小其纵筋用量和跨中挠度。至于柱帽自身的抗弯承 载力，如按下图所示的构造要求配筋，可不另行验算。 载力，如按下图所示的构造要求配筋，可不另行验算。
Fl≤(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηumh0
式中的系数η，应按下列两个公式计算， 式中的系数 ，应按下列两个公式计算，并取其中较小值：
η1＝0.4＋(1.2/βs) η2＝0.5＋(αsh0/4um)
8.2 冲切破坏承载力计算 2
第八章 钢筋混凝土受冲切构件承载力
8.2 冲切破坏承载力计算
8.2 冲切破坏承载力计算 4
第八章 钢筋混凝土受冲切构件承载力
二、抗冲切配筋设计
当抗冲切承载力不满足上式要求时，可在柱周板内配置抗剪钢筋， 当抗冲切承载力不满足上式要求时，可在柱周板内配置抗剪钢筋， 以提高其抗冲切能力。但从控制使用阶段剪切变形及裂缝考虑， 以提高其抗冲切能力。但从控制使用阶段剪切变形及裂缝考虑，其提 高程度应予限制，因此，我国规范要求抗冲切截面应符合下列条件 抗冲切截面应符合下列条件： 高程度应予限制，因此，我国规范要求抗冲切截面应符合下列条件：
8.2 冲切破坏承载力计算 6
第八章 钢筋混凝土受冲切构件承载力
8.2 冲切破坏承载力计算
7
第八章 钢筋混凝土受冲切构件承载力
三、柱帽的设计
混凝土板柱连接处也可采用设置柱帽的办法来提高抗冲切承载 柱帽通常做成如图所示的3种型式 种型式， 力。柱帽通常做成如图所示的 种型式，其中无顶板柱帽用于板面荷 载较小的情形；折线形柱帽和有顶板柱帽用于板面荷载较大的情形， 载较小的情形；折线形柱帽和有顶板柱帽用于板面荷载较大的情形， 前者从板到柱的传力过程更为平缓，后者则施工较为方便。 前者从板到柱的传力过程更为平缓，后者则施工较为方便。 当柱帽的倾斜坡度及尺寸比例按图所示确定时， 当柱帽的倾斜坡度及尺寸比例按图所示确定时，柱帽本身一般不 存在冲切问题，但柱帽上边缘处楼板仍需进行抗冲切验算。 存在冲切问题，但柱帽上边缘处楼板仍需进行抗冲切验算。验算方法 同前述无腹筋板， 同前述无腹筋板，只需将其中柱尺寸改为柱帽上缘处尺寸即可