计算书变压器事故油池计算书
浅析油浸式变压器事故油池的设计
浅析油浸式变压器事故油池的设计田晶晶;郭晶帆【摘要】In the substation engineering design, in order to ensure the safe operation of oil-immersed transformer and to prevent environmental pollution. The design of accident sump for oil-immersed transformer, in accordance with the standard GB50060-2008 Code for Design of High Voltage Electrical Installation(3~110kV), follow the principle"safety, economy", the design requirements, work processes, calculating principles, design features are discussed.%阐述了在变电所工程设计中，为保证油浸式变压器的运行安全，防止对环境造成污染，对油浸式变压器事故油池的设计，依照规范GB50060-2008《3~110kV高压配电装置设计规范》，遵循“安全、经济”的原则，对事故油池的设计要求、工作过程、计算原理、设计特点进行论述。
【期刊名称】《价值工程》【年(卷),期】2015(000)010【总页数】3页(P70-72)【关键词】油浸式变压器;事故油池;环境污染【作者】田晶晶;郭晶帆【作者单位】北京沃利帕森工程技术有限公司，北京100015;北京江森汽车部件有限公司，北京101300【正文语种】中文【中图分类】TM411油浸式变压器依靠油作冷却介质，冷却方式包括油浸自冷，油浸风冷，油浸水冷机强迫油循环等。
油浸式变压器采用全油的密封性。
事故油池计算书
事故油池计算书
事故油池计算书通常包括设计依据、主变油池计算和变压器事故油池计算等方面的内容。
下面是一个简单的事故油池计算书示例：
一、设计依据
1. 主变压器总油重55.0吨，其典型密度为875Kg/m³。
2. 按最大一台变压器的事故油量的100%考虑。
3. 排油管管径按20min将事故油排尽选择。
4. 流速≥0.6m/s。
二、主变油池计算
Oil体积V=55.0×100%×1000/875=62.86m³。
选用13.5m×11.0m×0.5m的油池，则油池的面积为13.5m×4.0m=54m²。
三、变压器事故油池计算
体积V=55.0×100%×1000/875=62.86m³。
选用8.8m×4.0m的油池，则油池的面积为8.8m×4.0m=35.2m²。
根据油池的面积，计算油池的高度为：h油=V/(8.8×4.0)=1.79m。
考虑到余量，油池的高度可取为1.92m。
在实际计算中，需要考虑更多的因素，如油的种类、油池的形状和尺寸、排油管的直径和流速等。
建议你提供更详细的信息，以便获得更准确的计算结果。
事故水池计算书2012.05.07
编号：(6万吨/年环氧乙烷项目)(事故水池)设计阶段：施工图专业：给水排水计算主题：水池容积水泵选型计算书编制：校对：审核：20 年月厂区事故水池建于厂区东北角，收集厂区事故污水。
二、水池所需有效容积计算：1.事故水池有效容积计算：V总=（V1+V2-V3）max+V4+V5V总——事故储存设施总有效容积，m3；V1——收集系统范围内发生事故的一个罐组或一套装置的物料量，m3；V2——发生事故储罐或装置的消防水量，m3；V3——发生事故时可以转输到其他储存或处理设施的物料量，m3；V4——发生事故时仍必须进入该收集系统的生产废水量，m3；V5——发生事故时可能进入该收集系统的降雨量，m3；V5=10qFq——降雨强度，mm(按平均日降雨量)；q= q a/nq a ——年平均降雨量，mm；n ——年平均降雨天数；F ——必须进入系统的雨水汇水面积ha。
A）以原料罐区事故计：V1=3000m3；V2=1260m3；V3=1500m3；V4=0；V5=10qFq a=668.4mm n=50q=668.4/50=13.4mmF=142799.694m2；V5=10qF=10×13.4×142799.694/10000=1913.5m3V总=（V1+V2-V3）max+V4+V5-V6=（3000+1260-1500）+0+1913.5=4673.5m3B）以装置区事故计：V1=11m3；V2=3780m3；V3=1500m3；V4=0；V5=10qFq= q a/nq a=668.4mm n=50q=668.4/50=13.4mmF=142799.694m2；V5=10qF=10×13.4×142799.694/10000=1913.5m3V总=（V1+V2-V3）max+V4+V5-V6=（11+3780-1500）+0+1913.5=4204.5m3故事故水池设计尺寸L×B×H=40×25×5.3m（两座）；正常有效深度2.5m，有效容积5000m³。
变压器事故油坑作业指导书
施工方案
作业项目名称 2#变压器事故油坑
第 7 页 共 26 页
e、模板与混凝土的接触面应涂隔离剂，涂刷时应将模板倾斜，保证隔离剂薄而均匀，
严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。
5.2.2.2 侧壁模板支设前，需将连接处凿毛并清理干净。模板采用竖向配置φ48×3.5 的钢 管为模板楞，楞中心间距 600mm，同时采用 M12 对拉螺栓，间距 600mm。保证外形尺寸准确，
F2=24H=24×5=120KN/m2 取两者中小值，即 F1=41.605 KN/m2
2〉、混凝土侧压力设计值 F=F1×分项系数=41.605×1.2=49.93 KN/m2
3〉、倾倒混凝土时产生的水平荷载 荷载设计值为 4×1.2=4.8 KN/m2 4〉、荷载组合
F=49.93+4.8=54.73 KN/m2 5〉、有效压头高度：
2.2 编制依据
2.2.1 施工、验收规范及引用资料
《电力建设施工及验收技术规范》建筑施工篇 《火电施工质量检验及评定标准·土建篇》：第三章第六节（混凝土结构工程） 《混凝土工程施工及验收规范》第二章(模板工程)、第三章（钢筋工程）、第四章（混 凝土工程） 《建筑施工手册》（第四版） 《简明施工计算手册》 《钢筋焊接及验收规程》JGJ18-96
施工方案
作业项目名称 2#变压器事故油坑
第 8 页 共 26 页
h=49.93/24≈2m
倾倒混凝土时产生的何载仅在有效压头高度范围内起作用，可略去不计，考虑到模板结构 不确定的因素较多，同时亦不考虑何载折减，取 q=49.93 KN/m2
b、拉螺栓间排距验算
假设对拉螺栓间排距按 600×600 布置，那么每根螺栓所承受的拉力为：
F=Pm.A=49.93×0.600×0.600=17.97KN
事故油池计算书
事故油池计算书全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：事故油池计算书是一个重要的工程计算文件，用于计算事故情况下油池中液体的泄漏速度、污染范围、灾害程度等关键参数。
这个计算书往往是工程安全管理的重要工具，能够帮助工程师和管理人员评估潜在的风险，并制定相应的应急预案和安全措施。
在事故油池计算书中，一般包括以下几个关键内容：1.油池参数及假设条件：包括油池容量、油品类型、油池所处环境条件等基本信息。
2.泄漏速率计算：根据泄漏口大小、液位高度、液体密度等因素，计算油池泄漏的速率。
3.事故风险评估：通过计算泄漏速率、液体性质等因素，评估油池事故对周围环境的影响和可能造成的损害程度。
4.安全措施建议：根据风险评估结果，提出相应的安全措施建议，包括加固油池结构、加强泄漏监测、设置防排火设备等。
5.事故应急预案：针对可能发生的事故情况，制定详细的应急预案，包括应急人员组织、设备调配、应急处置流程等。
事故油池计算书的编制需要专业的工程技术知识和经验，同时也需要准确的数据和精确的计算方法。
在实际工程项目中，事故油池计算书常常被用于风险评估、工程设计和应急管理等方面，起着重要的作用。
第二篇示例：事故油池计算书是建筑工程中非常重要的文件，它涉及到建筑物的安全性和可靠性。
事故油池是指建筑物内储存或使用的液体，因外力作用或操作错误等原因导致泄漏或泄漏后燃烧而形成的事故。
为了保障建筑物的安全，需要对事故油池进行设计和计算。
在制作事故油池计算书时，首先需要确定液体的种类和数量，液体的特性决定了事故油池的容量大小和安全性要求。
通常建筑物内储存或使用的液体主要包括石油制品、化工产品、液化气等，它们的燃点和挥发性都不同，因此需要根据具体情况进行计算和设计。
要确定事故油池的位置和容量。
事故油池的位置应远离火源和易燃物，以减少事故发生的可能性。
事故油池的容量要根据建筑物的大小、液体的种类和数量来确定，一般要求能够容纳所有泄漏的液体，以确保事故发生后能够及时控制。
计算书变压器事故油池计算书
1．结构设计依据及原始条件：1.1规程规范：《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《火力发电厂土建结构设计技术规程》（DL5022-2012）国家现行结构设计技术规定、规程1.2初始条件±0.000相当于绝对标高308.10m。
1.3 资料（详见各专业资料）2.结构计算软件：理正结构设计工具箱软件6.5版3.事故油池设计与计算：1、设计：设计油量37.7/0.8=47.1 m3取47.5m3：已知：油管进口底标高为-1.260m，ρ油=0.8×103kg/m3取H1=4.2-1.26取2.94m ρ油×H1=ρ水×H2H2=0.8×2.94m=2.352 m H1-H2=2.94-2.352=588mm 进出口高差取580mm 设计V=2.94m×4.1m×4.1m=49.4m3≥47.5m3满足设计容积要求池体计算事故油池1 基本资料1.1 几何信息水池类型: 有顶盖全地下长度L=4.800m, 宽度B=4.800m, 高度H=4.050m, 底板底标高=-4.550m池底厚h3=350mm, 池壁厚t1=350mm, 池顶板厚h1=300mm,底板外挑长度t2=0mm注：地面标高为±0.000。
(平面图) (剖面图)1.2 土水信息土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角15度地基承载力特征值fak=230.0kPa, 宽度修正系数ηb=0.00, 埋深修正系数ηd=1.00地下水位标高-10.000m,池内水深2.000m, 池内水重度10.00kN/m3,浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.051.3 荷载信息活荷载: 地面4.00kN/m2, 组合值系数0.90恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27活载调整系数: 其它1.00活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00考虑温湿度作用: 池内外温差10.0度, 内力折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4 钢筋砼信息混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20纵筋保护层厚度(mm): 顶板(上50,下50), 池壁(内50,外50), 底板(上50,下50)钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00按裂缝控制配筋计算构造配筋采用混凝土规范GB50010-20102 计算内容(1) 地基承载力验算(2) 抗浮验算(3) 荷载计算(4) 内力(考虑温度作用)计算(5) 配筋计算(6) 裂缝验算3 计算过程及结果单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3.1 地基承载力验算3.1.1 基底压力计算(1)水池自重Gc计算顶板自重G1=172.80 kN 池壁自重G2=529.55kN底板自重G3=201.60kN 水池结构自重Gc=G1+G2+G3=903.95 kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=336.20 kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1=207.36 kN 池顶地下水重量Gs1= 0 kN底板外挑覆土重量Gt2= 0.00 kN基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 207.36 kN基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 0.00 kN(4)活荷载作用Gh:池顶活荷载Gh=92.16 kN(5)基底压力Pk基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=4.800×4.800 = 23.04 m2基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(903.95+336.20+207.36+0.00+92.16)/23.040= 66.83 kN/m23.1.2 修正地基承载力(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rmrm=18.00kN/m3(2)计算基础底面以下土的重度r地下水位于底板下1m以下，不考虑地下水作用，r=18.00kN/m3(3)根据《地基规范》的要求，修正地基承载力:fa = fak + ηbγ(b - 3) + ηdγm(d - 0.5)= 230.00+0.00×18.00×(4.800-3)+1.00×18.00×(4.550-0.5)= 302.90 kPa 3.1.3 结论: Pk=66.83 < fa=302.90 kPa, 地基承载力满足要求。
变压器事故油池布置图
4.《火力发电厂水工设计技术规定》NDGJ5-88
5.《火力发电厂生活、消防给水和排水设计技术规定》DLGL24-91
6.《给排水设计手册第一～十一册》中国建筑工业出版社
7.《给水排水管道工程施工及验收规范》GB50268-97
8.《电力工程制图标准》DL5028-93
2.注意与土建、电气、水工结构互提资料准确性。进出管穿过池壁预留孔洞，需与水工结构相互配合，避免返工。
3.避免与本专业管道、相邻建（构）筑物及基础相碰。
4.埋地钢管采用环氧煤沥青漆防腐。仅指出防腐层厚度，不必开列防腐材料。
互
提
资
料
项
目
及
时
间
1.事故油池及相关管道平面布置图→水工结构、总图2001.6.20
出手时间
工
日
项目
计算
制图
其他
全校
成品数量
项目
新制
图纸
套用
图纸
合计
计算书
计划范
围
1.事故油池及相关管道安装设计。
2.事故油池平剖面图。
3.事故油池管道平剖面图。
4.管道部件图。
5.安装材料表
设计依据及条件
1.山东莱城电厂#3、#4机组工程总图设计说明书及S01-01、02号图纸；
2.山东莱城电厂一期工程有关施工图及竣工图；
专业卷册作业指导书
审查者编制者郑冠军
版本B修改码0
表式编号238.04：R03
工程名称
山东莱城电厂#3、#4机组
工程编号
37-F1652S
卷册名称
变压器事故油池布置图
卷册编号
事故油池
分项工程质量报验申请单工程名称：XXXX变电站扩建二期工程编号：SZLB34 -010*******注：本表一式六份，由施工项目部填报，业主项目部、监理项目部各一份，施工项目部存四份。
基础垫层分项工程质量验收记录编号：010******* 表3SZLB33报审表水泥混凝土垫层报审表工程名称：XXXX变电站扩建二期工程编号：010*********-001注：本表由施工项目部填报，监理项目部存份，施工项目部存份。
水泥混凝土垫层检验批质量验收记录编号：010*********-001 表95分项工程质量报验申请单工程名称：XXXX变电站扩建二期工程编号：SZLB34 -010*******注：本表一式六份，由施工项目部填报，业主项目部、监理项目部各一份，施工项目部存四份。
油池模板分项工程质量验收记录编号：010******* 表3SZLB33报审表油池模板安装报审表工程名称：XXXX变电站扩建二期工程编号：010*********-001注：本表由施工项目部填报，监理项目部存份，施工项目部存份。
油池模板安装检验批质量验收记录编号：010*********-001 表226油池模板安装检验批质量验收记录编号：010*********-001 表226（续表）SZLB33报审表油池模板安装报审表工程名称：XXXX变电站扩建二期工程编号：010*********-002注：本表由施工项目部填报，监理项目部存份，施工项目部存份。
油池模板安装检验批质量验收记录编号：010*********-002 表226油池模板安装检验批质量验收记录编号：010*********-002 表226（续表）SZLB33报审表模板拆除报审表工程名称：XXXX变电站扩建二期工程编号：010*********-001注：本表由施工项目部填报，监理项目部存份，施工项目部存份。
模板拆除工程检验批质量验收记录编号：010*********-001 表60分项工程质量报验申请单工程名称：XXXX变电站扩建二期工程编号：SZLB34 -010*******注：本表一式六份，由施工项目部填报，业主项目部、监理项目部各一份，施工项目部存四份。
变压器事故油池设计计算
变压器事故油池设计计算作者：张彦清王楠杨子敬王帅来源：《山东工业技术》2015年第02期摘要：变压器事故油池是变电站及发电厂的重要构筑物之一，合理满足规范要求的设计，是设计的重点。
本文主要介绍了事故油池的工作过程，工作原理，及计算方法。
关键词：事故油池；事故油；变压器火灾1 变压器事故油池设计的目的和任务油浸变压器的广泛应用，使人们更加关注它的安全运行、故障排除及防范问题。
接地短路、铁心起火、外力破坏、遭受雷击等均会引起变压器的事故。
即使厂家在设计中精益求精，也是无法确保完全避免事故的发生。
设计一定的防范设施，作为安全考虑还是非常必要的。
水喷雾灭火装置是目前我国常用的室外变压器灭火装置。
水喷雾在灭火过程中，通过喷头将水粉碎成细小水雾滴，喷射到变压器表面，通过表面冷却，窒息以及乳化等作用，实现最终的灭火目的。
由于变压器中含有大量的油，发生火灾时，迅速将其排走，将有效地防止火灾的扩大，减小经济损失。
事故油池就是这样的一种构筑物。
事故油池，对于变压器发生故障泄油时，避免造成周边环境的污染，及防止火灾的扩大起着非常重要的作用。
满足规范要求的设计，是设计事故油池的关键。
本文通过事故油池运行的过程，了解事故油池的运行原理。
并按照相关规范要求，计算事故油池的典型尺寸。
2 事故油池的构成事故油池主要由排油管道，排水管道，通气管，人孔等组成。
排油管道是变压器下方的贮油坑到事故油池的管线。
主要的作用是将变压器的事故油排入到事故油池中，如果变压器设置水喷雾，部分水也会通过排油管道流入事故油池中。
排水管道是事故油池的排出管线，主要的作用是将池中的多余的水压送到池外的管线或者检查井中。
通气管设置于池顶或侧壁，主要的作用是排出油池中的气体，防止爆炸等事故的发生。
人孔主要的作用是检修。
设计中，重点布置排油管道与排水管道的标高，从而满足池中的水能够被压出池外，事故油能按规定的时间自流流入事故油池。
合理布置人孔及盖板，以方便事故后工作人员将油抽走，以及人员下井检修。
变压器事故油池
目录一、工程概况二、施工顺序三、建筑工程土建施工方案㈠、基础土方开挖工程㈡、基础土方回填㈢、钢筋工程㈣、模板工程㈤、混凝土工程四、质量保证措施五、安全保证措施变压器事故油池土建施工方案一、工程概况该工程为乌兰浩特热电厂变压器事故油池工程，变压器事故油池底标高-5.90m，变压器事故油池内径为5000mm，池底板厚度为500mm，池壁厚250mm。
池顶标高为-2.05m。
变压器事故油池混凝土为水工混凝土，混凝土强度等级C30、F200、W6混凝土内掺3%WG-高效复合防水剂，局部上口顶标高为0.40m。
变压器事故油池顶面上覆盖2250mm浮土。
二、施工顺序1、先地下、后地上、先主体、后围护、先结构后装修的原则合理安排施工顺序。
2、以主体结构工程为主要施工工期进行控制，确保其主体工程按计划完成。
3、各专业科学组织，密切配合，协同施工，在主体工程上部做好安全隔离层及围护设施后，下部开始进行交叉作业，装饰工程后上而下进行。
三、建筑工程土建施工方案（一）、基础土方开挖工程1、各施工人员认真熟悉掌握图纸，了解设计意图，根据施工图纸给好定位放线图、测量人员依据此图进行建筑的轴线投测，用控制桩进行定位保护，用石灰撒出基础上口轮廓线。
并做好定位放线记录。
通知监理单位进行验收，签字认可后，方可进行基槽土方开挖。
2、此基础基底标高为-6.00m。
开挖机械采用一台反铲挖掘机进行基础大开挖，两台自卸汽车运土。
根据现场实际情况，土方边坡坡度按1：1放坡，本工程在开挖过程中遇有地下水，降水方案另见变压器事故油池降水方案，土方开挖过程中人工配合修整边坡，表层耕植土外运，运至建设单位指定的弃土地点。
将下层河卵石堆放在不影响施工的此建筑物附近，以备回填。
在施工过程中若有特殊情况，可根据具体情况随时调解坡度。
3、机械在进行土方开挖时，测量人员随时跟踪进行基底标高的测定，基底标高上留300mm改用人工清槽，以防机械超挖和机械扰动地基土，为了确保基础土方施工过程中达到文明施工的要求，故在人工修整基槽边坡和基底时，必须用经纬仪投射出土方挖边线及工作面宽度控制线，以便于人工修整基底及边坡时达到边角规方，坡面平整的要求。
水电站主变压器事故排油池设计_陶承鼎
2 虹吸式（单池式）
2.1 油池型式：可为圆型、矩型等，常用矩型 油池利用虹吸原理排水蓄油， 在一个池内实现排水
蓄油功能，亦称单池式。 原理如图 2 所示。
虹吸管 排水管
h
排油后油位 排油前水位
事故排油管
h2
0.05~0.1 m
排油后水位
油回收管
h1
b
图 2 虹吸式事故油池
2.2 油池设计 （1） h1，h2— —— 分 别 为 油 池 排 油 后 的 水 深 和 油 深 ，排
或事故排入池处的底高程。
（5） 中隔墙连通孔：可按孔洞面积≥2 倍排油管面积
确定，孔高可为孔洞面积的平方根。
（6） 通气孔：当油池全封闭时 ，池壁和隔墙上部应设
置 通 气 孔 ，其 面 积≥排 油 管 面 积 ，孔 底 应 高 于 最 高 油 位 0.3
m，当池上部设有进人孔或有开敞口时，不需通气孔。
器的排油量。
（2） 排 油 量 体 积 V： 取 油 容 量 γ =0.89 t/m3， 则 V =
Q/0.89≈1.12 Q（m3）。
（3） 选择排油后池内底水深 h1（m）：考虑油回收管阀 布置和隔墙底部连通孔设置需要，宜 h1≥0.6 m，如采用从 池顶设泵抽取事故排油，h1 可适当减少。
（4） 排油后最高油位 ： 应低于主变压器坑最低高程
h3— — — 油 池 超 高 ； h4— ——排 油 管 底 距 最 高 油 位 高 度 ， 可 取 h4=（200~ 300）mm，油 池 高 度 布 置 不 受 限 时 可 以 大 些 ；
h5— — — 双 池 间 连 通 孔 高 。 1.2 油池设计
（1） 事故 排 油 量 Q（t）：取 排 油 量 最 大 的 1 台 主 变 压
油池计算书
Calculation of oil pond and drainage pipe一、设计依据input date：1、主变压器总油重55.0吨，其典型密度为875Kg/m3；Total oil weight:55.0ton;density:875Kg/m32、按最大一台变压器的事故油量的100%考虑；As 100% of total oil weight are considered3、排油管管径按20min将事故油排尽选择。
According to the total oil are drained within 20min.thus the pipe diameter can be confirmed.4、流速≥0.6m/s ;velocity≥0.6m/s二、主变油池计算calculation of oil pond with main transformerOil 体积V=55.0×100%×1000/875=62.86m3选用13.5m×11.0m×0.5m的油池，则Adopt 13.5m(length)x4.0m(width) x0.5m(width)=74.25 m374.25 m3≥62.86m3OK三、变压器事故油池计算calculation of oil pond：体积V=55.0×100%×1000/875=62.86m3选用8.8m×4.0m的油池，则Adopt 8.8m(length)x4.0m(width), Soh油=V/(8.8×4.0)=1.79m；加上余量0.13m，则h取1.92m。
h油=V/(8.8×4.0)=1.79m；allowance 0.13m，adopt 1.92m。
油、水平衡时h排水=0.875h油When oil and water are balance :h排水=0.875h油h排水=0.875x1.92=1.68mh油= h排水+ΔhΔh=h油-h排水=0.15m，即进油管与出水管的标高差为0.15mΔh=h油-h排水=0.15m，difference of elevation between inlet and outlet is 0.15m排油管管径宜按20min将事故油排尽。
4009变压器事故油池作业指导书
1
2 3 4 5 6 7
5.2 关键检查项目、隐蔽工程及见证点
序号 1 2 分项工程名称 模板支设 钢筋绑扎 检验等级 3 4 相关记录 模板验评 钢筋验评 钢筋隐蔽记录 混凝土隐蔽记录 4 混凝土验评 钢筋原材实 验 混凝土抗压 强度实验 备注
3
混凝土浇筑
作业项目名称 作业指导书 变压器事故油坑 第 11 页 共 14 页
3.4 施工作业环境要求
3.4.1 保证施工作业有充足的水与电的供应； 3.4.2 保证施工过程中噪声控制满足要求； 3.4.3 保证施工过程中道路畅通，并且道路每天应洒水； 3.4.4 施工过程中每天完成施工任务后，应对现场进行清理，做到工完、料尽、场地清。
4.施工方法及作业程序
4.1 工艺流程图
土方开挖 垫层 池壁外模组建
池底钢筋绑扎
池壁钢筋绑扎
池壁内模组建
作业项目名称 作业指导书 变压器事故油坑 池体内柱钢筋及模板 池体内脚手架搭设 第混凝土浇筑
池体模板拆除
基坑回填
人孔混凝土
回填覆土
4.2 施工方法及要求 4.2.1 土方开挖：
4.2.1.1 采用反铲挖掘机挖土，自卸汽车运土方式；基础挖至原土层 -3.95m，机械挖土至 -3.85m，剩余 100mm 为人工清淤泥； 4.2.1.2 开挖时人工配合清底及修整边坡，放坡控制 1：0.5 以内， 4.2.1.3 开挖出来的土运至业主指定地点； 4.2.1.4 排水:采用明沟排水方法，在作业坑内设 500*500*500 积水坑，作业面周围挖截面 300×300mm 的排水沟按 1%坡度坡向积水坑，积水坑用干砖砌成，表面抹 20 厚砂浆； 4.2.1.5 积水坑内安装 4 寸污水泵抽水，保证作业面内无积水，抽出的水排放至业主指定排 水沟渠内。
变压器用油及集油池制作
110KV的变压器下面有一个集油坑，12m×6m×2.5m，集油坑的污油要求给排水做管道，直接排到事故油池，污油管道做的时候有什么好的做法没有？我想的是要求每个集油坑都单独隔开！请高手指教下！谢谢！跟排水管道设计类似，可使用DN150钢管，每个集油坑底接管后汇集在一起排向事故油池，坡度应为0.01。
根据DL5000—1994《火力发电厂设计技术规程》6.9.4：发电厂应设置电气用的总事故贮油池，其容量应按最大一台变压器的油量确定。
总事故贮油池应有油水分离设施。
油量为600kg及以上的屋外充油电气设备的下面，应设贮油坑。
贮油坑的尺寸应大于该设备外廓尺寸，坑内应铺设厚度不小于250mm的卵石层。
贮油坑还应有将油排到总事故贮油池的设施。
关于坡度没有条文规定，0.01是电力系统常规做法。
在电力设计系统，排油管道确实由水工专业做。
为了变压器事故喷油或爆炸时及时将油放掉。
鹅卵石间有较大缝隙，便于卸油，有一定阻燃性。
黄砂灭火用的，我们放在油池旁边的。
一、油浸式变压器集油池的作用是收集变压器事故状态下排出的废油，以免造成环境污染。
二、填黄砂、或鹅卵石的作用：1.防火。
当运行中的变压器突然发生爆炸起火时，喷出的油或从事故排油阀中排出的油，经黄砂、或鹅卵石流入卸油坑内，然后流往事故油池，这时的黄砂、或鹅卵石起到隔离作用，减小火势，利于灭火；另外高温变压器油经过鹅卵石的冷却后，可减小火势。
2.渗油的。
变压器在工作异常时,无论是过热还是内部短路造成压力升高,都可能从压力释放阀中喷出油来,变压器下面是油池,这些变压器油就流到油池里,为了以后检修或者巡检方便,防止油都积在表面上,就铺一层鹅卵石,油就在鹅卵石缝隙间流到下面去,稍微干净一点.3.防止老鼠等小动物从排油管进入变压器室三、黄砂和鹅卵石的不同之处是黄砂比鹅卵石的阻火效果好，缺点是易于吸油变压器油的密度是多少啊？温度在20℃时:正常值典型值25#变压器油 :895kg/m3 877.6kg/m345#变压器油 :895kg/m3 879.0kg/m3变压器油的号不是按变压器容量来划分的，是按变压器运行的当地温度来划分的如25#变压器油指-25℃变压器油开始凝固不流动对的。
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1．结构设计依据及原始条件：
1.1规程规范：
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）
《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）
《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）
《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）
《火力发电厂土建结构设计技术规程》（DL5022-2012）
国家现行结构设计技术规定、规程
1.2初始条件
±0.000相当于绝对标高308.10m。
1.3 资料（详见各专业资料）
2.结构计算软件：
理正结构设计工具箱软件6.5版
3.事故油池设计与计算：
1、设计：
设计油量37.7/0.8=47.1 m3取47.5m3：
已知：油管进口底标高为-1.260m，ρ油=0.8×103kg/m3
取H1=4.2-1.26取2.94m ρ油×H1=ρ水×H2
H2=0.8×2.94m=2.352 m H1-H2=2.94-2.352=588mm 进出口高差取580mm 设计V=2.94m×4.1m×4.1m=49.4m3≥47.5m3满足设计容积要求
池体计算
事故油池
1 基本资料
1.1 几何信息
水池类型: 有顶盖全地下
长度L=4.800m, 宽度B=4.800m, 高度H=4.050m, 底板底标高=-4.550m
池底厚h3=350mm, 池壁厚t1=350mm, 池顶板厚h1=300mm,底板外挑长度t2=0mm
注：地面标高为±0.000。
(平面图) (剖面图)
1.2 土水信息
土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角15度
地基承载力特征值fak=230.0kPa, 宽度修正系数ηb=0.00, 埋深修正系数ηd=1.00
地下水位标高-10.000m,池内水深2.000m, 池内水重度10.00kN/m3,
浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.05
1.3 荷载信息
活荷载: 地面4.00kN/m2, 组合值系数0.90
恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27
活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27
活载调整系数: 其它1.00
活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00
考虑温湿度作用: 池内外温差10.0度, 内力折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4 钢筋砼信息
混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20
纵筋保护层厚度(mm): 顶板(上50,下50), 池壁(内50,外50), 底板(上50,下50)
钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00
按裂缝控制配筋计算
构造配筋采用混凝土规范GB50010-2010
2 计算内容
(1) 地基承载力验算
(2) 抗浮验算
(3) 荷载计算
(4) 内力(考虑温度作用)计算
(5) 配筋计算
(6) 裂缝验算
3 计算过程及结果
单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm
计算说明：双向板计算按查表
恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.
活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.
裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.
3.1 地基承载力验算
3.1.1 基底压力计算
(1)水池自重Gc计算
顶板自重G1=172.80 kN 池壁自重G2=529.55kN
底板自重G3=201.60kN 水池结构自重Gc=G1+G2+G3=903.95 kN
(2)池内水重Gw计算
池内水重Gw=336.20 kN
(3)覆土重量计算
池顶覆土重量Gt1=207.36 kN 池顶地下水重量Gs1= 0 kN
底板外挑覆土重量Gt2= 0.00 kN
基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 207.36 kN
基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 0.00 kN
(4)活荷载作用Gh:池顶活荷载Gh=92.16 kN
(5)基底压力Pk
基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=4.800×4.800 = 23.04 m2
基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A
=(903.95+336.20+207.36+0.00+92.16)/23.040= 66.83 kN/m2
3.1.2 修正地基承载力
(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rm
rm=18.00kN/m3
(2)计算基础底面以下土的重度r
地下水位于底板下1m以下，不考虑地下水作用，r=18.00kN/m3
(3)根据《地基规范》的要求，修正地基承载力:
fa = fak + ηbγ(b - 3) + ηdγm(d - 0.5)
= 230.00+0.00×18.00×(4.800-3)+1.00×18.00×(4.550-0.5)= 302.90 kPa 3.1.3 结论: Pk=66.83 < fa=302.90 kPa, 地基承载力满足要求。
3.2 抗浮验算
由于地下水位低于池底标高,不需要进行本项验算
3.3 荷载计算
3.3.1 顶板荷载计算:
池顶的覆土压力标准值: Pt=0.500×18.00= 9.00 kN/m2
池顶板自重荷载标准值: P1=25.00×0.300= 7.50 kN/m2
池顶活荷载标准值: Ph= 4.00 kN/m2
池顶均布荷载基本组合:Qt = 1.20×P1 + 1.27×Pt + 1.27×1.00×Ph= 25.51 kN/m2池顶均布荷载准永久组合:Qte = P1 + Pt + 0.40×Ph= 18.10 kN/m2
3.3.2 池壁荷载计算:
(1)池外荷载:
主动土压力系数Ka= 0.59
2
3.3.3 底板荷载计算(池内无水，池外填土):
水池结构自重标准值Gc= 903.95kN
基础底面以上土重标准值Gt= 207.36kN
基础底面以上水重标准值Gs= 0.00kN
基础底面以上活载标准值Gh= 92.16kN
水池底板以上全部竖向压力基本组合:
Qb = (903.95×1.20+207.36×1.27+0.00×1.27+92.16×1.27×1.00)/23.040
= 63.59kN/m2
水池底板以上全部竖向压力准永久组合:
Qbe = (903.95+207.36+0.00×1.00+4.00×23.040×0.40)/23.040
= 49.83kN/m2
板底均布净反力基本组合:
Q = 63.59-0.350×25.00×1.20
= 53.09 kN/m2
板底均布净反力准永久组合:
Qe = 49.83-0.350×25.00
= 41.08 kN/m2
3.3.4 底板荷载计算(池内有水，池外无土):
水池底板以上全部竖向压力基本组合:
Qb = [903.95×1.20+(4.100×4.100×2.000)×10.00×1.27]/23.040 = 65.61kN/m2板底均布净反力基本组合:
Q = 65.61-(0.350×25.00×1.20+2.000×10.00×1.27) = 29.71kN/m2水池底板以上全部竖向压力准永久组合:
Qbe = [903.95+(4.100×4.100×2.000)×10.00]/23.040 = 53.83kN/m2板底均布净反力准永久组合:
Qe = 53.83-(0.350×25.00+2.000×10.00) = 25.08kN/m2
3.4 内力,配筋及裂缝计算
弯矩正负号规则:
顶板:下侧受拉为正,上侧受拉为负
池壁:内侧受拉为正,外侧受拉为负
底板:上侧受拉为正,下侧受拉为负
荷载组合方式:
1.池外土压力作用(池内无水，池外填土)
2.池内水压力作用(池内有水，池外无土)
3.池壁温湿度作用(池内外温差=池内温度-池外温度)
(1)顶板内力:
计算跨度: Lx= 4.400 m, Ly= 4.400 m , 四边简支
按双向板计算.
计算跨度: Lx= 4.450 m, Ly= 3.400 m , 三边固定,顶边简支
池壁类型: 普通池壁,按双向板计算
计算跨度: Lx= 4.450 m, Ly= 3.400 m , 三边固定,顶边简支池壁类型: 普通池壁,按双向板计算
计算跨度:Lx= 4.450m, Ly= 4.450m , 四边简支+池壁传递弯矩
按双向板计算.
1.池外填土,池内无水时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)
配筋计算方法:按单筋受弯构件计算板受拉钢筋.
裂缝计算根据《给排水结构规范》附录A公式计算.
按基本组合弯矩计算配筋,按准永久组合弯矩计算裂缝,结果如下:
2。