第二章 流体的状态方程(PVT关系)

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第二章 流体的p-V-T关系2[1].5

第二章 流体的p-V-T关系2[1].5
i j
i xiVci xiVci
i
教材P31-例2-9
ij
Tcij Tci Tcj 1 kij
ci
1 k 8 V V V
0.5 0.5 cj
13 ci
V
13 cj

3

本章内容
流体的p-V-T关系

§2.1 纯流体的P-V-T相图
§2.2 气体的状态方程(EOS) §2.3 对应状态原理及其应用 §2.4 真实气体混合物的P-V-T关系 ---混合法则
PV=nRT
RT a P 2 V b V
RT a T P V b V V b
0.375 0.333
PengRT a P Robinson V b V V b bV b 方程
0.307
Virial 方程
PV B C Z 1 2 RT V V
得——代入公式计算
V
c
Z RA

Z RA 0.29056 0.08775
例 估算150 ℃时乙硫醇(C2H6S)的液体摩尔体积。已知
实验值为95.0cm3/mol。20 ℃乙硫醇的饱和液体密度为 0.839g/cm3。
解:已知一点密度
V V
S
R
0.29056 0.08775
RT PR方程: Vn+1 =b+ a p+ 2 Vn 2bVn b 2
初始值:V0 RT p Zn+1 pVn 1 RT Zn+1 -Zn 10 4


(续)
3、对应态原理:在相同对比温度、对比压力下,任 何气体或液体的对比体积(或压缩因子)是相同的。 意义:由于对应态原理的计算更接近于事物的本质, 因此流体的性质在对比状态下更便于比较和预测。 对比态原理的理念在化工热力学占有重要位置。存 在对应态关系的不仅有 Z 性质,还有其它对比热力 学性质。Z是最基本的,是推算其它性质的模型。 三参数对比态原理:三参数——Tr、Pr、

化工热力学-流体的 p-V-T 关系

化工热力学-流体的 p-V-T 关系

Z
Z
Z
1
q
Z

Z
0.026196
Z
Z
0.026196
1.026196 Z 6.6060 0.026196
将 Z= 代入上式右边,迭代计算后得到收敛值Z=0.04331。
V l ZRT 0.043318.314350 133.3 cm3mol1
p
0.9457
为了比较计算结果,在例2/5-1的情况下,运用四种立方型状态 方程所计算得到的V v及V l 值列表如下:
第二章 流体的 p-V-T 关系
(一)纯流体的三维相图
自由度与相律
(二)纯流体的二维相图
异戊烷的p-V图
p-T相图
T-V图
(三)纯流体 pVT 行为的模型化
→ 什么是状态方程?
f p,V,T 0
dV
V T
p
dT
V p
T
dp
V=V(T,p)
p=p(T,V )
(四)理想气体
只有在Zc相等的条件下,对比态原理才能成立
以ω为第三参数的对应状态原理
Z f pr ,Tr ,
偏心因子
Pitzer: 物质对比饱和蒸汽压的对数,与对比温度的倒数呈 下列线性关系
log
prS
a 1
1 Tr
prS
pS pc
球形分子虽然临界参数相差很大,但在Tr=0.7时,对比蒸气压 logprS = -1 。
ZC 3/8 1/3 1/3 0.30740
临界压缩因子Zc
VDW: 3/8 RK/SRK: 1/3 PR: 0.3047
立方型状态方程的数值求解
p
RT
V b
V

第二章-流体的p-V-T关系和状态方程

第二章-流体的p-V-T关系和状态方程

1)过热蒸汽等温冷凝为过冷液体; 2)过冷液体等压加热成过热蒸汽; 3)饱和蒸汽可逆绝热膨胀; 4)饱和液体恒容加热; 5)在临界点进行的恒温膨胀
p
C
5
4
1
3(T降低)
2
21
V
§2.2.2 纯流体p-V-T关系的应用
1.气体液化 流体p-V-T关系最大应用是气体的液化,液化是指物质由 气态变为液态的过程,液化的先决条件是物质必须降到临 界温度Tc以下。 气体液化有着极广的用途,如:
丙烷
甲烷
正丁烷 正戊烷
正己烷
室内压力 1atm
T,℃
25
2.制冷剂的选择
在寻找代替氟利昂的制冷剂时,离不开p-V-T数据。 对制冷剂的要求: 1)临界温度要高(高于环境温度),否则在常温
或普通低温范围 内不能被液化。
2)为了使蒸发压力大于大气压力,以避免空 气进入制冷系统,蒸发温度要低。
3)在冷凝温度下的蒸汽压也不宜过高,以免 引起消耗功的增大。
汽液两相平衡区 F=C-P+2=1
超临界流体区 (T>Tc和p>pc)
过热蒸汽区
气相区 汽相区
饱和液相线
饱和汽相线
(泡点线)
(露点线)
等温线
14
p-V图的特征、相关概念
1点,2线,5区,等温线
“1点”—临界点。Tc—临界温度;pc —临界压力; Vc —临界体积。 气液两相共存的最高温度或最高压力,即Tc是加压使 气体液化的所允许的最高温度。 临界等温的数学特征
燃烧值/kJ·g-1 55.6
乙烷 32.18
48.08
-88.65
52.0
丙烷 96.59
41.98

化工热力学第二章 流体的p-V-T关系和状态方程

化工热力学第二章 流体的p-V-T关系和状态方程

第二章 内 容
§2.1 纯流体的p-V-T相图 §2.2 气体状态方程(EOS) §2.3 对应态原理和普遍化关联式 §2.4 液体的p-V-T性质 §2.5 真实气体混合物p-V-T关系
§2.6 状态方程的比较和选用
§2.1 纯流体的p-V-T相图
§2.1.1 T –V 图 §2.1.2 p-V 图 §2.1.3 p-T 图 §2.1.4 p-V-T 立体相图 §2.1.5 纯流体p-V-T关系的应用及思考
§2.1.4 P-V-T立体相图
P-V-T立体相图
§2.1.4 P-V-T立体相图
水的P-V-T立体相图
【例2-1】 将下列纯物质经历的过程表 示在p-V图上:
1)过热蒸汽等温冷凝为过冷液体; 2)过冷液体等压加热成过热蒸汽; 3)饱和液体恒容加热; 4)在临界点进行的恒温膨胀
P
C
1)过热蒸汽等温冷凝为过冷液体; 2)过冷液体等压加热成过热蒸汽; 3)饱和蒸汽可逆绝热膨胀; 4)饱和液体恒容加热; 5)在临界点进行的恒温膨胀
• 1)由于刚性容器体积保持不变, 因此加热过程在等容线上变化,到 达B1时,汽液共存相变为液相单相; 继续加热,当T>Tc,则最终单相为 超临界流体,即C1点。
• 2)当水慢慢加热后,则状态从位 于汽液共存区的A2,变为汽相单相 B2,继续加热,当T>Tc,则最终单 相为临界流体C2。
§2.1 纯流体的P-V-T相图
P-T图
液相区
8atm下变成液体
气相区
1atm下变成气体
液化气的p-T 图
-82.62 ℃
室温10~40℃
乙烯、丙烯、 丁烯能做液化 气吗?
96.59℃
TC = 196.46 Tb =36.05 ℃

第2章_流体的pVT关系-3

第2章_流体的pVT关系-3
7
= 2.919 × 10−5 (m3 ⋅ mol-1 )
(2)采用普遍化密度关系 )
310.15 10.13 Tr = = 0.7647,pr = = 0.8980 405.6 11.28
ρ r = 2.38
从图2-7查得饱和液体在 从图 查得饱和液体在 Tr = 0.7647 时,ρ r = 2.34
(1)采用修正的 )采用修正的Rackett方程 方程
310.15 Tr = = 0.7647 405.6
Z RA = 0.2465
V
SL
= (RTc /
1+ (1−Tr )2 / 7 pc ) Z RA
1+ (1− 0.7647) 2 / 7 8.314 × 405.6 = × 0.2465 11.28 × 106
9
第二章 关系(3) 流体的P-V-T关系
1
2.6 液体的 液体的p-V-T关系 关系
2.6.1 液体状态方程
1. Tait方程 方程
p+E V = V0 − D ln p0 + E
L L
D和E ——给定温度下的常数 和 给定温度下的常数 可计算很高压力下液体体积, 可计算很高压力下液体体积,而且精度很高
V2
L
= V1L
ρr 2.34 = 2.914 × = 2.856 × 10-5 (m3 ⋅ mol-1 ) ρr 2.38
1 2

72.5 × 10−6 V= = = 3.05 × 10−5 (m3 .mol-1 ) ρr 2.38 Vc
8
作业
page 36. 2.3 page 37. 2.5, 2.10, 2.11,2.16 , , , page 38. (一)是非题

第2章_流体的pVT关系

第2章_流体的pVT关系
Zc=0.307,该值比RK方程的0.333有明显改进,但仍 偏离真实流体的数值 ; 计算常数需要Tc , Pc和ω,a是温度的函数; 同时适用于汽液两相,PR方程计算饱和蒸汽压、饱 和液体密度和气液平衡中的准确度均高于SRK方程 , 在工业中得到广泛应用。
18
2.2.1.5 Patel-Teja方程 方程形式:
代入式(2-12)
RT a 8.314×273.15 1.5588 p= − 0.5 = − −5 V −b T V(V +b) ( 4.636−2.6806) ×10 ( 273.15)0.5 ×4.636×(4.636+ 2.6806)×10−10 =8.8307×107(Pa)
8.8307 × 107 − 101.33 × 106 Δp = = −12.9% 6 101.33 × 10
⎪ ⎨ 2 ∂ P ∂V 2 ⎪ ⎩
图2-3 纯物质的p-V图
(
)
c
T =Tc 6
=0
2.2 流体的状态方程
定义:描述流体p-V-T关系的函数表达式 。
f ( p,V , T ) = 0
重要价值: ⑴精确地表达相当广泛范围内的pVT数据; ⑵推算不能直接测量的其它热力学性质。 状态方程的分类: 结合理论和经验:半经验半理论状态方程 从级数的角度出发:多参数状态方程
方程常数: R 2Tc 2 a (T ) = ac ⋅ α (Tr , ω ) = 0.457235 ⋅ α (Tr , ω )
pc
α
0.5
= 1 + F (1 − Tr )
0.5
RTc b = 0.077796 pc
2
17
F = 0.37464 + 1.54226ω − 0.26992ω

第二章 pVT关系和状态方程

第二章 pVT关系和状态方程
Vi =Vi+1=1.712m3/kmol
的摩尔体积
查表Tc、pc→a,b, V0=RT/p=2.01294m3/kmol V1 V2…..
饱和液体的摩尔体积
RT pV b Vi 1 b af Vi
RT pV b 1 2 b T Vi Vi b a
将a、b代入vdW方程,并用于临界点,得
RTc a 3 RTc pc 2 Vc b Vc 8 Vc
或 Z pcVc 3 0.375 c (2-8)
RTc
8
以Tc和pc表达的vdW常数为
27 R T a 2 64 pc
2
2 C
(2-9)
1 RTc b 8 pc
(2-10)
pc
2
(2-20)
RTc b 0.077796 pc
(2-21)
Zc=0.307,该值比RK方程的0.333有明显 改进,因此PR方程在体积性质计算方面明显 优于SRK方程,但仍偏离真实流体的数值; 计算常数需要Tc, pc和ω,a是温度的函数; 同时适用于汽液两相,PR方程计算饱和蒸汽 压、饱和液体密度和气液平衡中的准确度均 高于SRK方程 ,在工业中得到广泛应用。
常用的物质及临界点:
二氧化碳:31 ℃, 7.38 MPa 水:374 ℃, 22 MPa 甲醇:239℃, 8.1 MPa 乙醇:243℃, 6.38 MPa
p-T图
P-V图
亚稳态流体
过热液体—在一定温度下,当压力低于饱和 蒸汽压(或一定压力下,温度高于其沸点) ,仍能以液体形式存在 过冷蒸汽—压力高于同温度下的饱和蒸汽压 (或温度低于同压力的沸点),仍能以蒸汽 形式存在。

第二章流体的P-V-T关系与状态方程

第二章流体的P-V-T关系与状态方程

2.2.3 立方型状态方程
2.2.3.1 Van der Waals (vdW)范德华方程
RT a pVbV2
体积修正项, b为有效分子体 积,斥力参数
压力修正项, a为引力参数
vdW方程的优点:
1)1873年范德华在其著名的论文“关于气态和液态的连 续性”中提出,是第一个有实用意义的状态方程。1910年 曾获诺贝尔奖。
方程两边乘以 (V b ) P
得:
RT a(Vb)
VbPP1 T/2VVb
V k 1R P TbPa 1T /2 V V k k V b kb
初值取
1.875107
理想气体EOS只适合压力非常低的气体, 不适合真实气体。
2.2.2 气体的非理想性
真实气体分子有大小、分子间有相互作用力是造成气体非理 想性的原因。 真实气体对理想气体的偏离程度可以用压缩因子Z来表达:
Z PV V RT Vig
分子间吸引力促使Z<1; 分子间排斥力使Z>1; 吸引力和排斥力的平衡暗指Z=1。
方程在P →0 时,应变为:PV = RT
2. 低压下的气体(特别是难液化的N2,H2,CO,CH4,…), 在工程设计中,在几十个大气压(几个MPa)下,仍可按 理想气体状态方程计算P、V、T: 而对较易液化的气体,如NH3,CO2,C2H4(乙炔)等,在 较低压力下,也不能用理想气体状态方程计算。
对方程的引力项进行修正,以使计算的V减小, 提高计算的准确性,是真正实用的EOS。
R-K 方程中的常数a,b 的求取
•用同于vdW方程的方法得到常数a,b值, •即临界等温线在临界点的条件得到:
a 0 .42748
R
2T
2.5 c

化工热力学第2章流体的PVT关系

化工热力学第2章流体的PVT关系
时,这种流体就处于对比状态。
例如:H2 和N2这两种流体
对于H2
状态点记为1,P1 V1 T1
Tr1 =T1/TcH2
Pr1=P1/PcH2
对于N2
状态点记为2,P2 V2 T2
Tr2 =T2/TcN2
Pr2=P2/PcN2
当Tr1=Tr2 ,Pr1=Pr2 时,此时就称这两种流体处
一.P-T图
P
Pc
3液



2
1
密 流 区 C
气相
Tc T
1-2线 汽固平衡线(升华线)
2-c线 汽液平衡线(汽化线) 2-3线 液固平衡线(熔化线) C点临界点,2点三相点 P<Pc,T<Tc的区域,属汽体 P<Pc,T>Tc的区域,属气体 P=Pc,T=Tc的区域,两相 性质相同
P>Pc,T>Tc的区域,密流区
压缩因 子,方 程的计 算值和 实测值 的符合 程度是 判断方 程的优 劣标志 之一。
2. R-K Equation (1949年,Redlich and Kwong)
(1) R-K Eq的一般形式:
P
RT V-b
-
a T0.5V(V
b)
(2-11)
① R-K Equation中常数值不同于范德华方程中的a、b值, 不能将二者混淆。 在范德华方程中,修正项为a/V2,没有考虑温度的影响 在R-K方程中,修正项为,考虑了温度的影响。 ② R-K Equation中常数a、b值是物性常数,具有单位。
为表征物质分子的偏心度,既非球型分子偏离球对称的 程度,简单流体为0
R-K Eq经过修改后,应用范围扩宽。 SRK Eq:可用于两相PVT性质的计算,对烃类计算,其 精确度很高。

第2章流体的PVT关系

第2章流体的PVT关系

R-K Eq中 a=f (Tc,pc) SRK Eq中 a( T )=f (Tc,pc,T, ω)
Soave-Redlish-Kwang 方程(简称RKS方程)
使用情况和意义 (1) RKS方程提高了对极性物质及含有氢键物质的p –V –T
计算精度。 (2) 可以用于液体p V T 性质计算。如在饱和液体密度的计
算中更准确。
Peng-Robinson方程(简称PR方程)
方程形式:
p

RT V b

V
V

aT b b
V

b
方程参数:
aT a T 0.45724R2Tc2 / pc T
b 0.07780RTc / pc

(T
)

1

k(1

a/V2 — 分子引力修正项。
由于分子相互吸引力存在,分子撞击器壁的力减小,造成压力减小。
b —分子本身体积的校正项。
分子本身占有体积,分子自由活动空间减小,由V变成V-b。分子 自由活动空间的减小造成分子撞击器壁的力增大。造成压力增大
• 参数a和b获得途径:
(1)从流体的p-V-T实验数据拟合得到
中间根无意义。
ps
•当p≠ps时,只有一个根有意义,
其他两个实根无意义。
Vsl
T>Tc T=Tc
T<Tc
Vsv
V
Redlich-Kwong方程
方程形式:
RT
a
p V b T 0.5V (V b)
vDW方程的引力项没有考虑温度的影响,而RK方程的引力
项加入了温度项。
方程参数:

化工热力学第二章-----流体的PVT关系 [兼容模式]

化工热力学第二章-----流体的PVT关系 [兼容模式]

24
MH方程
方程情况 ( 1 ) MH 方程是 1955 年 Martin 教授和我国学者候虞钧 教授提出的。首次发表在杂志AIChE J(美国化学工程 师会刊)上。有9个参数。 (2)为了提高该方程在高密度区的精确度,Martin于 1959年对该方程进一步改进。 (3)1981年候虞钧教授等又将该方程的适用范围扩展 到液相区,改进后的方程称为MH-81型方程。
0.5 r 2
k 0.3746 1.54226 0.26992 2
a( T )=a( T )=f (Tc,pc, Tr ,ω)
15
P-R方程
方程使用情况: (1)RK方程和SRK方程在计算临界压缩因子Zc和液 体密度时都会出现较大的偏差,PR方程弥补这 一明显的不足; (2)它在计算饱和蒸气压、饱和液体密度等方面有更 好的准确度; (3)是工程相平衡计算中最常用的方程之一。
8


van der Waals方程
1873年van der Waals(范德华) 首次提出了能表达从气态 到液态连续性的状态方程 :
•参数: (1)a/V2—分子引力修正项。 由于分子相互吸引力存在,分子撞击器壁的力减小,造成压力 减小。 (2)b —分子本身体积的校正项。 分子本身占有体积,分子自由活动空间减小,由V变成V-b。 分子自由活动空间的减小造成分子撞击器壁的力增大。b增大, 造成压力增大。
2
一、纯物质的P-T关系
1-2线 汽固平衡线(升华线)
P
A
Pc
C
超临 界流 体区
2-c线 汽液平衡线(汽化线) 2-3线 液固平衡线(熔化线) C点临界点,2点三相点 P<Pc, T<Tc的区域,属汽体 P<Pc, T>Tc的区域,属气体

第2章 流体的PVT关系-状态方程式(3版)

第2章  流体的PVT关系-状态方程式(3版)
第二章
流体的压力、体积、温度关系: 状态方程式
流体的P-V-T关系

2.1
纯物质的P-V-T行为


2.2
2.3
流体的状态方程式
对应态原理的应用


2.4
2.5
液体的P-V-T关系
真实气体混合物
2.1 纯物质的P-V-T关系
固 固 液

临界点 气 汽
纯物质的P-V-T相图
P-V-T相图的投影图
偏心因子的物理意义为:其值的大小,是反
映物质分子形状与物质极性大小的量度。球形
分子(Ar、Kr、Xe等)ω=0;非球形分子ω>0。 根据以上结论,Pitzer提出了两个非常有用
的普遍化关系式。一种是以压缩因子的多项式
表示的普遍化关系式(简称普压法),一种是以
两项维里方程表示的普遍化第二维里系数关系
液体对比密度的定义:
Vc r L c V
L
液体的摩尔体积计算:
r1 V V r2
L 2 L 1
2.5
真实气体混合物
非理想性的两个原因。 用纯物质性质来预测或推算混合物性质 的函数式称为混合规则,纯气体的关系 式借助于混合规则变可推广到气体混合 物。 关键问题是求解混合物的虚拟特征参数。
2.2 流体的状态方程式
纯流体的状态方程(EoS) 是描述流体P-V-T性质 的关系式。 f( P, T, V ) = 0 混合物的状态方程中还包括混合物的组成(通常 是摩尔分数)。
理想气体方程式
pV RT pV Z 1 RT
p为气体压力;V为摩尔体积; T为绝对温度;R为通用气体常数。

Zc=0.307,更接近于实际情况,虽较真实

化工热力学第二章 流体的pVT关系

化工热力学第二章 流体的pVT关系
化工热力学
第二章 流体的PVT关系
第2章 流体的p-V-T关系
流体指除固体以外的流动相的总称。均 匀流体一般分为液体和气体两类。
南阳理工学院 生化学院
化工热力学
第二章 流体的PVT关系
重点内容
纯物质的p-V-T关系
状态方程 立方型状态方程 多参数状态方程 对应态原理及其应用 流体的蒸气压、蒸发焓和蒸发熵
方程形式: p RT a(T )
V b V (V b)
Soave 是把R-K 方程中的常数a 看作是温度的函数,在SRK 方程中,a 不仅是物性的函数,而且还是温度的函数,只有在特 定的温度下,对于某一物质而言, a 才能为定值。
方程常数:
a(T
)

ac
(Tr
,)

0.42748
混合规则与混合物的p-V-T关系 液体的p-V-T关系
南阳理工学院 生化学院
化工热力学
第二章 流体的PVT关系
本章要求:
1.了解纯物质的P-T图和P-V图 2.正确、熟练地应用R-K方程、两项维里方程计 算单组分气体的P-V-T关系 3.正确、熟练地应用三参数普遍化方法计算单组 分气体的P-V-T关系 4.了解计算真实气体混合物P-V-T关系的方法, 并会进行计算。
化工热力学
第二章 流体的PVT关系

V T

p

V
V V p T
dV dT dp V
对于液体,由于其具有不可压缩性,体积膨胀系数和等温 压缩系数是温度和压力的弱函数,其数值可以从文献或工具书 中查到。因此,在液体的温度和压力变化不大时,可以将体积 膨胀系数和等温压缩系数当作常数,则

热力学目录[整理]

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第二章流体的P-V-T关系2.1 纯物质的P-V-T关系一、P-T图二、P-V图2.2 流体的状态方程一、Virial方程二、立方形方程1、VDW方程2、R-K方程3、SRK方程4、PR方程三、多参数状态方程2.3 对应态原理及其应用一、对应态原理二、两参数普遍化状态方程三、三参数普遍化关系式1、偏心因子2、普遍化第二维里系数法3、普遍化压缩因子图法4、普维法与普压法的应用条件2.4 真实气体混合物的PVT关系第三章纯流体的热力学性质3.1热力学性质间的关系一、热力学基本方程二、点函数的数学关系式三、Maxwell关系式1、第一关系式2、第二关系3.2 热力学性质的计算一、以T、P为变量的焓变和熵变计算1、H的基本关系式2、S的基本关系式二、剩余性质法(一)计算原理1、剩余性质M R2、H*、S*的计算式3、H R、S R的计算式4、H、S的计算(二)H R、S R的计算方法1、图解积分2、EOS法3、普遍化关系式法第四章热力学第一定律及其应用4.1 能量平衡方程一、能量平衡方程二、轴功4.2 能量平衡方程的应用一、封闭体系二、稳定流动体系1、机械能平衡式2、绝热稳定流动过程3、与外界有大量热、轴功交换的稳流过程4.3 气体压缩过程一、压缩过程热力学分析二、单机压缩机可逆轴功的计算理想气体真实气体三、多级压缩及实际功耗第五章热力循环——热力学第二定律及其应用5.1 热力学第二定律一、热力学第二定律热流方向:Clausis说法循环过程:Kelvin说法熵增原理:5.2 熵一、熵1、熵函数(熵流)2、闭系热力学第二定律数学表达式3、熵产生4、熵变的计算二、熵平衡1、熵平衡方程2、熵平衡方程的特殊形式5.3 热力学性质及图表及其应用一、热力学性质图(一)T-S图1、T-S图形2、T-S图线组成的意义3、利用T-S图表示过程4、单组分两相区热力学函数的计算二、其他热力学性质图三、热力学性质图的共性四、热力学图表与普遍化热力学图表的区别5.4 水蒸气动力循环一、卡诺循环二、郎肯循环1、郎肯循环过程的热力学计算2、热效率和气耗率3、实际的郎肯循环三、提高郎肯循环的措施1、提高蒸汽的过热温度2、提高蒸汽压力3、再热循环5.5 制冷循环一、逆卡诺循环二、蒸汽压缩制冷循环1、制冷原理2、蒸汽压缩制冷循环热力学计算3、实际的蒸汽压缩制冷循环4、提高制冷系数的措施5、制冷剂的选择第六章化工过程热力学分析6.1 基础理论一、能量的级别二、理想功W id1、定义2、稳流过程理想功的计算式三、损失功W L四、热力学效率6.2 有效能6.3 化工单元过程的热力学分析一、流动过程二、传热过程三、分离过程第7章 溶液热力学基础7.1 溶液的热力学性质7.1.1 均组敞开系统的热力学关系式和化学位 7.1.2 偏摩尔性质1、定义式及物理意义2、 与溶液摩尔性质M 间的关系3、偏摩尔性质间的关系4、偏摩尔性质的计算7.2 Gibbs-Duhum Eq7.2.1 Gibbs-Duhum Eq 的一般形式 7.2.2 G-D Eq 的常用形式 7.2.3 Gibbs-Duhum Eq 的作用 7.3 逸度与逸度系数7.3.1 逸度的定义及物理意义 1、逸度的定义 2、逸度系数定义式 3、逸度的物理意义 7.3.2 物质逸度的计算 1、纯气体逸度的计算 (1)用普遍化关系式求 (2)用EOS 法求 2、凝聚态逸度的计算3、混合物中组分i 的逸度的计算 7.4 理想溶液和标准态 7.4.1 理想溶液 1、定义2、溶液的热力学性质 7.4.2 标准态 7.5 活度和活度系数 1、活度的定义及意义 2、活度系数3、注意点7.6 流体均相混合时的性质变化 7.6.1 混合过程性质变化 1、混合过程性质变化 2、混合偏摩尔性质变化 3、混合性质变化与组成的关系 7.6.2 过量(超额)热力学性质 1、过量热力学性质M E2、过量性质变化 7.7 活度系数模型7.7.1 过量自由焓与活度系数 7.7.2、非理想溶液模型 1、正规溶液模型i M2、无热溶液模型3、基团溶液模型7.7.3 活度系数的近似关联式1、Wohl型经验方程2、局部组成方程3、基团溶液模型)第八章相平衡8.1 平衡的判据与相律8.2 互溶体系VLE相图一、二元体系的P-T图二、互溶体系的P-x-y、T-x-y相图1、一般正负偏差体系2、最大正负偏差体系8.3 VLE的计算一、概述1、VLE计算的基本问题2、VLE计算的理论基础式EOS+γi法EOS法γi法二、低压下VLE的计算1、计算式2、汽液平衡比Ki和相对挥发度αij3、泡点、露点计算p, xi T,yi一、G-D方程二、热力学一致性检验。

第2章 PVT2化工热力学资料

第2章 PVT2化工热力学资料
P
液固平衡线
液体区
临界等容线
超临界流体区(SF)
(T>Tc和P>Pc)
固体区 汽固平衡线
临界点
汽液平衡线
气体区
三相点F=C-P+2=0
水的三相点:0.0098℃
7
T
P-T 图的点、线和面(区域)
❖ 点 临界点
❖ 三相点
❖ 线 VLE线
❖ SLE线
❖ SVE线)
❖ 区域 V

G

L

S

SF (T>Tc和P>Pc)
37.43 33.32 29.80
-0.5 36.05 68.75
燃烧值,kJ/g 55.6 52.0 50.5
3(T降低)
2
11
V
2.2.4超临界流体(Supercritical Fluid, SCF)
P-V-T相图中最重要的性质之一
临界点:气液两相共存的最高温度或最高压力。 超临界流体区(T>Tc和P>Pc) Tc—临界温度;Pc —临界压力;Vc —临界体积 临界等温的数学特征
P V T 0 在C点
第二章 流体的P-V-T关系
2.1 引言 2.2 纯流体的P-V-T 特性 2.3 气体状态方程(EOS) 2.4 对应状态原理及其应用 2.5 真实气体混合物P-V-T关系
1
2.1引言
流体包括:Gas Vapor Solid Liquid Supercritial fluid 等 化工数据一般分为: ❖ 基础物性数据(分子量、临界数据、偏心因子等) ❖ 热LL力E等学)性质数据(P、V、T、CP、CV、H 、S、G、VLE和 ❖ 迁移性质数据(D、λ、μ等) ❖ 热力学性质数据分为 : ❖ 可直接测量性质P、V、T、CP和CV等 ❖ 难直接测量性质H 、S、G等 ❖ 难应用直热接力测学量关性系质式可计由算可得直到接。测因量此性P质VTP数、据V、是T基、础C,P和本C章V首等

第2 章 流体的p –V -T 关系

第2 章 流体的p –V -T 关系

第2章流体的p –V -T关系本章目的能熟练掌握流体(特别是气体)的各种类型的P、V、T关系(包括状态方程法和对应状态法)及其应用、优缺点和应用范围。

本章主要内容(1) 通过纯物质的p –V –T图、p –V图和p –T图,了解纯物质的p –V –T关系。

(2) 掌握维里方程的几种形式及维里系数的物理意义。

(3) 熟练运用二阶舍项的维里方程进行pVT计算。

(4) 理解立方型状态方程的普遍特点。

(5) 重点掌握RK方程一般形式和迭代形式的使用。

熟练运用RK方程进行气体的pV T 计算。

(6) 掌握RKS和PR方程。

并能运用RKS和PR方程进行纯流体的pVT计算。

(7) 掌握偏心因子的概念。

(8) 理解对比态原理的基本概念和简单对比态原理。

(9) 熟练掌握三参数的对应状态原理和压缩因子图的使用。

(10) 熟练运用普遍化状态方程式解决实际流体的pVT计算。

(11) 初步了解液体的pVT关系。

(12) 掌握混合物的pVT关系。

重点掌握kay规则、气体混合物的第二维里系数和立方型状态方程的混合规则。

在化工过程的分析、研究与设计中,流体的压力p、体积V和温度T是流体最基本的性质之一,并且是可以通过实验直接测量的。

而许多其它的热力学性质如内能U、熵S、Gibbs 自由能G等都不方便直接测量,它们需要利用流体的p –V –T数据和热力学基本关系式进行推算。

因此,流体的p –V –T关系的研究是一项重要的基础工作。

2.1 纯物质的p –V –T关系纯物质在平衡态下的p –V –T关系,可以表示为三维曲面,如图2-1。

图2-1 纯物质的p –V –T图曲面上分单相区及两相共存区。

曲线AC和BC代表汽液共存的边界线,它们相交于点C,C点是纯物质的临界点,它所对应的温度、压力和摩尔体积分别称为临界温度T c、临界压力p c和临界体积V c。

将p –V –T曲面投影到平面上,则可以得到二维图形。

图2-2和2-3分别为图2-1投影出的p –T图和p –V图。

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1. van der Waals 状态方程(1873)
RT a p - 2 V-b V
a/V2 — 分子引力修正项。
由于分子相互吸引力存在,分子撞击器壁的力减小,造成压力减小。压力减 小的数值与撞击器壁的分子成正比;与吸引其分子数成正比,即与气体比容 的平方成反比。
b —
体积校正项。
分子本身占有体积,分子自由活动空间减小由V变成V-b。
本章重点:
R-K方程、两项Virial方程、三参数普遍化方法 难点:纯物质的P -V -T图、真实气体混合物P-V-T关系 的混合规则
2.1 纯物质的P-V-T关系
一、PVT图
在单相区
f(P,V,T)=0
隐函数
显函数 V=V(P,T)
P=P(V,T)
T=T(P,V)
全微分方程:
V V dV dT dP T P P T


汽液两相区
V
1.方程的提出 pV=a+bp+cp2+dp3+……
令 b=aB’ c=aC’ d=aD’…… (幂级数)
pV=a(1+B’p+C’p2+D’p3+….)
式中:a, B’, C’, D’……是T和物质的函数 当p → 0时, 真实气体→理想气体 pV=RT pV=a
Ideal Gas (1)分子间作用力小 (2)分子本身体积小
P
T5


汽液两相区
V
P 0 V T Tc
2P 0 V 2 T Tc
例:液化气成分选择的依据 液化石油气的主要成分为何是丙烷、丁烷和少 量的戊烷而不是甲烷、正己烷?
物质 甲烷 乙烷
Tc/℃ -82.62 32.18
Pc/atm 45.36 48.08
2
0.5

2
方程使用情况: RK方程和SRK方程在计算临界压缩因子Zc和液体 密度时都会出现较大的偏差;
PR方程弥补这一明显的不足,它在计算饱和蒸气 压、饱和液体密度等方面有更好的准确度。也是 工程相平衡计算中最常用的方程之一。
5.立方型状态方程的通用形式
方程形式:
方程参数:
RT a( T ) p V b ( V b )( V b )
Z
适用条件:
pV B 1 RT V
pV Bp Z 1 RT RT
T2 T1 T3 液 Tc 气 C 汽 汽液两相区 V
用于气相PVT性质计算,对液相不能使用; T<Tc, P<1.5MPa, 用两项维里方程计算,满足工程需 要; T<Tc, 1.5MPa< P<5MPa, 用三项维里方程计算,满足 工程需要; 高压、精确度要求高,可视情况,多取几项
例:
已知SO2在431K下,第二、第三virial系数分别为 B=-1.59*10-4m3.mol-1, C =-9.0*10-9m6.mol-2,试计算: (1)SO2在431K、10*105Pa下的摩尔体积; (2)在封闭系统内,将1kmolSO2由10*105Pa恒温(431K)可 逆压缩到75*105Pa时所耗的功。
① 适用于气体pVT性质计算 ② 非极性、弱极性物质误差在2%左右, 对于强极性物质误差达10~20%。
3. RKS或SRK Eq(1972年,Sove)

形式
RT a(T ) P V - b V(V b)
a=f(物性) a=f(物性,T)
R-K Eq中 SRK Eq中
0.08664RTc b pc R 2Tc 2 a(T) a(Tc ) (T) 0.42748 (T) pc
用一个状态方程即可精确地代表相当广泛范围 内的P、V、T实验数据,借此可精确地计算所需 的P、V、T数据。
用状态方程可计算不能直接从实验测定的其它 热力学性质。 用状态方程可进行相平衡和化学反应平衡计算。
回忆
V V dV dT dP T P P T dV 1 V 1 V dT (- ) dP V V T P V P T
WR
WR
V2 V1
pdV
B C RT p (1 2 ) V V V
V2
V1
RT B C (1 2 )dV V V V
三、立方型EOS
立方型状态方程是指方程可展开为体积(或密度)的三 次方形式。这类方程能够解析求根,有较高精度,又不 太复杂,很受工程界欢迎。
B B RT
C
C B2
RT 2
2.Virial系数
B’ B C C’ D D’
f(物质,T)
B、B’——第二维里系数,它表示两个气体分子间 作用所引起的真实气体与理想气体的偏差。 C、C’——第三维里系数,它表示三个气体分子间 作用所引起的真实气体与理想气体的偏差。 D、D’——……
在临界点处
P 0 V T Tc 微分 2 P 0 V 2 T Tc
2 2 RTc 2a 27 R Tc 0 a (Vc b) 2 Vc 3 联立 64Pc 2RTc 6a b RTc 0 (Vc b) 3 Vc 4 8Pc
V V dV dT dP T P P T

dV 1 V 1 V dT (- ) dP V V T P V P T
容积膨胀系数
等温压缩系数
1 V = V T P
用途
真实气体: 300多种EOS
理论推导 大量数据关联 理论推导 理论EOS 经验EOS 半理论半经验EOS
+ 大量数据关联
二、Virial方程
1901年荷兰Onnes
该方程利用统计力学分析了分子间的作用力,具有 较坚实的理论基础。
T3
T2 T1
Tc

T4 P T5 C
气相区,等温线近似于双 曲线; 当P↑时,V↓。
式中a,b为RK参数,与流体的特性有关,可以用下式计算:
① R-K Equation中常数值不同于范德华方程中的a、b值,不 能将二者混淆。 在范德华方程中,修正项为a/V2,没有考虑温度的影响 在R-K方程中,考虑了温度的影响
② R-K Equation中常数a、b值是物性常数,具有单位。
R-K 方程的应用范围
三.P-V图
T3 Tc T2 T1
特性:
在单相区,等温线为光滑的曲线或 直线;高于Tc的的等温线光滑,无 转折点,低于Tc的的等温线有折点, 由三部分组成。 汽液两相区的比容差随温度和压 力的上升而减少,外延至Δ V=0点, 可求得Pc,Vc和Tc. 临界点处,等温线既是极值点又 是拐点

T4 C
与流体特性有关
使用情况和意义:该方程是第一个适用于实际气体它建立方 程的推理理论和方法对立方型状态方程的发展具有重大的意 义,并且它对于对比态原理的提出也具有重大的贡献。
2.Redlich-Kwong(RK)方程(1949年)
RT a P - 0.5 V - b T V(V b)
dV dT - kdP V
V2 ln (T2 - T1 ) - k(P2 P1 ) V1
单相纯物质
f(P,V,T,n)=0 f(P,V,T)=0
n=1mol,
一、理想气体状态方程(Ideal Gas EOS)
PV=RT (1mol)
在恒T下 PV=const. Actual Gas 在恒T下 PV=const.? 在较低压力和较高温度下可用理想气体方程进行 计算; p→0 为真实气体状态方程计算提供初始值; V→ ∞ 判断真实气体状态方程的极限情况的正确程度
pV B C Z 1 2 RT V V pV 3 V 2 BV C 0 RT
求解。(牛顿迭代法)
代入 P,T,R
例:
已知SO2在431K下,第二、第三virial系数分别为 B=-1.59*10-4m3.mol-1, C =-9.0*10-9m6.mol-2,试计算: (1)SO2在431K、10*105Pa下的摩尔体积; (2)在封闭系统内,将1kmolSO2由10*105Pa恒温 (431K)可逆压缩到75*105Pa时所耗的功。
1 V k= V P T
dV dT - kdP V 当温度和压力变化不大时,流体的容积膨胀系数和等温
压缩系数可以看作常数,则有:
V2 ln (T2 - T1 ) - k(P2 P1 ) V1
2.1 纯物质的P-V-T关系
二.P-T图
P
3 A C
2. 用可以直接测量的热力学性质(如P、V、T 、 Cp、Cv等)计算不可以直接测量的热力学性质(如 H、S、U、A、G 、γ等)
本章要求:
1. 了解纯物质的P-T图和P-V图 2. 正确、熟练地应用R-K方程、两项Virial方程 计算单组分气体的P-V-T关系 3. 正确、熟练地应用三参数普遍化方法计算单 组分气体的P-V-T关系 4. 了解计算真实气体混合物P-V-T关系的方法, 并会进行计算。
a=RT
pV=RT(1+B’p+C’p2+D’p3+….)
pV=RT(1+B’p+C’p2+D’p3+….)
pV Z= =1+B’p+C’p2+D’p3+…. RT pV B C D 1 2 3 Z= RT V V V
压力形式
体积形式
注意:B≠B’ , C ≠C ’ , D ≠D ’
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