空腹式等截面悬链线箱形无铰拱桥课程设计说明书

《桥梁工程》课程设计
桥梁工程课程设计任务书
一、 设计题目
空腹式等截面悬链线箱形无铰拱桥设计 二、 设计资料
1. 设计标准
设计荷载：公路——I 级，人群荷载3.52
/kN m 桥面净空 净—8+20.75m+0.25m ⨯（）人行道+安全带 净跨径0:70L m ；净失高0:14f m ；净跨比00/:1/5f L 2. 材料数据与结构布置要求
拱顶填料平均厚度（包括路面，以下称路面）0.5d h m =；材料容重31=22.0/kN m γ 主拱圈材料容重（包括横隔板、施工超重）32=25.0/kN m γ 拱上立柱（墙）材料容重3
2=25.0/kN m γ
腹空拱圈材料容重33=23/kN m γ 腹孔拱上填料容重34=22/kN m γ 钢筋混凝土简支板材料容重32=25/kN m γ
主拱圈实腹段填料容重3
1=22/kN m γ
人行道板及栏杆重3
52.0/kN m
混凝土材料：
强度等级为C40，主要强度指标为：
强度标准值26.8, 2.65ck tk f MPa f MPa == 强度设计值18.4, 1.65cd td f MPa f MPa ==
弹性模量4
3.2510c E MPa =⨯
普通钢筋
1） 纵向抗拉普通钢筋采用HRB400钢筋，其强度指标为
抗拉强度标准值 400sk f MPa = 抗拉强度设计值 330sd f MPa =
弹性模量 5
2.010s E =⨯
相对界限受压区高度 0.53,0.1985b pu ξξ==
2)箍筋及构造钢筋采用HRB335钢筋，其强度指标为
抗拉强度标准值 335sk f MPa = 抗拉强度设计值 280sd f MPa = 弹性模量 52.010s E MPa =⨯
本桥采用支架现浇施工方法。

主拱圈为单箱六室截面的钢筋混凝土拱圈，由 C30混凝土现场浇筑而成。

拱上建筑可采用简支板形式或圆弧拱形式，净跨为5～7m 左右，拱脚至拱顶布置4～6跨左右 (主拱圈的具体几何参照指导书实例修改自定)。

3．设计计算依据
交通部部颁标准《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60－2004) 交通人民出版社
交通部部颁标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62－2004) 交
通人民出版社
交通部部颁标准《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005) 交通人民出版社 《公路设计手册-拱桥(上)》 人民交通出版社，2000.7
三、 主拱圈截面几何要素的计算
（一） 主拱圈横截面设计
拱圈截面高度按经验公式估算
070
(
)(0.6) 1.3100
l H a K m b =+=+= 拱圈由6个各为1.5m 宽的拱箱组成，全宽09.0B m = （二） 箱形拱圈截面几何性质
截面积
21
(13002002110015022501004)6/1000 5.42
A m =⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=
绕箱底边缘的静面矩
93
13001300
13001500(13001502)(15002002)22100100
100250(1300150)100250(150)6/10 3.5133S m =⨯⨯
--⨯⨯-⨯⨯+⨯⨯--+⨯⨯+⨯=
主拱圈截面重心轴：
3.51
0.65,=1.30.650.655.4
S y m y m A =
==-=下上 主拱圈截面绕重心轴的惯性矩：
332232324
1 1.31
9 1.39 1.3(0.65) 1.1(1.320.15)612212
1.31
6 1.1(1.320.15)(0.65)12(0.10.250.50.10.25)236
211
(0.650.150.1)0.250.10.50.250.1(0.650.150.1) 1.1593363
x I m =
⨯⨯+⨯⨯--⨯⨯-⨯⨯-⨯⨯-⨯⨯-+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯
--⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯--⨯= 拱圈截面绕重心轴的回转半径：
0.463
x
I r m A
ω=
= 四、 确定拱轴系数
（一） 上部结构构造布置
1. 主拱圈
假定
2.24m =,相应的
/4001
0.22,5
L y f f l ==,查《拱桥》
（上册）表〈III 〉-20（6）得： sin 0.68284,cos 0.73057,43.07j j j ϕϕϕ===o
主拱圈的计算跨径和计算失高：
02sin 7020.650.6828470.888j l l y m ϕ=+=+⨯⨯=下 0(1cos )140.65(10.731)14.175j f f y m ϕ=+-=+⨯-=下
拱铰截面的水平投影和竖向投影：
sin 1.30.6630.888cos 1.30.7310.9497j j x H m y H m
ϕϕ==⨯===⨯=
将拱轴沿跨径24等分，每等分长=
2.9224
l
m ∆=,每等分点拱轴线的纵坐标 1[)1]y f =III -⨯表(值，相应的拱背面坐标：'11cos y y y ϕ
=-
上
,拱腹曲面坐标'11cos y y y ϕ
=+
下
，
具体数值见下表：
从主拱两端起拱线起向外延伸3m后向跨中对称布置5对圆弧小拱，腹拱圈厚d'=0.35m，净跨径l'0=4.8m，净矢高f'0=0.8m，座落在宽为0.5m的钢筋混凝土排架式腹拱墩支承的宽为0.6m的钢筋混凝土盖梁上。

腹拱拱顶的拱背和主拱拱顶的拱背在同一标高。

腹拱墩墩中线的横坐标l x，以及各墩中线自主拱拱背到腹拱起拱线的高度h=y1+y上×(1-1/cosφ) - (d'+f'0)，分别计算如表
==
k m
由f '0/l '0=1/8，查《拱桥》(上册)表3-2得
sin φ0=0.6，cos φ0=0.8，φ0=36.870 腹拱拱脚的水平投影和竖向投影
x '=d'×sin φ0=0.35×0.6=0.21m ； y '=d'×cos φ0=0.35×0.8=0.28m
（二）上部恒载计算 1、桥面系
栏杆：g=52kN/m
()()3
3d =22k /1
0.50.5992295.92/2
22kN /h =5295.92/9/22=0.747m
N m kN m
m γγ⨯+⨯⨯==+拱顶填料及沥青表处面层重力
桥面系由拱圈平均分担，则换算容重为的计算平均填料厚度为 2、主拱圈恒载
()()()()()()012222
/42222P 1960.55184 5.42570.8885281.02196/40.12625 5.42570.888/421411.49M 196/40.52354 5.42570.888/488790.26l j A l kN
M A l kN m A l kN m
γγγ-=-=⨯⨯⨯=⎡⎤⎣⎦=-=⨯⨯⨯=⋅⎡⎤⎣⎦
=-=⨯⨯⨯=⋅⎡⎤⎣⎦表Ⅲ值表Ⅲ值表Ⅲ值3、拱上空腹段恒载 腹拱圈外弧跨径
3号立柱 21.7 0.61223604 0.885048 4.777219 0.468669 1.104378 3.559373499 4号横墙 16.3 0.45988237 0.664806 2.620605 0.333303 1.054083 1.435451028 5号腹拱座 11.095 0.31303036 0.452516 1.190536 0.218257
1.023541 0.025234161
空、实腹段分界
线
10.99 0.31006793 0.448234 1.167734 0.216055
1.023074 0.002736639
002 4.820.350.6 5.22l l d sin m ϕ=+=+⨯⨯=’‘
外
腹拱圈内弧半径
'
00 4.8
42sin 20.6
l R m φ===⨯
腹拱圈重
()'
302236.87/180 5.220.35/20.35239389.28a P Rd B kN φγπ==⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=
腹拱侧墙护拱重
()()()20000402
2sin sin cos 20.60.60.836.87/1805.220.35/2229264.077b P R B kN
φφφφγπ=--=⨯-⨯-⨯⨯+⨯⨯=
填料及路面重
10 5.220.747229772.1424c d P l h B kN γ==⨯⨯⨯=外
两腹拱之间起拱线以上部分重力 ()()(){}
()()(){}'
''
'''
2
4100.60.620.60.210.28250.60.350.28220.747220.620.21982.2d d P x y f
d y h x B kN
γγγ⎡⎤=
-++-+-=⎣⎦
-⨯⨯++-⨯+⨯⨯-⨯⨯=⎡⎤⎣⎦
一个腹拱重力： 1507.702c i P p kN ==∑ 腹孔下部
盖梁重力
()0.60.594 1.50.5/20.50.32582.5P kN =⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯=⎡⎤⎣⎦ 底梁重力
()2
0.50.594/20.7 1.30.50.32/20.30.52570.125P kN ⎡⎤=⨯⨯+⨯+⨯⨯-⨯⨯⨯=⎣⎦
1号立柱重力
()410.2630.820.50.525216.585P kN =⨯-⨯⨯⨯⨯=
2号立柱重力
()4 6.4560.820.50.525121.4025P kN =⨯-⨯⨯⨯⨯=
3号立柱重力
()4 3.5590.820.50.52548.984P kN =⨯-⨯⨯⨯⨯=
4号横墙重力
()20.50.69 1.4350.58.22/20.30.420.310.525147.5672P kN
π⎡⎤⎛⎫⨯=⨯+-⨯+⨯⨯-⨯+⨯⨯⨯=⎢⎥ ⎪⎝⎭⎣⎦
5号腹拱座重力
()0.0250.50.280.212597.807P kN =+⨯⨯⨯⨯=
腹孔集中力
()13141516171507.70282.570.125216.5851876.9131507.70282.570.125121.40251781.731507.70282.570.12548.981709.311507.702147.56651655.2691507.70282.2024/27.81720.56P kN P kN P kN P kN P kN =+++==+++==+++==+==-+=
拱上实腹段的荷载
拱顶填料及桥面系重
181010.990.7472291625.64x d P l h B kN γ==⨯⨯⨯= 悬链线曲边三角形
()()()()()()()11910170.88813.935
0.4480.448229827.144212 2.241 1.4456
11/cos 14.1750.6511/0.73113.9351
/28.252j x x lf P shk k B sh kN m k f f y m chk shk k k l l m
shk k ζζγϕζζζζ
ηζζ
⨯=-=
⨯-⨯⨯=-⨯-⨯=+-=+⨯-=---
==-上式中
其重心距原点的水平距离
腹拱推力
靠近主拱拱顶一侧的腹拱，一般多做成两平铰拱，在较大的恒载作用下和考虑到周围的填料等构造的作用，可以折中地按无铰圆弧拱计算其推力，而不计弯矩的影响。

腹拱拱脚的水平推力
()()()()11223302
112
2
222
2?22
331
2
220.74716.44/'/2'/2/4 22 6.1250.35/2 6.1(){[250.35/2 5.7647/417.461/'25]}
{[]}0.358.05/d F C g C g C g RB g h kN m g R d R d l kN m g d kN m γγγ=++==⨯==+-+-=⨯+-+-===⨯=式中
'0'2
0110.0005868f b l AR ===由和查《拱桥》(上册)表(I)-4得 ()123 0.78550.10620.8084
0.785516.440.106217.4610.80848.056.1259799.3 C C C F kN
====⨯+⨯+⨯⨯⨯=，， 腹拱拱脚推力作用线的纵坐标如图所示，其距x 轴的偏心距为：
01
' '0.350.8 0.28/20.650.362
e d
f y y m =+-
-=+--=上 腹拱推力对各截面重心产生的力矩：()i x i M F y e =-
验算拱轴系数
/458454.97
0.2213264127.9
0.2250.0025 2.24l j
M M
m =
==∑∑由表可知，
，
该值与之差小于半级即，所以可以确定上面拟定的桥跨结构形式的设计拱轴系数。

五、拱圈弹性中心及弹性压缩系数
1 弹性中心 ()2
30.339214.175 4.80[]8s y III f m =-⨯=⨯=表值
弹性压缩系数
()()2222221221/0.4632/14.170.001068
9/11.05010.0010680.011801
11/9.147190.0010680.00976884
/10.0116[][]()87
w w w f III f u III f u u u γγγ===-⨯=⨯==-⨯=⨯=+=表值表值
六、主拱圈截面内力计算 (一)结构自重内力计算 (1)假载内力
a.求假载
()()2214
2
¼ /32// 80.22?0.22/0.22/81/32 18.40)5/()(x j x x j M q l M q l q M M l kN m
∑-∑-==-∑-⨯∑-+=由式得：
b.假载内力
假载x q 产生的内力可以将其直接布置在内力影响线上求得。

不考虑弹性压缩的假载内力见下表
计入弹性压缩的假载内力
(2) a.推力 22264127.918.405/870.888/8Hg 14.13375
17817.61j
x M
q l kN f
++⨯===∑
b.考虑弹性压缩的内力
(3)考虑确定m 系数偏差影响的恒载内力
考虑m 系数偏差影响的恒载内力等于“拱轴线m 的恒载”内力加上“假载”的内力，计算结果见下表
2.“恒载压力线”偏离拱轴线的影响
“恒载压力线”(指空腹式无铰拱桥不考虑拱轴线的偏离和恒载弹性压缩影响的恒载压力线，也就是人们所说的“三铰拱恒载压力线”)与拱轴线在“五点”以外的偏离影响可以用一般力学原理进行计算，参见图13。

(1)“恒载压力线”偏离拱轴线的偏离弯矩M p
计算恒载偏离弯矩Mp ，首先要计算出桥跨结构沿跨径各等分段的分块恒载对各截面的力矩，再算各截面压力线的纵坐标，然后才能求得M p 。

下面按主拱圈、拱上实腹段和各集中力三部分计算各分块恒载对各截面的力矩。

a.主拱圈自重对各截面产生的力矩M l
]
d k sh 1d k sh 1[4l
A d k sh 1)(4l A M 10122110
1222
51
1221251ξξηξξξηξγξξηξξγξξξ
⎰⎰⎰+-+-=+--=
在这里，对于所要求的每一等分点而言，积分上限ξ为常数，并不计等式前面的负号，
则上式为：
()21251012
2110122251S S ξ4
l A ]d k sh 1d k sh 1[4l A M -=+-+=⎰⎰γξξηξξξηξγξξ
式中：⎰+=ξ
ξξη0
11221d sh 1S k 可根据ξ值从《拱桥(例集)》附表1-1查得；
⎰
+=ξ
ξξη0
1222d k sh 1S 可根据ξ值从《拱桥(例集)》附表1-2查得
22
5l A 5.42570.888/4169595.94
kN m γ=⨯⨯=⋅
2
0.83333333
3
0.8884533
3
0.38283 0.35754
8
60638.6
5
1
0.91666666
7
0.9932066
7
0.47458
7
0.43585
3
73918.8
6
0 1 1.10367 0.58013 0.52354
88790.2
6
2 计算拱上实腹段的恒载时，必须将拱顶填料及面层的矩形板块和其下面的悬链线曲边三角形块分开才能准确计算，否则只能是近似的。

(a)矩形板块
从拱顶到每个截面的矩形板块的重力：
1101·
/2d P B h l γξ= 对实腹段里每个截面的力矩：
()2210()·
/2/2/4/2i i d i M P l l B h ξγξ== 对空腹段里每个截面的力矩：
()()()2102210[](·/2/2/2 /4/2
/42270.88890.747/4185826.?)9i k i k d k i k d M P l l l B h i k k l B h kN m
ξξγξξξγ=-=-<=⨯⨯⨯=式中表示空、实腹段的分界点，取为：
(b)悬链线曲边三角形块
从拱顶到任意截面的重力(参见上表)
()120·/21()i i i P l f B shk k m k γξξ=--⎡⎤⎣⎦
每一块P i 的重心的横坐标：
[()(/2 1//)]()i i i i i i i shk k chk k shk k ηξξξξξξ=----
在实腹段里，截面重心到任意截面的力臂为)·
(1?/2i i l ηξ-，在空腹段里，整块曲边三角形面积的重心到每个截面的力臂为·
/2()i k k l ξηξ-。

每个截面的力矩见上表 c.各集中力对各截面的力矩M 3
拱上空腹段的腹孔和横隔板等各集中力及其相应的横坐标l x 。

在前面已经求出，各竖向
集中力到截面的力臂·
/20()i x a l l a ξ=->取，产生的力矩3'a M P =；腹拱水平推力H'g 作用在第7与第8截面之间，对0~7截面产生的力矩()3
1'g M H y e =-‘ 。

具体计算见下
表。

d.计算偏离弯矩M p
上部结构恒载对拱圈各截面重心的弯矩：123i M M M M =++
压力线的纵坐标： /i i g y M H =
式中，H g 为不计弹性压缩的恒载水平推力：
/264127.9/14.17518633.19g j H M f kN =∑==
各截面上“恒载压力线”偏离拱轴线的值：1i y y y ∆=-i 偏离弯矩p g M H y =∆ 具体数值见下表
(2)偏离弯矩M p 在弹性中心产生的赘余力
g
2
12
1s s s 2222s p
222
2p
2g
120
12s
2
1s p
1111p
1H ]5(III))[(1cos )y -y(y 2EA
ds
N EI ds M ds EI M M X H cos 1
cos y
EI
ds
M ds
EI M M X l f l ⨯-+-=+-=-
=-
=-=-=∑⎰⎰⎰∑∑⎰
⎰值表μϕ∆∆δ∆∆ϕ
ϕ
∆δ∆∆
赘余力各项的计算见下表。

由上表1得
()1 4.4.1392818633.19 /13.255819.04X kN m ∆=-⨯=-g ()22 2.953620.4174
10.0097690.09987970.88814.1718633.191564.45
31X kN ⨯⨯∆=
⨯=+⨯⨯⨯
(3)“恒载压力线”偏离拱轴线的附加内力
“恒载压力线”偏离拱轴线在拱圈任意截面中产生的附加内力为
()121226s p M X X y y M N X cos Q X sin ϕϕ
∆=∆-∆-+∆=∆∆=∆
拱顶、l/4截面、拱脚三个截面的附加内力见下表。

(4)空腹式无铰拱的恒载压力线
空腹式无铰拱桥在恒载作用下考虑压力线与拱轴线的偏离以及恒载弹性压缩的影响之后，拱中任意截面存在三个内力
1211[/(1)]()g g s p M H X y y X M μμ=+-∆-+∆+
12/cos [/(1)]cos g g g N H H X ϕμμϕ=-+-∆
12[/(1)]sin g g Q H X μμϕ=±+-∆
这三个力的合力作用点的偏心距为
/i g g e M N =
所以，空腹式无铰拱桥恒载压力线的纵坐标
1/i i y y e cos ϕ=-
3.空腹无铰拱的实际恒载内力
空腹式无铰拱的实际恒载内力等于计人拱轴系数m的偏差影响的内力与“压力线”及拱轴
(二)活载内力计算
1.公路-I级和人群荷载内力
车道荷载的均布荷载标准值
K
q采用10.5KN/m，计算剪力时，所加集中力荷载P采用360KN
人群荷载
2
2?·20.75 3.5 5.25
K b g kN
==⨯⨯=
人
桥梁基频：
()()()()12z 0.517270.8881.5,=0.05M 1=1 1.2=p k k k k r f H q P y q P y S πμξμξωμξωω
=
==⨯++++小于所以。

=1,双车道不折减。

汽车弯矩公式：=汽车剪力：V 人群荷载：
计人弹性压缩的公路-I级及人群荷载内力见下表
(三)温度变化、混凝土收缩、徐变的内力计算
温度变化为其它可变荷载，混凝土收缩、徐变为永久荷载，似乎要分项计算，但考虑到习惯和可能，还是将三者一起计算。

拱圈合拢温度7℃
月平均最低气温2℃
月平均最高气温30℃
拱圈材料弹性模量4
=⨯
E MPa
3.0010
拱圈材料线胀缩系数43.0010E MPa =⨯ 混凝土收缩作用按下降10℃温度的影响计入。

混凝土徐变作用的影响：
当计算温度内力时以0.7β=；当计算混凝土收缩内力时以0.45β=的系数计入。

因此，计算降低温度时()()0.7270.45108t ∆=⨯-+⨯-=-℃ 计算升高温度时()()0.73070.451011.6t ∆=⨯-+⨯-=℃ 温度变化、混凝土徐变和收缩在弹性中心产生的水平力
()()()5422
10 3.2510 1.158745
17.1538[(III 5]10.09987910.00976914.175t aEI t H t t
f μ-∆⨯⨯⨯==∆=∆-+⨯+⨯表值 温度变化、混凝土徐变和收缩的内力见下表。

七.主拱圈正截面强度验算
根据桥规(JTJ D60-2004)的规定，构件按极限状态设计的原则是：荷载效应不利组合的设计值小于或等于结构抗力效应的设计值。

即
)(2
111
00∑∑==++=n
j Qjk Qj c k Q Q m i Gik Gi ud S S S S γψγγγγ
或)(
1
2
100∑∑==++=m
i n
j Qjd c d Q Gid
ud S S S
S ψγγ
式中： ud S ---------承载能力极限状态下作用几本基本组合的效应组合设计值； 0γ ---------结构重要性系数，对于公路-Ⅰ级标准采用1.1的安全系数； Gi γ ---------第i 个永久作用效应的分项系数，按照JTGD60-2004的表4.1.6采用；
Gid Gik S S 、 ---------第i 个永久作用效应的标准值和设计值； Qj γ ---------汽车荷载效应分项系数，取用1.4； d Q k Q S S 11、---------汽车荷载效应的标准值和设计值；
Qj γ ---------在作用效应组合中除去汽车荷载效应和风荷载以外的其他第i 个可变作用效应的分项系数，取用1.4
Qjd Qjk S S 、---------在作用效应组合中除去汽车荷载效应外的其他第j 个可变作用效应的标准值和设计值；
c ψ---------在作用效应组合中，除汽车荷载效应外的其他可变作用效应的组合系数，当永久作用与汽车荷载和人群荷载组合时，人群荷载的组合系数取c ψ=0.80，,当除汽车荷载外尚有两种其他可变作用参与组合时，c ψ=0.70；以此类推。

对于本课程设计的桥梁，取用：
永久作用：结构自重、混凝土收缩徐变 可变荷载作用：汽车和人群荷载 其他可变荷载作用：温度变化 故有：
()
1.2 1.40.7 1.4 1.4ud S S S S S =++⨯+自重人群汽车温度 短期组合 ()11
1
()0.7/1S 1.0S 0.8S m
n
Gik
j Qjk i j Ssd S
S S ψμ===+=++++∑∑恒人群汽车温度
长期组合 ()21
1
(
)0.4/1S 0.4S 0.8S m
n
ld Gik
j Qjk i j S S
S S ψμ===+=++++∑∑恒人群汽车温度
每种荷载组合的设计值见《荷载组合计算表》
注：荷载安全系数的取值：结构自重弯矩与汽车荷载弯矩同号时恒载系数取1.2，异号时取0.9。

2.拱圈截面抗力
结构构建验算承载力时，应按下列公式计算：
cd d Af M ϕγ≤0 （4.0.5）
式中 1.10=γ；
N d ---------轴向力设计值； A----------构件截面面积
f cd --------标准层抗压强度设计值，C30混凝土为f cd =13.8MPa;
φ----------偏心距e 和长细比β对受压构件的影响系数，见《JTG D61-2004规范》第4.0.6条。

1
1
1
1-+
=
y
x
ϕϕϕ （4.0.6-1）
]
)(33.11)[3(11)(1)
(
122y
x x x y x m
x x i e i e x e +-+⋅+-=
βαβϕ (4.0.6-2) ]
)(
33.11)[3(11
)(
1)(
122x
y y y x
y m
y y i e i e y e +-+⋅
+-=
βαβϕ (4.0.6-3)
式中： φx 、φy ---------------分别为x 方向、y 方向偏心受压构件承载力影响系数；
x 、y--------------分别为x 方向、y 方向截面重心至偏心方向的截面边缘的距离； e x 、e y -------------轴线力在x 方向、y 方向的偏心距，e x =0,e y =M xd /N d ,其中M xd 为绕x
轴的弯矩设计值，N d 为轴向力设计值；
m--------截面形状系数，箱形截面m=8； i x 、i y ---------弯曲平面内回转半径，A I i y y /=
，A I i x x /=，I x 和I y 分别为绕
x 轴和y 轴的截面惯性矩，A 为截面面积；
α-----------与砂浆强度有关的系数，组合构件用α=0.002；
βx 、βy ---------构件在x 方向、y 方向长细比，按《规范》公式（4.0.7-1）、（4.0.7-2）计算，当βx 、βy 小于3时取用3。

⋅+-=
2
8
)4175
.0(
1)(
1y
y e y e ϕ
截面强度验算表：
由表格可知，偏心距均符合规范的规定，符合0.6倍的偏心距的要求。

八．拱上立柱（墙）的内力、强度及稳定性计算
每一根立墙与底梁接触处都有相同的截面，取力作用最大处（1号立墙处所受的力最大）则：
1号立墙处与底梁接触的面积为：2
=⨯=
A m
0.59 4.5
1号立墙处底梁以上的集中力：
=+++=
P kN
1507.70282.570.125216.5851876.913
因为立墙上下为固结所以()000.5, /10.2634000.5/0.58.6634L L L b ==-⨯=< 所以0.9934φ=，
30 1.11876.9130.90.90.993418.410 4.574025.63d cd N f γφ=⨯≤=⨯⨯⨯⨯=
计算结果满足抗压要求。

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