塔吊附着计算

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塔吊附墙计算书

塔吊附墙计算书

塔吊附着计算塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定,需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时,需要进行附着的计算。

主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。

一、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时,最上面一道附着装置的负荷最大,因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁,其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算W k=W0×μz×μs×βz其中 W0——基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用:W0= 0.55kN/m2;μz——风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用:μz=2.340;μs——风荷载体型系数:U s=0.065;βz——高度Z处的风振系数,βz=0.70风荷载的水平作用力N w=W k×B×K s其中 W k——风荷载水平压力,W k=0.059kN/m2B——塔吊作用宽度,B=1.50mK s——迎风面积折减系数,K s=0.20经计算得到风荷载的水平作用力 q=0.02kN/m风荷载实际取值 q=0.02kN/m塔吊的最大倾覆力矩 M=1000kN.m计算结果: N w=107.477kN二、附着杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程为:其中:三、第一种工况的计算塔机满载工作,风向垂直于起重臂,考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。

将上面的方程组求解,其中θ从0-360循环,分别取正负两种情况,分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力:杆1的最大轴向压力为:139.88 kN杆2的最大轴向压力为:89.06 kN杆3的最大轴向压力为:43.98 kN杆1的最大轴向拉力为:122.71 kN杆2的最大轴向拉力为:30.50 kN杆3的最大轴向拉力为:112.70 kN四、第二种工况的计算塔机非工作状态,风向顺着起重臂,不考虑扭矩的影响。

塔基附着计算

塔基附着计算

中文词条名:附着式塔式起重机的附着计算英文词条名:塔式起重机附着(锚固)装置的构造、内力和安装要求在使用说明书中均有叙述,因此,在塔机安装和使用中,使用单位按要求执行即可,不需再进行计算,只有当塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明书规定,需增长附着杆(支承杆),或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时,需进行附着计算。

塔式起重机的附着计算主要包括附着杆计算、附着支座连接计算和附着框架计算三个部分。

(1)附着杆计算附着杆按两端铰支的轴心受压杆件计算。

1)附着杆内力附着杆内力按说明书规定取用;如说明书无规定,或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时,则需进行计算。

其计算要点如下:①塔机按说明书规定与建筑物附着时,最上一道附着装置的负荷最大(图14-44),因此,应以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

图14-44 塔式起重机与建筑物附着情况简图1-最上一道附着装置;2-建筑物②附着式塔机的塔身可视为一个带悬臂的刚性支承连续梁,其内力及支座反力计算简图如图14-45所示,计算方法参见本手册第2章:施工常用结构计算及《建筑结构力学》有关内容。

图14-45 塔身内力及支座反力计算简图Q1、Q2-风荷载;M-力矩;N-轴向力;T(T‘)-由回转惯性力及风力产生的扭矩③附着杆的内力计算应考虑两种情况:计算情况I:塔机满载工作,起重臂顺塔身X-X轴或Y-Y轴,风向垂直于起重臂,如图14-46(A)所示;计算情况II:塔机非工作,起重臂处于塔身对角线方向,风由起重臂吹向平衡臂,如图14-46(B)所示。

图14-46 附着杆内力计算的两种情况(A)计算情况I;(B)计算情况II1-锚固环;2-起重臂;3-附着杆;W-风力④附着杆内力计算方法。

附着杆内力按力矩平衡原理计算。

对于计算情况I(图14-47A):图14-47 用力矩平衡原理计算附着杆内力(A)计算情况I;(B)计算情况II式中T、T‘——塔身在截面1-1处(最上一道附着装置处,见图14-44,以下同)所承受的由于回转惯性力(包括起吊构件重、塔机回转部件自重产生的惯性力)而产生的扭矩与由于风力而产生的扭矩之和。

塔吊三附着计算(TC6015A-10E)

塔吊三附着计算(TC6015A-10E)

塔吊三附着计算(TC6015A-10E)塔吊附着计算塔机安装位置⾄建筑物距离超过使⽤说明规定,需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两⽀座间距改变时,需要进⾏附着的计算。

主要包括附着杆计算、附着⽀座计算和锚固环计算。

⼀. 参数信息塔吊⾼度:70.50(m)附着塔吊最⼤倾覆⼒距:2748.00(kN.m) 附着塔吊边长:2.00(m)附着框宽度:2.50(m) 回转扭矩:385.00(kN/m)风荷载设计值:1.00(kN/m)附着杆选⽤格构式:槽钢+缀板附着节点数:1 各层附着⾼度分别:40.5(m)附着点1到塔吊的竖向距离:7.00(m)附着点1到塔吊的横向距离:3.00(m)附着点1到附着点2的距离:8.00(m)⼆. ⽀座⼒计算塔机按照说明书与建筑物附着时,最上⾯⼀道附着装置的负荷最⼤,因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截⾯的依据。

附着式塔机的塔⾝可以视为⼀个带悬臂的刚性⽀撑连续梁,其内⼒及⽀座反⼒计算如下:风荷载取值 q=1.00kN/m塔吊的最⼤倾覆⼒矩 M=2748kN.m计算结果: N w=163.632kN三. 附着杆内⼒计算计算简图:计算单元的平衡⽅程为:其中:四. 第⼀种⼯况的计算塔机满载⼯作,风向垂直于起重臂,考虑塔⾝在最上层截⾯的回转惯性⼒产⽣的扭矩和风荷载扭矩。

将上⾯的⽅程组求解,其中从0-360循环,分别取正负两种情况,分别求得各附着最⼤的轴压⼒和轴拉⼒:杆1的最⼤轴向压⼒为:293.44 kN杆2的最⼤轴向压⼒为:245.39 kN杆3的最⼤轴向压⼒为:252.68 kN杆1的最⼤轴向拉⼒为:293.44 kN杆2的最⼤轴向拉⼒为:245.39 kN杆3的最⼤轴向拉⼒为:252.68 kN五. 第⼆种⼯况的计算塔机⾮⼯作状态,风向顺着起重臂,不考虑扭矩的影响。

将上⾯的⽅程组求解,其中=45,135,225,315, Mw=0,分别求得各附着最⼤的轴压⼒和轴拉⼒。

塔吊基础及附着验算

塔吊基础及附着验算

TC5610-6塔机基础及其附着验算1.塔机基础验算1.1支腿固定式基础载荷如下 1.2塔机抗倾覆验算6级以上风停止作业,6级风以下的工作状态的水平荷载18.3KN,非工作状态的水平荷载73.9KN,用于塔机独立高度的基本风压荷载。

塔机基础尺寸长×宽×高为5米×5米×1米。

混凝土重度为3/24m KN 。

验算公式:/3M Ph be a Pv Pg+•=≤+ 工况:67.13522.1241552.51113.181335=≤=⨯⨯⨯+⨯+=e非工况:67.13553.1241551.46419.731552=≤=⨯⨯⨯+⨯+=e则工况满足要求,非工况满足要求。

1.3塔机基础地耐力验算 验算公式:[]2()3B B Pv Pg P P al+=≤工况:28.122.1252/=-=-=e a l非工况:97.053.1252/=-=-=e a l现场实际地耐力为200KPa,则工况满足要求,同样非工况满足要求。

2.塔机附着验算2.1附着立面、平面控制桥墩承台123456789101112131415161718附着立面控制节点1节点2附着平面控制2.2附着受力计算〔此部分为本公司用专业计算软件PKPM进行的受力计算2.2.1支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时,最上面一道附着装置的负荷最大,因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁,其内力及支座反力计算如下:风荷载取值:Q = 0.27kN;塔吊的最大倾覆力矩:M = 1552.00kN;= 95.4182kN ;计算结果: Nw2.2.2 附着杆内力计算计算简图计算单元的平衡方程:其中:第一种工况的计算:塔机满载工作,风向垂直于起重臂,考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。

将上面的方程组求解,其中θ从 0 - 360 循环, 分别取正负两种情况,求得各附着最大的。

塔吊附着计算

塔吊附着计算

一. 参数信息塔吊型号:QTZ63, 自重(包括压重)F1=450.80kN,最大起重荷载F2=60.00kN,塔吊倾覆力距M=630.00kN.m,塔吊起重高度H=105.00m,塔身宽度B=1.80m,混凝土强度等级:C35,基础埋深D=1.40m,基础最小厚度h=1.40m,基础最小宽度Bc=5.00m,二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=1.40m基础的最小宽度取:Bc=5.00m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。

计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式:当考虑附着时的基础设计值计算公式:当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式:式中F──塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大起重荷载,F=1.2×510.8=612.96kN;G──基础自重与基础上面的土的自重,G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D) =1890.00kN;Bc──基础底面的宽度,取Bc=5.00m;W──基础底面的抵抗矩,W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3;M──倾覆力矩,包括风荷载产生的力距和最大起重力距,M=1.4×630.00=882.00kN.m;a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m),按下式计算:a=5.00/2-882.00/(612.96+1890.00)=2.15m。

经过计算得到:无附着的最大压力设计值Pmax=(612.96+1890.00)/5.002+882.00/20.83=142.45kPa无附着的最小压力设计值Pmin=(612.96+1890.00)/5.002-882.00/20.83=57.78kPa有附着的压力设计值P=(612.96+1890.00)/5.002=100.12kPa偏心距较大时压力设计值Pkmax=2×(612.96+1890.00)/(3×5.00×2.15)=155.39kPa四. 地基基础承载力验算地基承载力设计值为:fa=150kPa地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=142.45kPa,满足要求!地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=155.39kPa,满足要求!五. 受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。

塔吊的相关计算

塔吊的相关计算

塔吊的相关计算按规范规定,塔吊安装时对基础的抗倾覆和地基承载力,附着杆及其预埋件进行验算,当附着按《塔吊使用说明书》要求的距离和角度进行施工时,可不用计算,,但在实际施工中,附着的施设往往和说明书要求不同,故需进行设计和验算。

第一部分附着的设计验算一、附着的受力说明:附着主要是承受风载形成的水平剪力和扭矩,以及塔吊运行时自身产生的扭矩。

二、附着计算式的两种状态:1、塔基满载工作时,起重臂顺着塔身的x轴或y轴,风向垂直于起重臂,如下图1.2、塔基非工作时,起重臂处于塔身对角线处,风由起重臂吹向平衡臂,如下图2.说明:按规定状态图1情况下,风压采用工作风压,w=0.25KN/㎡,状态图2情况下没有扭矩,只有风压产生的水平剪力,故风压采用当地的基本风压W0 .三、当塔吊在允许自由高度处,设第一道附着时,附着上部的自由端为最大允许值时,此时的附着受力最大,如图3所示。

四、计算1、大臂所受的风载pP=1.4(L1+L2)×h×W k1状态1W k1= Us×WP=1.4×S×W k状态2W k= βz×Us×Uz×Wo式中:L1: 平衡臂长L2:起重臂长h: 大臂臂身高度 W:工作风压Wo:基本风压βz:风振系数Us:风载体型系数Uz:风压高度变化系数 Wo、βz、Us、Uz俱可由《建筑结构荷载规范》中查取和计算。

2、塔身承受的风载q=1.4×b1×Wk1状态1q=1.4×b2×Wk其中:b1:塔身高度 b2:塔身的角线长度3、附着处,塔身截面所受的剪力和扭矩计算(1)由p产生的剪力 V1=P/2(2+3a/L)(2)由q产生的剪力 V2=qL/8(3+8a/L+ba2/L2)(3)总剪力V= V1+ V2(4)大臂上风力而产生扭矩T1= h Wk1(L22/2-L12/2)(5)总扭矩T= T1+ T2 T2 塔身工作时最大扭矩可由说明书上查设4、附着杆内力计算(1)状态1情况下计算简图如图4(2)利用力矩平衡原理○1ΣM B=0 则:R AC×L1=T+Vx1L2+Vy1L3○2ΣM c=0 则:R BD×L4=T1+0.5a(Vx +Vy1)○3ΣM o1=0 则:R BC ×L5=T+Vx L6其中:T、T1绝对值相同,只是方向不同,Vx、Vy、Vx1、Vy1、其值具等于V只是大臂处于X轴或Y轴时,风向不同而产生剪力方向不同,故上式中,Vx和Vy只能取其中一个,不能两个同时取。

塔吊附着计算2

塔吊附着计算2

塔机按照说明书与建筑物附着时,最上面一道附着装萱的负荷最大,因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附看杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支挥连续梁,其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照叹下公式计算:二WoxpzX山xpz = 0.450*1 170*1.450x0 700 =0.534 kN/m;;其中5—一基本风压(kN, m2),按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用:U)o = 0.450 kMm';宀一一风压高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定釆用:宀= 1.450 ;人-- 风荷载体型系数:人=1J7O;pz—一高度z处的风振系数,处= 0.700;风荷载的水平作用力,q = W k XBXK& = 0. 534X1.600X0. 200 = 0. 171 kN/mi其中w k-一风荷载水平压力,兀=0. 534 kN/m:tB 塔吊作用宽度,B二1. 600 m;K,―迎风面积折减系数,K= 0.200;实际取风荷载的水平作用力q = 0. 171 kN/m;塔吊的最大倾覆力矩:M = 1718.000 kN - m;剪力图计算结果:N w = 100. 5276kN ;二、关干附看杆的内力计算各种参考资料均考庶两种情况:计算情况1:塔机满载工作,起重臂顺塔身X-X轴或Y-Y轴,风向垂直起重臂.计算情况2:塔机非工作,起重臂处于塔身对角线方向,风由起重臂吹向平衡臂,如图(a)、(b)所示:二.附若杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程:=OZFXT iCOStti+T2COSC12 ・丁3<:05013=・*^€0胡£Fy=0Tjsi nai^T2sina2*T3sina3=-N w sin9£M o=OT J L(bj+c/2)cosaj-(ai+c 2)sinai]-?-T2[(bi+c/2)cosa2-(oi+c/2)sina2]+T3[-(bi+c/2)cosa3+(a2-ai c 2)sina3]=M w其中:六、实例计算某QTZ800kN ・rn 塔机附着框架 上有合外力5 = 200kN; M n = 300kN-m,采用三杆式附肴支承, 求其三根附彗杆可能产生的内力 极值C由图4・13中知:a = 1205mm,b = 1475mm, /j = 8819mm, b = 6272mm,/ = 15091 mm,h = 12430mm o(一) 求FC 杆的内力极值乩“ 由式(4-31)可知: 0x = aataii : = antaii :票= 39.25。

5008塔吊附着计算

5008塔吊附着计算

塔吊附着计算塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定,需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时,需要进行附着的计算。

主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。

一. 参数信息二. 支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时,最上面一道附着装置的负荷最大,因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁,其内力及支座反力计算如下:1. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.59×1.95×1.39×0.2=0.69kN/m2=1.2×0.69×0.35×1.46=0.42kN/m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.45kN/m2)=0.8×1.65×1.95×1.39×0.45=1.61kN/m2=1.2×1.61×0.35×1.46=0.99kN/m2. 塔机的倾覆力矩工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+500=300.00kN.m非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200.00kN.m3. 力 Nw 计算工作状态下: N w=25.026kN非工作状态下: N w=37.990kN三. 附着杆内力计算塔吊四附着杆件的计算属于一次超静定问题,采用结构力学计算个杆件内力: 计算简图:方法的基本方程:计算过程如下:其中:∑1p为静定结构的位移;T i0为F=1时各杆件的轴向力;T i为在外力M和P作用下时各杆件的轴向力;l i为各杆件的长度。

考虑到各杆件的材料截面相同,在计算中将弹性模量与截面面积的积EA约去,可以得到:各杆件的轴向力为:考虑工作状态和非工作状态两个工况,以上的计算过程将θ从0-360度循环,解得每杆件的最大轴压力,最大轴拉力:杆1的最大轴向拉力为:27.77kN;杆2的最大轴向拉力为:37.95kN;杆3的最大轴向拉力为:37.95kN;杆4的最大轴向拉力为:27.77kN;杆1的最大轴向压力为:27.77kN;杆2的最大轴向压力为:37.95kN;杆3的最大轴向压力为:37.95kN;杆4的最大轴向压力为: 27.77kN。

塔吊附墙验算计算书

塔吊附墙验算计算书

塔吊附墙验算计算书塔机附着验算计算书本文的计算依据为《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》/T187-2019和《钢结构设计标准》GB-2017.一、塔机附着杆参数塔机型号为QTZ63(TC5610)-中塔身桁架结构类型,计算高度为98m,起重臂长度为56m,起重臂与平衡臂截面计算高度为1.06m。

塔身宽度为1.6m,平衡臂长度为12.9m。

工作状态时扭矩标准值Tk1为269.3kN·m,包含风荷载。

非工作状态下不平衡自重引起的倾覆力矩标准值Mk'为1940kN·m(反向),工作状态下不平衡自重引起的倾覆力矩标准值Mk为1720kN·m。

附着杆数为四杆附着,附墙杆截面类型为格构柱,附墙杆类型为Ⅰ类,塔身锚固环边长为1.8m。

二、风荷载及附着参数附着次数为2,附着点1到塔机的横向距离为5m,附着点2到塔机的横向距离为2.2m,附着点3到塔机的横向距离为2.2m,附着点4到塔机的横向距离为2.2m。

工作状态基本风压ω为0.2kN/m,塔身前后片桁架的平均充实率α为0.35.点1到塔机的竖向距离为2m,点2到塔机的竖向距离为4.8m,点3到塔机的竖向距离为3.2m,点4到塔机的竖向距离为3.2m。

非工作状态基本风压ω'为0.35kN/m。

工作状态和非工作状态的风压等效高、工作状态和非工作状态的附着点高度、附着点净高、工作状态风压等效均布荷载等参数均有具体数值,这里不再赘述。

285.472kN时,支座6处附墙杆内力计算如下:考虑塔机产生的扭矩由支座6处的附墙杆承担,因此需要计算支座6处锚固环的截面扭矩T。

根据扭矩组合标准值T kTk1269.3kN·m,可得到T的值。

同时考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩,需要将水平内力Nw计算出来。

根据计算简图和塔机附着示意图、平面图,可以得到α和β的值,并用力法计算各杆件轴力。

最终得到支座6处附墙杆的水平内力Nw20.5RE285.472kN。

塔吊附着计算(参考)

塔吊附着计算(参考)

塔吊附着计算塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定,需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时,需要进行附着的计算。

主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。

一、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时,最上面一道附着装置的负荷最大,因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁,其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算:W k=W0×μz×μs×βz=0.600×1.170×1.350×0.700=0.663 kN/m2;其中W0──基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用:W0=0.600kN/m2;μz──风压高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用:µz= 1.350;μs──风荷载体型系数:µs= 1.170;βz──高度Z处的风振系数,βz=0.700;风荷载的水平作用力:q=W k×B×K s=0.663×1.600×0.200=0.212kN/m;其中W k──风荷载水平压力,W k=0.663kN/m2;B──塔吊作用宽度,B= 1.600m;K s──迎风面积折减系数,K s=0.200;实际取风荷载的水平作用力q=0.212kN/m;塔吊的最大倾覆力矩:M=882.000kN·m;弯矩图变形图剪力图计算结果:N w=77.7184kN;二、附着杆内力计算计算简图:图2-2附着杆内力计算图计算单元的平衡方程:其中:1.第一种工况的计算:塔机满载工作,风向垂直于起重臂,考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。

将上面的方程组求解,其中θ从0°–360°循环,分别取正负两种情况,求得各附着最大的。

5610塔吊附着计算

5610塔吊附着计算

塔吊附着计算塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定,需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时,需要进行附着的计算。

主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。

一. 参数信息塔吊型号:QTZ50 塔吊最大起重力矩:M=800.0kN.m非工作状态下塔身弯矩:M=-1022.0kN.m 塔吊计算高度:H=114m塔身宽度:B=1.6m 附着框宽度:1.8m最大扭矩:269kN.m 风荷载设计值:1.61kN/m2附着节点数:4 各层附着高度分别(m):31,57,83,109附着杆选用:[16b槽钢附着点1到塔吊的竖向距离:b1=6.26m附着点1到塔吊的横向距离:a1=4.02m 附着点1到中轴线的距离:a2=4.87m二. 支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时,最上面一道附着装置的负荷最大,因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁,其内力及支座反力计算如下:qM31.0m26.0m26.0m26.0m 5.0m1. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.59×1.95×1.39×0.2=0.69kN/m2=1.2×0.69×0.35×1.6=0.46kN/m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.45kN/m2)=0.8×1.65×1.95×1.39×0.45=1.61kN/m2=1.2×1.61×0.35×1.60=1.08kN/m2. 塔机的倾覆力矩工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值M k=-1022+800=-222.00kN.m非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值M k=-1022.00kN.m3. 力 Nw 计算工作状态下: N w=27.116kN非工作状态下: N w=94.454kN三. 附着杆内力计算塔吊四附着杆件的计算属于一次超静定问题,采用结构力学计算个杆件内力: 计算简图:方法的基本方程:计算过程如下:其中:∑1p为静定结构的位移;T i0为F=1时各杆件的轴向力;T i为在外力M和P作用下时各杆件的轴向力;l i为各杆件的长度。

塔吊附着方案(计算书参考版本,不同塔吊是不同的)

塔吊附着方案(计算书参考版本,不同塔吊是不同的)

一、计算书塔机附着验算(32层)计算书计算依据:1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机附着杆参数二、风荷载及附着参数第2次附着40 15 0.832 1.95 1.95 1.763 1.801 0.308 0.471 第3次附着55 15 0.922 1.95 1.95 1.755 1.792 0.339 0.52 第4次附着70 15 1.008 1.95 1.95 1.733 1.766 0.366 0.56 第5次附着85 15 1.087 1.95 1.95 1.708 1.746 0.389 0.597 第6次附着100 15 1.16 1.95 1.95 1.699 1.734 0.413 0.633 悬臂端121 21 1.254 1.95 1.95 1.686 1.728 0.443 0.681 附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.686×1.254×1.95×0.2×0.35×1.06=0.245kN/m2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.245×562-1/2×0.245×12.92=363.775kN·m集中扭矩标准值(考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9)T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(269.3+363.775)=569.768kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得:R E=146.645kN在工作状态下,塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性,在计算支座7处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。

塔吊附着计算书

塔吊附着计算书

风压等效高 工作状态风 非工作状态
附着点高度 附着点净高
工作状态风 非工作状态 压等效均布 风压等效均
第N次附着 h1(m)
h01(m)
度变化系数 荷载体型系 风荷载体型
μz
数μs
系数μs'
振系数βz
风振系数βz' 线荷载标准 布线荷载标
Байду номын сангаас
值qsk
准值qsk'
第1次附着 22.15
22.15
0.734
2、扭矩组合标准值Tk 由风荷载产生的扭矩标准值Tk2 Tk2=1/2qkl12-1/2qkl22=1/2×0.164×562-1/2×0.164×11.52=246.308kN·m 集中扭矩标准值(考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9) Tk=0.9(Tk1+ Tk2)=0.9×(35+246.308)=253.177kN·m
附墙杆3长细比: λ3=L0/i=(a32+b32)0.5/i=(22052+37372)0.5/44.9=96.638≤[λ]=150,查规范表得: φ3=0.577 满足要求!
附墙杆1轴心受压稳定系数:
σ1=N1/(φ1A)=249608/(0.546×3364.25)=135.887N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 附墙杆2轴心受压稳定系数: σ2=N2/(φ2A)=187217/(0.415×3364.25)=134.094N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 附墙杆3轴心受压稳定系数: σ3=N3/(φ3A)=133727/(0.577×3364.25)=68.89N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!
1.76

附着计算书

附着计算书

塔吊附着计算塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定,需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时,需要进行附着的计算。

主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。

一. 参数信息二. 支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时,最上面一道附着装置的负荷最大,因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁,其内力及支座反力计算如下:1. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)W k=0.8×1.59×1.95×1.39×0.2=0.69kN/m2q sk=1.2×0.69×0.35×1.8=0.52kN/m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2)W k=0.8×1.62×1.95×1.39×0.30=1.05kN/m2q sk=1.2×1.05×0.35×1.80=0.80kN/m2. 塔机的倾覆力矩工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值M k=-356.86+843.7=486.84kN.m非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值M k=-356.86kN.m3. 力 Nw 计算工作状态下: N w=148.039kN非工作状态下: N w=97.012kN三. 附着杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程为:其中:四. 第一种工况的计算塔机工作状态下,Nw=148.04kN, 风向垂直于起重臂,考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。

将上面的方程组求解,其中θ从0-360循环,分别取正负两种情况,分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力:杆1的最大轴向压力为:329.45 kN杆2的最大轴向压力为:242.26 kN杆3的最大轴向压力为:218.93 kN杆1的最大轴向拉力为:329.45 kN杆2的最大轴向拉力为:242.26 kN杆3的最大轴向拉力为:218.93 kN五. 第二种工况的计算塔机非工作状态,Nw=97.01kN, 风向顺着起重臂,不考虑扭矩的影响。

7030塔吊附着计算

7030塔吊附着计算

7030塔吊附着计算塔吊附着计算塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定,需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时,需要进行附着的计算。

主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。

一. 参数信息二. 支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时,最上面一道附着装置的负荷最大,因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁,其内力及支座反力计算如下:1. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)W k=0.8×1.59×1.95×1.39×0.2=0.69kN/m2q sk=1.2×0.69×0.35×2=0.58kN/m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2)W k=0.8×1.62×1.95×1.39×0.30=1.05kN/m2q sk=1.2×1.05×0.35×2.00=0.89kN/m2. 塔机的倾覆力矩工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值M k=-1200+2950=1750.00kN.m非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值M k=-1200.00kN.m3. 力 Nw 计算工作状态下: N w=155.092kN非工作状态下: N w=47.797kN三. 附着杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程为:其中:四. 第一种工况的计算塔机工作状态下,Nw=155.09kN, 风向垂直于起重臂,考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。

将上面的方程组求解,其中θ从0-360循环,分别取正负两种情况,分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力:杆1的最大轴向压力为:483.03 kN杆2的最大轴向压力为:380.84 kN杆3的最大轴向压力为:211.90 kN杆1的最大轴向拉力为:483.03 kN杆2的最大轴向拉力为:380.84 kN杆3的最大轴向拉力为:211.9 kN五. 第二种工况的计算塔机非工作状态,Nw=47.80kN, 风向顺着起重臂,不考虑扭矩的影响。

塔吊附着计算(验算合格)

塔吊附着计算(验算合格)

塔吊附着计算塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定,需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时,需要进行附着的计算。

主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。

一. 参数信息二. 支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时,最上面一道附着装置的负荷最大,因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁,其内力及支座反力计算如下:1. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)W k=0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2q sk=1.2×0.34×0.35×1.8=0.25kN/m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2)W k=0.8×0.7×1.95×1.54×0.30=0.50kN/m2q sk=1.2×0.50×0.35×1.80=0.38kN/m2. 塔机的倾覆力矩工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值M k=-2450+800=-1650.00kN.m非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值M k=-2450.00kN.m3. 力 Nw 计算工作状态下: N w=0.000kN非工作状态下: N w=0.000kN三. 附着杆内力计算塔吊四附着杆件的计算属于一次超静定问题,采用结构力学计算个杆件内力: 计算简图:方法的基本方程:计算过程如下:其中:∑1p为静定结构的位移;T i0为F=1时各杆件的轴向力;T i为在外力M和P作用下时各杆件的轴向力;l i为各杆件的长度。

考虑到各杆件的材料截面相同,在计算中将弹性模量与截面面积的积EA约去,可以得到:各杆件的轴向力为:考虑工作状态和非工作状态两个工况,以上的计算过程将θ从0-360度循环,解得每杆件的最大轴压力,最大轴拉力:杆1的最大轴向拉力为:102.2kN;杆2的最大轴向拉力为:62.57kN;杆3的最大轴向拉力为:62.57kN;杆4的最大轴向拉力为:102.2kN;杆1的最大轴向压力为:102.20kN;杆2的最大轴向压力为:62.57kN;杆3的最大轴向压力为:62.57kN;杆4的最大轴向压力为: 102.20kN。

云南塔吊附着定额计算

云南塔吊附着定额计算

云南塔吊附着定额计算摘要:一、塔吊附着定额的概念及意义二、塔吊附着定额的计算方法三、塔吊附着定额的实际应用四、塔吊附着定额的注意事项正文:一、塔吊附着定额的概念及意义塔吊附着定额是指在塔吊使用过程中,为了保证塔吊安全稳定,所需要采取的各种附着措施的费用。

这些措施包括但不限于塔吊基础、附着框架、缆风绳等。

塔吊附着定额计算是建筑工程中一个重要的环节,对于确保工程质量和工程进度具有重要的意义。

二、塔吊附着定额的计算方法塔吊附着定额的计算方法主要依据以下几个因素:1.塔吊类型:不同类型的塔吊,其附着定额会有所不同。

例如,汽车式塔吊和固定式塔吊的附着定额就有所区别。

2.塔吊起重力矩:塔吊的起重力矩是附着定额计算的关键参数。

起重力矩越大,附着定额就越高。

3.施工环境:施工环境的不同,也会影响到塔吊附着定额的计算。

例如,在土质松软的地区,塔吊的基础需要更加稳固,附着定额也因此会较高。

4.附着材料:附着材料的选择,也会对附着定额产生影响。

高质量的附着材料,其成本相对较高,附着定额也因此较高。

三、塔吊附着定额的实际应用在建筑工程中,塔吊附着定额的实际应用主要体现在以下几个方面:1.确保工程质量:通过合理的附着定额计算,可以确保塔吊在使用过程中的安全稳定,从而确保工程质量。

2.控制工程成本:通过附着定额计算,可以提前预估工程成本,为工程的预算和成本控制提供依据。

3.优化工程进度:合理的附着定额可以提高塔吊的使用效率,从而优化工程进度。

四、塔吊附着定额的注意事项在进行塔吊附着定额计算时,需要注意以下几点:1.准确判断塔吊类型:不同类型的塔吊,其附着定额会有所不同。

因此,在进行附着定额计算时,需要准确判断塔吊的类型。

2.考虑施工环境的影响:施工环境的不同,会对塔吊附着定额产生影响。

因此,在进行附着定额计算时,需要考虑施工环境的影响。

3.选择合适的附着材料:附着材料的选择会影响到附着定额。

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建筑工程塔吊附着安全专项施工方案编制人:职务:校对人:职务:审核人:职务:审批人:职务:目录第一章工程概况--------------------------------------------------- 2一、工程概况--------------------------------------------------- 2二、塔吊选型--------------------------------------------------- 2三、塔吊平面位置及高度设置------------------------------------- 3四、技术保证条件----------------------------------------------- 4第二章编制依据--------------------------------------------------- 5第三章施工计划--------------------------------------------------- 5一、施工进度计划----------------------------------------------- 5二、材料与设备计划--------------------------------------------- 5第四章施工工艺技术----------------------------------------------- 6一、技术参数--------------------------------------------------- 6二、施工工艺流程----------------------------------------------- 6三、施工方法--------------------------------------------------- 6四、检查验收--------------------------------------------------- 7第五章施工安全保证体系------------------------------------------- 9一、组织保障--------------------------------------------------- 9二、技术措施-------------------------------------------------- 12三、监测监控-------------------------------------------------- 14四、应急预案-------------------------------------------------- 14第六章劳动力计划------------------------------------------------ 15一、专职安全生产管理人员-------------------------------------- 15二、所需劳动力安排-------------------------------------------- 16第七章计算书及相关图纸------------------------------------------ 16一、计算书---------------------------------------------------- 16二、节点图---------------------------------------------------- 27第一章工程概况一、工程概况【工程概况应针对该危险性较大的分部分项工程的特点及要求进行编写】1、工程基本情况2、各责任主体名称二、塔吊选型本工程选用二台塔吊均为浙江省建机集团生产的QTZ80(ZJ5710)说明:安装附着架前,塔机最大工作高度40m,超过此高度必须安装附着架。

塔机固定在基础上,在塔机未采用附着装置前,对基础产生的载荷值。

在这种情况下,基础所受的载荷最大。

三、塔吊平面位置及高度设置根据本工程实际情况以及建筑物总平面布置,1#塔吊设置于G~H / ③~④轴间,2#塔吊设置于G~H / 13~14轴间(具体位置详见塔吊平面布置示意图)。

1、每台塔吊设置独立配电箱,设在塔机约2m处。

2、塔基周围要求基本平整无障碍物。

3、塔吊最大臂长及初装高度:(含钢立柱高度)1#塔吊52米24米2#塔吊57米30米【请补充该危险性较大的分部分项工程的平面图。

推荐使用品茗平面图软件】四、技术保证条件1、安全网络2、塔吊的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。

第二章编制依据1、地质勘察报告2、《特种设备安全监察条例》3、《塔式起重机安全规程》GB5144-20064、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205-20016、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20117、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-20108、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ 46-20059、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-201210、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-200911、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-201112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-9113、危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文]14、本工程施工图纸15、本工程施工组织设计16、塔机使用说明书第三章施工计划一、施工进度计划【请补充施工进度计划】二、材料与设备计划1、钢材、水泥、砂、石子、外加剂等原材料进场时,按现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204和《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205的规定作材料性能检验。

2、焊接材料的品种、规格、性能等符合国家产品标准和设计要求。

焊条等焊接材料与母材的匹配符合设计要求及现行行业标准《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81的规定。

第四章施工工艺技术一、技术参数二、施工工艺流程放样—附着支座设置—附墙杆制作—附墙杆安装。

三、施工方法1、安装顺序与安装步骤应按本工程安装施工方案要求进行。

2、凡参与附墙架安装的操作人员必须持有上岗证,有较熟练的安装经验。

特别是塔吊司机,应熟悉吊车的性能、使用范围、操作步骤、安装程序,使用后应妥善保管保养。

3、钢丝绳在使用中应经常检查:(1) 磨损及断丝情况、锈蚀与润滑情况。

(2) 钢丝绳不得扭劲及结扣,绳股不应凸出。

使用钢丝绳安全系数不得小于5.5。

(3) 绳卡应紧固可靠。

(4) 钢丝绳在滑轮与卷筒位置应正确,在卷筒上应固定牢靠。

(5) 钢丝绳严禁与架空电线接触,应避免与尖凌的物体摩擦。

4、吊钩在使用前应检查:(1) 表面有无裂纹和刻痕。

(2) 吊钩环自然磨损不得超过原断面直径的10%。

(3) 钩劲是否有变形。

(4) 是否存在各种变形和钢材疲劳裂纹。

(5) 凡属起重范围之内的信号指挥和挂钩工人应经过严格挑选和培训,使他们熟知本工种的安全操作规程。

5、吊臂下不准人员出入。

6、塔吊司机与指挥必须熟悉吊装信号,使用对讲机交换有关信息。

7、焊工必须有合格证。

安排焊工所担任的焊接工作应与焊工的技术水平相适应,并有一年以上经验。

四、检查验收1、检查、验收(1) 附墙架安装后首先重点检查现场连接部位的质量。

(2) 附墙架安装质量主要检查竖向面的不垂直度,及附墙架受压弦杆竖向面的侧向弯曲必须保证不超过允许偏差,这是保证设计受力状态及结构安全的关键。

(3) 附墙架支座的标高、轴线位移、挠度经测量做出记录。

2、附墙架安装质量标准(1) 附墙架安装工程的质量检验评定,应在焊接质量检验评定符合标准规定后进行。

(2) 附墙架必须符合设计要求和施工规范规定。

允许偏差项目(表33-4)附墙架安装允许偏差表33-4注:h为附墙架高度;L为附墙架长度;e为弦杆在相邻节点间距离。

3、焊接质量标准(1) 主控项目1) 焊条的牌号、性能,接头中使用的钢筋、钢板、型钢均应符合设计要求。

检查出厂证明及焊条烘培记录。

2) 焊工必须经考试合格。

检查焊工合格证及考核日期。

(2) 一般项目1) 焊缝外观应全部检查,普通碳素结构钢应在焊缝冷却到工作地点温度以后进行。

2) 焊缝表面焊波应均匀,不得有裂纹、夹渣、焊瘤、烧穿、弧坑和针状气孔等缺陷,焊接区还不得有飞溅物。

3) 焊缝外观标准(表33-2)手工电弧焊焊缝质量标准表33-2结构钢材焊缝尺寸允许偏差表33-3注:b为焊缝宽度,k为焊角尺寸,δ为母材厚度。

第五章施工安全保证体系一、组织保障1、安全保证体系2、环境保护体系二、技术措施塔吊1、塔机的安装(1) 准备工作:清理场地,汽车吊进场,备好常用工具及测量仪器,配好有关工作人员。

(2) 将基础节或过渡节通过高强度螺栓和基础紧固,安装一个加强标准节,调整塔身垂直度≤1/1000。

注意基础节上有爬梯的一面塔身要与建筑物垂直。

(3) 塔身标准节,用汽车吊安装。

标准节与基础节用高强螺栓连接。

(4) 用汽车吊安装活动节(含液压装置的爬升架)。

(5) 用汽车吊安装转盘(上下支座、回转机械、回转支承)。

(6) 用汽车吊安装塔尖(包括二节拉杆、滑轮)。

(7) 用汽车吊安装平衡臂。

(8) 汽车吊安装司机室。

(9) 用汽车吊安装现场组装好的大臂(包括含小车、以及拉杆)。

(10) 用汽车吊安装满载平衡箱中的平衡重块。

(11) 调整好安全装置,通电试运转起重力矩限制器、起重量限制器、调整高速和低速档、幅度限制器、起升高度限位器、回转限位器。

(12) 通过液压装置调整活动节加标准节使塔身不断上升,有指挥和备专管人员在白天操作。

2、塔机的拆卸将塔机旋转至裙房屋顶或空地上进行拆卸,保证该区域无影响拆卸作业的任何障碍。

拆卸顺序与安装顺序相反,即后装的先拆,先装的后拆。

具体步骤如下:(1) 通过爬升架液压装置调整塔身高度,即降低高度并逐节取下标准节。

(2) 每下降一段即拆掉一层连墙附着架附着杆。

(3) 塔身降至最低,用钢管支架支牢吊臂及平衡臂,人工用起重架及葫芦卸下平衡臂(先卸一块),分段卸下吊臂并人工移到边上。

(4) 取下平衡箱及平衡臂。

(5) 卸下司机室、塔尖、转盘等回转机构。

(6) 卸下活动节、标准节、基础节。

(7) 利用汽车吊和卡车吊运塔机各部件。

(8) 拆除混凝土承台。

3、维护与保养:(1) 机械的制动器应经常进行检查和调整制动瓦和制动轮的间隙,以保证制动的灵活可靠,其间隙在0.5-1mm之间,在摩擦面上不应有污物存在,遇有异物即用汽油洗净。

(2) 减速箱、变速箱、外啮合齿轮等部分的润滑按照润滑指标进行添加或更换。

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